JPH09328190A - コンテナ - Google Patents
コンテナInfo
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- JPH09328190A JPH09328190A JP8168211A JP16821196A JPH09328190A JP H09328190 A JPH09328190 A JP H09328190A JP 8168211 A JP8168211 A JP 8168211A JP 16821196 A JP16821196 A JP 16821196A JP H09328190 A JPH09328190 A JP H09328190A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- container
- sheet
- thickness
- frp
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65D—CONTAINERS FOR STORAGE OR TRANSPORT OF ARTICLES OR MATERIALS, e.g. BAGS, BARRELS, BOTTLES, BOXES, CANS, CARTONS, CRATES, DRUMS, JARS, TANKS, HOPPERS, FORWARDING CONTAINERS; ACCESSORIES, CLOSURES, OR FITTINGS THEREFOR; PACKAGING ELEMENTS; PACKAGES
- B65D88/00—Large containers
- B65D88/02—Large containers rigid
- B65D88/12—Large containers rigid specially adapted for transport
- B65D88/14—Large containers rigid specially adapted for transport by air
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 軽量かつ高強度で、断熱性に優れるコンテナ
を提供する。 【解決手段】 少なくとも側板が繊維強化プラスチック
製シートからなり、該シートの厚みが０．１〜１．５ｍ
ｍ、繊維体積含有率が２５〜６５％の範囲にあることを
特徴とするコンテナ。
を提供する。 【解決手段】 少なくとも側板が繊維強化プラスチック
製シートからなり、該シートの厚みが０．１〜１．５ｍ
ｍ、繊維体積含有率が２５〜６５％の範囲にあることを
特徴とするコンテナ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、繊維強化プラスチ
ック（以下、ＦＲＰと略称することもある。）製シート
を用いたコンテナに関し、とくに航空機用（エアーカー
ゴ用）等に好適なコンテナに関する。
ック（以下、ＦＲＰと略称することもある。）製シート
を用いたコンテナに関し、とくに航空機用（エアーカー
ゴ用）等に好適なコンテナに関する。
【０００２】
【従来の技術】航空機は、各種の乗物のなかでもグロス
ファクタが最も大きく、少しの軽量化でもその波及効果
が極めて大きいことから、機体の多くの部位にＦＲＰが
使われるようになってきている。
ファクタが最も大きく、少しの軽量化でもその波及効果
が極めて大きいことから、機体の多くの部位にＦＲＰが
使われるようになってきている。
【０００３】航空機用のコンテナは、貨物や乗客の荷物
等を運ぶために不可欠なものである。航空機、特に国際
線の航空機は、１機あたり数十個、貨物機にあっては１
００個を超えるコンテナを載せており、その軽量化によ
る経済的効果には大きなものがある。現行のコンテナの
重量は、幅約２ｍ、奥行約１．５ｍ、高さ約１．６ｍの
標準品で９０ｋｇほどであるが、特に国際線用の航空機
は、機体総重量を１ｋｇ低減できれば運行コストを１
０，０００円ほど安くできるといわれるほどであるにも
かかわらず、コンテナの軽量化については、２０数年
来、殆んど何も行われていない。
等を運ぶために不可欠なものである。航空機、特に国際
線の航空機は、１機あたり数十個、貨物機にあっては１
００個を超えるコンテナを載せており、その軽量化によ
る経済的効果には大きなものがある。現行のコンテナの
重量は、幅約２ｍ、奥行約１．５ｍ、高さ約１．６ｍの
標準品で９０ｋｇほどであるが、特に国際線用の航空機
は、機体総重量を１ｋｇ低減できれば運行コストを１
０，０００円ほど安くできるといわれるほどであるにも
かかわらず、コンテナの軽量化については、２０数年
来、殆んど何も行われていない。
【０００４】現行のコンテナは、アルミニウム合金で作
られているが、航空機への搬入、搬出時等に手荒に扱わ
れることが多く、フォークリフトのフォークが突き刺さ
ったりしてたびたび破損し、貨物が傷付いたり、頻繁に
修理が必要になったりする等、多くの問題をかかえてい
る。また、最近、産地直送品等の増加に伴って断熱輸送
の要求が高まっているが、アルミニウム合金は熱伝導率
が高いために、断熱性を高めるために大量の断熱材を使
用しなければならなかったり、外表面に結露が生じたり
するという問題もある。
られているが、航空機への搬入、搬出時等に手荒に扱わ
れることが多く、フォークリフトのフォークが突き刺さ
ったりしてたびたび破損し、貨物が傷付いたり、頻繁に
修理が必要になったりする等、多くの問題をかかえてい
る。また、最近、産地直送品等の増加に伴って断熱輸送
の要求が高まっているが、アルミニウム合金は熱伝導率
が高いために、断熱性を高めるために大量の断熱材を使
用しなければならなかったり、外表面に結露が生じたり
するという問題もある。
【０００５】上述のような問題は、航空機用のコンテナ
において特に顕著であるが、たとえば貨物列車用、貨物
自動車用のコンテナ、さらには船舶用コンテナでも小型
・軽量化が要求されるものにおいても、多かれ少なかれ
存在する。
において特に顕著であるが、たとえば貨物列車用、貨物
自動車用のコンテナ、さらには船舶用コンテナでも小型
・軽量化が要求されるものにおいても、多かれ少なかれ
存在する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、従来
のコンテナにおける上述のような問題点に着目し、より
軽量、高強度であることはもちろんのこと、断熱性にも
優れるコンテナを提供することにある。
のコンテナにおける上述のような問題点に着目し、より
軽量、高強度であることはもちろんのこと、断熱性にも
優れるコンテナを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明のコンテナは、少なくとも側板が繊維強化プ
ラスチック製シートからなり、該シートの厚みが０．１
〜１．５ｍｍ、繊維体積含有率が２５〜６５％の範囲に
あることを特徴とするものからなる。
に、本発明のコンテナは、少なくとも側板が繊維強化プ
ラスチック製シートからなり、該シートの厚みが０．１
〜１．５ｍｍ、繊維体積含有率が２５〜６５％の範囲に
あることを特徴とするものからなる。
【０００８】上記ＦＲＰ製シートの厚みは、好ましくは
０．２〜１．０ｍｍ、より好ましくは、０．３〜０．８
ｍｍの範囲である。また、繊維体積含有率は、好ましく
は３０〜６０％の範囲である。
０．２〜１．０ｍｍ、より好ましくは、０．３〜０．８
ｍｍの範囲である。また、繊維体積含有率は、好ましく
は３０〜６０％の範囲である。
【０００９】ＦＲＰ製シートの厚みが０．１ｍｍ未満で
あると、高強度、とくに高耐貫通強度をもたせることが
困難になる。たとえば、フォークリフトのフォークが当
たった際に破損しやすくなる。また、厚みが１．５ｍｍ
を超えると、軽量化の効果が小さくなり、従来の一般的
に用いられているアルミニウム合金製の板（厚み：０．
６〜０．８ｍｍ）と比べ、同等の重量、または重くなっ
てしまう。また、材料費も高くなる。
あると、高強度、とくに高耐貫通強度をもたせることが
困難になる。たとえば、フォークリフトのフォークが当
たった際に破損しやすくなる。また、厚みが１．５ｍｍ
を超えると、軽量化の効果が小さくなり、従来の一般的
に用いられているアルミニウム合金製の板（厚み：０．
６〜０．８ｍｍ）と比べ、同等の重量、または重くなっ
てしまう。また、材料費も高くなる。
【００１０】また、繊維体積含有率が２５％より低いと
強度繊維の量が少なくなり、所望の強度を得るために
は、厚みを厚くする必要があり、軽量化効果が得られな
い。また、繊維体積含有率が高いＦＲＰについては、強
度等の性能の点では望ましいが、製造する上で樹脂含浸
が難しく、実質的に困難である。
強度繊維の量が少なくなり、所望の強度を得るために
は、厚みを厚くする必要があり、軽量化効果が得られな
い。また、繊維体積含有率が高いＦＲＰについては、強
度等の性能の点では望ましいが、製造する上で樹脂含浸
が難しく、実質的に困難である。
【００１１】上記の少なくともコンテナの側板を構成す
るＦＲＰ製シートは、単板で側板等を構成するようにし
てもよく、あるいは、少なくとも２枚を１組としてフレ
ームに取り付け、板間に空隙を形成したり、その空隙に
断熱材を充填したり、乾燥剤を配置したりすることもで
きる。
るＦＲＰ製シートは、単板で側板等を構成するようにし
てもよく、あるいは、少なくとも２枚を１組としてフレ
ームに取り付け、板間に空隙を形成したり、その空隙に
断熱材を充填したり、乾燥剤を配置したりすることもで
きる。
【００１２】少なくとも側板を構成しているＦＲＰにお
ける強化繊維は、ガラス繊維やポリアラミド繊維であっ
てもよいが、比強度や比弾性率により優れた炭素繊維、
それも織物であるのが好ましい。特に、引張強度σf が
４５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で、かつ、伸度δが１．７％
以上の炭素繊維の織物を用いると、少なくとも、従来の
アルミニウム合金製側板並の耐貫通衝撃性が得られる。
ける強化繊維は、ガラス繊維やポリアラミド繊維であっ
てもよいが、比強度や比弾性率により優れた炭素繊維、
それも織物であるのが好ましい。特に、引張強度σf が
４５０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で、かつ、伸度δが１．７％
以上の炭素繊維の織物を用いると、少なくとも、従来の
アルミニウム合金製側板並の耐貫通衝撃性が得られる。
【００１３】また、炭素繊維を含むＦＲＰとする場合に
は、その炭素繊維の引張弾性率が２×１０4 ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上、破壊歪エネルギーが２．２ｍｍ・ｋｇｆ／ｍ
ｍ3以上であることが好ましい。破壊歪エネルギーは、
より好ましくは３．３ｍｍ・ｋｇｆ／ｍｍ3 以上であ
る。
は、その炭素繊維の引張弾性率が２×１０4 ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上、破壊歪エネルギーが２．２ｍｍ・ｋｇｆ／ｍ
ｍ3以上であることが好ましい。破壊歪エネルギーは、
より好ましくは３．３ｍｍ・ｋｇｆ／ｍｍ3 以上であ
る。
【００１４】炭素繊維の引張弾性率が２×１０4 ｋｇｆ
／ｍｍ2 未満であると、結果的にシートが伸びやすくな
るので、破断までのエネルギーが小さくなり、耐貫通強
度が低くなる。
／ｍｍ2 未満であると、結果的にシートが伸びやすくな
るので、破断までのエネルギーが小さくなり、耐貫通強
度が低くなる。
【００１５】また、破壊歪エネルギーが２．２ｍｍ・ｋ
ｇｆ／ｍｍ3 未満であると、やはり破断までのエネルギ
ーが小さくなり、外部衝撃荷重等によりシートが貫通さ
れやすくなる。
ｇｆ／ｍｍ3 未満であると、やはり破断までのエネルギ
ーが小さくなり、外部衝撃荷重等によりシートが貫通さ
れやすくなる。
【００１６】なお、上記破壊歪エネルギーの測定は次の
ように行う。本発明における炭素繊維の破壊歪エネルギ
ーの測定は、コンポジットの状態にて行う。測定したい
炭素繊維の方向を長手方向にして、図３に示すような、
ＡＳＴＭ−Ｄ６３８に基づいた引張試験方法のＩＩ型ダ
ンベル形状の試験片１０に切り出す。歪ゲージを試験片
１０の中央部に貼り、引張試験を実施して弾性率Ｅｃお
よび破断伸びεを測定する。
ように行う。本発明における炭素繊維の破壊歪エネルギ
ーの測定は、コンポジットの状態にて行う。測定したい
炭素繊維の方向を長手方向にして、図３に示すような、
ＡＳＴＭ−Ｄ６３８に基づいた引張試験方法のＩＩ型ダ
ンベル形状の試験片１０に切り出す。歪ゲージを試験片
１０の中央部に貼り、引張試験を実施して弾性率Ｅｃお
よび破断伸びεを測定する。
【００１７】別途２inch×２inchのサンプルを切り出
し、マトリックスを電気炉で焼きとばす。残った炭素繊
維のうち、測定しない方向の炭素繊維のみを他の炭素繊
維と分離する。その炭素繊維の重量と炭素繊維の比重を
測定し、測定したい方向の炭素繊維の体積含有率Ｖｆを
計算する。
し、マトリックスを電気炉で焼きとばす。残った炭素繊
維のうち、測定しない方向の炭素繊維のみを他の炭素繊
維と分離する。その炭素繊維の重量と炭素繊維の比重を
測定し、測定したい方向の炭素繊維の体積含有率Ｖｆを
計算する。
【００１８】上記コンポジットの弾性率Ｅｃと上記Ｖｆ
から糸の弾性率Ｅｆは、 Ｅｆ＝Ｅｃ／Ｖｆ で計算できる。（マトリックス樹脂および０°方向の糸
以外はコンポジットの弾性率に寄与しないと仮定す
る。）
から糸の弾性率Ｅｆは、 Ｅｆ＝Ｅｃ／Ｖｆ で計算できる。（マトリックス樹脂および０°方向の糸
以外はコンポジットの弾性率に寄与しないと仮定す
る。）
【００１９】上記コンポジットの破断伸びεは糸の破断
伸びεと考えることができるので、糸の破壊歪エネルギ
ーは、 （１／２）×Ｅｆ・ε2 で計算することができる。
伸びεと考えることができるので、糸の破壊歪エネルギ
ーは、 （１／２）×Ｅｆ・ε2 で計算することができる。
【００２０】強化繊維の形態は、一方向引揃え体でもよ
いが、上述したように織物であるのが好ましい。織物に
は、よく知られているように、平織物や朱子織物、多重
織物等があるが、好ましいのは平織物である。平織物
は、経糸、緯糸との拘束力が強く、側板の耐貫通衝撃性
が向上するからである。
いが、上述したように織物であるのが好ましい。織物に
は、よく知られているように、平織物や朱子織物、多重
織物等があるが、好ましいのは平織物である。平織物
は、経糸、緯糸との拘束力が強く、側板の耐貫通衝撃性
が向上するからである。
【００２１】強化繊維の形態を織物とする場合で、か
つ、強化繊維が炭素繊維である場合には、目付が１００
〜３００ｇ／ｍ2 の範囲にある織物であることが好まし
い。目付が上記範囲よりも低いと、製織の際、打ち込ん
だ糸と糸との間に隙間が生じ、織物シート、ひいてはＦ
ＲＰシートにホールができてしまうおそれがある。逆に
目付が上記範囲よりも高いと、フォークリフトのフォー
ク等が当たったときに貫通しなくなり、フレームが曲が
ることになる。シートが貫通するだけなら補修が容易で
あるが、フレームが曲がると、補修コストが高くなる、
もしくは廃棄しなければならなくなる問題がある。
つ、強化繊維が炭素繊維である場合には、目付が１００
〜３００ｇ／ｍ2 の範囲にある織物であることが好まし
い。目付が上記範囲よりも低いと、製織の際、打ち込ん
だ糸と糸との間に隙間が生じ、織物シート、ひいてはＦ
ＲＰシートにホールができてしまうおそれがある。逆に
目付が上記範囲よりも高いと、フォークリフトのフォー
ク等が当たったときに貫通しなくなり、フレームが曲が
ることになる。シートが貫通するだけなら補修が容易で
あるが、フレームが曲がると、補修コストが高くなる、
もしくは廃棄しなければならなくなる問題がある。
【００２２】また、ＦＲＰにおけるマトリクス樹脂は、
通常のエポキシ樹脂や不飽和ポリエステル樹脂、ビニル
エステル樹脂、フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂や、ナ
イロン樹脂、ＡＢＳ樹脂、その他の熱可塑性樹脂であっ
てもよいが、火災時における対応を考えると、難燃性の
優れたフェノール樹脂や、難燃性のエポキシ樹脂や不飽
和ポリエステル樹脂であるのが好ましい。
通常のエポキシ樹脂や不飽和ポリエステル樹脂、ビニル
エステル樹脂、フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂や、ナ
イロン樹脂、ＡＢＳ樹脂、その他の熱可塑性樹脂であっ
てもよいが、火災時における対応を考えると、難燃性の
優れたフェノール樹脂や、難燃性のエポキシ樹脂や不飽
和ポリエステル樹脂であるのが好ましい。
【００２３】上記少なくとも側板を構成するＦＲＰ製シ
ートは、強化繊維の一方向性プリプレグを交差積層して
成形したり、強化繊維の織物プリプレグを積層してオー
トクレーブ成形する方法や、強化繊維のプリフォーム等
を用いてレジントランスファーモールディング法やハン
ドレイアップ法など、通常のＦＲＰの成形法を用いて容
易に製造することができる。
ートは、強化繊維の一方向性プリプレグを交差積層して
成形したり、強化繊維の織物プリプレグを積層してオー
トクレーブ成形する方法や、強化繊維のプリフォーム等
を用いてレジントランスファーモールディング法やハン
ドレイアップ法など、通常のＦＲＰの成形法を用いて容
易に製造することができる。
【００２４】天板や底板を側板と同様のＦＲＰ製シート
で構成する場合、あるいは異なるＦＲＰ製シートで構成
する場合も、上述したと同様に構成することができる。
もっとも、天板は側板にくらべて傷付けられる機会が少
ないから、ポリアミド樹脂やポリプロピレン樹脂、ポリ
エチレン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、アクリル樹脂、ポ
リカーボネート樹脂等の合成樹脂の板で構成してもよ
い。また、底板は、ローラコンベア等の搬送装置と接触
することから、アルミニウム合金製とするのも好まし
い。
で構成する場合、あるいは異なるＦＲＰ製シートで構成
する場合も、上述したと同様に構成することができる。
もっとも、天板は側板にくらべて傷付けられる機会が少
ないから、ポリアミド樹脂やポリプロピレン樹脂、ポリ
エチレン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、アクリル樹脂、ポ
リカーボネート樹脂等の合成樹脂の板で構成してもよ
い。また、底板は、ローラコンベア等の搬送装置と接触
することから、アルミニウム合金製とするのも好まし
い。
【００２５】フレームは、側板等と同じＦＲＰか、アル
ミニウム合金で構成できる。各フレームには、製造や組
立の容易性の面から、横断面形状が同じものを用いるの
が好ましい。なお、このようなフレームは、周知の引抜
成形法や押出成形法によって容易に得ることができる。
ミニウム合金で構成できる。各フレームには、製造や組
立の容易性の面から、横断面形状が同じものを用いるの
が好ましい。なお、このようなフレームは、周知の引抜
成形法や押出成形法によって容易に得ることができる。
【００２６】フレームへの側板や天板、底板の取り付け
は、それらをフレームの一辺に直接取り付けたり、ある
いはフレームに設けた溝に嵌み込み、接着剤やリベット
等で固定するなどして行うことができる。接着剤とリベ
ット等とを併用するのも好ましい。
は、それらをフレームの一辺に直接取り付けたり、ある
いはフレームに設けた溝に嵌み込み、接着剤やリベット
等で固定するなどして行うことができる。接着剤とリベ
ット等とを併用するのも好ましい。
【００２７】繊維強化プラスチック製シートが、フレー
ム等への締結または結合用の部材（たとえば、ボルトや
リベット）を挿通する穴を有する場合、該シートの穴の
周囲部分が他の部分よりも補強されていることが好まし
い。
ム等への締結または結合用の部材（たとえば、ボルトや
リベット）を挿通する穴を有する場合、該シートの穴の
周囲部分が他の部分よりも補強されていることが好まし
い。
【００２８】このような補強は、たとえば、少なくとも
上記穴の周囲部分を他の部分よりも厚く形成（増厚）す
ることにより行うことができる。このようなＦＲＰ製シ
ートを製造する方法は、ＦＲＰ製シート全体を構成する
プリプレグの結合用穴加工部に、所望量のプリプレグ
（たとえば、ガラス繊維含有マット）を増厚用として積
層し、オートクレーブ成形すればよい。また、強化繊維
のプリフォーム等を用いてレジントランスファーモール
ディング法やハンドレイアップ法により成形する場合
も、結合用の穴加工部に所望量の強化繊維を増厚用とし
て積層すればよい。
上記穴の周囲部分を他の部分よりも厚く形成（増厚）す
ることにより行うことができる。このようなＦＲＰ製シ
ートを製造する方法は、ＦＲＰ製シート全体を構成する
プリプレグの結合用穴加工部に、所望量のプリプレグ
（たとえば、ガラス繊維含有マット）を増厚用として積
層し、オートクレーブ成形すればよい。また、強化繊維
のプリフォーム等を用いてレジントランスファーモール
ディング法やハンドレイアップ法により成形する場合
も、結合用の穴加工部に所望量の強化繊維を増厚用とし
て積層すればよい。
【００２９】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の望ましい実施の
形態を、図面を参照して説明する。図１は、本発明の一
実施態様に係る、航空機用のコンテナを示している。図
において、１はコンテナ全体を示しており、コンテナ１
は、ＦＲＰ製シートからなる側板２（前後、左右）と、
ＦＲＰ製シートからなる天板３と、アルミニウム合金製
の底板４およびフレーム５を有している。
形態を、図面を参照して説明する。図１は、本発明の一
実施態様に係る、航空機用のコンテナを示している。図
において、１はコンテナ全体を示しており、コンテナ１
は、ＦＲＰ製シートからなる側板２（前後、左右）と、
ＦＲＰ製シートからなる天板３と、アルミニウム合金製
の底板４およびフレーム５を有している。
【００３０】フレーム５へのＦＲＰ製側板２あるいは天
板３の取付は、図２に示すように、リベット６を用いて
行われている。このリベット６による結合部には、リベ
ット６を挿通するための穴７が設けられている。この穴
７の周囲部、本実施態様ではＦＲＰ製シートの端縁に沿
って帯状に延びる部分は、増厚部８（他の部分よりも厚
みの厚い部分）に形成されている。増厚部８における増
厚は、ガラス繊維含有マットの積層により行われてい
る。
板３の取付は、図２に示すように、リベット６を用いて
行われている。このリベット６による結合部には、リベ
ット６を挿通するための穴７が設けられている。この穴
７の周囲部、本実施態様ではＦＲＰ製シートの端縁に沿
って帯状に延びる部分は、増厚部８（他の部分よりも厚
みの厚い部分）に形成されている。増厚部８における増
厚は、ガラス繊維含有マットの積層により行われてい
る。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のコンテナ
によれば、少なくとも側板を特定のＦＲＰ製シートを用
いて構成しているので、従来のアルミニウム合金製のも
のにくらべて高強度である上に軽量であり、航空機等の
経済的運行を可能にするのはもちろんのこと、断熱性に
も大変優れる。軽量化効果は、たとえば、側板および天
板を、強化繊維として炭素繊維を用いたＦＲＰ、すなわ
ち、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）で構成した
場合で約２０％に達し、さらにフレームをもＣＦＲＰで
構成すると約３０％にも達する。また、ＣＦＲＰで側板
や天板を構成すると、ＣＦＲＰは熱伝導率が０．７〜
４．２ｋｃａｌ／ｍ・ｈｒ・℃とアルミニウム合金のそ
れの約２００ｋｃａｌ／ｍ・ｈｒ・℃に比べて大変低い
ので、断熱性が大幅に向上する。
によれば、少なくとも側板を特定のＦＲＰ製シートを用
いて構成しているので、従来のアルミニウム合金製のも
のにくらべて高強度である上に軽量であり、航空機等の
経済的運行を可能にするのはもちろんのこと、断熱性に
も大変優れる。軽量化効果は、たとえば、側板および天
板を、強化繊維として炭素繊維を用いたＦＲＰ、すなわ
ち、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）で構成した
場合で約２０％に達し、さらにフレームをもＣＦＲＰで
構成すると約３０％にも達する。また、ＣＦＲＰで側板
や天板を構成すると、ＣＦＲＰは熱伝導率が０．７〜
４．２ｋｃａｌ／ｍ・ｈｒ・℃とアルミニウム合金のそ
れの約２００ｋｃａｌ／ｍ・ｈｒ・℃に比べて大変低い
ので、断熱性が大幅に向上する。
【００３２】なお、本発明に係るコンテナは、航空機用
として好適なものであるが、これに限定されず、貨物列
車用、貨物自動車用、さらには船舶用にあっても比較的
小型で軽量化等が要求されるものに対して適用できる。
として好適なものであるが、これに限定されず、貨物列
車用、貨物自動車用、さらには船舶用にあっても比較的
小型で軽量化等が要求されるものに対して適用できる。
【図１】本発明の一実施態様に係るコンテナの透視斜視
図である。
図である。
【図２】図１のコンテナのＦＲＰ製シートとフレームと
の結合部の拡大断面図である。
の結合部の拡大断面図である。
【図３】本発明における破壊歪エネルギーの測定に用い
る試験片の側面図である。
る試験片の側面図である。
１ コンテナ ２ 側板 ３ 天板 ４ 底板 ５ フレーム ６ リベット ７ 穴 ８ 増厚部 １０ 試験片
Claims (10)
- 【請求項１】 少なくとも側板が繊維強化プラスチック
製シートからなり、該シートの厚みが０．１〜１．５ｍ
ｍ、繊維体積含有率が２５〜６５％の範囲にあることを
特徴とするコンテナ。 - 【請求項２】 前記繊維強化プラスチック製シートが炭
素繊維を含んでいる、請求項１のコンテナ。 - 【請求項３】 前記炭素繊維の引張弾性率が２×１０4
ｋｇｆ／ｍｍ2 以上、破壊歪エネルギーが２．２ｍｍ・
ｋｇｆ／ｍｍ3 以上である、請求項２のコンテナ。 - 【請求項４】 前記炭素繊維が、目付が１００〜３００
ｇ／ｍ2 の範囲にある織物に形成されている、請求項２
または３のコンテナ。 - 【請求項５】 側板が前記繊維強化プラスチック製シー
トからなり、さらに、天板が繊維強化プラスチック製シ
ートからなる、請求項１ないし４のいずれかに記載のコ
ンテナ。 - 【請求項６】 フレームおよび底板がアルミニウム合金
からなる、請求項１ないし５のいずれかに記載のコンテ
ナ。 - 【請求項７】 締結または結合用の部材を挿通する穴を
有する繊維強化プラスチック製シートを有し、該シート
の前記穴の周囲部分が他の部分よりも補強されている、
請求項１ないし６のいずれかに記載のコンテナ。 - 【請求項８】 前記穴の周囲部分が、増厚により補強さ
れている、請求項７のコンテナ。 - 【請求項９】 ガラス繊維含有マットにより増厚されて
いる、請求項８のコンテナ。 - 【請求項１０】 航空機用である請求項１ないし９のい
ずれかに記載のコンテナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8168211A JPH09328190A (ja) | 1996-06-07 | 1996-06-07 | コンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8168211A JPH09328190A (ja) | 1996-06-07 | 1996-06-07 | コンテナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09328190A true JPH09328190A (ja) | 1997-12-22 |
Family
ID=15863855
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8168211A Pending JPH09328190A (ja) | 1996-06-07 | 1996-06-07 | コンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09328190A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007186228A (ja) * | 2006-01-12 | 2007-07-26 | Toho Tenax Co Ltd | Ｆｒｐ製のコンテナ構成部材及びそれを用いた軽量コンテナ |
| JP2010006050A (ja) * | 2008-05-27 | 2010-01-14 | Toray Ind Inc | Ｆｒｐ製パネル、およびそれを用いた航空機用コンテナ |
| JP2017519656A (ja) * | 2014-05-27 | 2017-07-20 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニーＥ．Ｉ．Ｄｕ Ｐｏｎｔ Ｄｅ Ｎｅｍｏｕｒｓ Ａｎｄ Ｃｏｍｐａｎｙ | 複合材料シートおよびこれを含む貨物コンテナ |
-
1996
- 1996-06-07 JP JP8168211A patent/JPH09328190A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007186228A (ja) * | 2006-01-12 | 2007-07-26 | Toho Tenax Co Ltd | Ｆｒｐ製のコンテナ構成部材及びそれを用いた軽量コンテナ |
| JP2010006050A (ja) * | 2008-05-27 | 2010-01-14 | Toray Ind Inc | Ｆｒｐ製パネル、およびそれを用いた航空機用コンテナ |
| JP2017519656A (ja) * | 2014-05-27 | 2017-07-20 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニーＥ．Ｉ．Ｄｕ Ｐｏｎｔ Ｄｅ Ｎｅｍｏｕｒｓ Ａｎｄ Ｃｏｍｐａｎｙ | 複合材料シートおよびこれを含む貨物コンテナ |
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