JPH09325005A - 偏位を測定するための装置 - Google Patents
偏位を測定するための装置Info
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Abstract
るヘテロダイン干渉計を含むファイバ結合感知ヘッドを
提供する。 【解決手段】 偏光維持ファイバを通して、2つの偏光
モードの各々に1つの周波数成分を与えるよう、2つの
周波数のレーザ光がセンサに供給される。いかなるファ
イバ位相の変化もプッシュ−プル対称によって除去する
ことができる。波長プレートによる偏光変換は必要では
ない。1つのレーザによって多数のセンサヘッドを用い
ることができる。
Description
化)を測定するための器具であって、適切なトランスジ
ューサに生じる偏位から決定できる力、圧力または他の
物理量を測定するためのセンサを含むものに関し特に、
高分解能および高精度で偏位を測定するための光学干渉
計に関する。
標準器具は光学ヘテロダイン干渉計である。このような
干渉計は2つの周波数のコヒーレント光を用いる。した
がってこれは2つのレーザか、2つの周波数を放出する
1つのレーザか、単一周波数レーザに1つまたは2つの
光学周波数シフタを加えたものかを必要とする。これら
のエレメントのサイズおよび熱負荷が理由となり、2つ
の周波数の光源は普通は干渉偏位感知光学器械(以下セ
ンサヘッドと呼ぶ)とは別個に収められる。一般に光源
は自由空間を通る平行ビームによって1つまたは数個の
センサヘッドに光を与える。このため各センサヘッドは
その光供給ビームと整列する必要があり、かつ使用中の
センサヘッドの移動はすべてそのビーム経路に沿って行
なわれなければならない。
センサも公知であるが、これらのセンサはヘテロダイン
干渉計よりも精密度が低い。
ためのファイバ結合干渉計の代表例である。
5,094,534号およびアルリッチ(Ulrich)の米
国特許第4,596,466号は干渉性の低い干渉計を
例示している。偏位を測定するための従来の(干渉性の
高い)干渉法の精度の利点は、極端に均一で細かい物差
しとして精密な波長の光を用いることから生まれた。干
渉性の低いこれらのシステムは、リモート偏位の局部的
コピーを作るようにするためのみに光を用いる。これら
の特許参照物が強調しているように、時間があればコピ
ーは非常に精密に行なうことができるが、局部的偏位の
測定は従来の干渉法の速度/範囲/精度のレベルをはる
かに下回る。これらのシステムはファイバ長さの変化に
よる影響を受けないが干渉性の低い光においてしか機能
しない。
用する。タッカー他(Tucker et al. )の米国特許第
5,106,192号はこの発明に従ったシステムより
も精度レベルの低いいくつかの干渉計のシステムであ
り、ミラーまたは再帰反射器とは反対に光学的に粗い表
面に用いられるよう意図されている。(粗い表面の干渉
法では、干渉位相は2つまたはそれ以上の光波長におけ
る同じ物体上の同じスポットから測定される。波長のう
ちいずれか1つにおける絶対位相からではなく、レーザ
波長による、この位相の変化からおよその範囲が計算さ
れる。それ自体で読取る1つの位相にはいずれも情報価
値がない。なぜなら、ターゲット表面上の照明スポット
は半波長のオーダの高さの変化を含み得るからである。
範囲の精密さは従来の干渉法よりも典型的に100から
1000倍低く、これはこの発明に従ったシステムに対
する平均波長のおよその比、すなわち採用される波長の
分布である。)このシステムは臨界経路にファイバを用
いるが、ファイバ長さの変化は議論されない。
用いられる。すなわち、異なった波長のいくつかの干渉
計が同じファイバ光学リンクを通して同時に動作し、こ
の多重化はレーザ−波長分離ではなくヘテロダイン−周
波数分離に基づく。したがって1つの物体を測定するた
めにここではいくつかのレーザが用いられており、この
一方でこの発明によるシステムでは、1つのレーザによ
って数個の物体を測定することができる。
射器に関する。1992年10月1日のオプティクスレ
ター第17巻(Optics Letter, Vol.17 )pp.138
2〜1384に記載のU.ミノーニ(U. Minoni )の
「偏位測定のためのファイバ−応力に不感知な干渉計の
セットアップ」(“Fiber-stress-insensitive interfe
rometric setup for displacement measurement ”)を
参照する。U.ミノーニは、4分の1サイクル離れた2
つの位相を測定する単一周波数の干渉計を例示してい
る。(1つの光ファイバは光源だけでなく両方の光検出
器にも用いられ、3つの経路はすべて非臨界的であ
る。)原則としてこのような2つの位相の単一周波数干
渉計は実数値のバンドパス信号の代わりにそれに相当す
る複素値のベースバンド信号を処理して、2つの周波数
の干渉計と同じ偏位情報を得ることができる。実際には
複素値のベースバンド信号の処理は一般的にはより困難
であり、かつノイズおよびドリフトによる影響を受けや
すい(1993年の測定科学および技術第4巻(Measur
ement Science and Technology, Vol.4 )pp.907
〜926のN.ボブロフ(N. Bobroff)の「偏位測定干
渉計における最近の進歩」(“Recent advances rantag
es in displacement measuringinterferometry ”)参
照)。なぜならこの場合、電子利得およびオフセットを
較正して安定させる必要があるからである。最も高い精
度は2つの周波数の干渉計のバンドパス信号によって維
持するのが簡単である。
る。(源(ソース)および信号処理の詳細は異なるが、
このような標準技術は相互交換可能である。)さらにそ
れらはすべてある方法で、すなわち1つの偏波面保存フ
ァイバの2つの偏光モードを介してファイバ結合されて
いる。したがってファイバ長さの変化によりそれらはす
べて影響を受け、かつそれらはすべて最後の出力におい
てこれらの影響を除去するようさまざまな形の二重干渉
計を用いる。センサの形は異なるがそれらすべては同じ
本質的な光効率(成分における超過損失を無視する)を
有し、かつある程度までは多数のセンサの間でソースを
共有することが可能であろうが、これは常に可能である
とは限らない。
巻(Review of Scientific Instrument, Vol.61 )p
p.753〜755のF.ファラヒ(F. Farahi )およ
びD.A.ジャックソン(D. A. Jackson )の「表面分
布のためのファイバ光学干渉システム」(“A fiber op
tic interferometric system for surface profilin
g”)を参照する。偽ヘテロダイン技術が述べられ、こ
の偽ヘテロダイン技術では光源において信号処理が経済
的である。ここでもまたこの光源は(適切な信号処理を
伴うときには)他のものと相互交換可能である。このセ
ンサと、チェイニー(chaney)の米国特許第5,27
4,436号に示されているものとは似ている。米国特
許第5,274,436号においてターゲットの移動は
両方の干渉計ではなく1つの干渉計のみにおいて感知さ
れる。この「単一端部の」配置ではこの発明による「プ
ッシュ−プル式」形態の感度の半分である。さらに、干
渉計の臨界部分にはこの発明によるシステムよりも多く
の光学部品があり、かつそれほどは左右対称でない(後
に説明されるこの発明の図6および図7参照)。これに
より、所与の精度まで上げるのが困難になる。位相エラ
ーの1つの原因は波面収差と組合された、反射器の横方
向の移動である。(よい光学器械にさえも0.1波長の
収差があり得、この発明によるシステムにおける適用例
を含むいくつかの適用例はかなりの横方向の移動を伴
う。)この発明によるシステムはそのプッシュ−プル対
称のおかげでこの影響を一時除去するが、チェイニーの
システムは除去しない。
またはコーナーキューブによる円偏光の反転に基づい
て)偏光を操作され、それらが空間的に重なる、外に向
かうビームから分離されるようにされることに注目すべ
きである。この重なりは平坦なミラーまたは中央に位置
づけられた再帰反射器を用いることから生ずる。この発
明によるシステムではコーナーキューブは中心からずれ
て照明されるため、反射ビームは外に向かうビームから
既に空間的に分離されている。この空間分離により、後
に説明されるこの発明のシステムが偏光座標を用いて左
右対称なプッシュ−プル作用を起こすようになる。これ
によりさらに、精度が最も高くなるようキューブコーナ
ーのジョイントがビーム経路の外に保たれるようになる
(上記のN.ボブロフ参照)。
ドウ(Kondo )の米国特許第4,958,929号であ
り、これは後に説明される本件のシステムよりも複雑で
あり、かつ形がそれほど左右対称的ではないプッシュ−
プル形態を示している。図6のコンドウの実施の形態は
ソースを共有するようにしている。これとは対照的に本
件のシステムはその中に記される90°の偏光回転を用
いない。本件のシステムは2つの付加的な成分を用い
る。すなわち光検出器の前に斜め偏光アナライザ(後の
図面に示される図6〜7のA1〜2)を用いる。これら
の付加的な成分は干渉計の非臨界部分にはなく、さらに
費用も安い。それらはさらに輝度の均衡を調節する手段
を提供し、これは偏光を混合することから起こるものの
ようなエラーの原因となるいくつかの要素を無くすのに
有用であろう(上記のN.ボブロフ参照)。
29号のシステムでは、2つの反射器のうち1つのみに
おいて、反対向きに偏光された2つのビーム成分が(円
偏光反転または他の不特定の手段によって)場所を交換
する。ビーム交換はいずれかの場所で必要であるが、こ
こに置くと少なくとも1つの付加的な光学成分が臨界経
路に必要になり、かつ対称が損なわれる。提案されてい
る方法には一方の反射器に円偏光を送り他方に直線偏光
を送り、反射器および波長プレートが現実的に不完全な
場合にはこれは精度に影響を及ぼすおそれがある。さら
に、波長プレートを用いることにより偏光状態が温度に
依存するようになる(上記のボブロフ参照)。本件のシ
ステム(この出願の図面の図6〜7を参照)では、(ビ
ームスプリッタの遠い下流の方での)類似したビーム交
換は波長プレートを必要としない。干渉計の臨界部分は
単純であり、かつ先に参照した先行技術の他のシステム
とは無類の左右対称性を有し、それにより成分が不完全
になるのを最小限にし、かつ最良の結果をもたらすよう
にする。
の利点(熱分離、小さなまたは離れた場所への非妨害的
なアクセスおよび整列を損なうことのない可動式ジョイ
ントまたは柔軟性構造への接続)を(偏位または距離の
精密測定に広く用いられる)ヘテロダイン干渉法の実施
に加え、ヘテロダイン方法が評価される精度を保持す
る。ファイバ光学器械はさらに、いくつかの干渉計が1
つの光源をはるかに自由に共有できるようにする。さら
なる特徴には、光学ファイバにおける、環境による影響
を除去するのに用いられる干渉計の形が左右対称である
ことにより、不確定ないくつかの他の光源へのシステム
の感度がさらに減じられることが挙げられる。最後に、
このシステムの偏位をリモート干渉感知することによ
り、小さな偏位に変換され得る力、圧力または他の量の
リモート感知が可能になる。
めに、ヘテロダイン干渉計が(1)2つの周波数のコヒ
ーレント光源の要件(2)測定軸を規定する感知ヘッド
および(3)光検出システムからなるとする。(2)お
よび(3)をファイバ光学器械リンクによって切離し
て、オプトメカニクスおよびオプトエレクトロニクスが
さまざまな熱環境および電気ノイズ環境で動作するよう
にするのが直接的である。議論中のすべてのシステムは
この役割にファイバ光学器械を用いることができ、この
特徴を有する器具は市場で入手可能である。しかしなが
らこのシステムは特定な形のヘテロダイン干渉計であっ
て、ファイバ−光学器械リンクが(1)から(2)に光
を供給できるようにして、リモートレーザから1つまた
はそれ以上のセンサヘッドに動力を供給し、センサの配
置がより柔軟的になるようにするものである。ファイバ
光学器械の用途のうち後に述べたもののみがさらに議論
されることとなる。
べきいくつかの点を挙げる。(1)2つの光学ビームが
干渉する場合、両ビームが光路を横切るならば光路の一
部分は長さに関して非臨界的であるが、もしビームのう
ち1つのみが横切るならば臨界的である。(2)光ファ
イバは実際の長さが(たとえば温度および湾曲応力によ
り)変わりやすく、これは臨界経路において無視できな
い。ヘテロダイン干渉法においてさらに考慮すべき点を
挙げる。(3)センサは2つの周波数の光を必要とす
る。(4)各センサヘッド内で一方の周波数を他方の周
波数から分けたり引出したりするのは不都合である。
(5)2つの周波数に対して別個の供給経路を用いると
両経路が臨界的になる。この状況においては偏光維持フ
ァイバを考慮する必要があり、この偏光維持ファイバは
別個の偏光モードにおいて2つの光波を独立して運ぶこ
とができる。さらにこれらの2つのモードの光学長さの
差は、0.01波長より小さいであろう公差より大きい
長さ分だけ変化し得る。(典型的な波長は1ミクロンの
オーダの可視域内か、またはその範囲付近にある。) したがってファイバ結合ヘテロダイン干渉法は以下に詳
細が説明されるこのシステムに従ってファイバ長さの変
化を考慮に入れた新しい形の干渉計を必要とする。
先行技術のヘテロダイン干渉計とは異なる光学ヘテロダ
イン干渉法を用いる、精密偏位測定装置である。
一般的な開放ビーム光学器械の代わりに光ファイバを通
して光源から偏位感知ヘッドに運ばれる。
出力を有する。すなわち、不所望な効果とは区別ができ
る、差動モードに現れる偏位への応答であり、これは共
通モードに表われる光供給ファイバの状態を変化させる
ものを含む。
のとおりである。 (1) センサヘッドは光源と整列する必要はなく、フ
ァイバ−光学器械がそれと接続されているだけでよい。
したがってセンサヘッドは任意的に運動している物体上
にか、スペースまたはアクセスが非常に制限されている
場所に置くことができる。
め、レーザの安全に関する心配が最小になる。
サヘッドの役割を都合よく果たすことができる。
長に対して普通の干渉位相変化の2倍になるため、測定
感度が改善される。
よび利点は例示の目的のみでこの発明のいくつかの実施
の形態を示す図面を参照すると理解できるだろう。
図1に示され、これは安定した1つの単一周波数レーザ
と、2つの周波数のシフタとを用い、これらの各々はレ
ーザ出力のおよそ半分を受取る。周波数シフタには音響
光学セルがよい選択であるが、他の型も公知である。こ
れらは典型的に20MHzと100MHzとの間である
周波数RF1およびRF2の電気信号で駆動し、これら
の電気信号は周波数シフトの大きさを決定する。セルは
上または下のいずれかの周波数シフトを提供するよう設
計することができる。両シフトを同じ方向にすると、典
型的には0.2MHzから20MHzの範囲にあるのが
望ましい出力光学周波数f1とf2との差が、選ばれた
RF1とRF2との差と同じになる。ファイバ−光学器
械接続および、光波を分割または結合するファイバカプ
ラはすべてPMファイバで作られる。各ファイバの両端
では、ファイバ偏光軸は、光がファイバに入る際に有す
るか、またはファイバを出なければならないときに有す
る偏光によって配向される。特にカプラ2への2つの入
力ファイバは光学周波数成分f1およびf2が、異なっ
たファイバ偏光モードに入るよう配向される。その後カ
プラにはこれらの周波数成分の両方をその出力のNすべ
てにおよそ等しく分配する。各出力は必要に応じてその
2つの偏光モードの各々において1つの周波数成分を受
取る。
先に述べた特性を持つ光がPM型の供給ファイバFを通
って到着する。このファイバの出力端部では、その偏光
軸と、したがって現れる光とは紙の面に対して平行およ
び垂直に配向される。光ビームは都合よい直径でレンズ
Lによって視準されるまでファイバから分岐する。ビー
ムはこのレンズを越えると、示される残りの経路にわた
って実質的に視準されたままで保たれ、したがって簡単
にするために中央の光線のみが描かれている。
れらの偏光によって光を2つの周波数成分に分ける。定
義づけるために、f1はミラーM2に向かって反射する
s偏光成分を表わすとする。さらにf1は2つの周波数
のうち大きな周波数であると仮定する。ミラーはそのそ
れぞれのビームを(異なった方向から)非偏光ビームス
プリッタNに向けて反射し、ここで各ビームは再帰反射
器R1またはR2に至る、外に向かう2つの経路の間で
およそ等しくエネルギを分割される。この最後の2つの
ビームはここでもまた、印がつけられた2つの周波数お
よび偏光成分の複合物である。さて、もしR1の位置が
固定され、かつR2が示された方向にvの速度で移動す
るとどうなるかを考える。R2から反射する各ビーム成
分はvに比例する周波数シフトを経験する。(比例定数
は、レーザ波長の逆数の2倍である。)最後の偏光ビー
ムスプリッタP2はF2ビーム成分が依然としてs偏光
されているため(P1と同じように)それらを再度反射
し、f1ビーム成分は依然としてp偏光されているため
(それらがP1を通過したように)真っ直ぐに通過す
る。このためP2を出て光検出器に向かう複合ビーム
は、入ってくるものとは異なって対にされる。各検出器
はドップラーシフトされた1つのビーム成分をR2から
受取り、かつR1からシフトされていない1つのビーム
成分を受取る。
ライザA1およびA2がある。典型的なヘテロダイン干
渉計(参照1:1993年の精密工学技術第15巻第3
号pp.173〜179に記載の、N.M.オールドハ
ム(Oldham)、J.A.クレーマ(Kramar)、P.S.
ヘトリック(Hetrick )およびE.C.ティーグ(Teag
ue)の「ヘテロダイン干渉計の位相メータにおける電子
工学的限界」(“Electronic limitations in phase me
ters for heterodyne interferometry”))におけるよ
うに、これらのアナライザは対角線状に配向されて入射
ビームにおける各偏光成分のおよそ半分を送るようにす
る。(2つの対角線のうちいずれが用いられるかによっ
てはあまり差がない。)送られたビームの各々には依然
として(異なった経路を通った)2つの周波数成分があ
るが、これらはこのとき同じ偏光状態にあるので光学干
渉される。干渉ビーム成分の位相差である干渉位相は異
なった周波数によって時間的に変化する。
(f1−f2)+kvであり、D2では(f1−f2)
−kvである。したがって1つの再帰反射器の仮定上の
移動により干渉計の2つの出力信号の周波数が反対の方
向にシフトされるのがわかる。その後もし移動している
再帰反射器が静止すれば、明らかにその位置変化は初め
に要求されたとおり2つの干渉位相をさらに反対の方向
にシフトさせていることとなる。さらに、光学周波数f
1またはf2がセンサヘッドに入る前に(実際にはビー
ムスプリッタNより前であればどこでもよい)それらに
影響を及ぼす位相ドリフトはいずれも、同じ方向の干渉
位相両方に等しく影響を及ぼすことが明らかである。し
たがって光ファイバFに起こると予期することができる
このような位相ドリフトはいずれも、2つの干渉位相を
同じ方向に等しくシフトし、かつ差動位相に影響を及ぼ
さない。
事は、偏位によって変化する干渉位相が1つではなく2
つあり、かつそれらの対象の量はそれらの位相差である
という点を除いては一般的なヘテロダイン干渉計のもの
と似ている。電気位相測定の多くの適切な方法が公知で
ある。(参照1) 一般的な光学成分によって基本的な原理を説明したが、
図3にはセンサヘッドの、改良された形態が示される。
そこでは図2のビームスプリッタおよびミラーの代わり
に1つのカスタム光学成分が用いられ、このため光学的
な整列が組込まれている。このコンポーネントは光学的
に平らな2つのガラススラブから製造される。スラブが
互いに組立てられる前に、NビームスプリッタおよびP
ビームスプリッタを形成する必要があるところに光学被
覆が置かれる。同様にミラーM1およびM2は反射被覆
によって形成される。好ましくは外側表面の残りの部分
には反射防止膜が被覆されている。
知である。図1に示されるものは、24個のセンサを伴
う特定的な器具使用上の問題に対して経済的であるとし
て選ばれた。2つのレーザを用いて、周波数シフタを用
いないこともできる。その場合レーザ周波数の差を、あ
る形で自動制御(参照2:たとえばLightwave Electron
ics series 2000 Laser Offset Locking Accessory)す
るのが便利であろうが、このような制御は精密でなけれ
ばならない。なぜなら、電気信号周波数が信号プロセッ
サによって使用可能に保たれる限り、(f1〜f2)の
徐々の変化により差動位相エラーは生じないからであ
る。共通のビーム経路に沿って、制御された周波数分離
の2つの周波数と、直交線形偏光とを放出するレーザシ
ステムもまた公知である(参照3:たとえばヒューレッ
トパッカード(Hewlett-Packard )モデル5517
A)。このような光源をファイバ結合するためにはカプ
ラ2の1つの入力のみが必要となり、もし1つのセンサ
ヘッドのみが用いられるならばカプラ自体は単一ファイ
バで置換えることができる。これに代えて、光供給ファ
イバが柔軟的でなくてもよい用途では、自由空間のビー
ムを用いて従来の2つの周波数の光源から図2またはそ
れより後の図面に示される形の1つまたはそれ以上のセ
ンサヘッドに光を運ぶこともできる。(この場合図のフ
ァイバFおよびレンズLは省略されることとなる。)プ
ッシュ−プル対称はそのまま保たれることとなる。
いということも既にわかっている。このことにより、セ
ンサヘッドを加熱することなく増幅器を検出器に近づけ
ることができる。この変形において、図2から図4のD
1およびD2は検出器自体ではなく、リモート検出器に
ファイバ結合された集光器を表わす。集光器は単に検出
器ファイバの端部に焦点合わせされるレンズであっても
よく、図のFとLとの配置の逆の配置であってもよい。
重要な違いは、検出器ファイバが供給ファイバFよりも
はるかに大きなコアの直径を有するマルチモードの型で
あってもよいという点であり、これにより集光器の整列
が簡単になる。レンズの前の開口停止部はヘテロダイン
の効率を上げるのに役立つであろう。
る反射器の配置によって、偏位感知干渉器の感度を高め
ることができることがわかっている。このような感度増
加機構は、本件のファイバ結合されたセンサヘッドと同
じ利点で用いることができる。
ナライザA1またはA2の2つの偏光成分入射の輝度が
等しくならないならば、弱いビームのためにアナライザ
の向きを調節することによって等しくすることができ
る。
位が、またはそれらの間の差動運動が感知できる。再帰
反射器のうち一方または両方に接続された光ビームは補
助ミラーによって折返されて偏位に対して感度のある軸
を再度方向づけることができる。
相のみが偏位に対して感度があるが、前のような差動モ
ード信号処理によって共通モードの位相ドリフトをなお
除去することができ、それによりファイバ結合の利点が
保持されるものを示す。
同じ、先行技術にまさる特有な特徴および利点を提供す
るが、少しのコンポーネントしか用いない。簡略化され
たこれらの形態は図5から7の形態に示される。
繰返さない。
先に述べた説明と同じである。この点では視準ビームは
別個の偏光モードに2つの周波数成分を含む。
2のものと異なる。視準ビームは、非偏光ビームスプリ
ッタNを通過する。そこでs偏光ビームおよびp偏光ビ
ーム成分の各々は、再帰反射器R1またはR2に至る外
に向かう2つの経路の間でエネルギがおよそ等しく分割
される。したがって外に出るビームは依然として、記さ
れた2つの周波数および偏光成分の複合物である。前と
同じように、f1がp偏光成分であり、f2がs偏光成
分であり、ここでf1は2つの周波数よりも大きいとす
る。ここでもまた前と同じように、もしR1の位置が固
定されており、R2が速度vで移動するならば、R2か
ら反射する各ビーム成分はvに比例する周波数シフトを
経験することとなる。偏光ビームスプリッタPは、f2
ビーム成分がs偏光されているためそれを反射し、f1
ビーム成分はp偏光されているため真っ直ぐに進む。こ
こでもまた各光検出器はR2から1つのドップラーシフ
トされたビーム成分を受取り、かつR1から1つのシフ
トされていないビーム成分を受取る。
のと同じである。光検出器D1およびD2の前には再び
偏光アナライザA1およびA2があり、これらは結果と
して生じたビームが干渉するようにする。ここでもまた
D1における差動周波数は(f1−f2)+kvであ
り、D2では(f1−f2)−kvである。再帰反射器
の運動による効果は前と同じであり、かつ結果として生
じた位置の変化により、2つの干渉位相が反対の方向に
シフトするようになる。ここでもまた、ビームスプリッ
タNよりも前に起こっている位相ドリフトはいずれも差
動位相には影響を及ぼさず、電気信号処理の仕事は先に
述べたものと同じである。
説明したが、図6にはセンサヘッドを構成するための改
良した方法が示される。図5のビームスプリッタの代わ
りに1つのカスタム光学成分を用いているため、光学整
列が組込まれる。この成分は光学的な平らな2つのガラ
ススラブから製造される。スラブが互いに組立てられる
前に、NおよびPビームスプリッタを形成する必要があ
るところに光学被覆が置かれる。図7には光学フラット
の代わりにキューブビームスプリッタの半分から作られ
た代替物の形が示される。すべての図において、法線入
射において見られる光学表面からの不所望な反射は、法
線入射(図示せず)から成分をわずかに離すことによっ
て取除くことができ、または一般的な反射防止膜によっ
て最小にすることができる。
バによって接続される2つの周波数のレーザ光源の光学
概略図である。
ントを用いるセンサヘッドの実施の形態の光学概略図で
ある。
サブアセンブリを用いる本件のセンサヘッドの好ましい
形態の光学概略図である。
度および対称度の減じられたセンサヘッドの簡単な形態
を示す光学概略図である。
じ特徴および利点を有する図2に示されるセンサヘッド
を簡略化した光学概略図である。
安定性がよいままで、図3に示されるセンサヘッドを簡
単にした変形であるカスタム光学サブアセンブリを用い
る、好ましい形のセンサヘッドの光学概略図である。
ッタの半分を用いる、図6のシステムの光学概略図であ
る。
Claims (10)
- 【請求項1】 偏位を測定するための装置であって、 2つの波長および2つの直交偏光におけるコヒーレント
光源と、 互いに関連して形成されて、第1および第2の出力ビー
ムを出力するヘテロダイン干渉計を形成するようにする
偏光ビームスプリッタ、非偏光ビームスプリッタおよび
第1および第2の再帰反射器と、 前記コヒーレント光源から前記光を受取り、かつ前記光
を前記干渉計へ向けるための手段と、 それぞれ前記第1および第2の出力ビームを受取り、か
つ前記出力ビームの各々における2つの直交偏光の各々
に到着する光の一部を送るように位置づけされる、第1
および第2の線形偏光アナライザと、 それぞれ前記第1および第2の偏光アナライザを通して
送られる光を検出するための第1および第2の光検出器
とを含む、装置。 - 【請求項2】 前記ヘテロダイン干渉計が、第2の偏光
ビームスプリッタと、第1および第2のミラー表面とを
さらに含む、請求項1に記載の装置。 - 【請求項3】 偏光維持光ファイバが前記ソースから前
記干渉計の入力経路上に前記光を送る、請求項1または
2のいずれかに記載の装置。 - 【請求項4】 前記光を受取るための手段が、前記光フ
ァイバから出た光を前記干渉計の入力経路上に視準する
ように位置づけられるレンズを含む、請求項3に記載の
装置。 - 【請求項5】 前記偏光アナライザが第1および第2の
偏光フィルタを含み、前記第1および第2の偏光フィル
タのそれぞれの偏光軸は前記出力ビームの光の偏光に対
して実質的に斜めに配向される、請求項1または2のい
ずれかに記載の装置。 - 【請求項6】 前記干渉計が、光学的に透明な材料の第
1の三角プリズムを含み、前記第1のプリズムは1つの
面に沿った光学的に透明な材料の第2の三角プリズムに
結合され、前記第1のプリズムの前記1つの面上の光学
被覆は前記偏光ビームスプリッタおよび前記非偏光ビー
ムスプリッタを形成するように構成される、請求項1に
記載の装置。 - 【請求項7】 結合された前記第1および第2のプリズ
ムが1つの対角線に沿って分けられた光学キューブを形
成する、請求項6に記載の装置。 - 【請求項8】 前記干渉計が光学的に透明な材料の第1
のスラブを含み、前記第1のスラブは1つの側に沿って
光学的に透明な材料の第2のスラブに結合され、前記第
1のスラブの前記1つの側の光学被覆は、前記第1およ
び第2の偏光ビームスプリッタおよび非偏光ビームスプ
リッタを形成するように構成され、かつ前記第1および
第2のスラブの両側にある反射被覆は前記第1および第
2のミラーを形成するよう構成される、請求項2に記載
の装置。 - 【請求項9】 結合された前記スラブまたはプリズムの
それぞれの外側表面が反射防止膜で被覆される、請求項
6または8に記載の装置。 - 【請求項10】 前記第1および第2の偏光アナライザ
から前記第1および第2の光検出器にそれぞれ光を送る
第1および第2の光学ファイバをさらに含む、請求項1
に記載の装置。
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