JPH09295008A - 純チタン線材の熱間圧延方法 - Google Patents
純チタン線材の熱間圧延方法Info
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- JPH09295008A JPH09295008A JP10819896A JP10819896A JPH09295008A JP H09295008 A JPH09295008 A JP H09295008A JP 10819896 A JP10819896 A JP 10819896A JP 10819896 A JP10819896 A JP 10819896A JP H09295008 A JPH09295008 A JP H09295008A
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- pure titanium
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 工業用純チタンＪＩＳ１種とＪＩＳ２種の線
材を熱間圧延するときに発生する疵を浅くして、歩留を
向上する。 【解決方法】 ビレットまたは圧延中の被圧延材を、大
気中で、表面温度９００〜１１５０℃で、表面温度から
決まる保持時間の範囲内で、熱処理し、熱間での強度が
比較的高く且つ延性が有る硬化層を表層に形成すること
により、ロールやガイドから付着物が押し込まれるのを
抑制し、且つ表層が割れて深い疵になることがないた
め、疵を浅くすることができる。したがって、線材の削
量を低減することができる。
材を熱間圧延するときに発生する疵を浅くして、歩留を
向上する。 【解決方法】 ビレットまたは圧延中の被圧延材を、大
気中で、表面温度９００〜１１５０℃で、表面温度から
決まる保持時間の範囲内で、熱処理し、熱間での強度が
比較的高く且つ延性が有る硬化層を表層に形成すること
により、ロールやガイドから付着物が押し込まれるのを
抑制し、且つ表層が割れて深い疵になることがないた
め、疵を浅くすることができる。したがって、線材の削
量を低減することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、純チタン線材の熱
間圧延方法に関する。
間圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】純チタン線材の熱間圧延は、一般にチタ
ンの酸化を抑えるためβ変態点（約８８２℃）未満の温
度でビレットを加熱し、圧延する。これはβ変態点以上
の高温域ではチタンの酸化が著しく速く、長時間保持さ
れるとスケール（酸化物）や延性に乏しい硬化層（酸素
を多く固溶した層）が厚くなり、圧延中に割れて疵にな
り表面品位を損なうためである。
ンの酸化を抑えるためβ変態点（約８８２℃）未満の温
度でビレットを加熱し、圧延する。これはβ変態点以上
の高温域ではチタンの酸化が著しく速く、長時間保持さ
れるとスケール（酸化物）や延性に乏しい硬化層（酸素
を多く固溶した層）が厚くなり、圧延中に割れて疵にな
り表面品位を損なうためである。
【０００３】また、表面品位を損なう原因として、純チ
タンは反応性が高いため、熱間圧延中にロールやガイド
と激しく擦れるため焼き付きが発生し一部がロールやガ
イドの方に剥離、付着した後、その付着物が被圧延材で
ある純チタン側に押し込まれて、疵が発生する（以降、
押し込み疵と称す）。
タンは反応性が高いため、熱間圧延中にロールやガイド
と激しく擦れるため焼き付きが発生し一部がロールやガ
イドの方に剥離、付着した後、その付着物が被圧延材で
ある純チタン側に押し込まれて、疵が発生する（以降、
押し込み疵と称す）。
【０００４】従来、酸化を抑える方法として、特開平１
−５６０６号公報に、工業用純チタンを比較的低温であ
る５００〜８００℃に加熱し、圧延温度を５００〜７０
０℃とし、仕上げ圧延温度を４５０℃以上とする圧延方
法が記載されている。この方法では、低温で加熱するた
め酸化は抑えられるが、能率を上げるため圧延速度を上
げると、加工熱により被圧延材の温度が上がり圧延温度
を低温に抑えるのが難しくなり、ロールやガイドとの焼
き付きが発生し深い押し込み疵が発生する。
−５６０６号公報に、工業用純チタンを比較的低温であ
る５００〜８００℃に加熱し、圧延温度を５００〜７０
０℃とし、仕上げ圧延温度を４５０℃以上とする圧延方
法が記載されている。この方法では、低温で加熱するた
め酸化は抑えられるが、能率を上げるため圧延速度を上
げると、加工熱により被圧延材の温度が上がり圧延温度
を低温に抑えるのが難しくなり、ロールやガイドとの焼
き付きが発生し深い押し込み疵が発生する。
【０００５】また、特開平６−１７０４１０号公報に記
載されている、真空雰囲気やアルゴンガスまたは窒素な
どの不活性ガス雰囲気で加熱する方法がある。この方法
では、加熱中の酸化は抑えられるが、圧延中の焼き付き
が原因で発生する押し込み疵の低減は困難であった。し
たがって、酸化を抑制するため、低温で加熱したり、雰
囲気を制御しても必ずしも表面品位は良いものではな
く、圧延後に疵の深さ分だけ表面を除去するため、疵が
深いほど歩留が低下する。
載されている、真空雰囲気やアルゴンガスまたは窒素な
どの不活性ガス雰囲気で加熱する方法がある。この方法
では、加熱中の酸化は抑えられるが、圧延中の焼き付き
が原因で発生する押し込み疵の低減は困難であった。し
たがって、酸化を抑制するため、低温で加熱したり、雰
囲気を制御しても必ずしも表面品位は良いものではな
く、圧延後に疵の深さ分だけ表面を除去するため、疵が
深いほど歩留が低下する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記したような技術の
状況にかんがみ、本発明が解決しようとする課題は、工
業用純チタンのＪＩＳ１種とＪＩＳ２種の線材を熱間圧
延するときに発生する疵を浅くして歩留を向上させるこ
とである。
状況にかんがみ、本発明が解決しようとする課題は、工
業用純チタンのＪＩＳ１種とＪＩＳ２種の線材を熱間圧
延するときに発生する疵を浅くして歩留を向上させるこ
とである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】ビレットまたは被圧延材
を表面温度がβ変態点超の９００〜１１５０℃で温度に
応じた所定の時間だけ保持することにより、表面に酸素
が固溶した硬化層を形成する。この硬化層は母材部分よ
り硬く、ある程度の厚さがあるため、ロールやガイドか
ら付着物が押し込まれるのを抑制すると共に、比較的硬
いためロールなどと焼き付いてとれる付着物も小さくな
り、疵が浅くなる。またこの硬化層は、酸素を０．２５
〜０．５５重量％固溶した層であり、熱間での延性は十
分あるため圧延中に割れて疵になることもない。しか
し、その上部には酸素を０．５５重量％超固溶した延性
に乏しい硬化層があり、この層の厚さを抑えることによ
り割れによる疵も低減する。またビレットまたは被圧延
材の最表層にあるスケールは延性がないため圧延初期の
軽圧下で割れて表層から落ちてしまうため、圧延速度が
上がり焼き付きが起き易くなる圧延後半での疵発生の原
因にはならない。
を表面温度がβ変態点超の９００〜１１５０℃で温度に
応じた所定の時間だけ保持することにより、表面に酸素
が固溶した硬化層を形成する。この硬化層は母材部分よ
り硬く、ある程度の厚さがあるため、ロールやガイドか
ら付着物が押し込まれるのを抑制すると共に、比較的硬
いためロールなどと焼き付いてとれる付着物も小さくな
り、疵が浅くなる。またこの硬化層は、酸素を０．２５
〜０．５５重量％固溶した層であり、熱間での延性は十
分あるため圧延中に割れて疵になることもない。しか
し、その上部には酸素を０．５５重量％超固溶した延性
に乏しい硬化層があり、この層の厚さを抑えることによ
り割れによる疵も低減する。またビレットまたは被圧延
材の最表層にあるスケールは延性がないため圧延初期の
軽圧下で割れて表層から落ちてしまうため、圧延速度が
上がり焼き付きが起き易くなる圧延後半での疵発生の原
因にはならない。
【０００８】図１に、工業用純チタンＪＩＳ２種のビレ
ットを７５０〜１２００℃の表面温度で種々の時間保持
した後、加熱して圧延したときの、線材の疵深さに及ぼ
す表面温度と時間の影響を示す。ここでビレットは、直
径１６５mmで長さ６ｍ、圧延した線材は直径６．５mmで
ある。圧延前の加熱は、７５０℃で１．５時間行った。
また疵深さは、目視で深い疵を複数個選び、深さを測定
したうちの最大値である。また被圧延材の圧延中の表面
温度は、放射温度計で測定して、最高約７５０〜７７０
℃であった。
ットを７５０〜１２００℃の表面温度で種々の時間保持
した後、加熱して圧延したときの、線材の疵深さに及ぼ
す表面温度と時間の影響を示す。ここでビレットは、直
径１６５mmで長さ６ｍ、圧延した線材は直径６．５mmで
ある。圧延前の加熱は、７５０℃で１．５時間行った。
また疵深さは、目視で深い疵を複数個選び、深さを測定
したうちの最大値である。また被圧延材の圧延中の表面
温度は、放射温度計で測定して、最高約７５０〜７７０
℃であった。
【０００９】図１より、表面温度が８５０℃以下または
１２００℃以上の場合、試験した時間内においては、１
００μｍ以上、更に深い１５０μｍ超の疵が発生する。
また表面温度が９００〜１１５０℃の間では、保持時間
が短い場合と長い場合を除き、疵深さは浅く１００μｍ
未満になる。
１２００℃以上の場合、試験した時間内においては、１
００μｍ以上、更に深い１５０μｍ超の疵が発生する。
また表面温度が９００〜１１５０℃の間では、保持時間
が短い場合と長い場合を除き、疵深さは浅く１００μｍ
未満になる。
【００１０】図２に、疵深さが１００μｍ未満になる表
面温度と時間の範囲を示す。図１及び図２より、表面温
度が９００℃未満の場合、β変態点以上の高温域に比べ
酸素の拡散が比較的遅いため薄い硬化層しか形成され
ず、付着物が深く押し込まれて１５０μｍ超の深い疵が
発生する。
面温度と時間の範囲を示す。図１及び図２より、表面温
度が９００℃未満の場合、β変態点以上の高温域に比べ
酸素の拡散が比較的遅いため薄い硬化層しか形成され
ず、付着物が深く押し込まれて１５０μｍ超の深い疵が
発生する。
【００１１】表面温度Ｔが９００〜１１５０℃の場合、
保持時間が１．０×１０(9-0.008T)（分）未満の場合に
は、時間が短いため、硬化層が薄く付着物が押し込まれ
るのを抑制できずに１５０μｍ超の深い疵が発生する。
また保持時間が３．３×１０(9-0.008T)（分）超の場合
には、スケールの他に酸素が０．５５重量％超固溶した
延性に乏しい硬化層が厚くなり圧延中に割れて１５０μ
ｍ超の深い疵が発生する。一方、保持時間が１．０×１
０(9-0.008T)〜３．３×１０(9-0.008T)（分）の場合に
は、酸素を０．２５〜０．５５重量％固溶した硬化層が
約２０〜７０μｍ程形成され、付着物の押し込みを抑制
すると共に、酸素を０．５５重量％超固溶した延性に乏
しい硬化層は比較的薄く割れも深い疵にならない。その
結果、疵深さが１００μｍ未満になる。
保持時間が１．０×１０(9-0.008T)（分）未満の場合に
は、時間が短いため、硬化層が薄く付着物が押し込まれ
るのを抑制できずに１５０μｍ超の深い疵が発生する。
また保持時間が３．３×１０(9-0.008T)（分）超の場合
には、スケールの他に酸素が０．５５重量％超固溶した
延性に乏しい硬化層が厚くなり圧延中に割れて１５０μ
ｍ超の深い疵が発生する。一方、保持時間が１．０×１
０(9-0.008T)〜３．３×１０(9-0.008T)（分）の場合に
は、酸素を０．２５〜０．５５重量％固溶した硬化層が
約２０〜７０μｍ程形成され、付着物の押し込みを抑制
すると共に、酸素を０．５５重量％超固溶した延性に乏
しい硬化層は比較的薄く割れも深い疵にならない。その
結果、疵深さが１００μｍ未満になる。
【００１２】一般に、熱間圧延した線材は表面品位と線
径を整えるため、ダイスによる皮剥きや酸洗により表層
を除去することから、疵が浅いほど除去する量を減らす
ことができる。またビレットや被圧延材を熱処理した際
に形成された硬化層は圧延により延伸して薄くなる。直
径１６５mmのビレットを直径６．５mmの線材に圧延した
場合、２０〜７０μｍの硬化層が数μｍまで減少するこ
とから、疵ととも硬化層も完全に除去する場合にも、影
響がない。したがって、疵深さが１００μｍ未満にする
ため、ビレットを大気中で、表面温度９００〜１１５０
℃で、時間１．０×１０(9-0.008T)〜３．３×１０
(9-0.008T)（分）保持することとした。好ましくは、比
較的短時間で安定して上記の硬化層が形成できる、表面
温度９５０〜１０５０℃の範囲である。
径を整えるため、ダイスによる皮剥きや酸洗により表層
を除去することから、疵が浅いほど除去する量を減らす
ことができる。またビレットや被圧延材を熱処理した際
に形成された硬化層は圧延により延伸して薄くなる。直
径１６５mmのビレットを直径６．５mmの線材に圧延した
場合、２０〜７０μｍの硬化層が数μｍまで減少するこ
とから、疵ととも硬化層も完全に除去する場合にも、影
響がない。したがって、疵深さが１００μｍ未満にする
ため、ビレットを大気中で、表面温度９００〜１１５０
℃で、時間１．０×１０(9-0.008T)〜３．３×１０
(9-0.008T)（分）保持することとした。好ましくは、比
較的短時間で安定して上記の硬化層が形成できる、表面
温度９５０〜１０５０℃の範囲である。
【００１３】また、加熱炉の温度分布を制御して、上記
の表面温度と保持時間の範囲で処理した場合にも同様の
効果により疵深さが低減する。したがって、本発明の熱
処理を加熱中または加熱前後のどこで行っても良い。さ
らに、圧延速度が遅い圧延初期の段階で、圧延ライン上
の誘導加熱炉や高温に保持した炉内を通過させて熱処理
した場合にも、上記のような硬化層が形成されるため同
様の効果により疵深さが低減する。
の表面温度と保持時間の範囲で処理した場合にも同様の
効果により疵深さが低減する。したがって、本発明の熱
処理を加熱中または加熱前後のどこで行っても良い。さ
らに、圧延速度が遅い圧延初期の段階で、圧延ライン上
の誘導加熱炉や高温に保持した炉内を通過させて熱処理
した場合にも、上記のような硬化層が形成されるため同
様の効果により疵深さが低減する。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下の実施例により、本発明をさ
らに詳しく説明する。ＪＩＳ１種とＪＩＳ２種の直径１
６５mm、長さ６ｍの工業用純チタンビレットを大気中で
表１に示す種々の表面温度と保持時間で熱処理した後、
圧延前に７５０℃で１．５時間加熱し、直径６．５の線
材に熱間圧延した。その後、線材表面の疵を目視で検査
し、深い疵に関してその深さを測定した。ここでビレッ
トは、分塊圧延時に生じた疵や硬化層を除去するため、
表面から約２mmを＃１６の砥石でグラインダ研削して使
用した。表１に、品種、熱処理条件（雰囲気、表面温
度、保持時間）、圧延前の加熱条件（温度、時間）、線
材の最大疵深さを示す。
らに詳しく説明する。ＪＩＳ１種とＪＩＳ２種の直径１
６５mm、長さ６ｍの工業用純チタンビレットを大気中で
表１に示す種々の表面温度と保持時間で熱処理した後、
圧延前に７５０℃で１．５時間加熱し、直径６．５の線
材に熱間圧延した。その後、線材表面の疵を目視で検査
し、深い疵に関してその深さを測定した。ここでビレッ
トは、分塊圧延時に生じた疵や硬化層を除去するため、
表面から約２mmを＃１６の砥石でグラインダ研削して使
用した。表１に、品種、熱処理条件（雰囲気、表面温
度、保持時間）、圧延前の加熱条件（温度、時間）、線
材の最大疵深さを示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】表１より、従来例である熱処理なしのNo.
１は、圧延前の加熱を比較的低い７５０℃で行っている
ため、薄い硬化層しか形成されず、付着物が押し込まれ
るのを抑制できず、１６５μｍの深い疵が発生した。表
面温度が７５０，８５０，８８０℃と低いNo．２〜４も
同様の理由により、１５０μｍ超の深い疵が発生した。
表面温度が１２００℃と高いNo．２０，２１は、０．５
分と短い時間でも、酸素を多く固溶した延性に乏しい硬
化層が厚くなり、割れが生じ１５０μｍ超の深い疵が発
生した。
１は、圧延前の加熱を比較的低い７５０℃で行っている
ため、薄い硬化層しか形成されず、付着物が押し込まれ
るのを抑制できず、１６５μｍの深い疵が発生した。表
面温度が７５０，８５０，８８０℃と低いNo．２〜４も
同様の理由により、１５０μｍ超の深い疵が発生した。
表面温度が１２００℃と高いNo．２０，２１は、０．５
分と短い時間でも、酸素を多く固溶した延性に乏しい硬
化層が厚くなり、割れが生じ１５０μｍ超の深い疵が発
生した。
【００１７】また表面温度が９００〜１１５０℃の場
合、保持時間が（１）式の範囲より短いNo．５，６，１
１，１４，１７，２４は、保持時間が短いため薄い硬化
層しか形成されず、付着物が押し込まれるのを抑制でき
ず１１０μｍ以上の深い疵が発生した。保持時間が
（１）式の範囲より長いNo．９，１３，１６，１９，２
６は、保持時間が長いため延性に乏しい硬化層が厚くな
り、割れが生じ１５０μｍ超の深い疵が発生した。一
方、保持時間が（１）式の範囲内であるNo．７，８，１
０，１２，１５，１８，２３，２５は、押し込みを抑制
する表面強度があり且つ延性も十分ある硬化層がある程
度の厚さにあると共に、延性に乏しい硬化層が比較的薄
いため疵深さが１００μｍ未満と浅い。アルゴンガス雰
囲気で熱処理したNo．２２は、硬化層がほとんど形成さ
れなかったため、付着物が押し込まれるのを抑制できず
１５１μｍの深い疵が発生した。
合、保持時間が（１）式の範囲より短いNo．５，６，１
１，１４，１７，２４は、保持時間が短いため薄い硬化
層しか形成されず、付着物が押し込まれるのを抑制でき
ず１１０μｍ以上の深い疵が発生した。保持時間が
（１）式の範囲より長いNo．９，１３，１６，１９，２
６は、保持時間が長いため延性に乏しい硬化層が厚くな
り、割れが生じ１５０μｍ超の深い疵が発生した。一
方、保持時間が（１）式の範囲内であるNo．７，８，１
０，１２，１５，１８，２３，２５は、押し込みを抑制
する表面強度があり且つ延性も十分ある硬化層がある程
度の厚さにあると共に、延性に乏しい硬化層が比較的薄
いため疵深さが１００μｍ未満と浅い。アルゴンガス雰
囲気で熱処理したNo．２２は、硬化層がほとんど形成さ
れなかったため、付着物が押し込まれるのを抑制できず
１５１μｍの深い疵が発生した。
【００１８】つぎに、ＪＩＳ１種とＪＩＳ２種の直径１
６５mm、長さ６ｍの工業用純チタンビレットを７５０℃
で１．５時間加熱し直径１２０mmまたは１４６mmに圧延
した後、そのまま圧延ライン上にある保熱炉で表２に示
す種々の表面温度と保持時間で熱処理し、続いて直径
６．５mmの線材に圧延した。その後、線材表面の疵を目
視で検査し、深い疵に関してその深さを測定した。ここ
でビレットは、分塊圧延時に生じた疵や硬化層を除去す
るため、表面から約２mmを＃１６の砥石でグラインダ研
削して使用した。表２に、品種、加熱条件（温度、時
間）、保熱炉での熱処理条件（被圧延材の直径、雰囲
気、表面温度、保持時間）、線材の最大疵深さを示す。
６５mm、長さ６ｍの工業用純チタンビレットを７５０℃
で１．５時間加熱し直径１２０mmまたは１４６mmに圧延
した後、そのまま圧延ライン上にある保熱炉で表２に示
す種々の表面温度と保持時間で熱処理し、続いて直径
６．５mmの線材に圧延した。その後、線材表面の疵を目
視で検査し、深い疵に関してその深さを測定した。ここ
でビレットは、分塊圧延時に生じた疵や硬化層を除去す
るため、表面から約２mmを＃１６の砥石でグラインダ研
削して使用した。表２に、品種、加熱条件（温度、時
間）、保熱炉での熱処理条件（被圧延材の直径、雰囲
気、表面温度、保持時間）、線材の最大疵深さを示す。
【００１９】
【表２】
【００２０】表２より、表面温度が８５０℃と低いNo．
２７や保持時間が（１）式の範囲より短いNo．２９，３
４は、薄い硬化層しか形成されず、付着物が押し込まれ
るのを抑制できず１５０μｍ超の深い疵が発生した。ま
た表面温度が１２００℃と高いNo．３３や保持時間が
（１）式の範囲より長いNo．３２，３７は、酸素を多く
固溶した延性に乏しい硬化層が厚くなり、割れが生じ１
５０μｍ超の深い疵が発生した。一方、表面温度が９０
０、９５０℃で保持時間が（１）式の範囲内にあるNo．
２８，３０，３１，３５，３６は、押し込みを抑制する
表面強度があり且つ延性も十分ある硬化層がある程度の
厚さにあると共に、延性に乏しい硬化層が比較的薄いた
め疵深さが１００μｍ未満と浅い。
２７や保持時間が（１）式の範囲より短いNo．２９，３
４は、薄い硬化層しか形成されず、付着物が押し込まれ
るのを抑制できず１５０μｍ超の深い疵が発生した。ま
た表面温度が１２００℃と高いNo．３３や保持時間が
（１）式の範囲より長いNo．３２，３７は、酸素を多く
固溶した延性に乏しい硬化層が厚くなり、割れが生じ１
５０μｍ超の深い疵が発生した。一方、表面温度が９０
０、９５０℃で保持時間が（１）式の範囲内にあるNo．
２８，３０，３１，３５，３６は、押し込みを抑制する
表面強度があり且つ延性も十分ある硬化層がある程度の
厚さにあると共に、延性に乏しい硬化層が比較的薄いた
め疵深さが１００μｍ未満と浅い。
【００２１】
【発明の効果】工業用純チタンのＪＩＳ１種とＪＩＳ２
種の線材を熱間圧延するときに発生する疵を浅くして歩
留を向上することができる。
種の線材を熱間圧延するときに発生する疵を浅くして歩
留を向上することができる。
【図１】純チタンビレットを熱処理する表面温度と保持
時間が及ぼす線材圧延で発生する疵深さへの影響を示す
図。
時間が及ぼす線材圧延で発生する疵深さへの影響を示す
図。
【図２】線材圧延で発生する疵深さが１００μｍ未満に
なる純チタンビレットの熱処理条件（表面温度と保持時
間の範囲）を示す図。
なる純チタンビレットの熱処理条件（表面温度と保持時
間の範囲）を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 山本 諭 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内 (72)発明者 木崎 雅之 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内
Claims (2)
- 【請求項１】 工業用純チタン（ＪＩＳ１種及びＪＩＳ
２種）のビレットを熱間圧延して線材にする方法におい
て、ビレットを大気中で、表面温度が９００〜１１５０
℃であり、保持時間（ｔ）が下記（１）式の範囲内であ
る処理を行い、熱間圧延することを特徴とする純チタン
線材の熱間圧延方法。 ｔ＝ａ×１０(9-0.008T) ・・・（１） ｔ ：保持時間（分） Ｔ ：表面温度（℃） ａの範囲：１．０〜３．３ - 【請求項２】 工業用純チタン（ＪＩＳ１種及びＪＩＳ
２種）の線材を熱間圧延する方法において、熱間圧延中
に被圧延材を大気中で、表面温度が９００〜１１５０℃
であり、保持時間（ｔ）が（１）式の範囲内である処理
を行うことを特徴とする純チタン線材の熱間圧延方法。 ｔ＝ａ×１０(9-0.008T) ・・・（１） ｔ ：保持時間（分） Ｔ ：表面温度（℃） ａの範囲：１．０〜３．３
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10819896A JPH09295008A (ja) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | 純チタン線材の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10819896A JPH09295008A (ja) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | 純チタン線材の熱間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09295008A true JPH09295008A (ja) | 1997-11-18 |
Family
ID=14478511
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10819896A Withdrawn JPH09295008A (ja) | 1996-04-26 | 1996-04-26 | 純チタン線材の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09295008A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103008340A (zh) * | 2012-12-12 | 2013-04-03 | 宝钛集团有限公司 | 钛及钛合金线材热连轧生产线及生产工艺 |
| CN103008341A (zh) * | 2012-12-12 | 2013-04-03 | 宝钛集团有限公司 | 钛及钛合金棒材热连轧生产线及生产工艺 |
| US11504765B2 (en) * | 2014-09-30 | 2022-11-22 | Nippon Steel Corporation | Titanium cast product for hot rolling unlikely to exhibit surface defects and method of manufacturing the same |
-
1996
- 1996-04-26 JP JP10819896A patent/JPH09295008A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103008340A (zh) * | 2012-12-12 | 2013-04-03 | 宝钛集团有限公司 | 钛及钛合金线材热连轧生产线及生产工艺 |
| CN103008341A (zh) * | 2012-12-12 | 2013-04-03 | 宝钛集团有限公司 | 钛及钛合金棒材热连轧生产线及生产工艺 |
| US11504765B2 (en) * | 2014-09-30 | 2022-11-22 | Nippon Steel Corporation | Titanium cast product for hot rolling unlikely to exhibit surface defects and method of manufacturing the same |
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