JPH09291382A - 防眩性に優れた高耐銹フェライト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
防眩性に優れた高耐銹フェライト系ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPH09291382A JPH09291382A JP10291396A JP10291396A JPH09291382A JP H09291382 A JPH09291382 A JP H09291382A JP 10291396 A JP10291396 A JP 10291396A JP 10291396 A JP10291396 A JP 10291396A JP H09291382 A JPH09291382 A JP H09291382A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 屋根、壁等の外装用建材において、高耐銹性
フェライト系ステンレス鋼板の防眩性を改善することを
目的とするものである。 【解決方法】 フェライト系ステンレス鋼帯において、
酸化性雰囲気で１０００〜１１００℃で焼鈍し、ソルト
処理後、ＨＦ：７０〜１００ｇ／ｌ、ＨＮＯ3 ：１００
〜１５０ｇ／ｌ、Ｆｅイオン：２５〜４０ｇ／ｌの硝弗
酸中で５０〜６０℃で酸洗することにより、原子間力顕
微鏡で測定した表面粗さを２次元フーリエ変換し、可視
光域３５０〜７５０nmの波長成分のスペクトル密度Ｐ
が、ｌｏｇ10Ｐ≧２．１である、防眩性に優れた高耐銹
性フェライト系ステンレス鋼板を得る。
フェライト系ステンレス鋼板の防眩性を改善することを
目的とするものである。 【解決方法】 フェライト系ステンレス鋼帯において、
酸化性雰囲気で１０００〜１１００℃で焼鈍し、ソルト
処理後、ＨＦ：７０〜１００ｇ／ｌ、ＨＮＯ3 ：１００
〜１５０ｇ／ｌ、Ｆｅイオン：２５〜４０ｇ／ｌの硝弗
酸中で５０〜６０℃で酸洗することにより、原子間力顕
微鏡で測定した表面粗さを２次元フーリエ変換し、可視
光域３５０〜７５０nmの波長成分のスペクトル密度Ｐ
が、ｌｏｇ10Ｐ≧２．１である、防眩性に優れた高耐銹
性フェライト系ステンレス鋼板を得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、屋根、壁等の外装
材において防眩性、耐銹性に優れるフェライト系ステン
レス鋼板の製造方法に関するものである。
材において防眩性、耐銹性に優れるフェライト系ステン
レス鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、屋根・壁等の外装用ステンレス鋼
建材としてはＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６のオーステナ
イト系ステンレス鋼板が使用されてきたが、ウォーター
フロント開発の活性化に伴い臨海地区では耐銹性が必ず
しも十分でなく、長尺の屋根では熱膨張・収縮による疲
労の問題から耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼
板が望まれている。
建材としてはＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６のオーステナ
イト系ステンレス鋼板が使用されてきたが、ウォーター
フロント開発の活性化に伴い臨海地区では耐銹性が必ず
しも十分でなく、長尺の屋根では熱膨張・収縮による疲
労の問題から耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼
板が望まれている。
【０００３】また、ステンレス鋼建材の特性としては耐
銹性と共に、意匠性の問題がある。意匠性としては屋根
や壁等に使用される場合、近年、特に防眩性の要求が高
まっている。一般に建材に使用されるステンレス鋼板の
表面仕上げは焼鈍・酸洗材（２Ｄ）、それにダル仕上げ
を施した材料や、光輝焼鈍材（ＢＡ）にダル仕上げした
ものが防眩性の点から使用されているが、フェライト系
ステンレス鋼板の酸洗材はＳＵＳ３０４等のオーステナ
イト系ステンレス鋼に比較して防眩性が劣る。これは、
オーステナイト系ステンレス鋼板の硝弗酸酸洗材が粒界
浸食溝等のミクロ凹凸による光の散乱により乳白色で且
つ光沢が低くなるのに比較し、フェライト系ステンレス
鋼板、特に、高Ｃｒ，Ｍｏかつ安定化元素Ｎｂ，Ｔｉ等
を添加した鋼は耐粒界腐食性を高めているため、粒界浸
食溝が焼鈍・酸洗で形成できず、それらのミクロな凹凸
による防眩性の低下が難しいためである。一方、光輝焼
鈍材にダル仕上げをしたものは、焼鈍後も冷延ままの素
地が残るために、ダル仕上げをしても金属光沢が残り、
防眩性の観点から望ましくない。
銹性と共に、意匠性の問題がある。意匠性としては屋根
や壁等に使用される場合、近年、特に防眩性の要求が高
まっている。一般に建材に使用されるステンレス鋼板の
表面仕上げは焼鈍・酸洗材（２Ｄ）、それにダル仕上げ
を施した材料や、光輝焼鈍材（ＢＡ）にダル仕上げした
ものが防眩性の点から使用されているが、フェライト系
ステンレス鋼板の酸洗材はＳＵＳ３０４等のオーステナ
イト系ステンレス鋼に比較して防眩性が劣る。これは、
オーステナイト系ステンレス鋼板の硝弗酸酸洗材が粒界
浸食溝等のミクロ凹凸による光の散乱により乳白色で且
つ光沢が低くなるのに比較し、フェライト系ステンレス
鋼板、特に、高Ｃｒ，Ｍｏかつ安定化元素Ｎｂ，Ｔｉ等
を添加した鋼は耐粒界腐食性を高めているため、粒界浸
食溝が焼鈍・酸洗で形成できず、それらのミクロな凹凸
による防眩性の低下が難しいためである。一方、光輝焼
鈍材にダル仕上げをしたものは、焼鈍後も冷延ままの素
地が残るために、ダル仕上げをしても金属光沢が残り、
防眩性の観点から望ましくない。
【０００４】これまで、防眩性と耐食性を兼ね備えたス
テンレス鋼板としては、特開平５−１６３５５７号公報
や特開平６−３４６１９６号公報があるが、いずれも防
眩性はダル圧延等により付与し、耐食性はダル加工面の
倒れ込みを焼鈍・酸洗で回避することや成分を規定し不
動態皮膜で確保する方法であり、防眩性を向上するため
にダル圧延前の素材の防眩性を積極的に向上させること
はしていなかった。
テンレス鋼板としては、特開平５−１６３５５７号公報
や特開平６−３４６１９６号公報があるが、いずれも防
眩性はダル圧延等により付与し、耐食性はダル加工面の
倒れ込みを焼鈍・酸洗で回避することや成分を規定し不
動態皮膜で確保する方法であり、防眩性を向上するため
にダル圧延前の素材の防眩性を積極的に向上させること
はしていなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
従来技術の問題点を解消するもので、屋根、壁等の外装
用建材において、高耐銹性フェライト系ステンレス鋼板
の防眩性を改善することを目的とするものである。
従来技術の問題点を解消するもので、屋根、壁等の外装
用建材において、高耐銹性フェライト系ステンレス鋼板
の防眩性を改善することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは高耐銹性フ
ェライト系ステンレス鋼板の防眩性を改善する方法につ
いて種々研究した結果、優れた防眩性を有するフェライ
ト系ステンレス鋼板を得るには、原子間力顕微鏡（ＡＦ
Ｍ）により、正方形領域を格子状に等間隔で測定した表
面形状から２次元フーリエ分解を行い、可視光域３５０
〜７５０nmの波長成分のスペクトル密度Ｐが、下記式
（１）である表面が必要であることを見いだした。
ェライト系ステンレス鋼板の防眩性を改善する方法につ
いて種々研究した結果、優れた防眩性を有するフェライ
ト系ステンレス鋼板を得るには、原子間力顕微鏡（ＡＦ
Ｍ）により、正方形領域を格子状に等間隔で測定した表
面形状から２次元フーリエ分解を行い、可視光域３５０
〜７５０nmの波長成分のスペクトル密度Ｐが、下記式
（１）である表面が必要であることを見いだした。
【数２】 また、その製造方法は、重量％で、 Ｃ ≦０．０２％、 Ｎ ≦０．０２％、 Ｃｒ：２１．５〜３１．０％、 Ｍｏ：０．３〜４．０％、 Ｎｂ：０．１５〜０．５０％、 Ｔｉ：０．１０〜０．３０％、 Ｃｒ＋１．７Ｍｏ≧２４ を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる耐銹
性の優れるフェライト系ステンレス鋼板を１０００〜１
１００℃で焼鈍し、続いてソルト処理し、続いて７０〜
１００ｇ／ｌ（リットル）、ＨＮＯ3 ：１００〜１５０
ｇ／ｌ、Ｆｅイオン：２５〜４０ｇ／ｌの硝弗酸の混合
液中、５０〜６０℃で浸漬酸洗を施すことを特徴とする
防眩性に優れた高耐銹フェライト系ステンレス鋼板の製
造方法を見いだし、さらに、上記の方法に加え、Ｒａ＝
１．０〜１０．０μｍにダル仕上げされたロールで圧下
率１〜３％で調質圧延することを特徴とする防眩性に優
れた高耐銹フェライト系ステンレス鋼板の製造方法を見
いだした。
性の優れるフェライト系ステンレス鋼板を１０００〜１
１００℃で焼鈍し、続いてソルト処理し、続いて７０〜
１００ｇ／ｌ（リットル）、ＨＮＯ3 ：１００〜１５０
ｇ／ｌ、Ｆｅイオン：２５〜４０ｇ／ｌの硝弗酸の混合
液中、５０〜６０℃で浸漬酸洗を施すことを特徴とする
防眩性に優れた高耐銹フェライト系ステンレス鋼板の製
造方法を見いだし、さらに、上記の方法に加え、Ｒａ＝
１．０〜１０．０μｍにダル仕上げされたロールで圧下
率１〜３％で調質圧延することを特徴とする防眩性に優
れた高耐銹フェライト系ステンレス鋼板の製造方法を見
いだした。
【０００７】
【発明の実施の形態】本発明者らは、高Ｃｒ，Ｍｏフェ
ライト系ステンレス鋼板の防眩性、耐銹性について研究
した結果、以下の知見を得た。防眩性および表面微細構
造を種々研究した結果、まず防眩性向上には光沢度ＧＳ
４５の低下が重要であり、さらに白っぽい色調（Ｌ*
大）が好まれることが分かった。さらに、微細構造との
関係を見ると、表面に焼鈍・酸洗による高さ数十nm、径
が１μｍ前後の微細な凹凸が形成される表面が防眩性向
上に重要であることを明らかにし、その微細凹凸と光学
的関係を原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）により解析した結
果、図１に示すように、その可視光域３５０〜７５０nm
波長規模の起伏が見られる表面が防眩性に優れ、図２に
示すように、その可視光域３５０〜７５０nm波長成分の
スペクトル密度ＰとＧＳ４５／Ｌ* に相関がある。つま
り、鏡面反射率を示す光沢度ＧＳ４５と拡散反射率を示
す明度Ｌ* の比が小さいほど、防眩性は良好であり、可
視光波長域程度の起伏が多く、特に光沢度ＧＳ４５を１
００％以下にするには、Ｌ* が７０〜７５程度であるこ
とから、ＧＳ４５／Ｌ*≦１．３が必要であり、それを
得るには、ｌｏｇ10Ｐ≧２．１にすれば達成できること
を究明した。
ライト系ステンレス鋼板の防眩性、耐銹性について研究
した結果、以下の知見を得た。防眩性および表面微細構
造を種々研究した結果、まず防眩性向上には光沢度ＧＳ
４５の低下が重要であり、さらに白っぽい色調（Ｌ*
大）が好まれることが分かった。さらに、微細構造との
関係を見ると、表面に焼鈍・酸洗による高さ数十nm、径
が１μｍ前後の微細な凹凸が形成される表面が防眩性向
上に重要であることを明らかにし、その微細凹凸と光学
的関係を原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）により解析した結
果、図１に示すように、その可視光域３５０〜７５０nm
波長規模の起伏が見られる表面が防眩性に優れ、図２に
示すように、その可視光域３５０〜７５０nm波長成分の
スペクトル密度ＰとＧＳ４５／Ｌ* に相関がある。つま
り、鏡面反射率を示す光沢度ＧＳ４５と拡散反射率を示
す明度Ｌ* の比が小さいほど、防眩性は良好であり、可
視光波長域程度の起伏が多く、特に光沢度ＧＳ４５を１
００％以下にするには、Ｌ* が７０〜７５程度であるこ
とから、ＧＳ４５／Ｌ*≦１．３が必要であり、それを
得るには、ｌｏｇ10Ｐ≧２．１にすれば達成できること
を究明した。
【０００８】次に、防眩性表面の製造方法において、そ
の基材として使用されるフェライト系ステンレス鋼板の
合金成分を限定した理由について説明する。ＣおよびＮ
は溶接部の耐粒界腐食性を劣化させる元素であり低い方
が望ましいがＴｉおよびＮｂの添加により無害化し得
る。しかしながら、Ｃ，Ｎ量の増加により、Ｔｉ，Ｎｂ
を高める必要があり、また、特にＣｒ，Ｍｏの高いフェ
ライト系ステンレス鋼板では、Ｃ，Ｎは靭性を劣化さ
せ、製造性を悪化させることから、Ｃ量は０．０２％以
下、Ｎ量は０．０２％以下とした。
の基材として使用されるフェライト系ステンレス鋼板の
合金成分を限定した理由について説明する。ＣおよびＮ
は溶接部の耐粒界腐食性を劣化させる元素であり低い方
が望ましいがＴｉおよびＮｂの添加により無害化し得
る。しかしながら、Ｃ，Ｎ量の増加により、Ｔｉ，Ｎｂ
を高める必要があり、また、特にＣｒ，Ｍｏの高いフェ
ライト系ステンレス鋼板では、Ｃ，Ｎは靭性を劣化さ
せ、製造性を悪化させることから、Ｃ量は０．０２％以
下、Ｎ量は０．０２％以下とした。
【０００９】ＣｒおよびＭｏは、海塩粒子などに含まれ
る塩素イオンに対する耐孔食性を高めて耐銹性を向上さ
せるのに有効な元素であり、これらの量を高めるほど耐
銹性が向上する。図３に示すように、ＳＵＳ３１６以上
の耐銹性を得るには、耐孔食指数ＰＩ（Ｃｒ＋１．７Ｍ
ｏ）が２４以上必要である。Ｃｒ、Ｍｏ量はＣｒ：２
１．５〜３１．０％、Ｍｏ：０．３〜４．０％において
ＰＩ≧２４を満足する範囲とした。
る塩素イオンに対する耐孔食性を高めて耐銹性を向上さ
せるのに有効な元素であり、これらの量を高めるほど耐
銹性が向上する。図３に示すように、ＳＵＳ３１６以上
の耐銹性を得るには、耐孔食指数ＰＩ（Ｃｒ＋１．７Ｍ
ｏ）が２４以上必要である。Ｃｒ、Ｍｏ量はＣｒ：２
１．５〜３１．０％、Ｍｏ：０．３〜４．０％において
ＰＩ≧２４を満足する範囲とした。
【００１０】ＴｉおよびＮｂは溶接熱影響部のクロム炭
化物の生成による粒界腐食を防止するため添加するが、
Ｔｉは不動態皮膜中への濃縮効果により耐銹性を高める
こと、更に非金属介在物がＮｂのみの場合にはＭｎＳ等
の腐食の起点となりやすい介在物となるが、Ｔｉを０．
１０％以上添加することによって化学的な安定なＴｉ系
介在物となる反面、過剰の添加は製品表面に疵を生じ易
くなることから、これらを総合してＴｉ量は０．１０〜
０．３０％とした。Ｎｂは耐粒界腐食性を高めるととも
に、適量添加により靭性を改善するため０．１５％以上
添加するが、過度の添加はその効果が飽和すること、か
つ高価となることから０．１５〜０．５０％とした。
化物の生成による粒界腐食を防止するため添加するが、
Ｔｉは不動態皮膜中への濃縮効果により耐銹性を高める
こと、更に非金属介在物がＮｂのみの場合にはＭｎＳ等
の腐食の起点となりやすい介在物となるが、Ｔｉを０．
１０％以上添加することによって化学的な安定なＴｉ系
介在物となる反面、過剰の添加は製品表面に疵を生じ易
くなることから、これらを総合してＴｉ量は０．１０〜
０．３０％とした。Ｎｂは耐粒界腐食性を高めるととも
に、適量添加により靭性を改善するため０．１５％以上
添加するが、過度の添加はその効果が飽和すること、か
つ高価となることから０．１５〜０．５０％とした。
【００１１】次に、防眩性表面製造条件として、２２．
５Ｃｒ−１．５Ｍｏ−０．２０Ｎｂ−０．１５Ｔｉ材の
冷延板を用いて焼鈍時の焼鈍温度、ソルト処理後の酸液
の濃度について検討した。同時に耐銹性についても検討
を行った。焼鈍温度については図４に示すように大気中
１０００℃未満の焼鈍では生成されるスケール厚さが薄
く、焼鈍、ソルト処理後、ＨＦ：８０ｇ／ｌ、ＨＮ
Ｏ3 ：１３０ｇ／ｌ、Ｆｅイオン：３０ｇ／ｌ、５０
℃、６０秒硝弗酸混合酸液中で酸洗しても冷延時の表面
凹凸が残り、ｌｏｇ10＜２．１であった。一方、１００
０℃以上ではスケールの生成厚さの増加により、硝弗酸
の混合酸液中で酸洗したものは表面に高さが３００nm程
度、径が１μｍ程度の微小な凹凸が形成され、ｌｏｇ10
Ｐ≧２．１の防眩性に優れた表面が得られた。また、焼
鈍温度を１１００℃以上にすると、その後の酸洗におい
てスケール直下に生成したＣｒ欠乏層が酸洗において溶
削されず、耐食性を損なうため焼鈍温度の上限を１１０
０℃とした。
５Ｃｒ−１．５Ｍｏ−０．２０Ｎｂ−０．１５Ｔｉ材の
冷延板を用いて焼鈍時の焼鈍温度、ソルト処理後の酸液
の濃度について検討した。同時に耐銹性についても検討
を行った。焼鈍温度については図４に示すように大気中
１０００℃未満の焼鈍では生成されるスケール厚さが薄
く、焼鈍、ソルト処理後、ＨＦ：８０ｇ／ｌ、ＨＮ
Ｏ3 ：１３０ｇ／ｌ、Ｆｅイオン：３０ｇ／ｌ、５０
℃、６０秒硝弗酸混合酸液中で酸洗しても冷延時の表面
凹凸が残り、ｌｏｇ10＜２．１であった。一方、１００
０℃以上ではスケールの生成厚さの増加により、硝弗酸
の混合酸液中で酸洗したものは表面に高さが３００nm程
度、径が１μｍ程度の微小な凹凸が形成され、ｌｏｇ10
Ｐ≧２．１の防眩性に優れた表面が得られた。また、焼
鈍温度を１１００℃以上にすると、その後の酸洗におい
てスケール直下に生成したＣｒ欠乏層が酸洗において溶
削されず、耐食性を損なうため焼鈍温度の上限を１１０
０℃とした。
【００１２】次に、酸洗材の防眩性を高めるため、光沢
度を低下させるには、硝弗酸酸洗の酸洗液濃度に最適な
範囲があること、酸洗濃度によりＣｒ欠乏層による耐食
性に変化があることを見い出した。ｌｏｇ10Ｐ≧２．１
および改良型塩水噴霧試験による耐銹性が母材と同等以
上になる範囲は図５に示すようにＨＦ：７０〜１００ｇ
／ｌ、ＨＮＯ3 ：１００〜１５０ｇ／ｌの範囲である。
度を低下させるには、硝弗酸酸洗の酸洗液濃度に最適な
範囲があること、酸洗濃度によりＣｒ欠乏層による耐食
性に変化があることを見い出した。ｌｏｇ10Ｐ≧２．１
および改良型塩水噴霧試験による耐銹性が母材と同等以
上になる範囲は図５に示すようにＨＦ：７０〜１００ｇ
／ｌ、ＨＮＯ3 ：１００〜１５０ｇ／ｌの範囲である。
【００１３】酸洗液中のＦｅイオン濃度については、図
６に示すように、Ｆｅイオン濃度の増加と共に、酸洗時
の溶削量は低下し、Ｆｅイオン濃度４０ｇ／ｌを超える
とＣｒ欠乏層の溶削ができず、耐銹性が劣化することか
ら、上限を４０ｇ／ｌとした。また、下限は、特に酸洗
時間の長くなった場合、肌荒れにより表面品位を落とす
ことから２５ｇ／ｌとした。
６に示すように、Ｆｅイオン濃度の増加と共に、酸洗時
の溶削量は低下し、Ｆｅイオン濃度４０ｇ／ｌを超える
とＣｒ欠乏層の溶削ができず、耐銹性が劣化することか
ら、上限を４０ｇ／ｌとした。また、下限は、特に酸洗
時間の長くなった場合、肌荒れにより表面品位を落とす
ことから２５ｇ／ｌとした。
【００１４】酸洗温度は、図７に示すように、ＨＦ／Ｈ
ＮＯ3 ＝７０／１００ｇ／ｌでは、５０℃未満では、ｌ
ｏｇ10Ｐ＜２．１であると共に酸洗時の溶削量不足か
ら、耐銹性が劣ること、６０℃より高い温度では、返っ
てｌｏｇ10Ｐが低くなってしまうことから、５０〜６０
℃で酸洗することが好ましい。
ＮＯ3 ＝７０／１００ｇ／ｌでは、５０℃未満では、ｌ
ｏｇ10Ｐ＜２．１であると共に酸洗時の溶削量不足か
ら、耐銹性が劣ること、６０℃より高い温度では、返っ
てｌｏｇ10Ｐが低くなってしまうことから、５０〜６０
℃で酸洗することが好ましい。
【００１５】焼鈍・酸洗後の調質圧延は、Ｒａ＝１．０
〜１０．０μｍにダル仕上げされたロールで、圧下率１
〜３％で調質圧延することにより、光沢度が低下される
が、圧下率を高めると、強度が高くなり、加工性が劣る
ことから、圧下率はダルの転写が可能な１〜２％が望ま
しい。
〜１０．０μｍにダル仕上げされたロールで、圧下率１
〜３％で調質圧延することにより、光沢度が低下される
が、圧下率を高めると、強度が高くなり、加工性が劣る
ことから、圧下率はダルの転写が可能な１〜２％が望ま
しい。
【００１６】
【実施例１】本発明を実施例に基づいて説明する。２
２．５Ｃｒ−１．５Ｍｏ−０．２０Ｎｂ−０．１５Ｔｉ
材の１．２mm厚の冷間圧延板を以下の条件で焼鈍・酸洗
し、光沢、色調、肌荒れ、スケール残り等の表面品位と
孔食電位、改良型塩水噴霧試験により耐食性、耐銹性に
ついて調査した。 ＜製造方法＞ ・焼 鈍：大気中９５０〜１１００℃×３０秒，空冷 ・ソルト：４５０〜５００℃ ・酸 洗：硝弗酸酸洗 ＨＦ：２０〜２００ｇ／ｌ ＨＮＯ3 ：４０〜１５０ｇ
／ｌ Ｆｅイオン濃度：０〜４５ｇ／ｌ ４０〜６５℃，６０秒 ＜評価方法＞ ・光沢度：ＪＩＳ Ｚ８７４１ ＧＳ４５（Ｌ方向） ・色 調：ＪＩＳ Ｚ８７２９ Ｌ* ，ａ* ，ｂ* ・肌荒れ：目視検査 ・耐食性：孔食電位（ＪＩＳ Ｇ０５７７） ３．５％ＮａＣｌ，３０℃，２０mV／min ，Ａｒ脱気 １００μＡ／cm2 に達した電位 ・耐銹性：改良型塩水噴霧試験 ５％ＮａＣｌ＋０．２％Ｈ2 Ｏ2 ，３５℃，２４Ｈｒ その他はＪＩＳ Ｚ２３７１塩水噴霧試験に準拠
２．５Ｃｒ−１．５Ｍｏ−０．２０Ｎｂ−０．１５Ｔｉ
材の１．２mm厚の冷間圧延板を以下の条件で焼鈍・酸洗
し、光沢、色調、肌荒れ、スケール残り等の表面品位と
孔食電位、改良型塩水噴霧試験により耐食性、耐銹性に
ついて調査した。 ＜製造方法＞ ・焼 鈍：大気中９５０〜１１００℃×３０秒，空冷 ・ソルト：４５０〜５００℃ ・酸 洗：硝弗酸酸洗 ＨＦ：２０〜２００ｇ／ｌ ＨＮＯ3 ：４０〜１５０ｇ
／ｌ Ｆｅイオン濃度：０〜４５ｇ／ｌ ４０〜６５℃，６０秒 ＜評価方法＞ ・光沢度：ＪＩＳ Ｚ８７４１ ＧＳ４５（Ｌ方向） ・色 調：ＪＩＳ Ｚ８７２９ Ｌ* ，ａ* ，ｂ* ・肌荒れ：目視検査 ・耐食性：孔食電位（ＪＩＳ Ｇ０５７７） ３．５％ＮａＣｌ，３０℃，２０mV／min ，Ａｒ脱気 １００μＡ／cm2 に達した電位 ・耐銹性：改良型塩水噴霧試験 ５％ＮａＣｌ＋０．２％Ｈ2 Ｏ2 ，３５℃，２４Ｈｒ その他はＪＩＳ Ｚ２３７１塩水噴霧試験に準拠
【００１７】表１は本発明の製造方法（No．１〜１０）
と比較の製造方法と防眩性、表面品位、耐食性、耐銹性
の評価結果を示したものである。本発明の製造方法No．
１〜１０は、ｌｏｇ10Ｐ≧２．１、光沢度ＧＳ４５が１
００％以下であり、色調もＬ* が７２〜７６、ａ，ｂは
±１．０以内で肌荒れも無く耐食性、耐銹性も母材並で
あった。
と比較の製造方法と防眩性、表面品位、耐食性、耐銹性
の評価結果を示したものである。本発明の製造方法No．
１〜１０は、ｌｏｇ10Ｐ≧２．１、光沢度ＧＳ４５が１
００％以下であり、色調もＬ* が７２〜７６、ａ，ｂは
±１．０以内で肌荒れも無く耐食性、耐銹性も母材並で
あった。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【実施例２】前記実施例１の本発明の製造方法により製
造した材料を、ショットブラスト処理によりＲａ＝１．
０〜１０．０μｍにダル加工された圧延ロールで、圧下
率１〜３％で圧延された材料の光沢度、色調を表２に示
す。焼鈍酸洗後の光沢度ＧＳ４５が５０％前後の光沢の
低い材料はダル圧延によりやや光沢度が上昇し、一方、
焼鈍酸洗後の光沢度ＧＳ４５が６０〜１００のものは圧
延により光沢度はやや低下する。また、色調はダル圧延
前後で大きな変化はない。
造した材料を、ショットブラスト処理によりＲａ＝１．
０〜１０．０μｍにダル加工された圧延ロールで、圧下
率１〜３％で圧延された材料の光沢度、色調を表２に示
す。焼鈍酸洗後の光沢度ＧＳ４５が５０％前後の光沢の
低い材料はダル圧延によりやや光沢度が上昇し、一方、
焼鈍酸洗後の光沢度ＧＳ４５が６０〜１００のものは圧
延により光沢度はやや低下する。また、色調はダル圧延
前後で大きな変化はない。
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】以上の如く、本発明によれば、建材等の
外装材において高耐銹性フェライト系ステンレス鋼板の
耐銹性を損なうことなく、防眩性を向上させることが可
能となり、工業的な利益は極めて大きい。
外装材において高耐銹性フェライト系ステンレス鋼板の
耐銹性を損なうことなく、防眩性を向上させることが可
能となり、工業的な利益は極めて大きい。
【図１】フェライト系ステンレス鋼板の表面凹凸分布と
可視光域での凹凸分布を示す図。
可視光域での凹凸分布を示す図。
【図２】可視光域３５０〜７５０nm波長成分のスペクト
ル密度ＰとＧＳ４５／Ｌ* の関係を示す図。
ル密度ＰとＧＳ４５／Ｌ* の関係を示す図。
【図３】フェライト系ステンレス鋼の成分と耐食性の関
係を示す図。
係を示す図。
【図４】２２．５Ｃｒ−１．５Ｍｏ−Ｎｂ，Ｔｉ鋼板の
焼鈍温度と酸洗後の可視光域３５０〜７５０nm波長成分
のスペクトル密度Ｐの関係を示す図。
焼鈍温度と酸洗後の可視光域３５０〜７５０nm波長成分
のスペクトル密度Ｐの関係を示す図。
【図５】２２．５Ｃｒ−１．５Ｍｏ−Ｎｂ，Ｔｉ鋼板の
硝弗酸酸洗後のｌｏｇ10Ｐ≧２．１と母材と同等の耐銹
性が得られる酸洗濃度範囲を示す図。
硝弗酸酸洗後のｌｏｇ10Ｐ≧２．１と母材と同等の耐銹
性が得られる酸洗濃度範囲を示す図。
【図６】２２．５Ｃｒ−１．５Ｍｏ−Ｎｂ，Ｔｉ鋼板の
硝弗酸液中のＦｅイオン濃度と表面性状、耐銹性の関係
を示す図。
硝弗酸液中のＦｅイオン濃度と表面性状、耐銹性の関係
を示す図。
【図７】２２．５Ｃｒ−１．５Ｍｏ−Ｎｂ，Ｔｉ鋼板の
硝弗酸液温度と可視光域３５０〜７５０nm波長成分のス
ペクトル密度Ｐの関係を示す図。
硝弗酸液温度と可視光域３５０〜７５０nm波長成分のス
ペクトル密度Ｐの関係を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/28 Ｃ２２Ｃ 38/28 (72)発明者 柿原 豊彦 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内 (72)発明者 平谷 信行 山口県光市大字島田3434番地 新日本製鐵 株式会社光製鐵所内 (72)発明者 岸田 豊 神奈川県川崎市中原区井田1618番地 新日 本製鐵株式会社技術開発本部内
Claims (3)
- 【請求項１】 原子間力顕微鏡（ＡＦＭ）により、正方
形領域を格子状に等間隔で測定した表面形状から２次元
フーリエ分解を行い、可視光域３５０〜７５０nmのスペ
クトル密度Ｐが、下式（１） 【数１】 であることを特徴とする防眩性に優れたフェライト系ス
テンレス鋼板。 - 【請求項２】 重量％として、 Ｃ ≦０．０２％、 Ｎ ≦０．０２％、 Ｃｒ：２１．５〜３１．０％、 Ｍｏ：０．３〜４．０％、 Ｔｉ：０．１０〜０．３０％、 Ｎｂ：０．１５〜０．５０％、 Ｃｒ＋１．７Ｍｏ≧２４．０％ を含み、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるフェラ
イト系ステンレス鋼板を前記ｌｏｇ10Ｐ≧２．１を満足
するように、酸化性雰囲気で１０００〜１１００℃で焼
鈍し、続いてソルト処理し、続いてＨＦ：７０〜１００
ｇ／ｌ、ＨＮＯ3：１００〜１５０ｇ／ｌ、Ｆｅイオ
ン：２５〜４０ｇ／ｌの硝弗酸の混合液中、５０〜６０
℃で浸漬酸洗を施すことを特徴とする防眩性に優れた高
耐銹フェライト系ステンレス鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 請求項２による製造方法に引続き、Ｒａ
＝１．０〜１０．０μｍにダル仕上げされたロールで、
圧下率１〜３％の調質圧延を行うことを特徴とする防眩
性に優れた高耐銹フェライト系ステンレス鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP10291396A JP4070253B2 (ja) | 1996-04-24 | 1996-04-24 | 防眩性に優れた高耐銹フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10291396A JP4070253B2 (ja) | 1996-04-24 | 1996-04-24 | 防眩性に優れた高耐銹フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09291382A true JPH09291382A (ja) | 1997-11-11 |
| JP4070253B2 JP4070253B2 (ja) | 2008-04-02 |
Family
ID=14340101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10291396A Expired - Lifetime JP4070253B2 (ja) | 1996-04-24 | 1996-04-24 | 防眩性に優れた高耐銹フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4070253B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012124528A1 (ja) | 2011-03-14 | 2012-09-20 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐銹性と防眩性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼板 |
| CN105074035A (zh) * | 2013-03-27 | 2015-11-18 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 研磨后的表面耐蚀性优异的铁素体系不锈钢及其制造方法 |
| JP2017179522A (ja) * | 2016-03-31 | 2017-10-05 | 日新製鋼株式会社 | 耐食性に優れたステンレス鋼加工品 |
| JP2017179519A (ja) * | 2016-03-31 | 2017-10-05 | 日新製鋼株式会社 | 耐食性に優れたステンレス鋼板 |
-
1996
- 1996-04-24 JP JP10291396A patent/JP4070253B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| US9289964B2 (en) | 2011-03-14 | 2016-03-22 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | High purity ferritic stainless steel sheet excellent in corrosion resistance and anti-glare property |
| KR20180133567A (ko) | 2011-03-14 | 2018-12-14 | 닛폰 스틸 앤드 스미킨 스테인레스 스틸 코포레이션 | 내녹성과 방현성이 우수한 고순도 페라이트계 스테인리스 강판 |
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| JP2017179522A (ja) * | 2016-03-31 | 2017-10-05 | 日新製鋼株式会社 | 耐食性に優れたステンレス鋼加工品 |
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