JPH09280512A - 微粉炭バーナの濃度調整リング - Google Patents
微粉炭バーナの濃度調整リングInfo
- Publication number
- JPH09280512A JPH09280512A JP11549196A JP11549196A JPH09280512A JP H09280512 A JPH09280512 A JP H09280512A JP 11549196 A JP11549196 A JP 11549196A JP 11549196 A JP11549196 A JP 11549196A JP H09280512 A JPH09280512 A JP H09280512A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- burner
- pulverized coal
- slope
- flow
- peripheral surface
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 バーナ外筒内部の外側への微粉炭濃縮効果を
従来より向上すると共に、濃度調整リング自体及びバー
ナ外筒の内周面における摩耗を防止し、且つ微粉炭堆積
層の形成を防止する。 【解決手段】 一次空気１１をバーナ外筒８内部の外側
へ迂回させて微粉炭１０を外側へ濃縮し得るようバーナ
内筒６に外嵌された微粉炭バーナの濃度調整リング２６
において、上流側の流路収縮斜面２７を、バーナ内筒６
の外周面に対し少くとも２０゜以下の小さな第一の傾斜
角α1で立ち上げ且つ途中から緩やかに反らせながら第
一の傾斜角α1より大きな第二の傾斜角α2で立ち上げ、
その頂部の外形が緩やかな曲線を描いて一次空気１１の
流れ方向に沿うよう形成し、更に、下流側の流路拡張斜
面２８を、迂回する一次空気１１の乱流化や渦形成が起
こらないよう流路収縮斜面２７の頂部に連続する流線形
状とする。
従来より向上すると共に、濃度調整リング自体及びバー
ナ外筒の内周面における摩耗を防止し、且つ微粉炭堆積
層の形成を防止する。 【解決手段】 一次空気１１をバーナ外筒８内部の外側
へ迂回させて微粉炭１０を外側へ濃縮し得るようバーナ
内筒６に外嵌された微粉炭バーナの濃度調整リング２６
において、上流側の流路収縮斜面２７を、バーナ内筒６
の外周面に対し少くとも２０゜以下の小さな第一の傾斜
角α1で立ち上げ且つ途中から緩やかに反らせながら第
一の傾斜角α1より大きな第二の傾斜角α2で立ち上げ、
その頂部の外形が緩やかな曲線を描いて一次空気１１の
流れ方向に沿うよう形成し、更に、下流側の流路拡張斜
面２８を、迂回する一次空気１１の乱流化や渦形成が起
こらないよう流路収縮斜面２７の頂部に連続する流線形
状とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、微粉炭を燃焼する
時の微粉炭濃度を調整する為に設けてある微粉炭バーナ
の濃度調整リングに関するものである。
時の微粉炭濃度を調整する為に設けてある微粉炭バーナ
の濃度調整リングに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ミルで粉砕した石炭の微粉を一次空気と
混合して微粉炭バーナへ供給し該微粉炭バーナから噴出
させて浮遊燃焼させる微粉炭燃焼は、従来から広く一般
に用いられている石炭の燃焼方式である。
混合して微粉炭バーナへ供給し該微粉炭バーナから噴出
させて浮遊燃焼させる微粉炭燃焼は、従来から広く一般
に用いられている石炭の燃焼方式である。
【０００３】微粉炭燃焼方式の火炉に使用されている微
粉炭バーナの一例を図３によって説明すると、火炉１の
側壁の所定位置にはスロート２が形成されており、スロ
ート２付近の火炉１の外部にはウインドボックス３が配
置されていて、ウインドボックス３から火炉１へ燃焼用
の二次空気４を供給するようになっている。
粉炭バーナの一例を図３によって説明すると、火炉１の
側壁の所定位置にはスロート２が形成されており、スロ
ート２付近の火炉１の外部にはウインドボックス３が配
置されていて、ウインドボックス３から火炉１へ燃焼用
の二次空気４を供給するようになっている。
【０００４】スロート２の中心にはウインドボックス３
を貫通する微粉炭バーナ５が設けられていて、微粉炭バ
ーナ５の中心部には、略円筒状で先端開口部に先端に向
かって直径が急減する絞り部を有するバーナ内筒６が配
置され、バーナ内筒６の軸心位置にはオイルバーナ７が
挿入されている。
を貫通する微粉炭バーナ５が設けられていて、微粉炭バ
ーナ５の中心部には、略円筒状で先端開口部に先端に向
かって直径が急減する絞り部を有するバーナ内筒６が配
置され、バーナ内筒６の軸心位置にはオイルバーナ７が
挿入されている。
【０００５】バーナ内筒６の外側にはバーナ外筒８がバ
ーナ内筒６と同心状に配設されていて、バーナ外筒８は
後端部分が略円筒状で、中間部分から先端に向かって直
径が漸減する中空円筒状になっている。
ーナ内筒６と同心状に配設されていて、バーナ外筒８は
後端部分が略円筒状で、中間部分から先端に向かって直
径が漸減する中空円筒状になっている。
【０００６】バーナ外筒８の先端開口部には、先端に向
かって直径が急減するバーナノズル９が取り付けられて
いて、バーナノズル９の内部には、微粉炭１０と一次空
気１１との濃度を変化させる分離筒１２が設けられてい
る。
かって直径が急減するバーナノズル９が取り付けられて
いて、バーナノズル９の内部には、微粉炭１０と一次空
気１１との濃度を変化させる分離筒１２が設けられてい
る。
【０００７】バーナ外筒８の後端部には接線方向へ向け
て微粉炭入口１３が設けられていて、図示しないミルか
ら一次空気１１と共に供給される微粉炭１０をバーナ外
筒８内へ導くようにされている。
て微粉炭入口１３が設けられていて、図示しないミルか
ら一次空気１１と共に供給される微粉炭１０をバーナ外
筒８内へ導くようにされている。
【０００８】前記バーナ内筒６の長手方向適宜位置には
濃度調整リング１４が外嵌されており、バーナ外筒８の
内部を一次空気１１に搬送されて流動する微粉炭１０が
前記濃度調整リング１４を迂回して流動するようにして
ある。
濃度調整リング１４が外嵌されており、バーナ外筒８の
内部を一次空気１１に搬送されて流動する微粉炭１０が
前記濃度調整リング１４を迂回して流動するようにして
ある。
【０００９】更に、二次空気４の旋回力を調整する為
に、前記のスロート２とウインドボックス３との間に形
成された空間にスロート２の周りを円形に囲うようにエ
アレジスタ１５を配設し、二次空気４を内側と外側とに
分離する為に、エアレジスタ１５の内側の周方向に複数
のインナベーン１６を配設し、三次空気１７をバーナ内
筒６へ導く為に、ウインドボックス３とバーナ内筒６の
後端部とを三次空気管１８によって連通している。
に、前記のスロート２とウインドボックス３との間に形
成された空間にスロート２の周りを円形に囲うようにエ
アレジスタ１５を配設し、二次空気４を内側と外側とに
分離する為に、エアレジスタ１５の内側の周方向に複数
のインナベーン１６を配設し、三次空気１７をバーナ内
筒６へ導く為に、ウインドボックス３とバーナ内筒６の
後端部とを三次空気管１８によって連通している。
【００１０】而して、微粉炭入口１３からバーナ外筒８
の内部へ一次空気１１と共に供給される微粉炭１０は、
バーナ外筒８の後端部において周回して周方向に均等化
された後にバーナ外筒８の先端側へ流動し、濃度調整リ
ング１４を乗り越えて迂回する。
の内部へ一次空気１１と共に供給される微粉炭１０は、
バーナ外筒８の後端部において周回して周方向に均等化
された後にバーナ外筒８の先端側へ流動し、濃度調整リ
ング１４を乗り越えて迂回する。
【００１１】このとき、微粉炭１０は濃度調整リング１
４の外周面に沿ってバーナ外筒８内部の外側へ導かれ、
流路断面積を狭められることにより流速を高められて濃
度調整リング１４の位置する部分を通過する。
４の外周面に沿ってバーナ外筒８内部の外側へ導かれ、
流路断面積を狭められることにより流速を高められて濃
度調整リング１４の位置する部分を通過する。
【００１２】濃度調整リング１４の位置する部分を通過
した直後において、一次空気１１は再びバーナ外筒８の
内部全体に拡散するが、空気に比べて比重の大きな微粉
炭１０の粒子は慣性力によってそのままバーナ外筒８の
外側を流動し、微粉炭１０の大部分は分離筒１２の外側
を濃縮された状態で通り、主としてウインドボックス３
から供給される二次空気４と混合して燃焼することにな
るので、図示しないミルの低負荷時においても安定燃焼
を確保することができる。
した直後において、一次空気１１は再びバーナ外筒８の
内部全体に拡散するが、空気に比べて比重の大きな微粉
炭１０の粒子は慣性力によってそのままバーナ外筒８の
外側を流動し、微粉炭１０の大部分は分離筒１２の外側
を濃縮された状態で通り、主としてウインドボックス３
から供給される二次空気４と混合して燃焼することにな
るので、図示しないミルの低負荷時においても安定燃焼
を確保することができる。
【００１３】従来から使用されている濃度調整リング１
４は、図４に拡大して示すように、微粉炭１０の流れ方
向に向け徐々に直径が増加するよう上流側に形成された
流路収縮斜面１９と、該流路収縮斜面１９の終端部から
微粉炭１０の流れ方向に向け略同等の直径のまま所要長
さ延びる整流面２０と、該整流面２０の終端部から微粉
炭１０の流れ方向に向け徐々に直径が減少するよう下流
側に形成された流路拡張斜面２１とを備えており、斯か
る濃度調整リング１４の断面形状は略台形となってい
た。
４は、図４に拡大して示すように、微粉炭１０の流れ方
向に向け徐々に直径が増加するよう上流側に形成された
流路収縮斜面１９と、該流路収縮斜面１９の終端部から
微粉炭１０の流れ方向に向け略同等の直径のまま所要長
さ延びる整流面２０と、該整流面２０の終端部から微粉
炭１０の流れ方向に向け徐々に直径が減少するよう下流
側に形成された流路拡張斜面２１とを備えており、斯か
る濃度調整リング１４の断面形状は略台形となってい
た。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うに断面形状を略台形とした従来の濃度調整リング１４
においては、流路収縮斜面１９と整流面２０との境界
部、及び該整流面２０と流路拡張斜面２１との境界部の
夫々にエッジ２２，２３が形成されていた為、該各エッ
ジ２２，２３の直後で渦ｘが発生して気流の乱れが生
じ、微粉炭１０のうちの慣性力の小さな微粒子がバーナ
内筒６側に移動してしまう現象が起こり、バーナ外筒８
内部の外側への微粉炭濃縮効果が悪化するという不具合
があった。
うに断面形状を略台形とした従来の濃度調整リング１４
においては、流路収縮斜面１９と整流面２０との境界
部、及び該整流面２０と流路拡張斜面２１との境界部の
夫々にエッジ２２，２３が形成されていた為、該各エッ
ジ２２，２３の直後で渦ｘが発生して気流の乱れが生
じ、微粉炭１０のうちの慣性力の小さな微粒子がバーナ
内筒６側に移動してしまう現象が起こり、バーナ外筒８
内部の外側への微粉炭濃縮効果が悪化するという不具合
があった。
【００１５】また、バーナ内筒６の外周面に対する流路
収縮斜面１９の傾斜角αが略４５゜程度の比較的大きな
角度となっていた為、一次空気１１の流れが急激に屈曲
されることになり、微粉炭１０のうちの慣性力の大きな
粗粒子が、図４中に二点鎖線で示す如く流路収縮斜面１
９に激しく衝突して該流路収縮斜面１９を摩耗し、しか
も、前記流路収縮斜面１９に衝突して跳ね返った微粉炭
１０の粗粒子がバーナ外筒８の内周面にも再び衝突して
該バーナ外筒８の内周面も摩耗し、更には、バーナ外筒
８の内周面に衝突して跳ね返った微粉炭１０の粗粒子が
バーナ内筒６側に移動してしまい、バーナ外筒８内部の
外側への微粉炭濃縮効果が悪化するという不具合もあっ
た。
収縮斜面１９の傾斜角αが略４５゜程度の比較的大きな
角度となっていた為、一次空気１１の流れが急激に屈曲
されることになり、微粉炭１０のうちの慣性力の大きな
粗粒子が、図４中に二点鎖線で示す如く流路収縮斜面１
９に激しく衝突して該流路収縮斜面１９を摩耗し、しか
も、前記流路収縮斜面１９に衝突して跳ね返った微粉炭
１０の粗粒子がバーナ外筒８の内周面にも再び衝突して
該バーナ外筒８の内周面も摩耗し、更には、バーナ外筒
８の内周面に衝突して跳ね返った微粉炭１０の粗粒子が
バーナ内筒６側に移動してしまい、バーナ外筒８内部の
外側への微粉炭濃縮効果が悪化するという不具合もあっ
た。
【００１６】更に、前述した如く、バーナ内筒６の外周
面に対する流路収縮斜面１９の傾斜角αが略４５゜程度
の比較的大きな角度となっており、また、これと同様に
バーナ内筒６の外周面に対する流路拡張斜面２１の傾斜
角βも略４５゜程度の比較的大きな角度となっていた
為、前記流路収縮斜面１９及び流路拡張斜面２１の夫々
の下側部分で一次空気１１の流れが淀んでしまい、ここ
に微粉炭堆積層２４，２５が形成されてしまうという不
具合もあった。
面に対する流路収縮斜面１９の傾斜角αが略４５゜程度
の比較的大きな角度となっており、また、これと同様に
バーナ内筒６の外周面に対する流路拡張斜面２１の傾斜
角βも略４５゜程度の比較的大きな角度となっていた
為、前記流路収縮斜面１９及び流路拡張斜面２１の夫々
の下側部分で一次空気１１の流れが淀んでしまい、ここ
に微粉炭堆積層２４，２５が形成されてしまうという不
具合もあった。
【００１７】即ち、このような微粉炭堆積層２４，２５
が形成されると、輻射熱等により微粉炭堆積層２４，２
５が自然発火する虞れがある為、バーナ内筒６を二重管
構造として、その外側流路に冷却空気を供給する等の手
段を講じなければならなかった。
が形成されると、輻射熱等により微粉炭堆積層２４，２
５が自然発火する虞れがある為、バーナ内筒６を二重管
構造として、その外側流路に冷却空気を供給する等の手
段を講じなければならなかった。
【００１８】本発明は、上述の実情に鑑みて成したもの
で、バーナ外筒内部の外側への微粉炭濃縮効果を従来よ
り向上すると共に、濃度調整リング自体及びバーナ外筒
の内周面における摩耗を防止し、且つ微粉炭堆積層の形
成を防止することを目的とするものである。
で、バーナ外筒内部の外側への微粉炭濃縮効果を従来よ
り向上すると共に、濃度調整リング自体及びバーナ外筒
の内周面における摩耗を防止し、且つ微粉炭堆積層の形
成を防止することを目的とするものである。
【００１９】
【課題を解決するための手段】本発明は、微粉炭を搬送
して流れる一次空気をバーナ外筒内部の外側へ迂回させ
て前記微粉炭を外側へ濃縮し得るようバーナ内筒に外嵌
された微粉炭バーナの濃度調整リングであって、微粉炭
の流れ方向に向け徐々に直径が増加するよう上流側に形
成された流路収縮斜面と、微粉炭の流れ方向に向け徐々
に直径が減少するよう下流側に形成された流路拡張斜面
とを備え、前記流路収縮斜面を、バーナ内筒の外周面に
対し少くとも２０゜以下の小さな第一の傾斜角で立ち上
げ且つ途中から緩やかに反らせながら前記第一の傾斜角
より大きな第二の傾斜角で立ち上げ、その頂部の外形が
緩やかな曲線を描いて一次空気の流れ方向に沿うよう形
成し、更に、前記流路拡張斜面を、迂回する一次空気の
乱流化や渦形成が起こらないよう前記流路収縮斜面の頂
部に連続する流線形状としたことを特徴とするものであ
る。
して流れる一次空気をバーナ外筒内部の外側へ迂回させ
て前記微粉炭を外側へ濃縮し得るようバーナ内筒に外嵌
された微粉炭バーナの濃度調整リングであって、微粉炭
の流れ方向に向け徐々に直径が増加するよう上流側に形
成された流路収縮斜面と、微粉炭の流れ方向に向け徐々
に直径が減少するよう下流側に形成された流路拡張斜面
とを備え、前記流路収縮斜面を、バーナ内筒の外周面に
対し少くとも２０゜以下の小さな第一の傾斜角で立ち上
げ且つ途中から緩やかに反らせながら前記第一の傾斜角
より大きな第二の傾斜角で立ち上げ、その頂部の外形が
緩やかな曲線を描いて一次空気の流れ方向に沿うよう形
成し、更に、前記流路拡張斜面を、迂回する一次空気の
乱流化や渦形成が起こらないよう前記流路収縮斜面の頂
部に連続する流線形状としたことを特徴とするものであ
る。
【００２０】従って、本発明では、濃度調整リングの表
面に従来の如きエッジが形成されず、一次空気が前記濃
度調整リングの表面に沿って滑らかに迂回し、一次空気
の乱流化や渦の形成が防止されるので、微粉炭のうちの
慣性力の小さな微粒子がバーナ内筒側に移動してしまう
現象が大幅に低減される。
面に従来の如きエッジが形成されず、一次空気が前記濃
度調整リングの表面に沿って滑らかに迂回し、一次空気
の乱流化や渦の形成が防止されるので、微粉炭のうちの
慣性力の小さな微粒子がバーナ内筒側に移動してしまう
現象が大幅に低減される。
【００２１】また、一次空気の流れが急激に屈曲される
ことなく滑らかに濃度調整リングに乗り上がるので、微
粉炭のうちの慣性力の大きな粗粒子が流路収縮斜面に激
しく衝突することがなくなり、しかも、前記流路収縮斜
面に衝突して跳ね返った微粉炭の粗粒子は、バーナ外筒
の内周面に衝突することなくバーナ外筒側へと導かれる
ので、バーナ外筒の内周面に衝突してバーナ内筒側に跳
ね返るといった現象が大幅に低減される。
ことなく滑らかに濃度調整リングに乗り上がるので、微
粉炭のうちの慣性力の大きな粗粒子が流路収縮斜面に激
しく衝突することがなくなり、しかも、前記流路収縮斜
面に衝突して跳ね返った微粉炭の粗粒子は、バーナ外筒
の内周面に衝突することなくバーナ外筒側へと導かれる
ので、バーナ外筒の内周面に衝突してバーナ内筒側に跳
ね返るといった現象が大幅に低減される。
【００２２】更に、一次空気が流路収縮斜面により滑ら
かに濃度調整リングに乗り上がり、該流路収縮斜面の頂
部を迂回した一次空気が、流路拡張斜面の流線形状によ
り乱流化や渦形成を防止されて円滑に拡散されるので、
流路収縮斜面及び流路拡張斜面の何れの下側部分にも一
次空気の流れが淀むことがなくなる。
かに濃度調整リングに乗り上がり、該流路収縮斜面の頂
部を迂回した一次空気が、流路拡張斜面の流線形状によ
り乱流化や渦形成を防止されて円滑に拡散されるので、
流路収縮斜面及び流路拡張斜面の何れの下側部分にも一
次空気の流れが淀むことがなくなる。
【００２３】尚、バーナ内筒の外周面に対する流路収縮
斜面頂部の最大高さ寸法は、バーナ内筒の外周面からバ
ーナ外筒の内周面までの距離の略二分の一とすれば良
く、このようにすれば、圧力損失を極端に増加させるこ
となく、良好なバーナ外筒内部の外側への微粉炭濃縮効
果を得られる。
斜面頂部の最大高さ寸法は、バーナ内筒の外周面からバ
ーナ外筒の内周面までの距離の略二分の一とすれば良
く、このようにすれば、圧力損失を極端に増加させるこ
となく、良好なバーナ外筒内部の外側への微粉炭濃縮効
果を得られる。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図を
参照しつつ説明する。
参照しつつ説明する。
【００２５】図１は本発明を実施する形態の一例を示す
もので、図中２６は従来と同様にバーナ内筒６の長手方
向適宜位置に外嵌された濃度調整リングを示し、該濃度
調整リング２６は、微粉炭１０の流れ方向に向け徐々に
直径が増加するよう上流側に形成された流路収縮斜面２
７と、微粉炭１０の流れ方向に向け徐々に直径が減少す
るよう下流側に形成された流路拡張斜面２８とを備えて
いる。
もので、図中２６は従来と同様にバーナ内筒６の長手方
向適宜位置に外嵌された濃度調整リングを示し、該濃度
調整リング２６は、微粉炭１０の流れ方向に向け徐々に
直径が増加するよう上流側に形成された流路収縮斜面２
７と、微粉炭１０の流れ方向に向け徐々に直径が減少す
るよう下流側に形成された流路拡張斜面２８とを備えて
いる。
【００２６】前記流路収縮斜面２７は、バーナ内筒６の
外周面に対し少くとも２０゜以下の小さな第一の傾斜角
α1（図示する例では約１２゜）で立ち上がり且つ途中
から緩やかに反りながら前記第一の傾斜角α1より大き
な第二の傾斜角α2（図示する例では約３４゜）で立ち
上がり、その頂部の外形が緩やかな曲線を描いて一次空
気１１の流れ方向に沿うよう形成されている。
外周面に対し少くとも２０゜以下の小さな第一の傾斜角
α1（図示する例では約１２゜）で立ち上がり且つ途中
から緩やかに反りながら前記第一の傾斜角α1より大き
な第二の傾斜角α2（図示する例では約３４゜）で立ち
上がり、その頂部の外形が緩やかな曲線を描いて一次空
気１１の流れ方向に沿うよう形成されている。
【００２７】更に、前記流路拡張斜面２８は、迂回する
一次空気１１の乱流化や渦形成が起こらないよう前記流
路収縮斜面２７の頂部に連続する流線形状に形成されて
いる。
一次空気１１の乱流化や渦形成が起こらないよう前記流
路収縮斜面２７の頂部に連続する流線形状に形成されて
いる。
【００２８】また、本形態例においては、バーナ内筒６
の外周面に対する流路収縮斜面２７頂部の最大高さ寸法
Ｈが、バーナ内筒６の外周面からバーナ外筒８の内周面
までの距離Ｌの略二分の一としている。
の外周面に対する流路収縮斜面２７頂部の最大高さ寸法
Ｈが、バーナ内筒６の外周面からバーナ外筒８の内周面
までの距離Ｌの略二分の一としている。
【００２９】而して、このような断面形状とした濃度調
整リング２６によれば、該濃度調整リング２６の表面に
従来の如きエッジが形成されず、一次空気１１が前記濃
度調整リング２６の表面に沿って滑らかに迂回し、一次
空気１１の乱流化や渦の形成が防止されるので、微粉炭
１０のうちの慣性力の小さな微粒子がバーナ内筒６側に
移動してしまう現象が大幅に低減される。
整リング２６によれば、該濃度調整リング２６の表面に
従来の如きエッジが形成されず、一次空気１１が前記濃
度調整リング２６の表面に沿って滑らかに迂回し、一次
空気１１の乱流化や渦の形成が防止されるので、微粉炭
１０のうちの慣性力の小さな微粒子がバーナ内筒６側に
移動してしまう現象が大幅に低減される。
【００３０】また、一次空気１１の流れが急激に屈曲さ
れることなく滑らかに濃度調整リング２６に乗り上がる
ので、微粉炭１０のうちの慣性力の大きな粗粒子が流路
収縮斜面２７に激しく衝突することがなくなり、しか
も、前記流路収縮斜面２７に衝突して跳ね返った微粉炭
１０の粗粒子は、図１に二点鎖線で示す如くバーナ外筒
８の内周面に衝突することなくバーナ外筒８側へと導か
れるので、バーナ内筒６側に跳ね返るといった現象が大
幅に低減される。
れることなく滑らかに濃度調整リング２６に乗り上がる
ので、微粉炭１０のうちの慣性力の大きな粗粒子が流路
収縮斜面２７に激しく衝突することがなくなり、しか
も、前記流路収縮斜面２７に衝突して跳ね返った微粉炭
１０の粗粒子は、図１に二点鎖線で示す如くバーナ外筒
８の内周面に衝突することなくバーナ外筒８側へと導か
れるので、バーナ内筒６側に跳ね返るといった現象が大
幅に低減される。
【００３１】従って、微粉炭１０のうちの微粒子及び粗
粒子の何れについてもバーナ内筒６側に移動してしまう
現象を大幅に低減することができるので、バーナ外筒８
内部の外側への微粉炭濃縮効果を従来より大幅に向上す
ることができる。
粒子の何れについてもバーナ内筒６側に移動してしまう
現象を大幅に低減することができるので、バーナ外筒８
内部の外側への微粉炭濃縮効果を従来より大幅に向上す
ることができる。
【００３２】事実、バーナ外筒８内部の外側における微
粉炭濃度に関し、濃度調整リング２６下流の濃縮後の微
粉炭濃度を、濃度調整リング２６上流の濃縮前の微粉炭
濃度で除した濃縮率を数値解析により求めたところ、図
２に示す如く、本形態例の濃度調整リング２６の濃縮率
（図２中における曲線Ａ）の方が、従来の濃度調整リン
グ１４（図４参照）の濃縮率（図２中における曲線Ｂ）
よりも良好となるという結果が得られ、しかも、実際に
コールドフロー試験を行ってみても、本形態例の濃度調
整リング２６の濃縮率（図２中における曲線Ａ’）の方
が、従来の濃度調整リング１４（図４参照）の濃縮率
（図２中における曲線Ｂ’）よりも良好となるという結
果が得られた。
粉炭濃度に関し、濃度調整リング２６下流の濃縮後の微
粉炭濃度を、濃度調整リング２６上流の濃縮前の微粉炭
濃度で除した濃縮率を数値解析により求めたところ、図
２に示す如く、本形態例の濃度調整リング２６の濃縮率
（図２中における曲線Ａ）の方が、従来の濃度調整リン
グ１４（図４参照）の濃縮率（図２中における曲線Ｂ）
よりも良好となるという結果が得られ、しかも、実際に
コールドフロー試験を行ってみても、本形態例の濃度調
整リング２６の濃縮率（図２中における曲線Ａ’）の方
が、従来の濃度調整リング１４（図４参照）の濃縮率
（図２中における曲線Ｂ’）よりも良好となるという結
果が得られた。
【００３３】尚、コールドフロー試験結果を示す曲線
Ａ’，曲線Ｂ’は、濃度調整リング２６，１４の下流側
における複数箇所で計測した濃縮率を結んで近似曲線と
したものである。
Ａ’，曲線Ｂ’は、濃度調整リング２６，１４の下流側
における複数箇所で計測した濃縮率を結んで近似曲線と
したものである。
【００３４】また、微粉炭１０のうちの慣性力の大きな
粗粒子が流路収縮斜面２７に激しく衝突することがなく
なれば、該流路収縮斜面２７自体及びバーナ外筒８の内
周面における摩耗を防止することも可能となる。
粗粒子が流路収縮斜面２７に激しく衝突することがなく
なれば、該流路収縮斜面２７自体及びバーナ外筒８の内
周面における摩耗を防止することも可能となる。
【００３５】更に、一次空気１１が流路収縮斜面２７に
より滑らかに濃度調整リング２６に乗り上がり、該流路
収縮斜面２７の頂部を迂回する一次空気１１は、流路拡
張斜面２８の流線形状により乱流化や渦形成を防止され
て円滑に拡散されるので、流路収縮斜面２７及び流路拡
張斜面２８の何れの下側部分にも一次空気１１の流れが
淀むことがなくなり、ここに微粉炭堆積層が形成されて
しまう不具合を解消することができ、更には、このよう
な微粉炭堆積層の自然発火を防止する為に、バーナ内筒
６を二重管構造として、その外側流路に冷却空気を供給
する等の手段を講じる必要がなくなる。
より滑らかに濃度調整リング２６に乗り上がり、該流路
収縮斜面２７の頂部を迂回する一次空気１１は、流路拡
張斜面２８の流線形状により乱流化や渦形成を防止され
て円滑に拡散されるので、流路収縮斜面２７及び流路拡
張斜面２８の何れの下側部分にも一次空気１１の流れが
淀むことがなくなり、ここに微粉炭堆積層が形成されて
しまう不具合を解消することができ、更には、このよう
な微粉炭堆積層の自然発火を防止する為に、バーナ内筒
６を二重管構造として、その外側流路に冷却空気を供給
する等の手段を講じる必要がなくなる。
【００３６】また、本形態例に示した如く、バーナ内筒
６の外周面に対する流路収縮斜面２７頂部の最大高さ寸
法Ｈを、バーナ内筒６の外周面からバーナ外筒８の内周
面までの距離Ｌの略二分の一とすれば、圧力損失を極端
に増加させることなく、良好なバーナ外筒８内部の外側
への微粉炭濃縮効果を得られる。
６の外周面に対する流路収縮斜面２７頂部の最大高さ寸
法Ｈを、バーナ内筒６の外周面からバーナ外筒８の内周
面までの距離Ｌの略二分の一とすれば、圧力損失を極端
に増加させることなく、良好なバーナ外筒８内部の外側
への微粉炭濃縮効果を得られる。
【００３７】尚、本発明の微粉炭バーナの濃度調整リン
グは、上述の形態例にのみ限定されるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え
得ることは勿論である。
グは、上述の形態例にのみ限定されるものではなく、本
発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え
得ることは勿論である。
【００３８】
【発明の効果】上記した本発明の微粉炭バーナの濃度調
整リングによれば、下記の如き種々の優れた効果を奏し
得る。
整リングによれば、下記の如き種々の優れた効果を奏し
得る。
【００３９】（Ｉ）微粉炭のうちの慣性力の小さな微粒
子がバーナ内筒側に移動してしまう現象を大幅に低減す
ることができると共に、微粉炭のうちの慣性力の大きな
粗粒子が流路収縮斜面に激しく衝突した後にバーナ外筒
の内周面に衝突してバーナ内筒側に跳ね返るといった現
象を大幅に低減することもできるので、バーナ外筒内部
の外側への微粉炭濃縮効果を従来より大幅に向上するこ
とができる。
子がバーナ内筒側に移動してしまう現象を大幅に低減す
ることができると共に、微粉炭のうちの慣性力の大きな
粗粒子が流路収縮斜面に激しく衝突した後にバーナ外筒
の内周面に衝突してバーナ内筒側に跳ね返るといった現
象を大幅に低減することもできるので、バーナ外筒内部
の外側への微粉炭濃縮効果を従来より大幅に向上するこ
とができる。
【００４０】（ＩＩ）微粉炭のうちの慣性力の大きな粗
粒子が流路収縮斜面に激しく衝突することがなくなり、
該流路収縮斜面に衝突して跳ね返った微粉炭の粗粒子が
バーナ外筒の内周面に衝突することもなくなるので、該
流路収縮斜面自体及びバーナ外筒の内周面における摩耗
を防止することができる。
粒子が流路収縮斜面に激しく衝突することがなくなり、
該流路収縮斜面に衝突して跳ね返った微粉炭の粗粒子が
バーナ外筒の内周面に衝突することもなくなるので、該
流路収縮斜面自体及びバーナ外筒の内周面における摩耗
を防止することができる。
【００４１】（ＩＩＩ）流路収縮斜面及び流路拡張斜面
の何れの下側部分にも一次空気の流れが淀むことがなく
なり、ここに微粉炭堆積層が形成されてしまう不具合を
解消することができるので、このような微粉炭堆積層の
自然発火を防止する為に、バーナ内筒を二重管構造とし
て、その外側流路に冷却空気を供給する等の手段を講じ
る必要がなくなる。
の何れの下側部分にも一次空気の流れが淀むことがなく
なり、ここに微粉炭堆積層が形成されてしまう不具合を
解消することができるので、このような微粉炭堆積層の
自然発火を防止する為に、バーナ内筒を二重管構造とし
て、その外側流路に冷却空気を供給する等の手段を講じ
る必要がなくなる。
【００４２】（ＩＶ）バーナ内筒の外周面に対する流路
収縮斜面頂部の最大高さ寸法を、バーナ内筒の外周面か
らバーナ外筒の内周面までの距離の略二分の一とすれ
ば、圧力損失を極端に増加させることなく、良好なバー
ナ外筒内部の外側への微粉炭濃縮効果を得ることができ
る。
収縮斜面頂部の最大高さ寸法を、バーナ内筒の外周面か
らバーナ外筒の内周面までの距離の略二分の一とすれ
ば、圧力損失を極端に増加させることなく、良好なバー
ナ外筒内部の外側への微粉炭濃縮効果を得ることができ
る。
【図１】本発明を実施する形態の一例を示す断面図であ
る。
る。
【図２】図１の濃度調整リングによる微粉炭濃縮効果を
説明するグラフである。
説明するグラフである。
【図３】微粉炭バーナの概略を表す断面図である。
【図４】従来例を示す断面図である。
【符号の説明】 ５ 微粉炭バーナ ６ バーナ内筒 ８ バーナ外筒 １０ 微粉炭 １１ 一次空気 ２６ 濃度調整リング ２７ 流路収縮斜面 ２８ 流路拡張斜面 α1 傾斜角 α2 傾斜角 Ｈ 流路収縮斜面頂部の最大高さ寸法 Ｌ バーナ内筒の外周面からバーナ外筒の内周
面までの距離
面までの距離
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 遠藤 喜彦 東京都江東区豊洲三丁目２番16号 石川島 播磨重工業株式会社豊洲総合事務所内 (72)発明者 宮前 茂広 東京都江東区豊洲三丁目２番16号 石川島 播磨重工業株式会社豊洲総合事務所内
Claims (2)
- 【請求項１】 微粉炭を搬送して流れる一次空気をバー
ナ外筒内部の外側へ迂回させて前記微粉炭を外側へ濃縮
し得るようバーナ内筒に外嵌された微粉炭バーナの濃度
調整リングであって、 微粉炭の流れ方向に向け徐々に直径が増加するよう上流
側に形成された流路収縮斜面と、微粉炭の流れ方向に向
け徐々に直径が減少するよう下流側に形成された流路拡
張斜面とを備え、 前記流路収縮斜面を、バーナ内筒の外周面に対し少くと
も２０゜以下の小さな第一の傾斜角で立ち上げ且つ途中
から緩やかに反らせながら前記第一の傾斜角より大きな
第二の傾斜角で立ち上げ、その頂部の外形が緩やかな曲
線を描いて一次空気の流れ方向に沿うよう形成し、 更に、前記流路拡張斜面を、迂回する一次空気の乱流化
や渦形成が起こらないよう前記流路収縮斜面の頂部に連
続する流線形状としたことを特徴とする微粉炭バーナの
濃度調整リング。 - 【請求項２】 バーナ内筒の外周面に対する流路収縮斜
面頂部の最大高さ寸法を、バーナ内筒の外周面からバー
ナ外筒の内周面までの距離の略二分の一としたことを特
徴とする請求項１に記載の微粉炭バーナの濃度調整リン
グ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11549196A JP3758742B2 (ja) | 1996-04-12 | 1996-04-12 | 微粉炭バーナの濃度調整リング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11549196A JP3758742B2 (ja) | 1996-04-12 | 1996-04-12 | 微粉炭バーナの濃度調整リング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09280512A true JPH09280512A (ja) | 1997-10-31 |
| JP3758742B2 JP3758742B2 (ja) | 2006-03-22 |
Family
ID=14663837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11549196A Expired - Fee Related JP3758742B2 (ja) | 1996-04-12 | 1996-04-12 | 微粉炭バーナの濃度調整リング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3758742B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012500383A (ja) * | 2008-08-21 | 2012-01-05 | ライリー パワー，インコーポレイテッド | 石炭導管システムにおけるそらせ板装置 |
| JP2015152302A (ja) * | 2014-02-12 | 2015-08-24 | アルストム テクノロジー リミテッドＡＬＳＴＯＭ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｌｔｄ | イグナイタランスおよびイグナイタランスを有するバーナを作動させる方法 |
| CN112699434A (zh) * | 2020-11-19 | 2021-04-23 | 中铁二局集团有限公司 | 一种道路设计曲线的曲线转角和偏转方向确定方法及应用 |
| JP2021116936A (ja) * | 2020-01-22 | 2021-08-10 | 三菱重工冷熱株式会社 | 分流装置 |
| JP2021188841A (ja) * | 2020-06-01 | 2021-12-13 | 株式会社Ihi | 粉体燃料バーナ |
-
1996
- 1996-04-12 JP JP11549196A patent/JP3758742B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012500383A (ja) * | 2008-08-21 | 2012-01-05 | ライリー パワー，インコーポレイテッド | 石炭導管システムにおけるそらせ板装置 |
| JP2015152302A (ja) * | 2014-02-12 | 2015-08-24 | アルストム テクノロジー リミテッドＡＬＳＴＯＭ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｌｔｄ | イグナイタランスおよびイグナイタランスを有するバーナを作動させる方法 |
| JP2021116936A (ja) * | 2020-01-22 | 2021-08-10 | 三菱重工冷熱株式会社 | 分流装置 |
| JP2022095650A (ja) * | 2020-01-22 | 2022-06-28 | 三菱重工冷熱株式会社 | 分流装置 |
| JP2021188841A (ja) * | 2020-06-01 | 2021-12-13 | 株式会社Ihi | 粉体燃料バーナ |
| CN112699434A (zh) * | 2020-11-19 | 2021-04-23 | 中铁二局集团有限公司 | 一种道路设计曲线的曲线转角和偏转方向确定方法及应用 |
| CN112699434B (zh) * | 2020-11-19 | 2021-09-21 | 中铁二局集团有限公司 | 一种道路设计曲线的曲线转角和偏转方向确定方法及应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3758742B2 (ja) | 2006-03-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5461866A (en) | Gas turbine engine combustion liner float wall cooling arrangement | |
| US5762007A (en) | Fuel injector for use in a furnace | |
| US4045957A (en) | Combined guide vane and mixer for a gas turbine engine | |
| FI98555C (fi) | Poltin pölymäisiä polttoaineita varten | |
| JPS58110908A (ja) | バ−ナ | |
| US5529000A (en) | Pulverized coal and air flow spreader | |
| AU620980B2 (en) | Vortex flowmeter | |
| JPH09280512A (ja) | 微粉炭バーナの濃度調整リング | |
| KR940002046B1 (ko) | 분말 이송용 곡관 | |
| CN111120417A (zh) | 消旋器、混流风机和空调器 | |
| US4133633A (en) | Combustion chamber for gas turbine engines | |
| US5983641A (en) | Tail pipe of gas turbine combustor and gas turbine combustor having the same tail pipe | |
| Ko et al. | Initial region of subsonic coaxial jets of high mean-velocity ratio | |
| US8517599B2 (en) | Method and apparatus for mixing a gaseous fluid with a large gas stream, especially for introducing a reducing agent into a flue gas that contains nitrogen oxides | |
| AU609554B2 (en) | Internal combustion engine air cleaner inlet diffuser | |
| JPH1038216A (ja) | 微粉炭バーナ | |
| JPH09264525A (ja) | 微粉炭セパレータ装置 | |
| JP2871573B2 (ja) | ガスタービン燃焼器の尾筒 | |
| JP3342886B2 (ja) | コアンダベンド管 | |
| JPH09158703A (ja) | 軸流タービン | |
| JP7280839B2 (ja) | 軸流水車発電装置のディフューザおよび軸流水車発電装置 | |
| JP3082827B2 (ja) | 風洞用縮流ノズル | |
| JP7159142B2 (ja) | 流体流通管 | |
| JP2923225B2 (ja) | ガスタービン | |
| PL180190B1 (pl) | Palnik wirowy 9o spalania pyłu węglowego z niską emisją tlenków azotu |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20051215 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20051227 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20051227 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090113 Year of fee payment: 3 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100113 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100113 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110113 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110113 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120113 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120113 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130113 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130113 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140113 Year of fee payment: 8 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |