JPH09249900A - 界面活性剤含有高粘性液体の製造方法 - Google Patents
界面活性剤含有高粘性液体の製造方法Info
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- JPH09249900A JPH09249900A JP8090237A JP9023796A JPH09249900A JP H09249900 A JPH09249900 A JP H09249900A JP 8090237 A JP8090237 A JP 8090237A JP 9023796 A JP9023796 A JP 9023796A JP H09249900 A JPH09249900 A JP H09249900A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 界面活性剤を含有する液体原料を撹拌槽を用
いて混合し、界面活性剤含有高粘性液体を製造する方法
において、減圧装置を使用せずに、洗浄の容易な汎用の
撹拌槽を用いて、発泡や気泡の混入を防止できる製造方
法を提供する。 【解決手段】 界面活性剤を含有する液体原料を撹拌槽
を用いて混合するに際し、撹拌羽根を有する撹拌槽を用
いて撹拌羽根先端速度（周速）０．３〜２ｍ／ｓで撹拌
すると共に、液体原料を周速の３倍以下の平均流速でか
つ、下記（１）式で表されるαが０．０１以下になる流
量で、撹拌槽に添加する。 α＝ｑ／Ｎｄ3 ……（１） 〔但し、ｑ：液体原料の添加流量（ｍ3／ｓ）、Ｎ：撹
拌羽根回転数（１／ｓ）、ｄ：撹拌羽根直径（ｍ）〕
いて混合し、界面活性剤含有高粘性液体を製造する方法
において、減圧装置を使用せずに、洗浄の容易な汎用の
撹拌槽を用いて、発泡や気泡の混入を防止できる製造方
法を提供する。 【解決手段】 界面活性剤を含有する液体原料を撹拌槽
を用いて混合するに際し、撹拌羽根を有する撹拌槽を用
いて撹拌羽根先端速度（周速）０．３〜２ｍ／ｓで撹拌
すると共に、液体原料を周速の３倍以下の平均流速でか
つ、下記（１）式で表されるαが０．０１以下になる流
量で、撹拌槽に添加する。 α＝ｑ／Ｎｄ3 ……（１） 〔但し、ｑ：液体原料の添加流量（ｍ3／ｓ）、Ｎ：撹
拌羽根回転数（１／ｓ）、ｄ：撹拌羽根直径（ｍ）〕
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、減圧装置を使用す
ることなしに、泡の混入を抑制した界面活性剤含有高粘
性液体を製造する方法に関する。
ることなしに、泡の混入を抑制した界面活性剤含有高粘
性液体を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】リンス、クリーム、シャンプー等の界面
活性剤を含有する高粘性液体は、一般にチクソトロピー
性を有しており、高剪断力のときには粘度が低下する
が、低剪断下（特に静置状態）では著しく高粘度とな
る。このような性質を利用して、使用時、皮膚、毛髪等
に塗布する場合の使用感や付着性を良好にしている。
活性剤を含有する高粘性液体は、一般にチクソトロピー
性を有しており、高剪断力のときには粘度が低下する
が、低剪断下（特に静置状態）では著しく高粘度とな
る。このような性質を利用して、使用時、皮膚、毛髪等
に塗布する場合の使用感や付着性を良好にしている。
【０００３】ただ、これらの高粘性液体は、界面活性剤
を含有するため、発泡し易く、一旦、発泡叉は気泡が混
入すると上記のように静置状態での粘度が高いため、
泡、気泡の除去は困難である。このようなことから、界
面活性剤を含有する高粘性液体を製造する際に、発泡を
抑制し、泡の混入を防止することが必須であり、このた
め、これらの高粘性液体は、真空ポンプ等の減圧装置を
付属した真空釜（撹拌槽）を用いて製造されている。
を含有するため、発泡し易く、一旦、発泡叉は気泡が混
入すると上記のように静置状態での粘度が高いため、
泡、気泡の除去は困難である。このようなことから、界
面活性剤を含有する高粘性液体を製造する際に、発泡を
抑制し、泡の混入を防止することが必須であり、このた
め、これらの高粘性液体は、真空ポンプ等の減圧装置を
付属した真空釜（撹拌槽）を用いて製造されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、上記の真空
釜は、減圧に耐えるため強固な装置構造を有し、高価で
あり、また、密閉構造となっているため、品種切り換え
時には、洗浄しにくく、長時間を要するという問題があ
る。リンス、クリーム、シャンプー等の化粧品は、少量
多品種生産するものであり、この品種切り換え時には、
香料の匂い等も完全に除去する必要があるため、装置の
洗浄の容易性は、生産効率に大きく影響する。一方、高
粘性液体を長時間静置することにより、泡や気泡を分離
除去可能な性質を有する界面活性剤含有高粘性液体（や
や粘度の低いシャンプー）であっても、製造装置が大型
化（例えば、１０〜２０ｔ）するに従い、実質的に泡や
気泡の分離が困難となる。
釜は、減圧に耐えるため強固な装置構造を有し、高価で
あり、また、密閉構造となっているため、品種切り換え
時には、洗浄しにくく、長時間を要するという問題があ
る。リンス、クリーム、シャンプー等の化粧品は、少量
多品種生産するものであり、この品種切り換え時には、
香料の匂い等も完全に除去する必要があるため、装置の
洗浄の容易性は、生産効率に大きく影響する。一方、高
粘性液体を長時間静置することにより、泡や気泡を分離
除去可能な性質を有する界面活性剤含有高粘性液体（や
や粘度の低いシャンプー）であっても、製造装置が大型
化（例えば、１０〜２０ｔ）するに従い、実質的に泡や
気泡の分離が困難となる。
【０００５】したがって、本発明は、減圧装置を必要と
せず、洗浄の容易な汎用の撹拌槽を用い、泡の混入を防
止して、界面活性剤含有高粘性液体を効率的に製造する
方法を提供することを目的とする。
せず、洗浄の容易な汎用の撹拌槽を用い、泡の混入を防
止して、界面活性剤含有高粘性液体を効率的に製造する
方法を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記課題を
解決するため鋭意研究した結果、撹拌槽を用いて、特定
の撹拌条件において、液体原料を特定の添加速度で撹拌
槽に添加すると、発泡や気泡の混入を防止出来ることを
見い出し、本発明を完成するに至った。
解決するため鋭意研究した結果、撹拌槽を用いて、特定
の撹拌条件において、液体原料を特定の添加速度で撹拌
槽に添加すると、発泡や気泡の混入を防止出来ることを
見い出し、本発明を完成するに至った。
【０００７】即ち、本発明によれば、界面活性剤を含有
する液体原料を撹拌槽を用いて混合し、界面活性剤含有
高粘性液体を製造する際に、撹拌羽根を有する撹拌槽を
用いて撹拌羽根先端速度（周速）０．３〜２ｍ／ｓで撹
拌すると共に、液体原料を周速の３倍以下の平均流速で
かつ下記（１）式で表されるαが０．０１以下になる流
量で、撹拌槽に添加することを特徴とする界面活性剤含
有高粘性液体の製造方法が提供される。 α＝ｑ／Ｎｄ3−−−− （１） ｑ：液体原料の添加流量［ｍ3／ｓ］ Ｎ：撹拌羽根回転数 ［１／ｓ］ ｄ：撹拌羽根直径 ［ｍ］
する液体原料を撹拌槽を用いて混合し、界面活性剤含有
高粘性液体を製造する際に、撹拌羽根を有する撹拌槽を
用いて撹拌羽根先端速度（周速）０．３〜２ｍ／ｓで撹
拌すると共に、液体原料を周速の３倍以下の平均流速で
かつ下記（１）式で表されるαが０．０１以下になる流
量で、撹拌槽に添加することを特徴とする界面活性剤含
有高粘性液体の製造方法が提供される。 α＝ｑ／Ｎｄ3−−−− （１） ｑ：液体原料の添加流量［ｍ3／ｓ］ Ｎ：撹拌羽根回転数 ［１／ｓ］ ｄ：撹拌羽根直径 ［ｍ］
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明を以下に詳述する。本発明
の界面活性剤含有高粘性液体の製造方法は、前記したよ
うに、界面活性剤を含有する液体原料を撹拌槽用いて混
合するに際し、撹拌羽根を有する撹拌槽を用いて撹拌羽
根先端速度（周速）０．３〜２ｍ／ｓで撹拌すると共
に、液体原料を周速の３倍以下の平均流速でかつ、下記
（１）式で表されるαが０．０１以下になる流量で、撹
拌槽に添加することを特徴とする。 α＝ｑ／Ｎｄ3−−−− （１） ｑ：液体原料の添加流量［ｍ3／ｓ］ Ｎ：撹拌羽根回転数 ［１／ｓ］ ｄ：撹拌羽根直径 ［ｍ］
の界面活性剤含有高粘性液体の製造方法は、前記したよ
うに、界面活性剤を含有する液体原料を撹拌槽用いて混
合するに際し、撹拌羽根を有する撹拌槽を用いて撹拌羽
根先端速度（周速）０．３〜２ｍ／ｓで撹拌すると共
に、液体原料を周速の３倍以下の平均流速でかつ、下記
（１）式で表されるαが０．０１以下になる流量で、撹
拌槽に添加することを特徴とする。 α＝ｑ／Ｎｄ3−−−− （１） ｑ：液体原料の添加流量［ｍ3／ｓ］ Ｎ：撹拌羽根回転数 ［１／ｓ］ ｄ：撹拌羽根直径 ［ｍ］
【０００９】本発明の界面活性剤含有高粘性液体は、ア
ニオン界面活性剤、ノニオン界面活性剤、カチオン界面
活性剤、両性界面活性剤等から選ばれる１種以上を含有
する水性の溶液であり、これら界面活性剤の含有量は、
製品によって異なるが、０．５〜８０％の範囲である。
この他の成分として、油性成分、多価アルコール、水溶
性高分子、薬効成分、防腐剤、香料等を含有することが
できる。界面活性剤含有高粘性液体は、Ｂ型回転粘度計
（３０ｒ．ｐ．ｍ，１０回転目の値）で測定した粘度が
０．５〜１０Ｐａ・Ｓ、密度が９８０〜１２００ｋｇ／
ｍ3の範囲ものである。界面活性剤含有高粘性液体は、
例えばリンス、クリーム、乳液、シャンプー、食器用液
体洗剤、衣料用液体洗剤等である。
ニオン界面活性剤、ノニオン界面活性剤、カチオン界面
活性剤、両性界面活性剤等から選ばれる１種以上を含有
する水性の溶液であり、これら界面活性剤の含有量は、
製品によって異なるが、０．５〜８０％の範囲である。
この他の成分として、油性成分、多価アルコール、水溶
性高分子、薬効成分、防腐剤、香料等を含有することが
できる。界面活性剤含有高粘性液体は、Ｂ型回転粘度計
（３０ｒ．ｐ．ｍ，１０回転目の値）で測定した粘度が
０．５〜１０Ｐａ・Ｓ、密度が９８０〜１２００ｋｇ／
ｍ3の範囲ものである。界面活性剤含有高粘性液体は、
例えばリンス、クリーム、乳液、シャンプー、食器用液
体洗剤、衣料用液体洗剤等である。
【００１０】液体原料としては、前述の界面活性剤の場
合、その濃度は、一般に、 アニオン界面活性剤 １〜８０％ ノニオン界面活性剤 １〜１００％ カチオン界面活性剤 １〜５０％ 両性界面活性剤 １〜５０％ の範囲であり、これらの液体原料は必要により他の成分
と混合して添加する。この他、水及び水と他の成分との
混合・溶解液も液体原料である。
合、その濃度は、一般に、 アニオン界面活性剤 １〜８０％ ノニオン界面活性剤 １〜１００％ カチオン界面活性剤 １〜５０％ 両性界面活性剤 １〜５０％ の範囲であり、これらの液体原料は必要により他の成分
と混合して添加する。この他、水及び水と他の成分との
混合・溶解液も液体原料である。
【００１１】本発明においては、撹拌羽根を有する撹拌
が使用される。好ましいのは、撹拌羽根直径／撹拌槽直
径＝０．５〜０．９９の撹拌羽根を有するもので、特に
撹拌羽根直径／撹拌槽直径＝０．８〜０．９９であるも
のが好ましい。この値が０．５未満では、混合が不十分
となり易い。撹拌羽根の形状は、パドル型、タービン
型、アンカー型、プロペラ型、その他変形翼等が使用で
きるが、好ましくは、アンカー型、多段のパドル型、よ
り好ましくは、アンカー型である。これらの撹拌羽根に
は、かきとり板を付けることが好ましい。アンカー型の
場合、槽中心にある撹拌軸と羽根との間に邪魔板を設置
することが、混合効率の点から好ましい。
が使用される。好ましいのは、撹拌羽根直径／撹拌槽直
径＝０．５〜０．９９の撹拌羽根を有するもので、特に
撹拌羽根直径／撹拌槽直径＝０．８〜０．９９であるも
のが好ましい。この値が０．５未満では、混合が不十分
となり易い。撹拌羽根の形状は、パドル型、タービン
型、アンカー型、プロペラ型、その他変形翼等が使用で
きるが、好ましくは、アンカー型、多段のパドル型、よ
り好ましくは、アンカー型である。これらの撹拌羽根に
は、かきとり板を付けることが好ましい。アンカー型の
場合、槽中心にある撹拌軸と羽根との間に邪魔板を設置
することが、混合効率の点から好ましい。
【００１２】より好ましい撹拌槽の構造、撹拌羽根の形
状の例を図１及び２に示す。図１において、１は撹拌
槽、２は撹拌軸、３はアンカー型撹拌羽根、４は邪魔
板、５は液表面を、それぞれ示す。撹拌羽根直径をｄ、
撹拌羽根の幅をｂ、槽内径をＤ、液面高さをＨで表す
と、好ましい形状例としては次のようなものが挙げられ
る。 ０．８≦ｄ／Ｄ≦０．９９ ０．１≦ｂ／ｄ≦０．２ １．０≦Ｈ／Ｄ≦１．２ ０．７≦ｈ／Ｈ≦０．９ また、図２には、パドルとアンカーの組み合わせからな
る撹拌羽根の形状が示されるが、パドル型撹拌羽根６の
直径をｘで表すと、ｘ＝ｄ／３のものが好ましい例とし
て挙げられる。
状の例を図１及び２に示す。図１において、１は撹拌
槽、２は撹拌軸、３はアンカー型撹拌羽根、４は邪魔
板、５は液表面を、それぞれ示す。撹拌羽根直径をｄ、
撹拌羽根の幅をｂ、槽内径をＤ、液面高さをＨで表す
と、好ましい形状例としては次のようなものが挙げられ
る。 ０．８≦ｄ／Ｄ≦０．９９ ０．１≦ｂ／ｄ≦０．２ １．０≦Ｈ／Ｄ≦１．２ ０．７≦ｈ／Ｈ≦０．９ また、図２には、パドルとアンカーの組み合わせからな
る撹拌羽根の形状が示されるが、パドル型撹拌羽根６の
直径をｘで表すと、ｘ＝ｄ／３のものが好ましい例とし
て挙げられる。
【００１３】本発明の実施に当たっては、撹拌羽根先端
速度（即ち、周速）は、０．３〜２ｍ／ｓ、好ましく
は、０．５〜１．７ｍ／ｓの範囲である 周速０．４ｍ／ｓ未満では、混合が不十分となり、２ｍ
／ｓを越えると発泡や気泡の混入が著しくなる。
速度（即ち、周速）は、０．３〜２ｍ／ｓ、好ましく
は、０．５〜１．７ｍ／ｓの範囲である 周速０．４ｍ／ｓ未満では、混合が不十分となり、２ｍ
／ｓを越えると発泡や気泡の混入が著しくなる。
【００１４】また、撹拌槽への液体原料の添加速度は、
周速の３倍以下の平均流速、好ましくは、周速の０．４
〜２倍である。３倍を越えると発泡や気泡の混入が著し
くなる。添加速度を周速の３倍以下であまり遅くすると
製造時間が長時間になる。更に、液体原料の添加は、、
下記（１）式のαが、０．０１以下となる流量ｑで行な
われることが要求され、特にαが１×１０-4〜５×１０
-3の範囲となる流量が好ましい。 α＝ｑ／Ｎｄ3−−−− （１） ｑ：液体原料の添加流量［ｍ3／ｓ］ Ｎ：撹拌羽根回転数 ［１／ｓ］ ｄ：撹拌羽根直径 ［ｍ］ αが０．０１を越えるような添加速度（流量）となる
と、発泡や気泡の混入が著しくなる。また、あまり添加
速度が遅いと、製造時間が長時間になるので好ましくな
い。
周速の３倍以下の平均流速、好ましくは、周速の０．４
〜２倍である。３倍を越えると発泡や気泡の混入が著し
くなる。添加速度を周速の３倍以下であまり遅くすると
製造時間が長時間になる。更に、液体原料の添加は、、
下記（１）式のαが、０．０１以下となる流量ｑで行な
われることが要求され、特にαが１×１０-4〜５×１０
-3の範囲となる流量が好ましい。 α＝ｑ／Ｎｄ3−−−− （１） ｑ：液体原料の添加流量［ｍ3／ｓ］ Ｎ：撹拌羽根回転数 ［１／ｓ］ ｄ：撹拌羽根直径 ［ｍ］ αが０．０１を越えるような添加速度（流量）となる
と、発泡や気泡の混入が著しくなる。また、あまり添加
速度が遅いと、製造時間が長時間になるので好ましくな
い。
【００１５】液体原料は、撹拌槽の内壁に沿って添加す
る事が好ましい。液体原料の添加速度が前述の範囲内に
なるように、液体原料の導入パイプの太さ及びポンプの
流量を適宣調整する。また、液体原料を撹拌槽内へ流入
させる際の流路の方向は、撹拌羽根の回転方向で垂直〜
水平の範囲内が好ましく（図３）、より好ましくは、撹
拌軸に対して３０〜９０度の範囲で下向きに傾斜させ
る。液体原料添加の一例を図４−（ａ）及び図４−
（ｂ）に示す。図４−（ａ）は側面図、図４−（ｂ）は
上面図であり、図４−（ａ）及び４（ｂ）においては、
７は液体原料投入パイプ、８は液体原料投入口を、それ
ぞれ示す。液体原料は撹拌槽の内壁面に沿って撹拌槽内
の液面に流入する。前述の条件を満たすのであれば、撹
拌槽内の液中に直接液体原料を添加することもできる。
る事が好ましい。液体原料の添加速度が前述の範囲内に
なるように、液体原料の導入パイプの太さ及びポンプの
流量を適宣調整する。また、液体原料を撹拌槽内へ流入
させる際の流路の方向は、撹拌羽根の回転方向で垂直〜
水平の範囲内が好ましく（図３）、より好ましくは、撹
拌軸に対して３０〜９０度の範囲で下向きに傾斜させ
る。液体原料添加の一例を図４−（ａ）及び図４−
（ｂ）に示す。図４−（ａ）は側面図、図４−（ｂ）は
上面図であり、図４−（ａ）及び４（ｂ）においては、
７は液体原料投入パイプ、８は液体原料投入口を、それ
ぞれ示す。液体原料は撹拌槽の内壁面に沿って撹拌槽内
の液面に流入する。前述の条件を満たすのであれば、撹
拌槽内の液中に直接液体原料を添加することもできる。
【００１６】液体原料の添加時間は、通常、生産効率を
考慮して１〜６０分になるように各種条件を設定するの
が好ましい。まず、液体原料の流量及び撹拌条件を設定
（周速、αは前記範囲内）し、次いで、液体原料の平均
流速が周速の３倍以下になるようにパイプの内径や本数
を調整する。液体原料添加終了後の撹拌時間は、原料の
均一混合に要する時間であり、原料の物性により異なる
が一般に５〜３０分である。
考慮して１〜６０分になるように各種条件を設定するの
が好ましい。まず、液体原料の流量及び撹拌条件を設定
（周速、αは前記範囲内）し、次いで、液体原料の平均
流速が周速の３倍以下になるようにパイプの内径や本数
を調整する。液体原料添加終了後の撹拌時間は、原料の
均一混合に要する時間であり、原料の物性により異なる
が一般に５〜３０分である。
【００１７】
【実施例】本発明を更に詳細に説明するために、以下に
実施例、比較例を示す。なお、実施例、比較例において
は、次に示す方法で性能を評価した。
実施例、比較例を示す。なお、実施例、比較例において
は、次に示す方法で性能を評価した。
【００１８】［比重の測定］化粧品原料基準の一般試験
法、比重測定法、第１法Ａによる。
法、比重測定法、第１法Ａによる。
【００１９】 ［混合度の評価］ 肉眼又は顕微鏡観察 色素の均一性 ○ 油滴浮き、ダマなし 色ムラなし △ 若干微少のダマあり 色ムラなし × 表面に油滴、大きなダマあり 色ムラあり
【００２０】
【００２１】実施例１〜１２、比較例１〜４ 〈リンスの製造（１ｔスケール）〉まず、下記Ａ〜Ｆの
小物を調製した。
小物を調製した。
【００２２】（１）小物Ａ（主に油相） 下記成分を約７０℃で混合溶解した。 塩化ステアリルトリメチルアンモニウム ２０ｋｇ ステアリルアルコール ２０ｋｇ モノステアリン酸ソルビタン ５ｋｇ モノラウリン酸ソルビタン ５ｋｇ プロピレングリコール ５０ｋｇ メチルパラベン ３ｋｇ ミックスオイル ５ｋｇ 合 計 １００ｋｇ
【００２３】（２）小物Ｂ（主に油相） 約７０℃で下記成分を分散混合した。 シリコーンミックス １５ｋｇ ヒドロキシエチルセルロース ５ｋｇ 合 計 ２０ｋｇ
【００２４】（３）小物Ｃ（水相） 下記成分を混合溶解した。 リン酸 ０．５ｋｇ 精製水 １．５ｋｇ 合 計 ２ｋｇ
【００２５】（４）小物Ｄ（水相） 下記成分を混合溶解した。 色素 ０．００３ｋｇ 精製水 ４．９８７ｋｇ プロピレングリコール ２２．０ｋｇ トリメチルグリシン ０．０１ｋｇ 合 計 ２７．０１ｋｇ
【００２６】（５）小物Ｅ（水相） 下記成分を混合溶解した。 ポリオキシエチレンノニルフェニルエーテル １．０ｋｇ 精製水 ９．０ｋｇ 合 計 １０ｋｇ
【００２７】（６）小物Ｆ（水相） 下記成分を混合溶解した。 グリシン １０ｋｇ 精製水 ６５ｋｇ 合 計 ７５ｋｇ
【００２８】上記小物Ａ〜Ｆ及び精製水を下記のように
配合してリンスを製造した。この際小物Ｂ〜Ｆ及び精製
水の添加及び混合は、表１〜４に示す条件下で行った。
液体原料の投入角度は、６０度であった。なお、使用し
た撹拌槽（主配合槽）の内容積は、１．４ｍ3であり、
撹拌羽根は、アンカー型で表に示す形状（図１のタイ
プ）のものを用いた。
配合してリンスを製造した。この際小物Ｂ〜Ｆ及び精製
水の添加及び混合は、表１〜４に示す条件下で行った。
液体原料の投入角度は、６０度であった。なお、使用し
た撹拌槽（主配合槽）の内容積は、１．４ｍ3であり、
撹拌羽根は、アンカー型で表に示す形状（図１のタイ
プ）のものを用いた。
【００２９】［配合方法］小物Ａを主配合槽に投入し
て、これに香料５ｋｇを添加し、約７０℃に加温しなが
ら混合した。次に、精製水８０ｋｇを投入し、約１５分
間撹拌混合した。続いて、精製水１８０ｋｇを投入し、
約５分間撹拌混合した。小物Ｂを投入し、約１５分撹拌
混合した。ここまで、撹拌槽内の温度は約７０℃に保っ
た。精製水１００ｋｇを投入し、槽内液の冷却を開始し
た。続いて、小物Ｃ〜Ｆの順に投入し、冷却しながら撹
拌混合を行った。更に、精製水の残部（全配合量が１０
００ｋｇになるような水の量）を投入し、撹拌混合、冷
却を槽内液の温度が３５℃になるまて゛行った。なお、
リンスの粘度は、約 ２．５Ｐａ・ｓであった。
て、これに香料５ｋｇを添加し、約７０℃に加温しなが
ら混合した。次に、精製水８０ｋｇを投入し、約１５分
間撹拌混合した。続いて、精製水１８０ｋｇを投入し、
約５分間撹拌混合した。小物Ｂを投入し、約１５分撹拌
混合した。ここまで、撹拌槽内の温度は約７０℃に保っ
た。精製水１００ｋｇを投入し、槽内液の冷却を開始し
た。続いて、小物Ｃ〜Ｆの順に投入し、冷却しながら撹
拌混合を行った。更に、精製水の残部（全配合量が１０
００ｋｇになるような水の量）を投入し、撹拌混合、冷
却を槽内液の温度が３５℃になるまて゛行った。なお、
リンスの粘度は、約 ２．５Ｐａ・ｓであった。
【００３０】
【表１】 註）投入方法 Ｗ：槽内壁に沿って羽根回転方向で下向きに投入 Ｓ：槽内液の液中に直接投入
【００３１】
【表２】 註）投入方法 Ｗ：槽内壁に沿って羽根回転方向で下向きに投入
【００３２】
【表３】 註）投入方法 Ｗ：槽内壁に沿って羽根回転方向で下向きに投入
【００３３】
【表４】 註）投入方法 Ｗ：槽内壁に沿って羽根回転方向で下向きに投入
【００３４】表１〜表４から、撹拌羽根（好ましくは撹
拌羽根直径／撹拌槽直径＝０．５〜０．９９の範囲のも
の）を有する撹拌槽を用いて撹拌羽根先端速度（周速）
０．４〜２ｍ／ｓで撹拌すると共に、液体原料を周速の
３倍以下の平均流速でかつ前記式（１）で表されるαが
０．０１以下になる流量で撹拌槽に（好ましくは撹拌槽
の内壁に沿って）添加することにより、泡や気泡の混入
のない良好な品質のリンスが製造できることがわかる。
拌羽根直径／撹拌槽直径＝０．５〜０．９９の範囲のも
の）を有する撹拌槽を用いて撹拌羽根先端速度（周速）
０．４〜２ｍ／ｓで撹拌すると共に、液体原料を周速の
３倍以下の平均流速でかつ前記式（１）で表されるαが
０．０１以下になる流量で撹拌槽に（好ましくは撹拌槽
の内壁に沿って）添加することにより、泡や気泡の混入
のない良好な品質のリンスが製造できることがわかる。
【００３５】実施例１３ 〈リンスの製造（１０ｔスケール）〉まず、下記Ａ〜Ｄ
の小物を調製した。
の小物を調製した。
【００３６】（１）小物Ａ（主に油相） 下記成分を約６０℃で混合溶解した。 セトステアリルアルコール ４００ｋｇ 親油型モノステアリン酸グリセリン ５０ｋｇ セスキオレイン酸ソルビタン ５０ｋｇ モノラウリン酸ソルビタン ５０ｋｇ 安息香酸 ５ｋｇ メチルパラベン ２０ｋｇ 合 計 ５７５ｋｇ
【００３７】（２）小物Ｂ（主に油相） 約６０℃で下記成分を分散混合した。 Ｎ−ヤシ油脂肪酸アシル Ｌ−アルギニンエチル・ＤＬ− ピロリドンカルボン酸塩 ５０ｋｇ 精製水 ２００ｋｇ 合 計 ２５０ｋｇ
【００３８】（３）小物Ｃ（水相） 下記成分を約４０℃で混合溶解した。 トリメチルグリシン ０．１ｋｇ 精製水 ３５ｋｇ 合 計 ３５．１ｋｇ
【００３９】（４）小物Ｄ（水相） 下記成分を混合溶解した。 リン酸 ３ｋｇ 精製水 ２７ｋｇ 合 計 ３０ｋｇ
【００４０】内容積１４ｍ3のアンカー型撹拌羽根を備
えた撹拌槽に、小物Ａ、濃グリセリン８００ｋｇ、シリ
コーンミックス１００ｋｇ及び小物Ｂを投入し、約６０
℃で撹拌混合した。次に精製水１５００ｋｇを投入し、
約２０分撹拌混合後、更に、精製水１６００ｋｇを投入
して、約２０分撹拌混合した。ここまで、槽内液の温度
を約６０℃に維持した。続いて、小物Ｃ、Ｄ、精製水の
残り（全配合量が１０ｔになる水の量）の順で投入し、
撹拌混合、冷却を行い、更に、香料５０ｋｇを投入し、
３５℃まで冷却した。なお、撹拌羽根の大きさ及び精製
水１５００ｋｇ投入以降の原料投入方法は、後記表５に
示す条件で行った。液体原料の投入角度は、９０度（水
平）であった。このようにして得られたリンスは、泡や
気泡の混入がなく良好な品質のものであった。粘度は、
２Ｐａ・ｓであった。
えた撹拌槽に、小物Ａ、濃グリセリン８００ｋｇ、シリ
コーンミックス１００ｋｇ及び小物Ｂを投入し、約６０
℃で撹拌混合した。次に精製水１５００ｋｇを投入し、
約２０分撹拌混合後、更に、精製水１６００ｋｇを投入
して、約２０分撹拌混合した。ここまで、槽内液の温度
を約６０℃に維持した。続いて、小物Ｃ、Ｄ、精製水の
残り（全配合量が１０ｔになる水の量）の順で投入し、
撹拌混合、冷却を行い、更に、香料５０ｋｇを投入し、
３５℃まで冷却した。なお、撹拌羽根の大きさ及び精製
水１５００ｋｇ投入以降の原料投入方法は、後記表５に
示す条件で行った。液体原料の投入角度は、９０度（水
平）であった。このようにして得られたリンスは、泡や
気泡の混入がなく良好な品質のものであった。粘度は、
２Ｐａ・ｓであった。
【００４１】実施例１４ 〈クリームの製造（２ｔスケール）〉まず、下記Ａ、Ｂ
の小物を調製した。
の小物を調製した。
【００４２】（１）小物Ａ 下記成分を混合溶解した。 グリセリン ２００ｋｇ １，３−ブチレングリコール ６０ｋｇ ソルビン酸 １ｋｇ 合 計 ２６１ｋｇ
【００４３】（２）小物Ｂ（主に油相） 約７０℃で下記成分を混合した。 流動パラフィン １８０ｋｇ パルミチン酸イソプロピル ６０ｋｇ セトステアリルアルコール ５０ｋｇ 親油型モノステアリン酸グリセリン ３０ｋｇ モノステアリン酸ポリエチレングリコール ３０ｋｇ パラフィン ２０ｋｇ パルミチン酸セチル ２０ｋｇ 合 計 ３９０ｋｇ
【００４４】内容積３ｍ3のアンカー型撹拌羽根を備え
た撹拌槽（図２のタイプ）に、精製水６００ｋｇを投入
し、約６０℃に加温後、小物Ａを投入し、５分間撹拌混
合した。次いで、小物Ｂを投入し、２０分間撹拌混合し
て、槽内液の温度を６０℃に維持した。精製水７４８ｋ
ｇを投入し、撹拌混合、冷却を行い、更に、香料１ｋｇ
を投入し、３０℃まで冷却した。なお、小物Ａ以降の投
入、撹拌などの条件は、後記表５に示す。液体原料の投
入角度は、９０度（水平）であった。このようにして得
られたクリームは、泡や気泡の混入がない良好な品質の
ものであった。粘度は、５Ｐａ・ｓであった。
た撹拌槽（図２のタイプ）に、精製水６００ｋｇを投入
し、約６０℃に加温後、小物Ａを投入し、５分間撹拌混
合した。次いで、小物Ｂを投入し、２０分間撹拌混合し
て、槽内液の温度を６０℃に維持した。精製水７４８ｋ
ｇを投入し、撹拌混合、冷却を行い、更に、香料１ｋｇ
を投入し、３０℃まで冷却した。なお、小物Ａ以降の投
入、撹拌などの条件は、後記表５に示す。液体原料の投
入角度は、９０度（水平）であった。このようにして得
られたクリームは、泡や気泡の混入がない良好な品質の
ものであった。粘度は、５Ｐａ・ｓであった。
【００４５】実施例１５ 〈シャンプーの製造（１０ｔスケール）〉まず、下記Ａ
〜Ｄの小物を調製した。
〜Ｄの小物を調製した。
【００４６】（１）小物Ａ 下記成分を混合溶解した。 無水硫酸ナトリウム ２００ｋｇ 精製水 ６００ｋｇ 合 計 ８００ｋｇ
【００４７】（２）小物Ｂ 下記成分を混合溶解した。 安息香酸ナトリウム ５０ｋｇ 精製水 １５ｋｇ 合 計 ２００ｋｇ
【００４８】（３）小物Ｃ 下記成分を混合溶解した。 クエン酸 ３０ｋｇ 精製水 ５０ｋｇ 合計 ８０ｋｇ
【００４９】（４）小物Ｄ 下記成分を６０℃で混合溶解した。 カチオン化セルロース ４０ｋｇ 精製水 １１０ｋｇ 合計 １５０ｋｇ
【００５０】内容積３ｍ3のアンカー型撹拌羽根を備え
た撹拌槽（図１のタイプ）に、精製水３７８０ｋｇ、小
物Ａ、小物Ｂ、テトラデセンスルホン酸ナトリウム液
（濃度３５％）１５００ｋｇ、ポリオキシエチレン（Ｅ
Ｏ３モル）アルキル（Ｃ12,13）エーテル硫酸ナトリウ
ム（濃度２７．５％）１８００ｋｇ、へキシレングリコ
ール １５０ｋｇをそれぞれ投入し、約３５℃で撹拌混
合した。次に、ラウリン酸アミドプロピルベタイン（濃
度３０％）１０００ｋｇ、ヤシ脂肪酸ジエタノールアミ
ド６００Ｋｇ、小物Ｃを投入し、撹拌混合した。次に、
小物Ｄ、香料４０ｋｇの順に投入し、撹拌混合した。な
お、精製水３７８０ｋｇ以外は、表５に示す条件で投入
（９０度）し、撹拌混合した。このようにして得られた
シャンプーは、泡や気泡の混入がなく良好な品質のもの
であった。粘度は、２Ｐａ・ｓであった。
た撹拌槽（図１のタイプ）に、精製水３７８０ｋｇ、小
物Ａ、小物Ｂ、テトラデセンスルホン酸ナトリウム液
（濃度３５％）１５００ｋｇ、ポリオキシエチレン（Ｅ
Ｏ３モル）アルキル（Ｃ12,13）エーテル硫酸ナトリウ
ム（濃度２７．５％）１８００ｋｇ、へキシレングリコ
ール １５０ｋｇをそれぞれ投入し、約３５℃で撹拌混
合した。次に、ラウリン酸アミドプロピルベタイン（濃
度３０％）１０００ｋｇ、ヤシ脂肪酸ジエタノールアミ
ド６００Ｋｇ、小物Ｃを投入し、撹拌混合した。次に、
小物Ｄ、香料４０ｋｇの順に投入し、撹拌混合した。な
お、精製水３７８０ｋｇ以外は、表５に示す条件で投入
（９０度）し、撹拌混合した。このようにして得られた
シャンプーは、泡や気泡の混入がなく良好な品質のもの
であった。粘度は、２Ｐａ・ｓであった。
【００５１】
【表５】 註）投入方法 Ｗ：槽内壁に沿って羽根回転方向で下向きに投入
【００５２】
【発明の効果】本発明によれば、界面活性剤を含有する
液体原料を撹拌槽を用いて混合するに際し、撹拌羽根を
有する撹拌槽を用いて撹拌羽根先端速度（周速）０．３
〜２ｍ／ｓで撹拌すると共に、液体原料を周速の３倍以
下の平均流速でかつ、前記（１）式で表されるαが０．
０１以下になる流量で、撹拌槽に添加するものとしたこ
とから、減圧装置を使用することなしに、発泡や気泡の
混入のない、リンス、クリーム、シャンプー等の界面活
性剤含有高粘性液体を容易に得ることができる。
液体原料を撹拌槽を用いて混合するに際し、撹拌羽根を
有する撹拌槽を用いて撹拌羽根先端速度（周速）０．３
〜２ｍ／ｓで撹拌すると共に、液体原料を周速の３倍以
下の平均流速でかつ、前記（１）式で表されるαが０．
０１以下になる流量で、撹拌槽に添加するものとしたこ
とから、減圧装置を使用することなしに、発泡や気泡の
混入のない、リンス、クリーム、シャンプー等の界面活
性剤含有高粘性液体を容易に得ることができる。
【図１】実施例で使用した撹拌槽及び撹拌羽根の形状を
示す模式図である。
示す模式図である。
【図２】実施例１４で使用した撹拌羽根の形状を示す模
式図である。
式図である。
【図３】液体原料を撹拌槽内へ流入させる際の流路の方
向を示す説明図である。
向を示す説明図である。
【図４】（ａ）は液体原料投入口の１例を示す側面図で
あり、（ｂ）は液体原料投入口の１例を示す上面図であ
る。
あり、（ｂ）は液体原料投入口の１例を示す上面図であ
る。
１．撹拌槽 ２．撹拌軸 ３．撹拌羽根（アンカー型） ４．邪魔板 ５．液表面 ６．撹拌羽根（パドル型） ７．液体原料投入パイプ ８．液体原料投入口 ９．掻き取り板
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年７月２３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】より好ましい撹拌槽の構造、撹拌羽根の形
状の例を図１及び２に示す。図１において、１は撹拌
槽、２は撹拌軸、３はアンカー型撹拌羽根、４は邪魔
板、５は液表面を、それぞれ示す。撹拌羽根直径をｄ、
撹拌羽根の幅をｂ、攪拌羽根の高さをｈ、槽内径をＤ）
液面高さをＨで表すと、好ましい形状例としては次のよ
うなものが挙げられる。 ０．８≦ｄ／Ｄ≦０．９９ ０．１≦ｂ／ｄ≦０．２ １．０≦Ｈ／Ｄ≦１．２ ０．７≦ｈ／Ｈ≦０．９ また、図２には、パドルとアンカーの組み合わせからな
る撹拌羽根の形状が示されるが、パドル型撹拌羽根６の
直径をｘで表すと、ｘ＝ｄ／３のものが好ましい例とし
て挙げられる。
状の例を図１及び２に示す。図１において、１は撹拌
槽、２は撹拌軸、３はアンカー型撹拌羽根、４は邪魔
板、５は液表面を、それぞれ示す。撹拌羽根直径をｄ、
撹拌羽根の幅をｂ、攪拌羽根の高さをｈ、槽内径をＤ）
液面高さをＨで表すと、好ましい形状例としては次のよ
うなものが挙げられる。 ０．８≦ｄ／Ｄ≦０．９９ ０．１≦ｂ／ｄ≦０．２ １．０≦Ｈ／Ｄ≦１．２ ０．７≦ｈ／Ｈ≦０．９ また、図２には、パドルとアンカーの組み合わせからな
る撹拌羽根の形状が示されるが、パドル型撹拌羽根６の
直径をｘで表すと、ｘ＝ｄ／３のものが好ましい例とし
て挙げられる。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ａ６１Ｋ 7/08 Ａ６１Ｋ 7/08
Claims (1)
- 【請求項１】 界面活性剤を含有する液体原料を撹拌槽
を用いて混合し、界面活性剤含有高粘性液体を製造する
際に、撹拌羽根を有する撹拌槽を用いて撹拌羽根先端速
度（周速）０．３〜２ｍ／ｓで撹拌すると共に、液体原
料を周速の３倍以下の平均流速でかつ下記（１）式で表
されるαが０．０１以下になる流量で、撹拌槽に添加す
ることを特徴とする界面活性剤含有高粘性液体の製造方
法。 α＝ｑ／Ｎｄ3−−−− （１） ｑ：液体原料の添加流量［ｍ3／ｓ］ Ｎ：撹拌羽根回転数 ［１／ｓ］ ｄ：撹拌羽根直径 ［ｍ］
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8090237A JPH09249900A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | 界面活性剤含有高粘性液体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8090237A JPH09249900A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | 界面活性剤含有高粘性液体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09249900A true JPH09249900A (ja) | 1997-09-22 |
Family
ID=13992897
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8090237A Pending JPH09249900A (ja) | 1996-03-19 | 1996-03-19 | 界面活性剤含有高粘性液体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09249900A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009120824A (ja) * | 2007-10-22 | 2009-06-04 | Lion Corp | α−スルホ脂肪酸アルキルエステル塩含有ペーストの製造方法 |
| US8440605B2 (en) | 2009-06-08 | 2013-05-14 | The Procter & Gamble Company | Process for making a cleaning composition employing direct incorporation of concentrated surfactants |
| US8828370B2 (en) | 2008-06-25 | 2014-09-09 | The Procter & Gamble Company | Hair conditioning composition having higher yield point and higher conversion rate of fatty compound to gel matrix |
| JP2015081261A (ja) * | 2013-10-21 | 2015-04-27 | ライオン株式会社 | 液体組成物の製造装置、及び、液体組成物の製造方法 |
| US9308398B2 (en) | 2009-06-04 | 2016-04-12 | The Procter & Gamble Company | Multiple product system for hair comprising a conditioner with a specific yield point |
| JP2017095384A (ja) * | 2015-11-20 | 2017-06-01 | 花王株式会社 | 乳化化粧料の製造法 |
| US9968535B2 (en) | 2007-10-26 | 2018-05-15 | The Procter & Gamble Company | Personal care compositions comprising undecyl sulfates |
| CN113181827A (zh) * | 2021-05-18 | 2021-07-30 | 刘明清 | 一种去屑洗发水及其制备系统及方法 |
-
1996
- 1996-03-19 JP JP8090237A patent/JPH09249900A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009120824A (ja) * | 2007-10-22 | 2009-06-04 | Lion Corp | α−スルホ脂肪酸アルキルエステル塩含有ペーストの製造方法 |
| US9968535B2 (en) | 2007-10-26 | 2018-05-15 | The Procter & Gamble Company | Personal care compositions comprising undecyl sulfates |
| US8828370B2 (en) | 2008-06-25 | 2014-09-09 | The Procter & Gamble Company | Hair conditioning composition having higher yield point and higher conversion rate of fatty compound to gel matrix |
| US10413497B2 (en) | 2008-06-25 | 2019-09-17 | The Procter And Gamble Company | Hair conditioning composition having higher yield point and higher conversion rate of fatty compound to gel matrix |
| US9308398B2 (en) | 2009-06-04 | 2016-04-12 | The Procter & Gamble Company | Multiple product system for hair comprising a conditioner with a specific yield point |
| US8440605B2 (en) | 2009-06-08 | 2013-05-14 | The Procter & Gamble Company | Process for making a cleaning composition employing direct incorporation of concentrated surfactants |
| JP2015081261A (ja) * | 2013-10-21 | 2015-04-27 | ライオン株式会社 | 液体組成物の製造装置、及び、液体組成物の製造方法 |
| WO2015060225A1 (ja) * | 2013-10-21 | 2015-04-30 | ライオン株式会社 | 液体組成物の製造装置、及び液体組成物の製造方法 |
| JP2017095384A (ja) * | 2015-11-20 | 2017-06-01 | 花王株式会社 | 乳化化粧料の製造法 |
| CN113181827A (zh) * | 2021-05-18 | 2021-07-30 | 刘明清 | 一种去屑洗发水及其制备系统及方法 |
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