JPH09241609A - アルミニウム又はアルミニウム合金材用接着剤及び接合方法 - Google Patents
アルミニウム又はアルミニウム合金材用接着剤及び接合方法Info
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- JPH09241609A JPH09241609A JP4632396A JP4632396A JPH09241609A JP H09241609 A JPH09241609 A JP H09241609A JP 4632396 A JP4632396 A JP 4632396A JP 4632396 A JP4632396 A JP 4632396A JP H09241609 A JPH09241609 A JP H09241609A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 接合強度が高いと共に接合強度のバラツキが
少なく、また被接合体に対するずれ対策を必要としない
アルミニウム又はアルミニウム合金材用接着剤及び接合
方法を提供する。 【解決手段】 合成樹脂からなる接着剤本体３ａに、マ
イクロビッカース硬さが１００Ｈｖ以上である硬質粒体
３ｂを含有させて接着剤３を形成する。この接着剤３を
アルミニウム板１の先端部１ａ及び／又はアルミニウム
板２の先端部２ａに塗布する。次に、先端部１ａと先端
部２ａとを合わせ、１０ｋｇ／ｍｍ2以上の圧力で加圧
して接合する。そうすると、接着剤３の硬質粒体３ｂが
アルミニウム板１及びアルミニウム板２に食い込み、接
着力が生じる。このため、先端部１ａ及び先端部２ａを
ずれないように固定する必要がない。
少なく、また被接合体に対するずれ対策を必要としない
アルミニウム又はアルミニウム合金材用接着剤及び接合
方法を提供する。 【解決手段】 合成樹脂からなる接着剤本体３ａに、マ
イクロビッカース硬さが１００Ｈｖ以上である硬質粒体
３ｂを含有させて接着剤３を形成する。この接着剤３を
アルミニウム板１の先端部１ａ及び／又はアルミニウム
板２の先端部２ａに塗布する。次に、先端部１ａと先端
部２ａとを合わせ、１０ｋｇ／ｍｍ2以上の圧力で加圧
して接合する。そうすると、接着剤３の硬質粒体３ｂが
アルミニウム板１及びアルミニウム板２に食い込み、接
着力が生じる。このため、先端部１ａ及び先端部２ａを
ずれないように固定する必要がない。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電気、建築材料、
車輌及び自動車等に使用されるアルミニウム又はアルミ
ニウム合金材を接着するのに好適のアルミニウム又はア
ルミニウム合金材用接着剤及び接着方法に関する。な
お、本願明細書においては、純アルミニウム及びアルミ
ニウム合金を総称してアルミニウムという。
車輌及び自動車等に使用されるアルミニウム又はアルミ
ニウム合金材を接着するのに好適のアルミニウム又はア
ルミニウム合金材用接着剤及び接着方法に関する。な
お、本願明細書においては、純アルミニウム及びアルミ
ニウム合金を総称してアルミニウムという。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム材は、耐食性及び成形性が
優れており、また電気伝導性及び熱伝導性が良好である
ことに加え軽量であるため、鋼に続く工業材料として、
大量に使用されている。特に、電気、建築材料、車輌、
船舶及び自動車等の分野では、アルミニウム材の用途が
拡大する傾向がある。
優れており、また電気伝導性及び熱伝導性が良好である
ことに加え軽量であるため、鋼に続く工業材料として、
大量に使用されている。特に、電気、建築材料、車輌、
船舶及び自動車等の分野では、アルミニウム材の用途が
拡大する傾向がある。
【０００３】アルミニウム材を接合して各種の部材を組
み立てる場合、特に高い応力が付加される部材を組み立
てる場合は、主としてアーク溶接及び抵抗スポット溶接
等の溶融接合によりアルミニウム材が接合されており、
接着剤によるアルミニウム材の接合は、補助的な接合方
法として使用されている。接着剤によるアルミニウム材
の接合は面接合であり、応力が特定の部位に集中するこ
とがないため、疲労特性等が優れているという特徴があ
る。
み立てる場合、特に高い応力が付加される部材を組み立
てる場合は、主としてアーク溶接及び抵抗スポット溶接
等の溶融接合によりアルミニウム材が接合されており、
接着剤によるアルミニウム材の接合は、補助的な接合方
法として使用されている。接着剤によるアルミニウム材
の接合は面接合であり、応力が特定の部位に集中するこ
とがないため、疲労特性等が優れているという特徴があ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
従来技術には、以下に示す問題点がある。即ち、接着剤
によってアルミニウム材を接合した場合は、接合強度に
バラツキが大きく、信頼性に欠けるという問題点があ
る。また、アルミニウム材に接着剤を塗布して接着した
後、接着剤が硬化するまで、被接合体がずれないように
対策を施す必要があり、煩雑であるという欠点がある。
従来技術には、以下に示す問題点がある。即ち、接着剤
によってアルミニウム材を接合した場合は、接合強度に
バラツキが大きく、信頼性に欠けるという問題点があ
る。また、アルミニウム材に接着剤を塗布して接着した
後、接着剤が硬化するまで、被接合体がずれないように
対策を施す必要があり、煩雑であるという欠点がある。
【０００５】また、アーク溶接及び抵抗スポット溶接は
古くから知られた溶融接合方法であるが、接合の原理
上、被接合体は融点近くの温度にまで加熱されるため、
被接合体に歪みが発生しやすい。特にアルミニウムの場
合は、溶接時に発生する熱歪みが大きくなりやすく、溶
接後に手直し等の処理が必要となり、生産性が低下する
という問題点がある。
古くから知られた溶融接合方法であるが、接合の原理
上、被接合体は融点近くの温度にまで加熱されるため、
被接合体に歪みが発生しやすい。特にアルミニウムの場
合は、溶接時に発生する熱歪みが大きくなりやすく、溶
接後に手直し等の処理が必要となり、生産性が低下する
という問題点がある。
【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、接合強度が高いと共に接合強度のバラツキ
が少なく、また被接合体に対するずれ対策を必要としな
いアルミニウム又はアルミニウム合金材用接着剤及び接
合方法を提供することを目的とする。
のであって、接合強度が高いと共に接合強度のバラツキ
が少なく、また被接合体に対するずれ対策を必要としな
いアルミニウム又はアルミニウム合金材用接着剤及び接
合方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係るアルミニウ
ム又はアルミニウム合金材用接着剤は、合成樹脂からな
る接着剤本体に、マイクロビッカース硬さが１００Ｈｖ
以上である硬質粒体を含有させたことを特徴とする。
ム又はアルミニウム合金材用接着剤は、合成樹脂からな
る接着剤本体に、マイクロビッカース硬さが１００Ｈｖ
以上である硬質粒体を含有させたことを特徴とする。
【０００８】前記合成樹脂はエポキシ系樹脂であっても
よく、また前記合成樹脂はエポキシ系樹脂とアクリル系
樹脂との混合物であってもよい。
よく、また前記合成樹脂はエポキシ系樹脂とアクリル系
樹脂との混合物であってもよい。
【０００９】前記硬質粒体は金属粒体又はセラミック粒
体からなる群から選択された１種以上の粒体の混合物で
あってもよい。
体からなる群から選択された１種以上の粒体の混合物で
あってもよい。
【００１０】本発明に係るアルミニウム又はアルミニウ
ム合金材用接着剤は、前記硬質粒体を接着剤全体の５乃
至３０体積％含有するものであってもよい。
ム合金材用接着剤は、前記硬質粒体を接着剤全体の５乃
至３０体積％含有するものであってもよい。
【００１１】本発明に係るアルミニウム又はアルミニウ
ム合金材の接合方法は、合成樹脂からなる接着剤本体
に、マイクロビッカース硬さが１００Ｈｖ以上である硬
質粒体を含有させて構成された接着剤を間に挟んで第１
のアルミニウム又はアルミニウム合金材と第２のアルミ
ニウム又はアルミニウム合金材とを合わせ、次いで前記
第１のアルミニウム又はアルミニウム合金材と前記第２
のアルミニウム又はアルミニウム合金材とを１０ｋｇ／
ｍｍ2以上の圧力で相互に押圧して密着接合することを
特徴とする。
ム合金材の接合方法は、合成樹脂からなる接着剤本体
に、マイクロビッカース硬さが１００Ｈｖ以上である硬
質粒体を含有させて構成された接着剤を間に挟んで第１
のアルミニウム又はアルミニウム合金材と第２のアルミ
ニウム又はアルミニウム合金材とを合わせ、次いで前記
第１のアルミニウム又はアルミニウム合金材と前記第２
のアルミニウム又はアルミニウム合金材とを１０ｋｇ／
ｍｍ2以上の圧力で相互に押圧して密着接合することを
特徴とする。
【００１２】本願発明者等は、合成樹脂からなる接着剤
本体に硬質粒体を含有させることによって、ずれ対策が
不要となり、接合強度が向上すると共に、この粒体が被
接合体に食い込んで、接合部の信頼性が向上することを
見出した。
本体に硬質粒体を含有させることによって、ずれ対策が
不要となり、接合強度が向上すると共に、この粒体が被
接合体に食い込んで、接合部の信頼性が向上することを
見出した。
【００１３】本発明における接着剤本体として、アルミ
ニウム材用の接着剤を使用することができ、例えば、エ
ポキシ系樹脂及びエポキシ系樹脂とアクリル系樹脂との
混合物（以下、エポキシ／アクリル系樹脂という）を挙
げることができる。接着剤を加熱して硬化させる場合
は、エポキシ系樹脂を使用することが好ましく、室温で
硬化させる場合は、エポキシ／アクリル系樹脂を使用す
ることが好ましい。
ニウム材用の接着剤を使用することができ、例えば、エ
ポキシ系樹脂及びエポキシ系樹脂とアクリル系樹脂との
混合物（以下、エポキシ／アクリル系樹脂という）を挙
げることができる。接着剤を加熱して硬化させる場合
は、エポキシ系樹脂を使用することが好ましく、室温で
硬化させる場合は、エポキシ／アクリル系樹脂を使用す
ることが好ましい。
【００１４】以下、本発明におけるアルミニウム又はア
ルミニウム合金材用接着剤の数値限定理由について説明
する。
ルミニウム合金材用接着剤の数値限定理由について説明
する。
【００１５】硬質粒体のマイクロビッカース硬さ：１０
０Ｈｖ以上 接着剤本体に、マイクロビッカース硬さが１００Ｈｖ以
上の硬質粒体を配合して、接着剤とする。このような接
着剤をアルミニウム材に塗布して、アルミニウム材同士
を接合した場合は、接合部の接合強度が高くなると共
に、接合部の信頼性が向上する。また、アルミニウム材
に接着剤を塗布して、アルミニウム材同士を合わせた
後、アルミニウム材同士がより一層密着するように、接
合部を加圧した場合は、硬質粒体がアルミニウム材に食
い込み、接合部がより一層強固に接合されると共に、接
合部の信頼性がより一層向上する。通常の接着剤では、
接着剤が硬化して初めて接着力が発現する。このため、
接着剤が硬化するまでアルミニウム材の接合部がズレな
いように固定する必要がある。本発明のアルミニウム又
はアルミニウム合金材用接着剤においては、上述のよう
に硬質粒体がアルミニウム材に食い込むため、接着剤塗
布直後から接着力が発現する。このため、接合部を固定
する必要がない。硬質粒体の硬さが１００Ｈｖ未満の場
合は、被接合体の接合部を加圧した場合に、粒体が変形
しやすく、粒体のアルミニウム材に対する食い込みが不
十分となる。このため、接合強度が低下すると共に、接
合部の信頼性が不十分となる。従って、硬質粒体のマイ
クロビッカース硬さは１００Ｈｖ以上とする。なお、こ
のような硬質粒体の材質として、鋼等の金属及びジルコ
ニア等のセラミックス等を挙げることができる。また、
硬質粒体の形状は球状であってもよいが、８面体形状で
あってもよく、更に表面に突起が形成された形状であっ
てもよい。８面体とした場合及び突起を形成した場合
は、球体に比してより一層アルミニウム材に硬質粒体が
食い込む。
０Ｈｖ以上 接着剤本体に、マイクロビッカース硬さが１００Ｈｖ以
上の硬質粒体を配合して、接着剤とする。このような接
着剤をアルミニウム材に塗布して、アルミニウム材同士
を接合した場合は、接合部の接合強度が高くなると共
に、接合部の信頼性が向上する。また、アルミニウム材
に接着剤を塗布して、アルミニウム材同士を合わせた
後、アルミニウム材同士がより一層密着するように、接
合部を加圧した場合は、硬質粒体がアルミニウム材に食
い込み、接合部がより一層強固に接合されると共に、接
合部の信頼性がより一層向上する。通常の接着剤では、
接着剤が硬化して初めて接着力が発現する。このため、
接着剤が硬化するまでアルミニウム材の接合部がズレな
いように固定する必要がある。本発明のアルミニウム又
はアルミニウム合金材用接着剤においては、上述のよう
に硬質粒体がアルミニウム材に食い込むため、接着剤塗
布直後から接着力が発現する。このため、接合部を固定
する必要がない。硬質粒体の硬さが１００Ｈｖ未満の場
合は、被接合体の接合部を加圧した場合に、粒体が変形
しやすく、粒体のアルミニウム材に対する食い込みが不
十分となる。このため、接合強度が低下すると共に、接
合部の信頼性が不十分となる。従って、硬質粒体のマイ
クロビッカース硬さは１００Ｈｖ以上とする。なお、こ
のような硬質粒体の材質として、鋼等の金属及びジルコ
ニア等のセラミックス等を挙げることができる。また、
硬質粒体の形状は球状であってもよいが、８面体形状で
あってもよく、更に表面に突起が形成された形状であっ
てもよい。８面体とした場合及び突起を形成した場合
は、球体に比してより一層アルミニウム材に硬質粒体が
食い込む。
【００１６】硬質粒体の含有量：好ましくは、接着剤全
体の５乃至３０体積％ 硬質粒体の含有量が接着剤全体の５体積％未満では、接
合強度及び接合部の信頼性が低下する。一方、含有量が
３０体積％を超えると、接着剤の濡れ性が低下して、接
合部に接着欠陥が発生しやすくなる。従って、硬質粒体
の含有量は５乃至３０体積％とすることが好ましい。
体の５乃至３０体積％ 硬質粒体の含有量が接着剤全体の５体積％未満では、接
合強度及び接合部の信頼性が低下する。一方、含有量が
３０体積％を超えると、接着剤の濡れ性が低下して、接
合部に接着欠陥が発生しやすくなる。従って、硬質粒体
の含有量は５乃至３０体積％とすることが好ましい。
【００１７】硬質粒体の直径：好ましくは、０．１乃至
０．３ｍｍ 硬質粒体の直径と接着剤層の厚さとは略等しくなるた
め、硬質粒体の直径は接着剤層の厚さに応じて決定され
る。接着剤層の厚さが薄いほど、接着強度が高くなるも
のの、被接合体の寸法精度及び被接合体同士の隙間を考
慮すると０．１乃至０．３ｍｍとすることが好ましい。
硬質粒体の直径が０．１ｍｍ未満では、接合時に硬質粒
体が被接合体に接触するまで、被接合材同士を押圧した
場合に、接着剤層が薄くなってしまう。このため、接合
部内に接着剤が充填されない部位が生じる虞れがあると
共に、粒体のアルミニウム板への食い込みが小さくな
り、背着強度が確保できなくなる虞れがある。一方、硬
質粒体の直径が０．３ｍｍを超えると、接着剤層の厚さ
が過剰となり、接着強度が低下しまう。従って、硬質粒
体の直径は、０．１乃至０．３ｍｍとすることが好まし
い。なお、硬質粒体が球場ではない場合は、換算直径を
算出し、この換算直径を上述の範囲とすることが好まし
い。
０．３ｍｍ 硬質粒体の直径と接着剤層の厚さとは略等しくなるた
め、硬質粒体の直径は接着剤層の厚さに応じて決定され
る。接着剤層の厚さが薄いほど、接着強度が高くなるも
のの、被接合体の寸法精度及び被接合体同士の隙間を考
慮すると０．１乃至０．３ｍｍとすることが好ましい。
硬質粒体の直径が０．１ｍｍ未満では、接合時に硬質粒
体が被接合体に接触するまで、被接合材同士を押圧した
場合に、接着剤層が薄くなってしまう。このため、接合
部内に接着剤が充填されない部位が生じる虞れがあると
共に、粒体のアルミニウム板への食い込みが小さくな
り、背着強度が確保できなくなる虞れがある。一方、硬
質粒体の直径が０．３ｍｍを超えると、接着剤層の厚さ
が過剰となり、接着強度が低下しまう。従って、硬質粒
体の直径は、０．１乃至０．３ｍｍとすることが好まし
い。なお、硬質粒体が球場ではない場合は、換算直径を
算出し、この換算直径を上述の範囲とすることが好まし
い。
【００１８】本発明における接着剤は、種々のアルミニ
ウム材を接着することが可能であり、アルミニウム材の
材質は特に限定されるものではない。例えば、自動車の
ドア等の部材に使用されるアルミニウム板（ＪＩＳ ５
１８２−Ｏ及びＡＡ６１１１−Ｔ４）を挙げることがで
きる。また、車輌の構造部材等に使用されるアルミニウ
ム材（ＡＡ６０６３−Ｔ５及びＡＡ６０６１−Ｔ５）を
接合してもよい。
ウム材を接着することが可能であり、アルミニウム材の
材質は特に限定されるものではない。例えば、自動車の
ドア等の部材に使用されるアルミニウム板（ＪＩＳ ５
１８２−Ｏ及びＡＡ６１１１−Ｔ４）を挙げることがで
きる。また、車輌の構造部材等に使用されるアルミニウ
ム材（ＡＡ６０６３−Ｔ５及びＡＡ６０６１−Ｔ５）を
接合してもよい。
【００１９】次に、本発明におけるアルミニウム又はア
ルミニウム合金材の接合方法について説明する。本発明
におけるアルミニウム又はアルミニウム合金材の接合方
法においては、上述の接着剤を挟むように第１のアルミ
ニウム又はアルミニウム合金材と第２のアルミニウム又
はアルミニウム合金材を合わせた後、第１のアルミニウ
ム又はアルミニウム合金材と第２のアルミニウム又はア
ルミニウム合金材とを相互に押圧して密着接合する。次
に、必要に応じて、接合部を加熱して接着剤を硬化させ
る。この場合に、押圧時の圧力は下記のように設定す
る。
ルミニウム合金材の接合方法について説明する。本発明
におけるアルミニウム又はアルミニウム合金材の接合方
法においては、上述の接着剤を挟むように第１のアルミ
ニウム又はアルミニウム合金材と第２のアルミニウム又
はアルミニウム合金材を合わせた後、第１のアルミニウ
ム又はアルミニウム合金材と第２のアルミニウム又はア
ルミニウム合金材とを相互に押圧して密着接合する。次
に、必要に応じて、接合部を加熱して接着剤を硬化させ
る。この場合に、押圧時の圧力は下記のように設定す
る。
【００２０】加圧圧力：１０ｋｇ／ｍｍ2以上 加圧圧力が１０ｋｇ／ｍｍ2未満では、アルミニウム材
に対する硬質粒体の食い込みが不十分である。従って、
加圧圧力は１０ｋｇ／ｍｍ2とする。なお、具体的な加
圧手段として、例えば、プレス、液圧及び電磁力を挙げ
ることができる。
に対する硬質粒体の食い込みが不十分である。従って、
加圧圧力は１０ｋｇ／ｍｍ2とする。なお、具体的な加
圧手段として、例えば、プレス、液圧及び電磁力を挙げ
ることができる。
【００２１】なお、必要に応じて、接着剤を硬化させる
場合は、使用する接着剤本体の仕様に従って、硬化させ
ればよい。室温硬化又は加熱硬化等により硬化させるこ
とが一般的である。
場合は、使用する接着剤本体の仕様に従って、硬化させ
ればよい。室温硬化又は加熱硬化等により硬化させるこ
とが一般的である。
【００２２】
【発明の実施の形態】次に、添付の図面を参照して本発
明の実施例について説明する。図１は本発明の第１実施
例に係るアルミニウム又はアルミニウム合金材の接合方
法を示す断面図である。図１に示すように、ペースト状
の接着剤本体３ａに球状の硬質粒体３ｂを混合して、接
着剤３とした後、この接着剤３をアルミニウム板１の先
端部１ａ及び／又はアルミニウム板２の先端部２ａに塗
布する。この場合に、硬質粒体３ｂはマイクロビッカー
ス硬さが１００Ｈｖ以上であるものとする。次に、先端
部１ａの接着剤塗布面と先端部２ａの接着剤塗布面とが
向かい合うように、先端部１ａと先端部２ａとを合わ
せ、アルミニウム板１とアルミニウム板２とを１０ｋｇ
／ｍｍ2以上の圧力で加圧して接合する。
明の実施例について説明する。図１は本発明の第１実施
例に係るアルミニウム又はアルミニウム合金材の接合方
法を示す断面図である。図１に示すように、ペースト状
の接着剤本体３ａに球状の硬質粒体３ｂを混合して、接
着剤３とした後、この接着剤３をアルミニウム板１の先
端部１ａ及び／又はアルミニウム板２の先端部２ａに塗
布する。この場合に、硬質粒体３ｂはマイクロビッカー
ス硬さが１００Ｈｖ以上であるものとする。次に、先端
部１ａの接着剤塗布面と先端部２ａの接着剤塗布面とが
向かい合うように、先端部１ａと先端部２ａとを合わ
せ、アルミニウム板１とアルミニウム板２とを１０ｋｇ
／ｍｍ2以上の圧力で加圧して接合する。
【００２３】そうすると、接着剤３中の硬質粒体３ｂは
硬質であるため、アルミニウム板１及びアルミニウム板
２に食い込む。このため、接着剤３が塗布された直後で
あり、接着剤本体３ａが硬化しておらず、接着剤本体３
ａによる接着力が発生していない場合であっても、アル
ミニウム板１とアルミニウム板２とが互いに接合される
ため、先端部１ａ及び先端部２ａがずれないように固定
する必要がない。また、硬質粒体３ｂがアルミニウム板
１及びアルミニウム板２に食い込むことにより、接合部
の強度が向上すると共に、接合部の信頼性が向上し、接
合強度のバラツキが低減する。
硬質であるため、アルミニウム板１及びアルミニウム板
２に食い込む。このため、接着剤３が塗布された直後で
あり、接着剤本体３ａが硬化しておらず、接着剤本体３
ａによる接着力が発生していない場合であっても、アル
ミニウム板１とアルミニウム板２とが互いに接合される
ため、先端部１ａ及び先端部２ａがずれないように固定
する必要がない。また、硬質粒体３ｂがアルミニウム板
１及びアルミニウム板２に食い込むことにより、接合部
の強度が向上すると共に、接合部の信頼性が向上し、接
合強度のバラツキが低減する。
【００２４】なお、図１においては、硬質粒体３ｂは球
状としたが、これに限定されるものではない。また、硬
質粒体３ｂはアルミニウム板１及びアルミニウム板２に
食い込むため、接着剤層の厚さは硬質粒体３ｂの直径に
比して若干小さくなるものの、接着剤層の厚さは硬質粒
体３ｂの直径と略等しくなる。
状としたが、これに限定されるものではない。また、硬
質粒体３ｂはアルミニウム板１及びアルミニウム板２に
食い込むため、接着剤層の厚さは硬質粒体３ｂの直径に
比して若干小さくなるものの、接着剤層の厚さは硬質粒
体３ｂの直径と略等しくなる。
【００２５】本発明における接着剤は種々の形状のアル
ミニウム材に適用することが可能である。図２は本発明
の第２実施例に係るアルミニウム又はアルミニウム合金
材の接合方法を示す図であり、被接合体が角筒である場
合を示す断面図である。図２に示すように、角筒５及び
６の断面形状は正方形であり、角筒６を角筒５内に挿入
することができるように、角筒５の断面における１辺の
長さは角筒６のものに比して長いものとなっている。ま
た、本実施例における接着剤３の硬質粒体３ｃの形状は
凸凹状となっている。このような角筒５の先端部５ａ内
面及び／又は角筒６の先端部６ａ外面に接着剤３を塗布
した後、先端部５ａに先端部６ａを挿入し、角筒５と角
筒６とを１０ｋｇ／ｍｍ2以上の圧力で加圧して接合す
る。
ミニウム材に適用することが可能である。図２は本発明
の第２実施例に係るアルミニウム又はアルミニウム合金
材の接合方法を示す図であり、被接合体が角筒である場
合を示す断面図である。図２に示すように、角筒５及び
６の断面形状は正方形であり、角筒６を角筒５内に挿入
することができるように、角筒５の断面における１辺の
長さは角筒６のものに比して長いものとなっている。ま
た、本実施例における接着剤３の硬質粒体３ｃの形状は
凸凹状となっている。このような角筒５の先端部５ａ内
面及び／又は角筒６の先端部６ａ外面に接着剤３を塗布
した後、先端部５ａに先端部６ａを挿入し、角筒５と角
筒６とを１０ｋｇ／ｍｍ2以上の圧力で加圧して接合す
る。
【００２６】そうすると、角筒５の内面及び角筒６の外
面に硬質粒体が食い込む。このため、図１に示す第１実
施例と同様に、接合部を固定する必要がない。また、硬
質粒体はその形状が凹凸状であるため、アルミニウム材
に良好に食い込む。このため、接合強度が高くなると共
に、接合強度のバラツキが低減する。なお、凸凹状の硬
質粒体３ｃの直径を規定する必要がある場合は、平均的
な直径（換算直径）を算出し、この換算直径を直径と解
釈する。
面に硬質粒体が食い込む。このため、図１に示す第１実
施例と同様に、接合部を固定する必要がない。また、硬
質粒体はその形状が凹凸状であるため、アルミニウム材
に良好に食い込む。このため、接合強度が高くなると共
に、接合強度のバラツキが低減する。なお、凸凹状の硬
質粒体３ｃの直径を規定する必要がある場合は、平均的
な直径（換算直径）を算出し、この換算直径を直径と解
釈する。
【００２７】
【実施例】以下、本発明の実施例接着剤及び接合方法の
効果について、その比較例と比較して説明する。
効果について、その比較例と比較して説明する。
【００２８】第１実施例 図３は本発明の第１実施例におけるアルミニウム合金板
の接合方法を示す図であって、（ａ）は正面図、（ｂ）
は平面図である。各アルミニウム板は、長手方向の長さ
が１００ｍｍ、幅が２５ｍｍ、厚さが２ｍｍであるアル
ミニウム板（ＪＩＳ ５１８２−Ｏ）を２枚用意した。
アルミニウム板１の先端１ａ及びアルミニウム板２の先
端２ａに接着剤３を塗布した後、先端部１ａと先端部２
ａとが長さ方向（長手方向）に重なり、ラップ長Ｌが２
０ｍｍとなるように、先端部１ａの先端部２ａに対する
対向面と先端部２ａの先端部１ａに対する対向面とを合
わせた。実施例１〜７及び比較例１〜３における接着剤
本体の種類並びに粒体の直径、材質、形状、体積及び硬
さを下記表１に示す。次に、実施例１〜７及び比較例２
については、下記表１に示す条件で、アルミニウム板１
とアルミニウム板２との接合部をプレスにて加圧し密着
させた。次に、室温（実施例２、４）又は１８０℃の温
度（実施例１、３、５〜７及び比較例１、２）で接着剤
３を硬化させた。１日後に引張試験を実施して、接合強
度を測定した。引張試験の引張速度は５ｍｍ／分とし
た。各実施例及び比較例について、引張試験用の試料を
１０個作製し、各試料の接合強度を測定して、これらの
平均値を算出すると共に、最大値と最小値とのバラツキ
を算出した。接合強度の平均値及びバラツキを下記表１
に示す。
の接合方法を示す図であって、（ａ）は正面図、（ｂ）
は平面図である。各アルミニウム板は、長手方向の長さ
が１００ｍｍ、幅が２５ｍｍ、厚さが２ｍｍであるアル
ミニウム板（ＪＩＳ ５１８２−Ｏ）を２枚用意した。
アルミニウム板１の先端１ａ及びアルミニウム板２の先
端２ａに接着剤３を塗布した後、先端部１ａと先端部２
ａとが長さ方向（長手方向）に重なり、ラップ長Ｌが２
０ｍｍとなるように、先端部１ａの先端部２ａに対する
対向面と先端部２ａの先端部１ａに対する対向面とを合
わせた。実施例１〜７及び比較例１〜３における接着剤
本体の種類並びに粒体の直径、材質、形状、体積及び硬
さを下記表１に示す。次に、実施例１〜７及び比較例２
については、下記表１に示す条件で、アルミニウム板１
とアルミニウム板２との接合部をプレスにて加圧し密着
させた。次に、室温（実施例２、４）又は１８０℃の温
度（実施例１、３、５〜７及び比較例１、２）で接着剤
３を硬化させた。１日後に引張試験を実施して、接合強
度を測定した。引張試験の引張速度は５ｍｍ／分とし
た。各実施例及び比較例について、引張試験用の試料を
１０個作製し、各試料の接合強度を測定して、これらの
平均値を算出すると共に、最大値と最小値とのバラツキ
を算出した。接合強度の平均値及びバラツキを下記表１
に示す。
【００２９】
【表１】
【００３０】なお、上記表１中の比較例１では、粒体が
添加されていない接着剤を使用した。比較例１の接着剤
の厚さは０．２ｍｍである。また、比較例３は先端部１
ａ，２ａをアーク溶接して線接合されたものであり、比
較例３の接合強度を他のものと直接比較することができ
ないため、溶接部のラップ長を２０ｍｍ、幅を２５ｍｍ
として換算強度を算出した。
添加されていない接着剤を使用した。比較例１の接着剤
の厚さは０．２ｍｍである。また、比較例３は先端部１
ａ，２ａをアーク溶接して線接合されたものであり、比
較例３の接合強度を他のものと直接比較することができ
ないため、溶接部のラップ長を２０ｍｍ、幅を２５ｍｍ
として換算強度を算出した。
【００３１】上記表１に示すように、実施例１〜６にお
いては、接合部のずれ対策を施す必要がなかった。ま
た、室温で接着剤を硬化した場合であっても、接合強度
が１８０乃至２００ｋｇ／ｃｍ2と高く、加熱した場合
は、接合強度が２５０ｋｇ／ｃｍ2以上と極めて高くな
った。更に、接合強度のバラツキが１５ｋｇ／ｃｍ2以
下と極めて小さくなり、アーク溶接（比較例３）のバラ
ツキ（２０ｋｇ／ｃｍ2）に比して小さいものとなっ
た。即ち、実施例１〜６は接合強度が高いことに加え、
接合部の信頼性が極めて高いものとなった。
いては、接合部のずれ対策を施す必要がなかった。ま
た、室温で接着剤を硬化した場合であっても、接合強度
が１８０乃至２００ｋｇ／ｃｍ2と高く、加熱した場合
は、接合強度が２５０ｋｇ／ｃｍ2以上と極めて高くな
った。更に、接合強度のバラツキが１５ｋｇ／ｃｍ2以
下と極めて小さくなり、アーク溶接（比較例３）のバラ
ツキ（２０ｋｇ／ｃｍ2）に比して小さいものとなっ
た。即ち、実施例１〜６は接合強度が高いことに加え、
接合部の信頼性が極めて高いものとなった。
【００３２】実施例７では、粒体が５０体積％であり、
粒体が接着剤に占める割合が大きいため、接合強度は２
９０ｋｇ／ｃｍ2と高いものの、バラツキが２０ｋｇ／
ｃｍ2と若干大きくなった。但し、ずれ対策は不要であ
った。
粒体が接着剤に占める割合が大きいため、接合強度は２
９０ｋｇ／ｃｍ2と高いものの、バラツキが２０ｋｇ／
ｃｍ2と若干大きくなった。但し、ずれ対策は不要であ
った。
【００３３】比較例１においては、粒体が添加されてい
ないため、ずれ対策を施すことが必要となり、且つ接合
強度のバラツキが４０ｋｇ／ｃｍ2と大きくなってしま
った。また、比較例２では、同じく、ずれ対策を施すこ
とが必要となった。また、粒体がアルミニウム球であ
り、硬さが８０Ｈｖと軟質であるため、粒体がアルミニ
ウム板に十分に食い込まず、接合部を加熱したものの、
接合強度は２００ｋｇ／ｃｍ2と低いものとなった。ま
た、接合強度のバラツキも４０ｋｇ／ｃｍ2と大きくな
った。比較例３では、アーク溶接によりアルミニウム板
を接合したため、アルミニウム板が歪み、矯正が必要と
なった。
ないため、ずれ対策を施すことが必要となり、且つ接合
強度のバラツキが４０ｋｇ／ｃｍ2と大きくなってしま
った。また、比較例２では、同じく、ずれ対策を施すこ
とが必要となった。また、粒体がアルミニウム球であ
り、硬さが８０Ｈｖと軟質であるため、粒体がアルミニ
ウム板に十分に食い込まず、接合部を加熱したものの、
接合強度は２００ｋｇ／ｃｍ2と低いものとなった。ま
た、接合強度のバラツキも４０ｋｇ／ｃｍ2と大きくな
った。比較例３では、アーク溶接によりアルミニウム板
を接合したため、アルミニウム板が歪み、矯正が必要と
なった。
【００３４】なお、上述の実施例７及び比較例１から、
硬質粒体の配合量は５乃至３０体積％とすることが好ま
しい。
硬質粒体の配合量は５乃至３０体積％とすることが好ま
しい。
【００３５】第２実施例 第２実施例では、加圧圧力を変化させて、第１実施例と
同様に図３に示すアルミニウム板を合わせた（実施例
８、９及び比較例４）。実施例８、９の加圧圧力を、夫
々、１５ｋｇｆ／ｍｍ2及び２０ｋｇｆ／ｍｍ2とし、比
較例４の加圧圧力は５ｋｇｆ／ｍｍ2とした。
同様に図３に示すアルミニウム板を合わせた（実施例
８、９及び比較例４）。実施例８、９の加圧圧力を、夫
々、１５ｋｇｆ／ｍｍ2及び２０ｋｇｆ／ｍｍ2とし、比
較例４の加圧圧力は５ｋｇｆ／ｍｍ2とした。
【００３６】各実施例及び比較例において、接着剤本体
はエポキシ系であり、粒体は直径が０．１５ｍｍの鋼球
である。また、粒体の体積は１０％であり、粒体の硬さ
は１４０Ｈｖである。また、接着時の硬化温度を１８０
℃とし、硬化時間を２０分とした。引張試験方法及び接
合強度の算出方法は第１実施例と同様である。接合強度
の平均値及びバラツキを下記表２に示す。
はエポキシ系であり、粒体は直径が０．１５ｍｍの鋼球
である。また、粒体の体積は１０％であり、粒体の硬さ
は１４０Ｈｖである。また、接着時の硬化温度を１８０
℃とし、硬化時間を２０分とした。引張試験方法及び接
合強度の算出方法は第１実施例と同様である。接合強度
の平均値及びバラツキを下記表２に示す。
【００３７】
【表２】
【００３８】上記表２に示すように、実施例８、９にお
いては、接合部のずれ対策を施す必要がなかった。ま
た、接合強度が２５０ｋｇ／ｃｍ2以上と極めて高いと
共に、接合強度のバラツキが１０ｋｇ／ｃｍ2以下と極
めて小さいものとなった。
いては、接合部のずれ対策を施す必要がなかった。ま
た、接合強度が２５０ｋｇ／ｃｍ2以上と極めて高いと
共に、接合強度のバラツキが１０ｋｇ／ｃｍ2以下と極
めて小さいものとなった。
【００３９】一方、比較例４においては、加圧圧力が５
ｋｇ／ｍｍ2と１０ｋｇ／ｍｍ2未満であったため、ずれ
対策が必要となった。また、接合強度が２３０ｋｇｆ／
ｃｍ2と小さくなったことに加え、バラツキが４０ｋｇ
ｆ／ｃｍ2と極めて大きくなった。
ｋｇ／ｍｍ2と１０ｋｇ／ｍｍ2未満であったため、ずれ
対策が必要となった。また、接合強度が２３０ｋｇｆ／
ｃｍ2と小さくなったことに加え、バラツキが４０ｋｇ
ｆ／ｃｍ2と極めて大きくなった。
【００４０】以上のように、本実施例の接着剤を使用す
る場合は、接合部を１０ｋｇ／ｍｍ2以上の圧力で加圧
することが好ましい。
る場合は、接合部を１０ｋｇ／ｍｍ2以上の圧力で加圧
することが好ましい。
【００４１】第３実施例 図４は本発明の第３実施例における角筒の接合方法を示
す図であって、（ａ）は模式図、（ｂ）及び（ｃ）は平
面図である。図４（ａ）に示すように断面形状が正方形
である角筒（ＡＡ６０６３−Ｔ５）を２本用意する。角
筒５及び６の長手方向の長さは２００ｍｍ、肉厚が２ｍ
ｍである。角筒５及び６の断面における１辺の長さ（内
寸）は、夫々、１００ｍｍ及び９５ｍｍである。次に、
図４（ｂ）に示すように、角筒６の先端部６ａの外面に
接着剤３を塗布し、先端部５ａの内面と先端部６ａの外
面とが向かい合うように、角筒５に角筒６を挿入して接
着する。この場合に、接着剤３は角筒６の先端部から長
手方向に２０ｍｍ塗布して接着する。即ち、ラップ長Ｌ
を２０ｍｍとした。実施例１０〜１６及び比較例５〜７
における接着剤本体の種類並びに粒体の直径、材質、形
状、体積及び硬さを下記表１に示す。次に、実施例１０
〜１６及び比較例６については、下記表２に示す条件
で、角筒５と角筒６との接合部を液圧にて加圧した。次
に、室温（実施例１１、１３）又は１８０℃の温度（実
施例１０、１２、１４〜１６及び比較例５、６）で接着
剤３を硬化させた。１日後に、図４（ｃ）に示すよう
に、接着部分を含むように角筒５と角筒６との接合部か
ら接合強度測定用試験片７を採取し、試験片７の接合強
度を測定した。角筒５及び６の長手方向における試験片
７の長さは１００ｍｍであり、幅は２５ｍｍである。接
合強度の平均値及びバラツキの算出方法は第１実施例の
ものと同一である。接合強度の平均値及びバラツキを下
記表３に示す。
す図であって、（ａ）は模式図、（ｂ）及び（ｃ）は平
面図である。図４（ａ）に示すように断面形状が正方形
である角筒（ＡＡ６０６３−Ｔ５）を２本用意する。角
筒５及び６の長手方向の長さは２００ｍｍ、肉厚が２ｍ
ｍである。角筒５及び６の断面における１辺の長さ（内
寸）は、夫々、１００ｍｍ及び９５ｍｍである。次に、
図４（ｂ）に示すように、角筒６の先端部６ａの外面に
接着剤３を塗布し、先端部５ａの内面と先端部６ａの外
面とが向かい合うように、角筒５に角筒６を挿入して接
着する。この場合に、接着剤３は角筒６の先端部から長
手方向に２０ｍｍ塗布して接着する。即ち、ラップ長Ｌ
を２０ｍｍとした。実施例１０〜１６及び比較例５〜７
における接着剤本体の種類並びに粒体の直径、材質、形
状、体積及び硬さを下記表１に示す。次に、実施例１０
〜１６及び比較例６については、下記表２に示す条件
で、角筒５と角筒６との接合部を液圧にて加圧した。次
に、室温（実施例１１、１３）又は１８０℃の温度（実
施例１０、１２、１４〜１６及び比較例５、６）で接着
剤３を硬化させた。１日後に、図４（ｃ）に示すよう
に、接着部分を含むように角筒５と角筒６との接合部か
ら接合強度測定用試験片７を採取し、試験片７の接合強
度を測定した。角筒５及び６の長手方向における試験片
７の長さは１００ｍｍであり、幅は２５ｍｍである。接
合強度の平均値及びバラツキの算出方法は第１実施例の
ものと同一である。接合強度の平均値及びバラツキを下
記表３に示す。
【００４２】
【表３】 なお、上記表２中の比較例５では、粒体が添加されてい
ない接着剤を使用した。また、比較例１の接着剤の厚さ
は０．５ｍｍである。
ない接着剤を使用した。また、比較例１の接着剤の厚さ
は０．５ｍｍである。
【００４３】上記表３に示すように、実施例１０〜１５
においては、接合部のずれ対策を施す必要がなかった。
また、室温で接着剤を硬化した場合であっても、接合強
度が２５０ｋｇ／ｃｍ2と高く、加熱した場合は、接合
強度が３００ｋｇ／ｃｍ2以上と極めて高くなった。更
に、接合強度のバラツキが１５ｋｇ／ｃｍ2以下と極め
て小さくなり、アーク溶接（比較例７）のバラツキ（２
５ｋｇ／ｃｍ2）に比して小さいものとなった。
においては、接合部のずれ対策を施す必要がなかった。
また、室温で接着剤を硬化した場合であっても、接合強
度が２５０ｋｇ／ｃｍ2と高く、加熱した場合は、接合
強度が３００ｋｇ／ｃｍ2以上と極めて高くなった。更
に、接合強度のバラツキが１５ｋｇ／ｃｍ2以下と極め
て小さくなり、アーク溶接（比較例７）のバラツキ（２
５ｋｇ／ｃｍ2）に比して小さいものとなった。
【００４４】実施例１６では、粒体が５０体積％であ
り、粒体が接着剤に占める割合が大きいため、バラツキ
が２０ｋｇ／ｃｍ2と若干大きくなった。但し、ずれ対
策は不要であり、また接合強度も良好であった。
り、粒体が接着剤に占める割合が大きいため、バラツキ
が２０ｋｇ／ｃｍ2と若干大きくなった。但し、ずれ対
策は不要であり、また接合強度も良好であった。
【００４５】比較例５においては、粒体が添加されてい
ないため、ずれ対策を施す必要が生じ、且つ接合強度が
１００ｋｇ／ｃｍ2と低くなると共に、接合強度のバラ
ツキが４５ｋｇ／ｃｍ2と大きくなってしまった。ま
た、比較例６では、同じく、ずれ対策を施しす必要が生
じ、且つ粒体がアルミニウム球であり、硬さが８０Ｈｖ
と軟質であるため、粒体が角筒に十分に食い込んでいな
い。このため、接合部を加熱したものの、接合強度は２
００ｋｇ／ｃｍ2と低いものとなった。また、接合強度
のバラツキも４０ｋｇ／ｃｍ2と大きくなった。
ないため、ずれ対策を施す必要が生じ、且つ接合強度が
１００ｋｇ／ｃｍ2と低くなると共に、接合強度のバラ
ツキが４５ｋｇ／ｃｍ2と大きくなってしまった。ま
た、比較例６では、同じく、ずれ対策を施しす必要が生
じ、且つ粒体がアルミニウム球であり、硬さが８０Ｈｖ
と軟質であるため、粒体が角筒に十分に食い込んでいな
い。このため、接合部を加熱したものの、接合強度は２
００ｋｇ／ｃｍ2と低いものとなった。また、接合強度
のバラツキも４０ｋｇ／ｃｍ2と大きくなった。
【００４６】第４実施例 第４実施例では、加圧圧力を変化させて、第３実施例と
同様に図４に示す角筒を接合した（実施例１７、１８及
び比較例８）。実施例１７、１８の加圧圧力を、夫々、
２０ｋｇｆ／ｍｍ2及び２５ｋｇｆ／ｍｍ2とし、比較例
４の加圧圧力は５ｋｇｆ／ｍｍ2とした。
同様に図４に示す角筒を接合した（実施例１７、１８及
び比較例８）。実施例１７、１８の加圧圧力を、夫々、
２０ｋｇｆ／ｍｍ2及び２５ｋｇｆ／ｍｍ2とし、比較例
４の加圧圧力は５ｋｇｆ／ｍｍ2とした。
【００４７】各実施例及び比較例において、接着剤本体
はエポキシ系であり、粒体は直径が０．１５ｍｍの鋼球
である。また、粒体の体積は１０％であり、粒体の硬さ
は１４０Ｈｖである。また、接着時の硬化温度を１８０
℃とし、硬化時間を２０分とした。引張試験方法及び接
合強度の算出方法は第３実施例と同様である。接合強度
の平均値及びバラツキを下記表４に示す。
はエポキシ系であり、粒体は直径が０．１５ｍｍの鋼球
である。また、粒体の体積は１０％であり、粒体の硬さ
は１４０Ｈｖである。また、接着時の硬化温度を１８０
℃とし、硬化時間を２０分とした。引張試験方法及び接
合強度の算出方法は第３実施例と同様である。接合強度
の平均値及びバラツキを下記表４に示す。
【００４８】
【表４】
【００４９】上記表４に示すように、実施例１７、１８
においては、接合部のずれ対策を施す必要がなかった。
また、接合強度が３００ｋｇ／ｃｍ2以上と極めて高い
と共に、接合強度のバラツキが１５ｋｇ／ｃｍ2以下と
極めて小さいものとなった。
においては、接合部のずれ対策を施す必要がなかった。
また、接合強度が３００ｋｇ／ｃｍ2以上と極めて高い
と共に、接合強度のバラツキが１５ｋｇ／ｃｍ2以下と
極めて小さいものとなった。
【００５０】一方、比較例８においては、ずれ対策を施
していないことに加え、加圧圧力が５ｋｇ／ｍｍ2と１
０ｋｇ／ｍｍ2未満であったため、接合強度が１５０ｋ
ｇｆ／ｃｍ2と極めて小さくなった。また、バラツキが
４０ｋｇｆ／ｃｍ2と極めて大きくなった。
していないことに加え、加圧圧力が５ｋｇ／ｍｍ2と１
０ｋｇ／ｍｍ2未満であったため、接合強度が１５０ｋ
ｇｆ／ｃｍ2と極めて小さくなった。また、バラツキが
４０ｋｇｆ／ｃｍ2と極めて大きくなった。
【００５１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
合成樹脂からなる接着剤本体に硬質粒体を含有させて接
着剤を形成するので、被接合体に対するずれ対策を施さ
ない場合であっても、アルミニウム又はアルミニウム合
金材を高い接合強度で接着することができると共に、接
合強度のバラツキを抑制することができる。
合成樹脂からなる接着剤本体に硬質粒体を含有させて接
着剤を形成するので、被接合体に対するずれ対策を施さ
ない場合であっても、アルミニウム又はアルミニウム合
金材を高い接合強度で接着することができると共に、接
合強度のバラツキを抑制することができる。
【図１】本発明の第１実施例に係るアルミニウム又はア
ルミニウム合金材の接合方法を示す図である。
ルミニウム合金材の接合方法を示す図である。
【図２】本発明の第２実施例に係るアルミニウム又はア
ルミニウム合金材の接合方法を示す図である。
ルミニウム合金材の接合方法を示す図である。
【図３】本発明の第１実施例におけるアルミニウム合金
板の接合方法を示す図である。
板の接合方法を示す図である。
【図４】本発明の第２実施例における角筒の接合方法を
示す図である。
示す図である。
１，２；アルミニウム板 １ａ，２ａ；先端部 ３；接着剤 ３ａ；接着剤本体 ３ｂ，３ｃ；硬質粒体 ５，６；角筒 ５ａ，６ａ；先端部 ７；接合強度測定用試験片
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０９Ｊ 163/00 ＪＦＰ Ｃ０９Ｊ 163/00 ＪＦＰ ＪＫＦ ＪＫＦ (72)発明者 貝田 一浩 山口県下関市長府港町14番１号 株式会社 神戸製鋼所長府製造所内
Claims (6)
- 【請求項１】 合成樹脂からなる接着剤本体に、マイク
ロビッカース硬さが１００Ｈｖ以上である硬質粒体を含
有させたことを特徴とするアルミニウム又はアルミニウ
ム合金材用接着剤。 - 【請求項２】 前記合成樹脂はエポキシ系樹脂であるこ
とを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム又はアル
ミニウム合金材用接着剤。 - 【請求項３】 前記合成樹脂はエポキシ系樹脂とアクリ
ル系樹脂との混合物であることを特徴とする請求項１に
記載のアルミニウム又はアルミニウム合金材用接着剤。 - 【請求項４】 前記硬質粒体は金属粒体又はセラミック
粒体からなる群から選択された１種以上の粒体の混合物
であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項
に記載のアルミニウム又はアルミニウム合金材用接着
剤。 - 【請求項５】 前記硬質粒体を接着剤全体の５乃至３０
体積％含有することを特徴とする請求項１乃至４のいず
れか１項に記載のアルミニウム又はアルミニウム合金材
用接着剤。 - 【請求項６】 合成樹脂からなる接着剤本体に、マイク
ロビッカース硬さが１００Ｈｖ以上である硬質粒体を含
有させて構成された接着剤を間に挟んで第１のアルミニ
ウム又はアルミニウム合金材と第２のアルミニウム又は
アルミニウム合金材とを合わせ、次いで前記第１のアル
ミニウム又はアルミニウム合金材と前記第２のアルミニ
ウム又はアルミニウム合金材とを１０ｋｇ／ｍｍ2以上
の圧力で相互に押圧して密着接合することを特徴とする
アルミニウム又はアルミニウム合金材の接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4632396A JPH09241609A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | アルミニウム又はアルミニウム合金材用接着剤及び接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4632396A JPH09241609A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | アルミニウム又はアルミニウム合金材用接着剤及び接合方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09241609A true JPH09241609A (ja) | 1997-09-16 |
Family
ID=12743962
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4632396A Pending JPH09241609A (ja) | 1996-03-04 | 1996-03-04 | アルミニウム又はアルミニウム合金材用接着剤及び接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09241609A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11210713A (ja) * | 1998-01-26 | 1999-08-03 | Orihashi Seisakusho:Kk | ずれ防止固定リング |
| JP2002060721A (ja) * | 2000-08-23 | 2002-02-26 | Honda Motor Co Ltd | 非磁性部材の接合方法 |
| CN110553533A (zh) * | 2019-09-11 | 2019-12-10 | 上海蓝滨石化设备有限责任公司 | 一种铝制式空冷器多孔扁管与管板的连接结构 |
-
1996
- 1996-03-04 JP JP4632396A patent/JPH09241609A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11210713A (ja) * | 1998-01-26 | 1999-08-03 | Orihashi Seisakusho:Kk | ずれ防止固定リング |
| JP2002060721A (ja) * | 2000-08-23 | 2002-02-26 | Honda Motor Co Ltd | 非磁性部材の接合方法 |
| JP4577960B2 (ja) * | 2000-08-23 | 2010-11-10 | 本田技研工業株式会社 | 非磁性部材の接合方法 |
| CN110553533A (zh) * | 2019-09-11 | 2019-12-10 | 上海蓝滨石化设备有限责任公司 | 一种铝制式空冷器多孔扁管与管板的连接结构 |
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