JPH09234396A - 回転霧化静電塗装方法及び回転霧化静電塗装装置 - Google Patents
回転霧化静電塗装方法及び回転霧化静電塗装装置Info
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- JPH09234396A JPH09234396A JP8069037A JP6903796A JPH09234396A JP H09234396 A JPH09234396 A JP H09234396A JP 8069037 A JP8069037 A JP 8069037A JP 6903796 A JP6903796 A JP 6903796A JP H09234396 A JPH09234396 A JP H09234396A
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- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B5/00—Electrostatic spraying apparatus; Spraying apparatus with means for charging the spray electrically; Apparatus for spraying liquids or other fluent materials by other electric means
- B05B5/025—Discharge apparatus, e.g. electrostatic spray guns
- B05B5/04—Discharge apparatus, e.g. electrostatic spray guns characterised by having rotary outlet or deflecting elements, i.e. spraying being also effected by centrifugal forces
- B05B5/0403—Discharge apparatus, e.g. electrostatic spray guns characterised by having rotary outlet or deflecting elements, i.e. spraying being also effected by centrifugal forces characterised by the rotating member
- B05B5/0407—Discharge apparatus, e.g. electrostatic spray guns characterised by having rotary outlet or deflecting elements, i.e. spraying being also effected by centrifugal forces characterised by the rotating member with a spraying edge, e.g. like a cup or a bell
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- B05B5/0426—Means for supplying shaping gas
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- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
- Electrostatic Spraying Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】塗着効率を向上させる。
【解決手段】ベルカップ３０の背面３８からシェーピン
グエアーＳ1 を供給すると共に、前記ベルカップ３０よ
り大径の円周上から第２の外包シェーピングエアーＳ2
を供給し、被塗物面ＷにおけるシェーピングエアーＳ1
と第２の外包シェーピングエアーＳ2 との合成エアー面
圧が２つの極大値Ｐ1 ，Ｐ2 と１つの極小値Ｐ3 とを有
するように、ベルカップ３０の内周面３２先端から放出
された霧化塗料Ｐt を被塗物面Ｗへ偏向させる回転霧化
静電塗装方法であり、２つの極大値の平均値と極小値と
の差ｘ＝（Ｐ1 −Ｐ2 ）／２ −Ｐ3 を１．５ｍｍＡｑ
以上とする。
グエアーＳ1 を供給すると共に、前記ベルカップ３０よ
り大径の円周上から第２の外包シェーピングエアーＳ2
を供給し、被塗物面ＷにおけるシェーピングエアーＳ1
と第２の外包シェーピングエアーＳ2 との合成エアー面
圧が２つの極大値Ｐ1 ，Ｐ2 と１つの極小値Ｐ3 とを有
するように、ベルカップ３０の内周面３２先端から放出
された霧化塗料Ｐt を被塗物面Ｗへ偏向させる回転霧化
静電塗装方法であり、２つの極大値の平均値と極小値と
の差ｘ＝（Ｐ1 −Ｐ2 ）／２ −Ｐ3 を１．５ｍｍＡｑ
以上とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、回転霧化静電塗装
方法及び回転霧化静電塗装装置に関し、特にシェーピン
グエアーの外周から塗料飛散防止用シェーピングエアー
（以下、第２の外包シェーピングエアーともいう）を供
給する回転霧化静電塗装方法及び回転霧化静電塗装装置
に関する。
方法及び回転霧化静電塗装装置に関し、特にシェーピン
グエアーの外周から塗料飛散防止用シェーピングエアー
（以下、第２の外包シェーピングエアーともいう）を供
給する回転霧化静電塗装方法及び回転霧化静電塗装装置
に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車車体又は自動車部品の塗装装置と
して、従来よりベルカップを用いた回転霧化静電塗装装
置が知られている。この種の回転霧化静電塗装装置で
は、−６０ｋＶ程度の電圧が印加され、３５，０００ｒ
ｐｍ程度で高速回転するベルカップの内周面に塗料を供
給すると、当該塗料は、遠心力によってベルカップの内
周面先端に至り、ここで微粒化及び帯電しながらベルカ
ップの半径方向外方に向かって飛び出すが、当該噴霧さ
れた帯電塗粒を被塗物方向へ集約させ効率良いリング状
塗装パターンを形成するために、ベルカップの背面から
シェーピングエアーが供給される。
して、従来よりベルカップを用いた回転霧化静電塗装装
置が知られている。この種の回転霧化静電塗装装置で
は、−６０ｋＶ程度の電圧が印加され、３５，０００ｒ
ｐｍ程度で高速回転するベルカップの内周面に塗料を供
給すると、当該塗料は、遠心力によってベルカップの内
周面先端に至り、ここで微粒化及び帯電しながらベルカ
ップの半径方向外方に向かって飛び出すが、当該噴霧さ
れた帯電塗粒を被塗物方向へ集約させ効率良いリング状
塗装パターンを形成するために、ベルカップの背面から
シェーピングエアーが供給される。
【０００３】ここで、塗装面の塗り肌や鮮映性等の面品
質は、塗粒の粒径が小さいほど、すなわち微粒化率が高
いほど向上し、この微粒化率はベルカップの回転数を高
めるほど向上することから、塗装面の面品質を向上させ
るためにはベルカップを高速で回転させることが好まし
いとされる。しかしながら、ベルカップを高速回転させ
ると、ベルカップ内周面の中心部が負圧となり、周囲の
空気を巻き込んだのち遠心力によってこの空気を再びカ
ップ内周面先端へ押し出すので、カップ内周面に供給さ
れた塗料は、この空気の流れによりベルカップの半径方
向外方へ飛び出す傾向が強くなる。この場合、ベルカッ
プ背面からのシェーピングエアーを強くして塗粒を前方
へ偏向させようとすると、被塗物面で跳ね返る塗粒が増
加するので、結局、飛散塗料が増加して塗着効率が低下
するという問題があった。
質は、塗粒の粒径が小さいほど、すなわち微粒化率が高
いほど向上し、この微粒化率はベルカップの回転数を高
めるほど向上することから、塗装面の面品質を向上させ
るためにはベルカップを高速で回転させることが好まし
いとされる。しかしながら、ベルカップを高速回転させ
ると、ベルカップ内周面の中心部が負圧となり、周囲の
空気を巻き込んだのち遠心力によってこの空気を再びカ
ップ内周面先端へ押し出すので、カップ内周面に供給さ
れた塗料は、この空気の流れによりベルカップの半径方
向外方へ飛び出す傾向が強くなる。この場合、ベルカッ
プ背面からのシェーピングエアーを強くして塗粒を前方
へ偏向させようとすると、被塗物面で跳ね返る塗粒が増
加するので、結局、飛散塗料が増加して塗着効率が低下
するという問題があった。
【０００４】そこで、ベルカップよりも大径の円周上か
ら塗料飛散防止用エアーを別途吹き出し、ベルカップの
半径方向外方へ飛び出した塗粒を再び前方へ偏向させる
ようにした塗装装置が提案されている（例えば、特開昭
５８−１０４，６５６号公報参照）。
ら塗料飛散防止用エアーを別途吹き出し、ベルカップの
半径方向外方へ飛び出した塗粒を再び前方へ偏向させる
ようにした塗装装置が提案されている（例えば、特開昭
５８−１０４，６５６号公報参照）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、シェー
ピングエアーとは別に第２の外包シェーピングエアーを
設けても、シェーピングエアーと第２の外包シェーピン
グエアーとの間に乱流が生じ、ベルカップの半径方向外
方へ飛び出した塗粒がガン側へ戻ってしまう現象が観察
された。このため、塗着効率も６０％乃至６５％まで向
上させるのが限界であった。
ピングエアーとは別に第２の外包シェーピングエアーを
設けても、シェーピングエアーと第２の外包シェーピン
グエアーとの間に乱流が生じ、ベルカップの半径方向外
方へ飛び出した塗粒がガン側へ戻ってしまう現象が観察
された。このため、塗着効率も６０％乃至６５％まで向
上させるのが限界であった。
【０００６】本発明は、このような従来技術の問題点に
鑑みてなされたものであり、塗着効率に優れた回転霧化
静電塗装方法及び回転霧化静電塗装装置を提供すること
を目的とする。
鑑みてなされたものであり、塗着効率に優れた回転霧化
静電塗装方法及び回転霧化静電塗装装置を提供すること
を目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、請求項１記載の本発明の回転霧化静電塗装方法は、
ベルカップの背面からシェーピングエアーを供給すると
共に、前記ベルカップより大径の円周上から第２の外包
シェーピングエアーを供給し、被塗物面における前記シ
ェーピングエアーと前記第２の外包シェーピングエアー
との合成エアー面圧が２つの極大値と１つの極小値とを
有するように、前記ベルカップの内周面先端から放出さ
れた霧化塗料を前記被塗物面へ偏向させる回転霧化静電
塗装方法において、前記２つの極大値の平均値と前記極
小値との差が、１．５ｍｍＡｑ以上であることを特徴と
する。
に、請求項１記載の本発明の回転霧化静電塗装方法は、
ベルカップの背面からシェーピングエアーを供給すると
共に、前記ベルカップより大径の円周上から第２の外包
シェーピングエアーを供給し、被塗物面における前記シ
ェーピングエアーと前記第２の外包シェーピングエアー
との合成エアー面圧が２つの極大値と１つの極小値とを
有するように、前記ベルカップの内周面先端から放出さ
れた霧化塗料を前記被塗物面へ偏向させる回転霧化静電
塗装方法において、前記２つの極大値の平均値と前記極
小値との差が、１．５ｍｍＡｑ以上であることを特徴と
する。
【０００８】第２の外包シェーピングエアーがなくシェ
ーピングエアーのみの回転霧化静電塗装方法では、シェ
ーピングエアーの被塗物面におけるエアー面圧は、ベル
カップ中心で極大値を有するパターンとなるが、この請
求項１記載の回転霧化静電塗装方法においては、シェー
ピングエアーと第２の外包シェーピングエアーとが合成
され、この合成エアーが被塗物面に与える面圧パターン
は、図１に示されるように、ベルカップの中心に相当す
る位置で極小値となり、この極小値の両サイドにそれぞ
れ極大値が現れることとなる。
ーピングエアーのみの回転霧化静電塗装方法では、シェ
ーピングエアーの被塗物面におけるエアー面圧は、ベル
カップ中心で極大値を有するパターンとなるが、この請
求項１記載の回転霧化静電塗装方法においては、シェー
ピングエアーと第２の外包シェーピングエアーとが合成
され、この合成エアーが被塗物面に与える面圧パターン
は、図１に示されるように、ベルカップの中心に相当す
る位置で極小値となり、この極小値の両サイドにそれぞ
れ極大値が現れることとなる。
【０００９】そこで、本発明者は、この面圧パターンの
極小値と極大値に着目し、その面圧差と塗着効率の関係
を検証したところ、図２に示されるように、面圧差が大
きくなればなる程、塗着効率が向上するという結果が得
られた。特に、ｘ値が１ｍｍＡｑから１．５ｍｍＡｑに
至る間に塗着効率は急昇して、１．５ｍｍＡｑ以上では
塗着効率が７０％以上に向上することが確認された。こ
のｘ値は、２つの極大値Ｐ1 ，Ｐ2 の平均値と、極小値
Ｐ3 との差であり、ｘ値が大きいほど塗着効率が向上す
ることを示唆しているので、図１において、実線で示さ
れた面圧パターンより二点鎖線で示された面圧パターン
の方が塗着効率が良いことを示しており、極大値と極小
値との差が大きくなるということは、シェーピングエア
ーと第２の外包シェーピングエアーとの間に乱流が生じ
ることなく層流状態で合成されているものと考えられ
る。このため、極大値と極小値との差が大きくシャープ
に現れるエアー面圧パターンで塗装すると、ベルカップ
からの塗粒が層流に乗って被塗物面に案内され、これに
より飛散塗粒が著しく少なくなるので塗着効率が向上す
るものと推測される。
極小値と極大値に着目し、その面圧差と塗着効率の関係
を検証したところ、図２に示されるように、面圧差が大
きくなればなる程、塗着効率が向上するという結果が得
られた。特に、ｘ値が１ｍｍＡｑから１．５ｍｍＡｑに
至る間に塗着効率は急昇して、１．５ｍｍＡｑ以上では
塗着効率が７０％以上に向上することが確認された。こ
のｘ値は、２つの極大値Ｐ1 ，Ｐ2 の平均値と、極小値
Ｐ3 との差であり、ｘ値が大きいほど塗着効率が向上す
ることを示唆しているので、図１において、実線で示さ
れた面圧パターンより二点鎖線で示された面圧パターン
の方が塗着効率が良いことを示しており、極大値と極小
値との差が大きくなるということは、シェーピングエア
ーと第２の外包シェーピングエアーとの間に乱流が生じ
ることなく層流状態で合成されているものと考えられ
る。このため、極大値と極小値との差が大きくシャープ
に現れるエアー面圧パターンで塗装すると、ベルカップ
からの塗粒が層流に乗って被塗物面に案内され、これに
より飛散塗粒が著しく少なくなるので塗着効率が向上す
るものと推測される。
【００１０】このように、請求項１記載の回転霧化静電
塗装方法では、被塗物面における合成エアー面圧の極大
値と極小値との差が大きいことが好ましいとされるが、
シェーピングエアーと第２の外包シェーピングエアーと
の流量バランスを制御すること、又はガン距離を制御す
ることで、この条件を満足させることができる。
塗装方法では、被塗物面における合成エアー面圧の極大
値と極小値との差が大きいことが好ましいとされるが、
シェーピングエアーと第２の外包シェーピングエアーと
の流量バランスを制御すること、又はガン距離を制御す
ることで、この条件を満足させることができる。
【００１１】すなわち、請求項２記載の本発明の回転霧
化静電塗装方法は、前記第２の外包シェーピングエアー
の流量を制御することにより、前記２つの極大値の平均
値と前記極小値との差を１．５ｍｍＡｑ以上とすること
を特徴とする。シェーピングエアーの流量又は流速を増
加させると、ベルカップから飛び出す塗粒が当該シェー
ピングエアーの影響を受けて微粒化が進み、これによ
り、塗装面品質が良好となる。したがって、塗装面品質
のみを考慮するのであればシェーピングエアーの流量又
は流速を増加させた方が好ましい。しかし、塗着効率の
向上を狙う場合、シェーピングエアーの流量又は流速を
大きくすると被塗物面で跳ね返る塗粒が増加する一方
で、シェーピングエアーの流量又は流速を小さくすると
ベルカップ半径方向外方へ飛散する塗料が増加する。し
たがって、当該シェーピングエアーの流量又は流速は、
ベルカップ回転数、印加電圧、ガン距離等の塗装条件に
より決定されるある適正範囲に設定する必要がある。こ
のため、請求項１記載の回転霧化静電塗装方法におい
て、シェーピングエアーと第２の外包シェーピングエア
ーとの両エアーの流量を制御することも可能であるが、
シェーピングエアーの流量は一定の制限を受けるので、
この請求項２記載の回転霧化静電塗装方法のように、シ
ェーピングエアーの流量は適正値に固定し、第２の外包
シェーピングエアーの流量を制御することにより、両エ
アーの流量バランスを制御することがより好ましい。こ
の場合、被塗物面における合成エアーの面圧パターンは
ガン距離によっても影響を受けるので、図３に示される
ようにガン距離と第２の外包シェーピングエアーとの関
係を予め検証しておき、このガン距離に応じても第２の
外包シェーピングエアーを制御することがより好まし
い。
化静電塗装方法は、前記第２の外包シェーピングエアー
の流量を制御することにより、前記２つの極大値の平均
値と前記極小値との差を１．５ｍｍＡｑ以上とすること
を特徴とする。シェーピングエアーの流量又は流速を増
加させると、ベルカップから飛び出す塗粒が当該シェー
ピングエアーの影響を受けて微粒化が進み、これによ
り、塗装面品質が良好となる。したがって、塗装面品質
のみを考慮するのであればシェーピングエアーの流量又
は流速を増加させた方が好ましい。しかし、塗着効率の
向上を狙う場合、シェーピングエアーの流量又は流速を
大きくすると被塗物面で跳ね返る塗粒が増加する一方
で、シェーピングエアーの流量又は流速を小さくすると
ベルカップ半径方向外方へ飛散する塗料が増加する。し
たがって、当該シェーピングエアーの流量又は流速は、
ベルカップ回転数、印加電圧、ガン距離等の塗装条件に
より決定されるある適正範囲に設定する必要がある。こ
のため、請求項１記載の回転霧化静電塗装方法におい
て、シェーピングエアーと第２の外包シェーピングエア
ーとの両エアーの流量を制御することも可能であるが、
シェーピングエアーの流量は一定の制限を受けるので、
この請求項２記載の回転霧化静電塗装方法のように、シ
ェーピングエアーの流量は適正値に固定し、第２の外包
シェーピングエアーの流量を制御することにより、両エ
アーの流量バランスを制御することがより好ましい。こ
の場合、被塗物面における合成エアーの面圧パターンは
ガン距離によっても影響を受けるので、図３に示される
ようにガン距離と第２の外包シェーピングエアーとの関
係を予め検証しておき、このガン距離に応じても第２の
外包シェーピングエアーを制御することがより好まし
い。
【００１２】また、請求項３記載の本発明の回転霧化静
電塗装方法は、前記ベルカップと前記被塗物との距離を
制御することにより、前記２つの極大値の平均値と前記
極小値との差を１．５ｍｍＡｑ以上とすることを特徴と
する。
電塗装方法は、前記ベルカップと前記被塗物との距離を
制御することにより、前記２つの極大値の平均値と前記
極小値との差を１．５ｍｍＡｑ以上とすることを特徴と
する。
【００１３】上述したように、被塗物面における合成エ
アー面圧は、ガン距離に相関するので、第２の外包シェ
ーピングエアーを制御する以外にもガン距離を制御する
ことで、２つの極大値の平均値と極小値との差を１．５
ｍｍＡｑ以上とすることも可能である。ガン距離の制御
は、ガン、すなわちベルカップ側を可動としても、又は
被塗物側を可動としても、或いは両者を可動としても良
い。
アー面圧は、ガン距離に相関するので、第２の外包シェ
ーピングエアーを制御する以外にもガン距離を制御する
ことで、２つの極大値の平均値と極小値との差を１．５
ｍｍＡｑ以上とすることも可能である。ガン距離の制御
は、ガン、すなわちベルカップ側を可動としても、又は
被塗物側を可動としても、或いは両者を可動としても良
い。
【００１４】上述した本発明の回転霧化静電塗装方法
は、以下の回転霧化静電塗装装置を使用することにより
実現できる。
は、以下の回転霧化静電塗装装置を使用することにより
実現できる。
【００１５】すなわち、請求項４記載の本発明の回転霧
化静電塗装装置は、内周面に塗料が供給される回転可能
なベルカップと、前記ベルカップの背面の周囲に沿って
開口され当該背面から前方に向かってシェーピングエア
ーを供給する第１のエアー吹出口群と、前記第１のエア
ー吹出口群より大径の円周上に沿って開口され前方に向
かって第２の外包シェーピングエアーを吹き出す第２の
エアー吹出口群とを備え、被塗物面における前記第１及
び第２のエアー吹出口群からの合成エアー面圧が２つの
極大値と１つの極小値とを有するように、前記ベルカッ
プの内周面先端から放出された霧化塗料を前記被塗物面
へ偏向させる回転霧化静電塗装装置において、前記２つ
の極大値の平均値と前記極小値との差が、１．５ｍｍＡ
ｑ以上であることを特徴とする。この請求項４記載の回
転霧化静電塗装装置を用いると、塗着効率を７０％以上
に向上させることができる。
化静電塗装装置は、内周面に塗料が供給される回転可能
なベルカップと、前記ベルカップの背面の周囲に沿って
開口され当該背面から前方に向かってシェーピングエア
ーを供給する第１のエアー吹出口群と、前記第１のエア
ー吹出口群より大径の円周上に沿って開口され前方に向
かって第２の外包シェーピングエアーを吹き出す第２の
エアー吹出口群とを備え、被塗物面における前記第１及
び第２のエアー吹出口群からの合成エアー面圧が２つの
極大値と１つの極小値とを有するように、前記ベルカッ
プの内周面先端から放出された霧化塗料を前記被塗物面
へ偏向させる回転霧化静電塗装装置において、前記２つ
の極大値の平均値と前記極小値との差が、１．５ｍｍＡ
ｑ以上であることを特徴とする。この請求項４記載の回
転霧化静電塗装装置を用いると、塗着効率を７０％以上
に向上させることができる。
【００１６】また、請求項５記載の本発明の回転霧化静
電塗装装置は、前記第１のエアー吹出口群と前記第２の
エアー吹出口群との間に前記ベルカップの回転方向に沿
う環状空間が形成されていることを特徴とする。この請
求項５記載の回転霧化静電塗装装置では、第１のエアー
吹出口群と第２のエアー吹出口群との間にベルカップの
回転方向に沿う環状空間が形成されているので、シェー
ピングエアーと第２の外包シェーピングエアーとの間で
生じる乱流を環状空間で抑制することができる。したが
って、シェーピングエアーと第２の外包シェーピングエ
アーとの合成エアーがより好ましい層流状態となり、塗
着効率のより一層の向上が期待できる。
電塗装装置は、前記第１のエアー吹出口群と前記第２の
エアー吹出口群との間に前記ベルカップの回転方向に沿
う環状空間が形成されていることを特徴とする。この請
求項５記載の回転霧化静電塗装装置では、第１のエアー
吹出口群と第２のエアー吹出口群との間にベルカップの
回転方向に沿う環状空間が形成されているので、シェー
ピングエアーと第２の外包シェーピングエアーとの間で
生じる乱流を環状空間で抑制することができる。したが
って、シェーピングエアーと第２の外包シェーピングエ
アーとの合成エアーがより好ましい層流状態となり、塗
着効率のより一層の向上が期待できる。
【００１７】請求項６記載の本発明の回転霧化静電塗装
装置は、前記第２のエアー吹出口群からの第２の外包シ
ェーピングエアーの流量を制御することにより、前記２
つの極大値の平均値と前記極小値との差を１．５ｍｍＡ
ｑ以上とすることを特徴とする。一方、請求項７記載の
本発明の回転霧化静電塗装装置は、前記ベルカップと前
記被塗物との距離を制御することにより、前記２つの極
大値の平均値と前記極小値との差を１．５ｍｍＡｑ以上
とすることを特徴とする。請求項６及び請求項７記載の
回転霧化静電塗装装置では、第２の外包シェーピングエ
アー及び／又はガン距離を制御することで、合成エアー
面圧パターンの２つの極大値の平均値と極小値との差を
１．５ｍｍＡｑ以上とすることができるので、塗着効率
を７０％以上に向上させることができる。
装置は、前記第２のエアー吹出口群からの第２の外包シ
ェーピングエアーの流量を制御することにより、前記２
つの極大値の平均値と前記極小値との差を１．５ｍｍＡ
ｑ以上とすることを特徴とする。一方、請求項７記載の
本発明の回転霧化静電塗装装置は、前記ベルカップと前
記被塗物との距離を制御することにより、前記２つの極
大値の平均値と前記極小値との差を１．５ｍｍＡｑ以上
とすることを特徴とする。請求項６及び請求項７記載の
回転霧化静電塗装装置では、第２の外包シェーピングエ
アー及び／又はガン距離を制御することで、合成エアー
面圧パターンの２つの極大値の平均値と極小値との差を
１．５ｍｍＡｑ以上とすることができるので、塗着効率
を７０％以上に向上させることができる。
【００１８】
【発明の効果】請求項１記載の回転霧化静電塗装方法及
び請求項４記載の本発明の回転霧化静電塗装装置によれ
ば、従来達成できなかった塗着効率７０％以上を実現す
ることができ、塗料コストの低減及び飛散塗料の後処理
作業の低減が達成される。
び請求項４記載の本発明の回転霧化静電塗装装置によれ
ば、従来達成できなかった塗着効率７０％以上を実現す
ることができ、塗料コストの低減及び飛散塗料の後処理
作業の低減が達成される。
【００１９】また、請求項２記載の回転霧化静電塗装方
法及び請求項６記載の本発明の回転霧化静電塗装装置に
よれば、シェーピングエアーを固定して第２の外包シェ
ーピングエアーで制御するので、請求項１及び請求項４
記載の発明に係る効果に加え、制御回路が簡素となり、
設備費の低減及び保守作業の作業性の向上が期待でき
る。
法及び請求項６記載の本発明の回転霧化静電塗装装置に
よれば、シェーピングエアーを固定して第２の外包シェ
ーピングエアーで制御するので、請求項１及び請求項４
記載の発明に係る効果に加え、制御回路が簡素となり、
設備費の低減及び保守作業の作業性の向上が期待でき
る。
【００２０】一方、請求項３記載の回転霧化静電塗装方
法及び請求項７記載の本発明の回転霧化静電塗装装置に
よれば、ガン距離のみを制御することができるので、エ
アー回路の複雑な制御が不要となり、請求項１及び請求
項４記載の発明に係る効果に加え、請求項２記載の回転
霧化静電塗装方法とは異なる面での設備費の低減及び保
守作業の作業性の向上が期待できる。
法及び請求項７記載の本発明の回転霧化静電塗装装置に
よれば、ガン距離のみを制御することができるので、エ
アー回路の複雑な制御が不要となり、請求項１及び請求
項４記載の発明に係る効果に加え、請求項２記載の回転
霧化静電塗装方法とは異なる面での設備費の低減及び保
守作業の作業性の向上が期待できる。
【００２１】また、請求項５記載の回転霧化静電塗装装
置によれば、シェーピングエアーと第２の外包シェーピ
ングエアーとの間で生じる乱流を環状空間で抑制するこ
とができるので、シェーピングエアーと第２の外包シェ
ーピングエアーとの合成エアーがより好ましい層流状態
となり、塗着効率のより一層の向上が期待できる。これ
により、塗料コストの低減及び飛散塗料の後処理作業の
低減がより一層達成される。
置によれば、シェーピングエアーと第２の外包シェーピ
ングエアーとの間で生じる乱流を環状空間で抑制するこ
とができるので、シェーピングエアーと第２の外包シェ
ーピングエアーとの合成エアーがより好ましい層流状態
となり、塗着効率のより一層の向上が期待できる。これ
により、塗料コストの低減及び飛散塗料の後処理作業の
低減がより一層達成される。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。図１は本発明の回転霧化静電塗装装
置の実施形態を示す概念図であり、図中右側に塗装装置
及び被塗物の機械的断面図を示し、図中左側に被塗物に
おけるエアー面圧のグラフを示す。また、図２は合成エ
アー面圧比ｘと塗着効率との関係を示すグラフ、図３は
ガン距離と第２の外包シェーピングエアー流速との関係
を示すグラフ、図４はシェーピングエアー流量と塗粒径
との関係を示すグラフ、図５は塗粒径と塗膜鮮映値との
関係を示すグラフ、図６は同実施形態の作用を説明する
断面図である。
基づいて説明する。図１は本発明の回転霧化静電塗装装
置の実施形態を示す概念図であり、図中右側に塗装装置
及び被塗物の機械的断面図を示し、図中左側に被塗物に
おけるエアー面圧のグラフを示す。また、図２は合成エ
アー面圧比ｘと塗着効率との関係を示すグラフ、図３は
ガン距離と第２の外包シェーピングエアー流速との関係
を示すグラフ、図４はシェーピングエアー流量と塗粒径
との関係を示すグラフ、図５は塗粒径と塗膜鮮映値との
関係を示すグラフ、図６は同実施形態の作用を説明する
断面図である。
【００２３】図１に示すように、本実施形態の回転霧化
静電塗装装置１００は、ハウジング１０内に回転軸２０
が図外のモータにより回転可能に支持されており、この
回転軸２０の先端にベルカップ３０がベルハブ部３４に
おいてナット２２により固定されている。ベルカップ３
０は、塗装時において、例えば３５，０００ｒｐｍ程度
の高速で回転される。
静電塗装装置１００は、ハウジング１０内に回転軸２０
が図外のモータにより回転可能に支持されており、この
回転軸２０の先端にベルカップ３０がベルハブ部３４に
おいてナット２２により固定されている。ベルカップ３
０は、塗装時において、例えば３５，０００ｒｐｍ程度
の高速で回転される。
【００２４】また、ハウジング１０とベルカップ３０と
の間には環状プレート１２が固定されており、環状プレ
ート１２のベルカップ側近傍には環状のエアー通路１４
が形成されている。このエアー通路１４には、シェーピ
ングエアーの入口１８が形成され、さらに、ベルカップ
３０の背面３８に対面する面には、当該ベルカップ３０
の背面３８の円周上に沿って複数の第１のエアー吹出口
１６が開設されている。
の間には環状プレート１２が固定されており、環状プレ
ート１２のベルカップ側近傍には環状のエアー通路１４
が形成されている。このエアー通路１４には、シェーピ
ングエアーの入口１８が形成され、さらに、ベルカップ
３０の背面３８に対面する面には、当該ベルカップ３０
の背面３８の円周上に沿って複数の第１のエアー吹出口
１６が開設されている。
【００２５】したがって、入口１８から導入された圧縮
エアーは、環状のエアー通路１４を通って、複数の第１
のエアー吹出口１６からなる第１のエアー吹出口群から
ベルカップ３０の背面３８に向かって、シェーピングエ
アーＳ1 として吐出することになる。
エアーは、環状のエアー通路１４を通って、複数の第１
のエアー吹出口１６からなる第１のエアー吹出口群から
ベルカップ３０の背面３８に向かって、シェーピングエ
アーＳ1 として吐出することになる。
【００２６】また、ベルカップ３０の内周面３２とベル
ハブ部３４との隙間には、複数の塗料孔３６が開設され
ており、環状プレート１２に固定された塗料ノズル５０
からベルハブ部３４の裏面に供給された塗料は、これら
の塗料孔３６を通ってベルカップ３０の内周面３２に導
かれることになる。なお、図示は省略したが、ベルカッ
プ３０の内周面３２の先端には、内周面３２に沿って液
膜状に広がった塗料Ｐt を微粒化するための、微細な凹
凸が形成されている。また、印加電圧回路は回転軸２０
に接続され、当該回転軸２０を介してベルカップ３０に
例えば−６０ｋＶ程度の直流電圧が印加される。
ハブ部３４との隙間には、複数の塗料孔３６が開設され
ており、環状プレート１２に固定された塗料ノズル５０
からベルハブ部３４の裏面に供給された塗料は、これら
の塗料孔３６を通ってベルカップ３０の内周面３２に導
かれることになる。なお、図示は省略したが、ベルカッ
プ３０の内周面３２の先端には、内周面３２に沿って液
膜状に広がった塗料Ｐt を微粒化するための、微細な凹
凸が形成されている。また、印加電圧回路は回転軸２０
に接続され、当該回転軸２０を介してベルカップ３０に
例えば−６０ｋＶ程度の直流電圧が印加される。
【００２７】ベルカップ３０の外周には、これより大径
の円周上に複数の第２のエアー吹出口４０が設けられ、
上述したシェーピングエアーＳ1 とは別の制御回路でエ
アー流量が制御されるようになっている。これら複数の
第２のエアー吹出口４０により第２のエアー吹出口群が
構成されるが、これら第２のエアー吹出口４０から吐出
された第２の外包シェーピングエアーＳ2 は、上述した
シェーピングエアーＳ1 を外側から包み込む、いわゆる
エアーカーテンを形成する。
の円周上に複数の第２のエアー吹出口４０が設けられ、
上述したシェーピングエアーＳ1 とは別の制御回路でエ
アー流量が制御されるようになっている。これら複数の
第２のエアー吹出口４０により第２のエアー吹出口群が
構成されるが、これら第２のエアー吹出口４０から吐出
された第２の外包シェーピングエアーＳ2 は、上述した
シェーピングエアーＳ1 を外側から包み込む、いわゆる
エアーカーテンを形成する。
【００２８】また、これら複数の第２のエアー吹出口４
０と第２のエアー吹出口１６との間には、環状の空間６
０が形成されており、第１のエアー吹出口１６からのシ
ェーピングエアーＳ1 と第２のエアー吹出口４０からの
第２の外包シェーピングエアーＳ2 とが干渉して乱流が
生じるのを防止する。すなわち、例えば従来例として挙
げた特開昭５８−１０４，６５６号公報記載の回転霧化
静電塗装装置のように、第１のエアー吹出口１６と第２
のエアー吹出口４０とを大径のディスクで連結すると、
図６に点線矢印で示されるように、シェーピングエアー
Ｓ1 と第２の外包シェーピングエアーＳ2 との間に乱流
（渦流）が生じて、エアーの一部がガン側へ逆流する現
象が起きる。この結果、この逆流エアーに乗った塗粒も
ガン側へ戻るので、結果的に塗着効率の向上を抑制する
こととなる。しかしながら、本実施形態のように、第２
のエアー吹出口４０と第１のエアー吹出口１６との間に
環状の空間６０を形成すると、シェーピングエアーＳ1
と第２の外包シェーピングエアーＳ2 の吐出口付近に干
渉物が存在しないので、渦流が生じることなく、適正な
層流状態となって被塗物Ｗ側へ吹き出される。なお、環
状空間６０の具体的構造は特に限定されず、渦流等の乱
流を防止できる凹部や空間であればよい。
０と第２のエアー吹出口１６との間には、環状の空間６
０が形成されており、第１のエアー吹出口１６からのシ
ェーピングエアーＳ1 と第２のエアー吹出口４０からの
第２の外包シェーピングエアーＳ2 とが干渉して乱流が
生じるのを防止する。すなわち、例えば従来例として挙
げた特開昭５８−１０４，６５６号公報記載の回転霧化
静電塗装装置のように、第１のエアー吹出口１６と第２
のエアー吹出口４０とを大径のディスクで連結すると、
図６に点線矢印で示されるように、シェーピングエアー
Ｓ1 と第２の外包シェーピングエアーＳ2 との間に乱流
（渦流）が生じて、エアーの一部がガン側へ逆流する現
象が起きる。この結果、この逆流エアーに乗った塗粒も
ガン側へ戻るので、結果的に塗着効率の向上を抑制する
こととなる。しかしながら、本実施形態のように、第２
のエアー吹出口４０と第１のエアー吹出口１６との間に
環状の空間６０を形成すると、シェーピングエアーＳ1
と第２の外包シェーピングエアーＳ2 の吐出口付近に干
渉物が存在しないので、渦流が生じることなく、適正な
層流状態となって被塗物Ｗ側へ吹き出される。なお、環
状空間６０の具体的構造は特に限定されず、渦流等の乱
流を防止できる凹部や空間であればよい。
【００２９】次に作用を説明する。本実施形態では、ベ
ルカップ３０を回転させて、塗料Ｐt を塗料ノズル５０
からベルハブ部３４の裏面へ供給すると、ベルカップ３
０の回転遠心力によって、塗料Ｐt は塗料孔３６を通過
してベルカップ３０の内周面３２を液膜状に広がりなが
ら先端に至る。そして、このベルカップ３０の内周面先
端に形成された微細な凹凸により微粒化しながら帯電し
た塗粒がベルカップ３０の半径方向外方へ飛び出す。こ
のとき、第１のエアー吹出口１６から吹き出されたシェ
ーピングエアーＳ1 は、ベルカップ３０の背面３８にそ
って先端に至り、前述した塗粒を被塗物Ｗ側へ偏向させ
る。
ルカップ３０を回転させて、塗料Ｐt を塗料ノズル５０
からベルハブ部３４の裏面へ供給すると、ベルカップ３
０の回転遠心力によって、塗料Ｐt は塗料孔３６を通過
してベルカップ３０の内周面３２を液膜状に広がりなが
ら先端に至る。そして、このベルカップ３０の内周面先
端に形成された微細な凹凸により微粒化しながら帯電し
た塗粒がベルカップ３０の半径方向外方へ飛び出す。こ
のとき、第１のエアー吹出口１６から吹き出されたシェ
ーピングエアーＳ1 は、ベルカップ３０の背面３８にそ
って先端に至り、前述した塗粒を被塗物Ｗ側へ偏向させ
る。
【００３０】このようにベルカップ３０の回転遠心力と
シェーピングエアーＳ1 の流速とのバランスにより、塗
粒の塗装パターンが決定されるが、本実施形態ではシェ
ーピングエアーＳ1 を包むように第２の外包シェーピン
グエアーＳ2 を第２のエアー吹出口４０から吐出する。
すると、これら２つのシェーピングエアーＳ1 ，Ｓ2 は
合成され、図１に示されるように、この合成エアー
Ｓ1 ，Ｓ2 の被塗物面Ｗに作用する面圧パターンは、ベ
ルカップ３０の中心に相当する位置で極小値Ｐ3 とな
り、この極小値Ｐ3 の両サイドにそれぞれ極大値Ｐ1 ，
Ｐ2 が現れることとなる。
シェーピングエアーＳ1 の流速とのバランスにより、塗
粒の塗装パターンが決定されるが、本実施形態ではシェ
ーピングエアーＳ1 を包むように第２の外包シェーピン
グエアーＳ2 を第２のエアー吹出口４０から吐出する。
すると、これら２つのシェーピングエアーＳ1 ，Ｓ2 は
合成され、図１に示されるように、この合成エアー
Ｓ1 ，Ｓ2 の被塗物面Ｗに作用する面圧パターンは、ベ
ルカップ３０の中心に相当する位置で極小値Ｐ3 とな
り、この極小値Ｐ3 の両サイドにそれぞれ極大値Ｐ1 ，
Ｐ2 が現れることとなる。
【００３１】ここで、本実施形態では、この面圧パター
ンの極大値Ｐ1 ，Ｐ2 と極小値Ｐ3に着目し、２つの極
大値をＰ1 ，Ｐ2 、極小値をＰ3 としたときに、
ンの極大値Ｐ1 ，Ｐ2 と極小値Ｐ3に着目し、２つの極
大値をＰ1 ，Ｐ2 、極小値をＰ3 としたときに、
【数１】 ｘ＝（Ｐ1 −Ｐ2 ）／２ −Ｐ3 …（１） で定義される合成エアー面圧差ｘが１．５ｍｍＡｑ以上
となる条件で塗装を行う。つまり、合成エアー面圧差ｘ
と塗着効率の関係を検証してみると、図２に示されるよ
うに、面圧差ｘが大きくなればなる程、塗着効率が向上
するという結果が得られた。特に、ｘ値が１ｍｍＡｑか
ら１．５ｍｍＡｑに至る間に塗着効率は急昇して、この
１．５ｍｍＡｑで一種の臨界点を示し、１．５ｍｍＡｑ
以上では塗着効率が７０％以上に向上することが確認さ
れた。
となる条件で塗装を行う。つまり、合成エアー面圧差ｘ
と塗着効率の関係を検証してみると、図２に示されるよ
うに、面圧差ｘが大きくなればなる程、塗着効率が向上
するという結果が得られた。特に、ｘ値が１ｍｍＡｑか
ら１．５ｍｍＡｑに至る間に塗着効率は急昇して、この
１．５ｍｍＡｑで一種の臨界点を示し、１．５ｍｍＡｑ
以上では塗着効率が７０％以上に向上することが確認さ
れた。
【００３２】上記（１）式で定義されるｘ値は、２つの
極大値Ｐ1 ，Ｐ2 の平均値と、極小値Ｐ3 との差であ
り、図２に示す結果は、ｘ値が大きいほど塗着効率が向
上することを示唆しているので、結局、図１において、
実線で示された面圧パターンより二点鎖線で示された面
圧パターンの方が塗着効率が良いということである。こ
こで、極大値Ｐ1 ，Ｐ2 と極小値Ｐ3 との差ｘが大きく
なるということは、シェーピングエアーＳ1 と第２の外
包シェーピングエアーＳ2 との間に乱流や渦流が生じる
ことなく、層流状態で合成されているものと考えられ
る。このような理由から、極大値Ｐ1 ，Ｐ2 と極小値Ｐ
3 との差ｘが大きく、しかもシャープに現れるエアー面
圧パターンで塗装すると、ベルカップ３０からの塗粒が
この層流に乗って被塗物面Ｗに案内され、これにより飛
散塗粒が著しく少なくなるので塗着効率が向上するもの
と推測される。
極大値Ｐ1 ，Ｐ2 の平均値と、極小値Ｐ3 との差であ
り、図２に示す結果は、ｘ値が大きいほど塗着効率が向
上することを示唆しているので、結局、図１において、
実線で示された面圧パターンより二点鎖線で示された面
圧パターンの方が塗着効率が良いということである。こ
こで、極大値Ｐ1 ，Ｐ2 と極小値Ｐ3 との差ｘが大きく
なるということは、シェーピングエアーＳ1 と第２の外
包シェーピングエアーＳ2 との間に乱流や渦流が生じる
ことなく、層流状態で合成されているものと考えられ
る。このような理由から、極大値Ｐ1 ，Ｐ2 と極小値Ｐ
3 との差ｘが大きく、しかもシャープに現れるエアー面
圧パターンで塗装すると、ベルカップ３０からの塗粒が
この層流に乗って被塗物面Ｗに案内され、これにより飛
散塗粒が著しく少なくなるので塗着効率が向上するもの
と推測される。
【００３３】このように、被塗物面Ｗにおける合成エア
ー面圧の極大値Ｐ1 ，Ｐ2 と極小値Ｐ3 との差ｘが１．
５ｍｍＡｑであることが好ましいとされるが、これを実
現する手段として、シェーピングエアーＳ1 と第２の外
包シェーピングエアーＳ2 との流量バランスを制御する
こと、又はガン距離Ｌを制御することが考えられる。
ー面圧の極大値Ｐ1 ，Ｐ2 と極小値Ｐ3 との差ｘが１．
５ｍｍＡｑであることが好ましいとされるが、これを実
現する手段として、シェーピングエアーＳ1 と第２の外
包シェーピングエアーＳ2 との流量バランスを制御する
こと、又はガン距離Ｌを制御することが考えられる。
【００３４】まず、シェーピングエアーＳ1 と第２の外
包シェーピングエアーＳ2 との流量バランスを制御する
ことにより、合成エアー面圧差ｘを１．５ｍｍＡｑとす
る場合について検討する。
包シェーピングエアーＳ2 との流量バランスを制御する
ことにより、合成エアー面圧差ｘを１．５ｍｍＡｑとす
る場合について検討する。
【００３５】まず、シェーピングエアーＳ1 の流量又は
流速を増加させると、ベルカップ３０の内周面先端から
飛び出す塗粒が当該シェーピングエアーＳ1 の影響を受
け、微粒化が進む。これにより、図５に示すように塗装
面品質の一指標である塗膜鮮映値が良好となる。したが
って、シェーピングエアーＳ1 と塗装面品質との関係か
ら言えばシェーピングエアーＳ1 の流量又は流速を増加
させた方が、塗装面品質が向上することになる。しかし
ながら、塗着効率からみると、シェーピングエアーＳ1
の流量又は流速を大きくすると、被塗物面Ｗで跳ね返る
塗粒が増加する一方で、シェーピングエアーＳ1 の流量
又は流速を小さくするとベルカップ半径方向外方へ飛散
する塗料が増加する。したがって、これらを総合する
と、当該シェーピングエアーＳ1 の流量又は流速は、ベ
ルカップ回転数、印加電圧、ガン距離等の塗装条件によ
り決定されるある適正範囲に設定することが望ましい。
流速を増加させると、ベルカップ３０の内周面先端から
飛び出す塗粒が当該シェーピングエアーＳ1 の影響を受
け、微粒化が進む。これにより、図５に示すように塗装
面品質の一指標である塗膜鮮映値が良好となる。したが
って、シェーピングエアーＳ1 と塗装面品質との関係か
ら言えばシェーピングエアーＳ1 の流量又は流速を増加
させた方が、塗装面品質が向上することになる。しかし
ながら、塗着効率からみると、シェーピングエアーＳ1
の流量又は流速を大きくすると、被塗物面Ｗで跳ね返る
塗粒が増加する一方で、シェーピングエアーＳ1 の流量
又は流速を小さくするとベルカップ半径方向外方へ飛散
する塗料が増加する。したがって、これらを総合する
と、当該シェーピングエアーＳ1 の流量又は流速は、ベ
ルカップ回転数、印加電圧、ガン距離等の塗装条件によ
り決定されるある適正範囲に設定することが望ましい。
【００３６】このため、シェーピングエアーＳ1 と第２
の外包シェーピングエアーＳ2 との両エアーＳ1 ，Ｓ2
の流量を制御することも可能であるが、シェーピングエ
アーＳ1 の流量は一定の制限を受けるので、本実施形態
では、当該シェーピングエアーＳ1 の流量は適正値に固
定し、第２の外包シェーピングエアーＳ2 の流量又は流
速を制御することとしている。
の外包シェーピングエアーＳ2 との両エアーＳ1 ，Ｓ2
の流量を制御することも可能であるが、シェーピングエ
アーＳ1 の流量は一定の制限を受けるので、本実施形態
では、当該シェーピングエアーＳ1 の流量は適正値に固
定し、第２の外包シェーピングエアーＳ2 の流量又は流
速を制御することとしている。
【００３７】この場合、被塗物面Ｗにおける合成エアー
の面圧パターンは、ガン距離Ｌによっても影響を受ける
ので、図３に示されるようにガン距離Ｌと第２の外包シ
ェーピングエアーＳ2 との関係を予め求めておき、この
ガン距離Ｌの変動に応じても第２の外包シェーピングエ
アーＳ2 の流量又は流速を制御することがより好まし
い。
の面圧パターンは、ガン距離Ｌによっても影響を受ける
ので、図３に示されるようにガン距離Ｌと第２の外包シ
ェーピングエアーＳ2 との関係を予め求めておき、この
ガン距離Ｌの変動に応じても第２の外包シェーピングエ
アーＳ2 の流量又は流速を制御することがより好まし
い。
【００３８】このように、本実施形態によれば、環状空
間６０の存在によってシェーピングエアーＳ1 と第２の
外包シェーピングエアーＳ2 との間で生じる乱流、渦流
を抑制することができ、これらの合成エアーが最も好ま
しい層流状態となる。その結果、従来達成できなかった
塗着効率７０％以上を実現することができ、塗料コスト
の低減及び飛散塗料の後処理作業の低減が達成される。
また、シェーピングエアーを固定して第２の外包シェー
ピングエアーで制御するので、制御回路が簡素となり、
設備費の低減及び保守作業の作業性の向上が期待でき
る。
間６０の存在によってシェーピングエアーＳ1 と第２の
外包シェーピングエアーＳ2 との間で生じる乱流、渦流
を抑制することができ、これらの合成エアーが最も好ま
しい層流状態となる。その結果、従来達成できなかった
塗着効率７０％以上を実現することができ、塗料コスト
の低減及び飛散塗料の後処理作業の低減が達成される。
また、シェーピングエアーを固定して第２の外包シェー
ピングエアーで制御するので、制御回路が簡素となり、
設備費の低減及び保守作業の作業性の向上が期待でき
る。
【００３９】なお、以上説明した実施形態は、本発明の
理解を容易にするために記載されたものであって、本発
明を限定するために記載されたものではない。したがっ
て、上記の実施形態に開示された各要素は、本発明の技
術的範囲に属する全ての設計変更や均等物をも含む趣旨
である。
理解を容易にするために記載されたものであって、本発
明を限定するために記載されたものではない。したがっ
て、上記の実施形態に開示された各要素は、本発明の技
術的範囲に属する全ての設計変更や均等物をも含む趣旨
である。
【００４０】例えば、ベルカップ３０と被塗物Ｗとのガ
ン距離Ｌを制御することにより、２つの極大値Ｐ1 ，Ｐ
2 の平均値と前記極小値Ｐ3 との差ｘを１．５ｍｍＡｑ
以上とすることも可能である。ガン距離Ｌの制御は、ガ
ン、すなわちベルカップ３０側を可動としても、又は被
塗物Ｗ側を可動としても、或いは両者３０，Ｗを可動と
しても良い。この場合は、ガン距離Ｌのみを制御するの
で、エアー回路の複雑な制御が不要となり、上記実施形
態とは異なる面での設備費の低減及び保守作業の作業性
の向上が期待できる。
ン距離Ｌを制御することにより、２つの極大値Ｐ1 ，Ｐ
2 の平均値と前記極小値Ｐ3 との差ｘを１．５ｍｍＡｑ
以上とすることも可能である。ガン距離Ｌの制御は、ガ
ン、すなわちベルカップ３０側を可動としても、又は被
塗物Ｗ側を可動としても、或いは両者３０，Ｗを可動と
しても良い。この場合は、ガン距離Ｌのみを制御するの
で、エアー回路の複雑な制御が不要となり、上記実施形
態とは異なる面での設備費の低減及び保守作業の作業性
の向上が期待できる。
【図１】本発明の回転霧化静電塗装装置の実施形態を示
す概念図である。
す概念図である。
【図２】合成エアー面圧比ｘと塗着効率との関係を示す
グラフである。
グラフである。
【図３】ガン距離と第２の外包シェーピングエアー流速
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
【図４】シェーピングエアー流量と塗粒径との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図５】塗粒径と塗膜鮮映値との関係を示すグラフであ
る。
る。
【図６】本発明の回転霧化静電塗装装置の作用を説明す
る断面図である。
る断面図である。
１００…回転霧化静電塗装装置 １０…ハウジング １２…環状プレート １４…エアー通路 １６…第１のエアー吹出口 １８…エアー入口 ２０…回転軸 ３０…ベルカップ ３２…内周面 ３６…塗料孔 ３８…背面 ４０…第２のエアー吹出口 ５０…塗料ノズル ６０…環状空間 Ｓ1 …シェーピングエアー Ｓ2 …第２の外包シェーピングエアー Ｐt …塗料 Ｗ…被塗物 Ｐ1 ，Ｐ2 …極大値 Ｐ3 …極小値 Ｌ…ガン距離
Claims (7)
- 【請求項１】ベルカップの背面からシェーピングエアー
を供給すると共に、前記ベルカップより大径の円周上か
ら第２の外包シェーピングエアーを供給し、被塗物面に
おける前記シェーピングエアーと前記第２の外包シェー
ピングエアーとの合成エアー面圧が２つの極大値と１つ
の極小値とを有するように、前記ベルカップの内周面先
端から放出された霧化塗料を前記被塗物面へ偏向させる
回転霧化静電塗装方法において、 前記２つの極大値の平均値と前記極小値との差が、１．
５ｍｍＡｑ以上であることを特徴とする回転霧化静電塗
装方法。 - 【請求項２】前記第２の外包シェーピングエアーの流量
を制御することにより、前記２つの極大値の平均値と前
記極小値との差を１．５ｍｍＡｑ以上とすることを特徴
とする請求項１記載の回転霧化静電塗装方法。 - 【請求項３】前記ベルカップと前記被塗物との距離を制
御することにより、前記２つの極大値の平均値と前記極
小値との差を１．５ｍｍＡｑ以上とすることを特徴とす
る請求項１又は２記載の回転霧化静電塗装方法。 - 【請求項４】内周面に塗料が供給される回転可能なベル
カップと、前記ベルカップの背面の周囲に沿って開口さ
れ当該背面から前方に向かってシェーピングエアーを供
給する第１のエアー吹出口群と、前記第１のエアー吹出
口群より大径の円周上に沿って開口され前方に向かって
第２の外包シェーピングエアーを吹き出す第２のエアー
吹出口群とを備え、被塗物面における前記第１及び第２
のエアー吹出口群からの合成エアー面圧が２つの極大値
と１つの極小値とを有するように、前記ベルカップの内
周面先端から放出された霧化塗料を前記被塗物面へ偏向
させる回転霧化静電塗装装置において、 前記２つの極大値の平均値と前記極小値との差が、１．
５ｍｍＡｑ以上であることを特徴とする回転霧化静電塗
装装置。 - 【請求項５】前記第１のエアー吹出口群と前記第２のエ
アー吹出口群との間に前記ベルカップの回転方向に沿う
環状空間が形成されていることを特徴とする請求項４記
載の回転霧化静電塗装装置。 - 【請求項６】前記第２のエアー吹出口群からの第２の外
包シェーピングエアーの流量を制御することにより、前
記２つの極大値の平均値と前記極小値との差を１．５ｍ
ｍＡｑ以上とすることを特徴とする請求項４又は５記載
の回転霧化静電塗装装置。 - 【請求項７】前記ベルカップと前記被塗物との距離を制
御することにより、前記２つの極大値の平均値と前記極
小値との差を１．５ｍｍＡｑ以上とすることを特徴とす
る請求項４乃至６の何れかに記載の回転霧化静電塗装装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8069037A JPH09234396A (ja) | 1996-02-29 | 1996-02-29 | 回転霧化静電塗装方法及び回転霧化静電塗装装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8069037A JPH09234396A (ja) | 1996-02-29 | 1996-02-29 | 回転霧化静電塗装方法及び回転霧化静電塗装装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09234396A true JPH09234396A (ja) | 1997-09-09 |
Family
ID=13390993
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8069037A Pending JPH09234396A (ja) | 1996-02-29 | 1996-02-29 | 回転霧化静電塗装方法及び回転霧化静電塗装装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09234396A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007142234A (ja) * | 2005-11-21 | 2007-06-07 | Tokyo Electron Ltd | 塗布膜の成膜方法及びその装置 |
-
1996
- 1996-02-29 JP JP8069037A patent/JPH09234396A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007142234A (ja) * | 2005-11-21 | 2007-06-07 | Tokyo Electron Ltd | 塗布膜の成膜方法及びその装置 |
| JP4493034B2 (ja) * | 2005-11-21 | 2010-06-30 | 東京エレクトロン株式会社 | 塗布膜の成膜方法及びその装置 |
| US7926444B2 (en) | 2005-11-21 | 2011-04-19 | Tokyo Electron Limited | Method for forming thin film and film-forming device |
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