JPH09232986A - ラジオ受信装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 デジタルチューニングのＡＭラジオ受信機に
おいて、アンテナ回路のコストを低減し、ＲＦ増幅トラ
ンジスタが低バイアス電圧の場合にも、シャントＡＧＣ
を支障なく動作させる。 【解決手段】 カスコード接続のトランジスタＱa1，Ｑ
a2で増幅したＲＦ信号を非同調のアンテナコイルＬａに
負帰還して、広帯域特性とする。トランジスタＱa1のベ
ースには、カレント・ミラー接続の３組のトランジスタ
Ｑ21〜Ｑ23；Ｑ24〜Ｑ26；Ｑ27，Ｑ28からなるシャント
ＡＧＣ回路の端子２２ａを接続すると共に、バイアス電
圧生成部２２ｖのダイオード接続のトランジスタＱ34の
ベース・エミッタ接合電圧に等しいバイアス電圧を、ト
ランジスタＱ33，Ｑ35〜Ｑ38；Ｑ41〜Ｑ44からなる電圧
レギュレータ、端子２２ｂ、アンテナコイルを介して、
トランジスタＱa1のベースに供給する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、デジタルチュー
ニング方式のＡＭラジオ受信装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】スーパーヘテロダイン方式のラジオ受信
機では、放送電波の周波数に合わせるように、受信周波
数に対応する局部発振周波数の値を変える、手動または
自動の同調（チューニング）操作が必要であり、このチ
ューニング方式には、アナログ方式とデジタル方式とが
ある。

【０００３】アナログ方式は、可変容量コンデンサ、い
わゆる、バリコンなどを用いたもので、チューニングつ
まみを回すことにより、局部発振周波数、従って、受信
周波数を連続的に変え、所望の放送周波数を選択する。

【０００４】デジタル方式では、局部発振回路をフェイ
ズロックドループ（ＰＬＬ）により構成し、その分周回
路の分周比Ｎを、例えば、マイクロコンピュータからの
制御データに基づいて変えることにより、局部発振周波
数、従って、受信周波数を離散的に変え、所望の放送周
波数を選択する。

【０００５】ちなみに、我が国では、中波のＡＭラジオ
放送は、例えば、５３１〜１６０２ｋＨｚの周波数帯に
９ｋＨｚおきに置局されている。また、ＡＭラジオ受信
機は、上側スーパーヘテロダイン方式とされると共に、
その中間周波数が、例えば、４５０ｋＨｚとされる。

【０００６】従って、中波のＡＭラジオ受信機の場合
は、局部発振周波数の必要な変化範囲が、例えば、９８
１〜２０５２ｋＨｚとなる。そして、ＰＬＬの分周回路
の分周比Ｎを、例えば、１０９〜２２８の範囲で変える
ことにより、９ｋＨｚおきに受信周波数を変えることが
できる。

【０００７】このようなデジタルチューニング方式で
は、所望の放送局の受信周波数に対応する、ＰＬＬの分
周回路の分周比Ｎを、所定の操作ボタンに対応して、メ
モリにプリセットしておくことにより、所定のボタンを
操作するだけで、所望の放送局の放送を受信することが
できて、アナログチューニング方式のように、チューニ
ングつまみによる微調整を必要とせず、使い勝手がよい
という特長がある。さらに、デジタルチューニング方式
のラジオ受信機は、集積回路化が容易になるという利点
もある。

【０００８】このため、ラジオ受信機の分野において
は、アナログチューニング方式に代わって、ＰＬＬを用
いたデジタルチューニング方式が主流となっている。

【０００９】上述のようなデジタルチューニング方式の
ＡＭラジオ受信機は、例えば、図３に示すように構成さ
れる。即ち、アンテナ１１ａの受信信号が電子同調方式
のアンテナ同調回路（帯域フィルタ）１１ｔに供給され
て、目的とする周波数のＡＭ放送波信号が取り出され、
この受信信号が、ＲＦ増幅回路１２を通じて、周波数混
合回路１３に供給されると共に、シンセサイザ式で、周
波数が可変の局部発振回路１４の出力が、周波数混合回
路１３に供給される。

【００１０】周波数混合回路１３から、例えば４５０ｋ
Ｈｚの、中間周波数ｆｉの出力信号が、帯域フィルタ１
５とＩＦ増幅回路１６とを通じて、検波回路１７に供給
され、この検波回路１７から得られる音声信号が、増幅
回路１８を通じて、スピーカ１９に供給され、このスピ
ーカ１９から受信した音声が放声される。

【００１１】また、検波回路１７の出力信号が、自動利
得制御（ＡＧＣ）信号生成回路２１に供給され、コンデ
ンサ２１ｃを含む積分回路により積分されて、検波出力
の直流分が取り出される。この直流分は、検波回路１７
の入力信号レベルに対応している。

【００１２】ＲＦ増幅回路１２の入力側に、シャント型
の自動利得制御（ＡＧＣ）回路２２が接続され、その等
価抵抗がＡＧＣ信号生成回路２１から供給される制御信
号に応じて変化することにより、受信放送波信号のレベ
ルに応じて、ＲＦ増幅回路１２の利得が制御される。

【００１３】ＡＧＣ信号生成回路２１からの制御信号は
ＩＦ増幅回路１６にも供給されて、その利得が制御さ
れ、シャント型のＡＧＣ回路２２と相俟って、検波回路
１７に供給されるＩＦ信号のレベル、ひいては、検波回
路１７から出力される音声信号のレベルがほぼ一定に保
たれる。

【００１４】システム制御回路（ＣＰＵ）３１には選局
キー３２が接続され、このキー３２の操作に対応する選
局制御信号が局部発振回路１４に供給されて、その発振
周波数を、上述のような所定の間隔で、所定の範囲内を
変化させると共に、局部発振周波数に対応する選局制御
信号がアンテナ同調回路１１ｔに供給されて、その同調
周波数を、局部発振周波数の変化に連動して変化させる
ことにより、ＡＭ放送周波数帯での選局が実行される。

【００１５】ＡＭラジオ受信機の場合、アンテナ同調回
路１１ｔは、図４に示すように、フェライトバーに巻装
されたアンテナコイルＬａと可変容量ダイオードＤvcと
を含み、アンテナ１１ａと一体的に構成される。

【００１６】図４において、アンテナコイルＬａと可変
容量ダイオードＤvcとの各一端が、直流阻止用のコンデ
ンサ（無符号）を介して接続されると共に、アンテナコ
イルＬａと可変容量ダイオードＤvcとの各他端には、バ
イパス用のコンデンサ（無符号）が共通に接続されて、
同調回路が形成される。

【００１７】コレクタ接地接続のｎｐｎトランジスタＱ
ａのベースにアンテナコイルＬａの一端が接続され、ト
ランジスタＱａのエミッタとグラウンドとの間には電流
源Ｉｅが接続されると共に、トランジスタＱａのエミッ
タに出力端子Ｔout が接続されて、ＲＦ増幅回路１２が
形成される。なお、トランジスタＱａのエミッタ面積
は、例えば、通常のサイズの５倍とされる。

【００１８】また、トランジスタＱａのベースとコイル
Ｌａの一端とに共通に、後述のような、シャント型ＡＧ
Ｃ回路２２の一方の端子２２ａが接続されると共に、コ
イルＬａおよび可変容量ダイオードＤvcの各他端に共通
に、バイアス電源Ｖ１とＡＧＣ回路２２の他方の端子２
２ｂが接続される。そして、可変容量ダイオードＤvcの
一端には、可変電圧源Ｖtnから、同調用の電圧が供給さ
れて、同調回路１１の同調周波数が所定の範囲で変化す
る。

【００１９】なお、電源Ｖccの電圧が、例えば、２Ｖと
されると共に、バイアス電源Ｖ１の電圧は、例えば、
１．２５Ｖとされる。また、可変電圧源Ｖtnの電圧の最
大値は、例えば、４Ｖとされる。

【００２０】一方、シャント型のＡＧＣ回路２２は、次
のように構成される。即ち、３個のｎｐｎトランジスタ
Ｑ11，Ｑ12，Ｑ13の各ベースが共通に接続され、トラン
ジスタＱ11がダイオード接続されると共に、トランジス
タＱ11〜Ｑ13の各エミッタが接地されて、第１のカレン
ト・ミラー回路が形成される。また、２個のｐｎｐトラ
ンジスタＱ14，Ｑ15のベースが共通に接続され、トラン
ジスタＱ14がダイオード接続されると共に、トランジス
タＱ14，Ｑ15のエミッタが電源Ｖccに接続されて、第２
のカレント・ミラー回路が形成される。

【００２１】そして、２個のｎｐｎトランジスタＱ16，
Ｑ17のベースが共通に接続されると共に、トランジスタ
Ｑ16がダイオード接続されて、第３のカレント・ミラー
回路が形成され、２個のｐｎｐトランジスタＱ18，Ｑ19
のベースが共通に接続されると共に、トランジスタＱ18
がダイオード接続されて、第４のカレント・ミラー回路
が形成される。なお、ｎｐｎトランジスタＱ16，Ｑ17と
ｐｎｐトランジスタＱ18，Ｑ19とは、そのエミッタ面積
が、例えば、通常のサイズの５倍とされる。トランジス
タＱ11のコレクタと電源Ｖccとの間に、ＡＧＣ電流源Ｉ
agc が接続されると共に、トランジスタＱ12およびトラ
ンジスタＱ14の各コレクタが直接に接続される。また、
トランジスタＱ15およびトランジスタＱ16の各コレクタ
が直接に接続されると共に、トランジスタＱ17のコレク
タが電源Ｖccに接続される。そして、トランジスタＱ13
およびトランジスタＱ18の各コレクタが直接に接続され
ると共に、トランジスタＱ19のコレクタが接地される。

【００２２】更に、トランジスタＱ16およびトランジス
タＱ18のエミッタが、直列の抵抗器Ｒ16，Ｒ18を通じて
接続され、トランジスタＱ17およびトランジスタＱ19の
エミッタは直接に接続される。このトランジスタＱ17お
よびトランジスタＱ19のエミッタの接続中点が、一方の
端子２２ａを介して、トランジスタＱａのベースに接続
されると共に、抵抗器Ｒ16，Ｒ18の接続中点は、他方の
端子２２ｂを介して、可変容量ダイオードＤvcおよびコ
イルＬａの各他端に接続される。

【００２３】上述のようなＡＧＣ回路２２では、ＡＧＣ
電流源Ｉagc の電流が増えると、この電流増大が、ＡＧ
Ｃ回路２２の第１〜第４のカレント・ミラー回路の各ト
ランジスタＱ11〜Ｑ19のコレクタ電流の増大を招き、そ
の結果として、一方の端子２２ａから見たＡＧＣ回路２
２の内部インピーダンスが低下し、トランジスタＱａの
ベースに印加されるＲＦ信号のレベルが制限される。

【００２４】

【発明が解決しようとする課題】前述のように、アンテ
ナ同調回路１１ｔを用いる構成の、従来のラジオ受信機
では、所望の放送周波数を高レベルで、即ち、良好な信
号対雑音比（Ｓ／Ｎ）で受信することができる。

【００２５】ところが、前述のような構成のラジオ受信
機では、ＲＦ増幅回路１２のトランジスタＱａがコレク
タ接地接続、即ち、エミッタフォロア構成であるため、
その電圧利得が［１］に満たないので、このＲＦ増幅回
路１２によって、次段の周波数混合回路１３の信号対雑
音比（Ｓ／Ｎ）をカバーして、総合のＳ／Ｎを改善する
ことができないという問題があった。

【００２６】また、アンテナ同調回路１１ｔには、可変
容量ダイオードＤvcを用いるので、例えば、５３１〜１
６０２ｋＨｚの周波数帯に対応するため、同調用の電圧
を、例えば４Ｖの最大値から、比較的広範囲に変化させ
ることが必要となり、可変電圧源Ｖtnは、直流−直流変
換による昇圧回路を含んで構成され、部品点数が多くな
り、コストが高くなるという問題があった。

【００２７】更に、シャント型のＡＧＣ回路２２は、一
方の端子２２ａがＲＦ増幅回路１２のトランジスタＱａ
のベースに直接に接続されているため、ＲＦ増幅回路側
の都合などで、バイアス電源Ｖ１の電圧が、例えば、
１．０Ｖ以下とされる場合は、例えば、０．７Ｖのベー
ス・エミッタ接合電圧Ｖbeによって、トランジスタＱ19
のベース電位、即ち、トランジスタＱ13のコレクタ電位
が、例えば、０．３Ｖ以下となって、このトランジスタ
Ｑ13が飽和してしまい、ＡＧＣ回路２２が動作しなくな
るという問題があった。

【００２８】かかる点に鑑み、この発明の目的は、アン
テナ回路のコストを低減することができると共に、ＲＦ
増幅回路の入力側トランジスタのバイアス電圧が低い場
合にも、シャント型のＡＧＣ回路を支障なく動作させる
ことができる、デジタルチューニング方式のラジオ受信
装置を提供するところにある。

【００２９】

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、この発明によるラジオ受信装置は、フェライト・バ
ーに巻装されたアンテナコイルにより受信された高周波
信号が供給される高周波増幅回路と、この高周波増幅回
路の出力と、フェイズロックドループ型の局部発振回路
の出力とが供給される周波数混合回路と、この周波数混
合回路からの中間周波信号が供給される検波回路の出力
に基づいて、自動利得制御信号を生成する自動利得制御
信号生成回路と、高周波増幅回路の入力側に接続されて
自動利得制御信号が供給されるシャント型の自動利得制
御回路とを備えるラジオ受信装置において、高周波増幅
回路をカスコード型とすると共に、当該高周波増幅回路
の出力をアンテナコイルに負帰還することにより、当該
アンテナコイルを非同調型としたことを特徴とするもの
である。

【００３０】

【発明の実施の形態】以下、図１および図２を参照しな
がら、この発明によるラジオ受信装置の実施の形態につ
いて説明する。この発明の実施の形態の全体の構成を図
２に示し、その要部の構成を図１に示す。この図２にお
いて、前出図３に対応する部分には同一の符号を付け
る。

【００３１】［実施の形態の全体の構成］図２におい
て、アンテナ１１ａの受信信号が、ＲＦ帯域フィルタ１
１ｗを通じて、増幅回路１２CSに供給されると共に、こ
の増幅回路１２CSの出力信号がＲＦ帯域フィルタ１１ｗ
に負帰還されて、その周波数特性が広帯域化される。

【００３２】増幅回路１２CSの出力信号が、周波数混合
回路１３に供給されると共に、シンセサイザ式で、周波
数が可変の局部発振回路１４の出力が、周波数混合回路
１３に供給される。

【００３３】周波数混合回路１３において、目的とする
周波数の放送波信号が、中間周波数ｆｉの信号に変換さ
れ、帯域フィルタ１５を通じて、取り出される。このフ
ィルタ１５の出力信号が、ＩＦ増幅回路１６とを通じ
て、検波回路１７に供給され、この検波回路１７から得
られる音声信号が、増幅回路１８を通じて、スピーカ１
９に供給され、このスピーカ１９から受信した音声が放
声される。

【００３４】また、検波回路１７の出力信号が、ＡＧＣ
信号生成回路２１に供給され、コンデンサ２１ｃを含む
積分回路により積分されて、検波出力の直流分が取り出
される。この直流分は、検波回路１７の入力信号レベル
に対応している。

【００３５】ＲＦ増幅回路１２CSの入力側に、シャント
型のＡＧＣ回路２２RVが接続され、その等価抵抗がＡＧ
Ｃ信号生成回路２１から供給される制御信号に応じて変
化することにより、受信放送波信号のレベルに応じて、
ＲＦ増幅回路１２CSの利得が制御される。

【００３６】ＡＧＣ信号生成回路２１からの制御信号は
ＩＦ増幅回路１６にも供給されて、その利得が制御さ
れ、シャント型のＡＧＣ回路２２RVと相俟って、検波回
路１７に供給されるＩＦ信号のレベル、ひいては、検波
回路１７から出力される音声信号のレベルがほぼ一定に
保たれる。

【００３７】システム制御回路（ＣＰＵ）３１には選局
キー３２が接続され、このキー３２の操作に対応する選
局制御信号が局部発振回路１４に供給されて、その発振
周波数を、前述のような所定の間隔で、所定の範囲内を
変化させることにより、ＡＭ放送周波数帯での選局が実
行される。

【００３８】［実施の形態の要部の構成］図２の実施の
形態のＡＭラジオ受信機では、図１に示すように、ＲＦ
帯域フィルタ１１ｗは、アンテナコイルＬａと負帰還用
のコイルＬfbとがフェライトバーに巻装されて、アンテ
ナ１１ａと一体的に構成される。

【００３９】また、ＲＦ増幅回路１２CSは、エミッタ接
地接続のｎｐｎトランジスタＱa1のコレクタに、ベース
接地接続のｎｐｎトランジスタＱa2のエミッタが縦続に
接続されて、いわゆる、カスコード型に構成される。そ
して、アンテナコイルＬａの一端がトランジスタＱa1の
ベースに接続されると共に、トランジスタＱa2のコレク
タには、負帰還用コイルＬfbとチョークコイルＬｃが直
列に接続される。

【００４０】このコイルＬfb，Ｌｃの接続中点から、直
流阻止用のコンデンサ（無符号）を介して、出力端子Ｔ
out が導出されると共に、抵抗器ＲｐがコイルＬｃに並
列に接続される。トランジスタＱa2のベースとコイルＬ
ｃの他端とに共通に、電源Ｖ２とバイパス用のコンデン
サ（無符号）とが接続されると共に、アンテナコイルＬ
ａの他端にも、バイパス用のコンデンサ（無符号）が接
続される。

【００４１】なお、この実施の形態では、トランジスタ
Ｑa1，Ｑa2のエミッタ面積が、例えば、通常のサイズの
５倍とされる。また、電源Ｖ２の電圧は、例えば、１．
２５Ｖとされ、抵抗器Ｒｐの値は、例えば、７ｋΩとさ
れる。コイルＬａ，Ｌfb，Ｌｃの各インダクタンスは、
例えば、５００μＨ，２．５μＨ，４７０μＨとされ
る。

【００４２】図２の実施の形態のＡＭラジオ受信機で
は、ＡＧＣ回路２２RVが、図１に示すように、トランジ
スタＱ21〜Ｑ28を含む本来のＡＧＣ部２２ｃと、トラン
ジスタＱ31〜Ｑ44を含むバイアス電圧生成部２２ｖとか
ら構成される。

【００４３】ＡＧＣ部２２ｃでは、３個のｐｎｐトラン
ジスタＱ21，Ｑ22，Ｑ23の各ベースが共通に接続され、
トランジスタＱ21がダイオード接続されると共に、トラ
ンジスタＱ21〜Ｑ23のエミッタが電源Ｖccに接続され
て、第１のカレント・ミラー回路が形成される。

【００４４】また、３個のｐｎｐトランジスタＱ24，Ｑ
25，Ｑ26のベースが共通に接続され、トランジスタＱ24
がダイオード接続され、トランジスタＱ24，Ｑ25のエミ
ッタ抵抗器がグラウンドに接続されると共に、トランジ
スタＱ26のエミッタが接地されて、第２のカレント・ミ
ラー回路が形成される。

【００４５】そして、２個のｎｐｎトランジスタＱ27，
Ｑ28のベースが共通に接続されると共に、トランジスタ
Ｑ27がダイオード接続されて、第３のカレント・ミラー
回路が形成される。なお、電源Ｖccの電圧は、例えば、
２Ｖとされる。

【００４６】トランジスタＱ21のコレクタとグラウンド
との間に、ＡＧＣ電流源Ｉagc が接続されると共に、ト
ランジスタＱ22およびトランジスタＱ24の各コレクタが
直接に接続される。また、トランジスタＱ23およびトラ
ンジスタＱ27の各コレクタが直接に接続されると共に、
トランジスタＱ27のエミッタ抵抗器がトランジスタＱ25
のコレクタに接続される。そして、トランジスタＱ26の
コレクタがトランジスタＱ28のエミッタに接続されると
共に、トランジスタＱ28のコレクタが電源Ｖccに接続さ
れる。

【００４７】このトランジスタＱ28のエミッタが、一方
の端子２２ａを介して、トランジスタＱa1のベースに接
続されると共に、トランジスタＱ25のコレクタが、他方
の端子２２ｂを介して、コイルＬａの他端に接続され
る。

【００４８】一方、バイアス電圧生成部２２ｖでは、３
個のｐｎｐトランジスタＱ31，Ｑ32，Ｑ33の各ベースが
共通に接続され、トランジスタＱ31がダイオード接続さ
れると共に、トランジスタＱ31〜Ｑ33のエミッタ抵抗器
が電源Ｖccに接続されて、第１のカレント・ミラー回路
が形成される。

【００４９】トランジスタＱ31のコレクタとグラウンド
との間に、基準の電流源Ｉref が接続されると共に、ト
ランジスタＱ32のコレクタとグラウンドとの間には、ダ
イオード接続のｎｐｎトランジスタＱ34が基準電圧用と
して接続される。このトランジスタＱ34は、低雑音特性
とされ、そのエミッタ面積が、例えば、通常のサイズの
５倍とされる。また、電流源Ｉref の値は、例えば、１
２．５μＡとされる。

【００５０】また、トランジスタＱ33のコレクタに共通
に、ｐｎｐトランジスタＱ35，Ｑ36のエミッタが接続さ
れ、トランジスタＱ35，Ｑ36の各コレクタと、ｎｐｎト
ランジスタＱ37，Ｑ38の各コレクタとが接続され、トラ
ンジスタＱ37，Ｑ38の各エミッタが接地される。このト
ランジスタＱ37，Ｑ38のベースは、直接に接続されると
共に、それぞれのコレクタとの間に抵抗器Ｒｈ，Ｒｊが
接続される。この抵抗器Ｒｈ，Ｒｊの値は、例えば、２
００ｋΩとされる。

【００５１】そして、２個のｐｎｐトランジスタＱ41，
Ｑ42の各ベースが共通に接続され、トランジスタＱ41が
ダイオード接続されると共に、トランジスタＱ41, Ｑ42
のエミッタが電源Ｖccに接続されて、第２のカレント・
ミラー回路が形成される。

【００５２】トランジスタＱ41のコレクタに、ｎｐｎト
ランジスタＱ43のコレクタが接続されると共に、トラン
ジスタＱ42のコレクタには、ｎｐｎトランジスタＱ44の
コレクタが接続され、トランジスタＱ43, Ｑ44のエミッ
タが接地される。トランジスタＱ43のベースが、トラン
ジスタＱ36，Ｑ38の各コレクタに共通に接続されると共
に、トランジスタＱ44のベースは、トランジスタＱ35，
Ｑ37の各コレクタに共通に接続される。

【００５３】更に、トランジスタＱ35のベースには、ダ
イオード接続のトランジスタＱ34のコレクタが接続さ
れ、トランジスタＱ36のベースは、トランジスタＱ42，
Ｑ44のコレクタに接続されると共に、端子２２ｂを介し
て、コイルＬａの他端に接続される。

【００５４】［実施の形態の要部の動作］次に、図１に
示すような、この発明の実施の形態の要部の動作につい
て説明する。

【００５５】この実施の形態では、トランジスタＱa1，
Ｑa2を、いわゆる、カスコード型に接続して、ＲＦ増幅
回路１２CSを構成したことにより、低雑音で、かつ、電
圧利得が大きい増幅回路を実現することができる。

【００５６】また、このＲＦ増幅回路１２CSの出力が、
コイルＬfbを通じて、アンテナコイルＬａに負帰還され
ることにより、このアンテナコイルＬａと、トランジス
タＱa1の入力容量を含む入力側浮遊容量（図示は省略）
とによって定まる、固定の周波数を中心とする、ＲＦ帯
域フィルタ１１ｗの周波数特性は、例えば、５３１〜１
６０２ｋＨｚの中波ラジオの放送帯にわたって、概ね平
坦な広帯域となる。

【００５７】これにより、前述のような可変容量ダイオ
ードを含むアンテナ同調回路を用いる必要がなくなり、
同調用の可変電圧源を含んで、部品点数を低減すること
ができると共に、アンテナ同調回路の調整工数を含ん
で、製造コストを低減することができる。

【００５８】そして、バイアス電圧生成部２２ｖでは、
トランジスタＱ33，Ｑ35〜Ｑ38により差動増幅回路が構
成されると共に、その１対の出力が、トランジスタＱ4
3，Ｑ44を通じて、トランジスタＱ36のベースに負帰還
されることにより、電圧レギュレータが構成され、トラ
ンジスタＱ36のベース電位が、トランジスタＱ35のベー
ス電位、即ち、ダイオード接続のトランジスタＱ34によ
る、基準電圧に等しく維持される。この基準電圧は、ト
ランジスタＱ34のベース・エミッタ接合電圧Ｖbeに等し
く、例えば、０．７Ｖとなる。

【００５９】トランジスタＱ36のベース電位が変動する
とき、このトランジスタＱ36のコレクタ電流が逆相に変
動すると共に、トランジスタＱ35のコレクタ電流が同相
に変動する。このコレクタ電流の変動にそれぞれ同位相
で、トランジスタＱ36，Ｑ35のコレクタ電位、即ち、ト
ランジスタＱ43，Ｑ44のベース電位が変動し、このベー
ス電位の変動にそれぞれ同位相で、トランジスタＱ43，
Ｑ44のコレクタ電流が変動する。

【００６０】従って、トランジスタＱ43，Ｑ44のコレク
タ電流は、互いに逆位相で変動し、この電流変動は、カ
レント・ミラー回路を形成する、トランジスタＱ41, Ｑ
42によって相殺されて、トランジスタＱ36のベース電位
の変動が抑制される。

【００６１】これにより、トランジスタＱ36のベース電
位が、ダイオード接続のトランジスタＱ34による基準電
圧に等しく維持されて、端子２２ｂとアンテナコイルＬ
ａとを通じて、トランジスタＱ36のベースと接続され
た、ＲＦ増幅回路１２CSの、いわゆる、カスコード型の
トランジスタＱa1，Ｑa2には、基準電圧用のトランジス
タＱ34と等しい電流が流れる。

【００６２】更に、ＡＧＣ部２２ｃでは、前述のような
カレント・ミラー構成によって、ＡＧＣ電流源Ｉagc の
電流値と等しい値の電流がトランジスタＱ21〜Ｑ25；Ｑ
27に流れ、これらの電流が増幅されて、トランジスタＱ
26，Ｑ28を流れる。ＡＧＣ電流源Ｉagc の電流値が増え
ると、この電流増大が、ＡＧＣ部２２ｃの各トランジス
タＱ21〜Ｑ28のコレクタ電流の増大を招き、その結果と
して、一方の端子２２ａから見たＡＧＣ回路２２RVの内
部抵抗が低下し、トランジスタＱa1のベースに印加され
るＲＦ信号のレベルが制限される。

【００６３】また、ＡＧＣ部２２ｃでは、ほぼ等しい値
の電流がトランジスタＱ26，Ｑ28に流れ、その誤差分
は、バイアス電圧生成部２２ｖの、前述のような電圧レ
ギュレータに流れるため、ＲＦ増幅回路１２CSのトラン
ジスタＱa1のベース電位は、ＡＧＣをかけても、ほぼ一
定に保たれる。

【００６４】

【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、デジタルチューニング方式のラジオ受信装置におい
て、アンテナ回路のコストを低減することができると共
に、ＲＦ増幅回路の入力側トランジスタのバイアス電圧
が低い場合にも、シャント型のＡＧＣ回路を支障なく動
作させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明によるラジオ受信装置の実施の形態の
要部の構成を示す結線図である。

【図２】この発明の実施の形態の全体の構成を示すブロ
ック図である。

【図３】従来のラジオ受信装置の構成例を示すブロック
図である。

【図４】従来例の要部の構成を示す結線図である。

【符号の説明】

１１ｗ…ＲＦ帯域フィルタ、１２CS…ＲＦ増幅回路（カ
スコード型）、２２RV…シャントＡＧＣ回路、２２ｃ…
ＡＧＣ部、２２ｖ…バイアス電圧生成部、Ｉagc …ＡＧ
Ｃ電流源、Ｌａ…アンテナコイル、Ｌfb…負帰還用コイ
ル

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】フェライト・バーに巻装されたアンテナコ
   イルにより受信された高周波信号が供給される高周波増
   幅回路と、 この高周波増幅回路の出力と、フェイズロックドループ
   型の局部発振回路の出力とが供給される周波数混合回路
   と、 この周波数混合回路からの中間周波信号が供給される検
   波回路の出力に基づいて、自動利得制御信号を生成する
   自動利得制御信号生成回路と、 上記高周波増幅回路の入力側に接続されて上記自動利得
   制御信号が供給されるシャント型の自動利得制御回路と
   を備えるラジオ受信装置において、 上記高周波増幅回路をカスコード型とすると共に、 当該高周波増幅回路の出力を上記アンテナコイルに負帰
   還することにより、当該アンテナコイルを非同調型とし
   たことを特徴とするラジオ受信装置。
2. 【請求項２】上記自動利得制御回路は、複数のカレント
   ・ミラー回路を含むと共に、上記高周波増幅回路の入力
   側トランジスタのためのバイアス電圧生成部を有し、 このバイアス電圧生成部がトランジスタのベース・エミ
   ッタ接合電圧に等しいバイアス電圧を生成する請求項１
   に記載のラジオ受信装置。
3. 【請求項３】上記自動利得制御回路は、複数のカレント
   ・ミラー回路を含むと共に、上記高周波増幅回路の入力
   側トランジスタのためのバイアス電圧生成部を有し、 このバイアス電圧生成部の基準電圧用のトランジスタ
   と、上記上記高周波増幅回路の入力側トランジスタと
   が、等しいエミッタ面積である請求項１に記載のラジオ
   受信装置。