JPH09229039A - 繊維強化ボルト - Google Patents
繊維強化ボルトInfo
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- JPH09229039A JPH09229039A JP8036940A JP3694096A JPH09229039A JP H09229039 A JPH09229039 A JP H09229039A JP 8036940 A JP8036940 A JP 8036940A JP 3694096 A JP3694096 A JP 3694096A JP H09229039 A JPH09229039 A JP H09229039A
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- fiber
- bolt
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 中心部に対する応力集中を緩和し、ボルトの
全体強度、特に引っ張り強度を向上させるとともに、剪
断強度の向上を図る。 【解決手段】 母材の樹脂中に強化繊維を配するととも
に、外表面近傍の強化繊維に波形状の変位を付与したね
じ部を形成し、中心部にあっては、軸方向に沿って形成
した中空穴とするか、あるいは、中空穴に強化繊維を含
まない樹脂を充填したものとするかが選択される。
全体強度、特に引っ張り強度を向上させるとともに、剪
断強度の向上を図る。 【解決手段】 母材の樹脂中に強化繊維を配するととも
に、外表面近傍の強化繊維に波形状の変位を付与したね
じ部を形成し、中心部にあっては、軸方向に沿って形成
した中空穴とするか、あるいは、中空穴に強化繊維を含
まない樹脂を充填したものとするかが選択される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、繊維強化ボルトに
係り、特に、ボルト強度を高める技術に関するものであ
る。
係り、特に、ボルト強度を高める技術に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】樹脂等のマトリックス材を、ガラス繊
維，アラミド繊維，炭素繊維等で強化したボルトは、軽
量，高強度，高耐熱性等の優れた特性を有しているた
め、宇宙航空産業等に好適であると考えられている。
維，アラミド繊維，炭素繊維等で強化したボルトは、軽
量，高強度，高耐熱性等の優れた特性を有しているた
め、宇宙航空産業等に好適であると考えられている。
【０００３】かかる強化繊維ボルトの技術例として、特
開平０７−０１９２２０号公報「繊維強化複合材料から
なるボルト用基材」が紹介されている。該技術例では、
強化繊維の配列方向に角度をつけたシートの積層物に、
マトリックスを含浸させて強化させ、得られた板状物を
切り出して角棒材を製作し、この角棒材を旋盤等で切削
加工して丸棒状のボルトを得ようとしている。
開平０７−０１９２２０号公報「繊維強化複合材料から
なるボルト用基材」が紹介されている。該技術例では、
強化繊維の配列方向に角度をつけたシートの積層物に、
マトリックスを含浸させて強化させ、得られた板状物を
切り出して角棒材を製作し、この角棒材を旋盤等で切削
加工して丸棒状のボルトを得ようとしている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前述のように、ボルト
を切削によって製造する技術であると、 １）ボルトが積層方向に剥がれ易く強度むらが大きくな
る。 ２）強化繊維が分断されることにより、ねじ山の切り出
し部分の強度が低下する。等の解決すべき課題が残され
る。
を切削によって製造する技術であると、 １）ボルトが積層方向に剥がれ易く強度むらが大きくな
る。 ２）強化繊維が分断されることにより、ねじ山の切り出
し部分の強度が低下する。等の解決すべき課題が残され
る。
【０００５】一方、発明者等は、強化繊維入り複合材か
らなる丸棒を、半径内方向にプレス加工してねじ部を形
成する研究を進め、ねじ部の強度を飛躍的に向上させ得
るようにした。しかし、さらに研究を進めてコンピュー
タ解析により強度計算したところ、強化繊維入り複合材
で均質構造のボルトを製造した場合には、ねじ部をプレ
ス加工しただけでは、ボルトの中心部等に高い応力が発
生してしまうという知見を得た。
らなる丸棒を、半径内方向にプレス加工してねじ部を形
成する研究を進め、ねじ部の強度を飛躍的に向上させ得
るようにした。しかし、さらに研究を進めてコンピュー
タ解析により強度計算したところ、強化繊維入り複合材
で均質構造のボルトを製造した場合には、ねじ部をプレ
ス加工しただけでは、ボルトの中心部等に高い応力が発
生してしまうという知見を得た。
【０００６】本発明は、これらの課題に鑑みてなされた
もので、以下の目的を達成しようとしている。 中心部に対する応力集中を緩和すること。 ボルトの全体強度を向上させること。 特に引っ張り強度を向上させるとともに、剪断強度に
あっても向上を図ること。
もので、以下の目的を達成しようとしている。 中心部に対する応力集中を緩和すること。 ボルトの全体強度を向上させること。 特に引っ張り強度を向上させるとともに、剪断強度に
あっても向上を図ること。
【０００７】
【課題を解決するための手段】マトリックス材及び強化
繊維の複合材料からなる棒状体を半径内方向にプレス成
形して、外表面近傍の強化繊維に波形状の変位を付与し
たねじ部が形成され、かつ、中心部にあっては、その他
の部分よりも弾性係数の小さな材料により形成される技
術が採用される。中心部は、軸方向に沿って形成した中
空穴とするか、あるいは、中空穴に強化繊維を含まない
樹脂を充填した樹脂体を配するかが選択される。中空穴
への充填樹脂としては、マトリックス材と同等または弾
性係数が小さい熱可塑性樹脂が適用される。中心部にお
ける中空穴または樹脂体の部分の直径は、ボルト直径の
２０％ないし４０％程度とすることが望ましい。
繊維の複合材料からなる棒状体を半径内方向にプレス成
形して、外表面近傍の強化繊維に波形状の変位を付与し
たねじ部が形成され、かつ、中心部にあっては、その他
の部分よりも弾性係数の小さな材料により形成される技
術が採用される。中心部は、軸方向に沿って形成した中
空穴とするか、あるいは、中空穴に強化繊維を含まない
樹脂を充填した樹脂体を配するかが選択される。中空穴
への充填樹脂としては、マトリックス材と同等または弾
性係数が小さい熱可塑性樹脂が適用される。中心部にお
ける中空穴または樹脂体の部分の直径は、ボルト直径の
２０％ないし４０％程度とすることが望ましい。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る繊維強化ボル
トの第１実施形態について、図１及び図２に基づいて説
明する。
トの第１実施形態について、図１及び図２に基づいて説
明する。
【０００９】図１において、符号１は母材、１ａはマト
リックス材、１ｂは強化繊維、２はねじ部、３は中空
穴、Ｘは棒状体を示している。
リックス材、１ｂは強化繊維、２はねじ部、３は中空
穴、Ｘは棒状体を示している。
【００１０】前記母材１は、マトリックス材１ａである
熱可塑性樹脂（ポリカーボネート，ポリエーテルイミド
等）の中に、強化繊維１ｂであるガラス繊維，アラミド
繊維，炭素繊維等を介在させて、中間的に棒状体Ｘとし
たものが適用される。そして、該棒状体Ｘを加熱状態で
半径内方向にプレスする方法で、棒状体Ｘにおける外表
面近傍の強化繊維１ｂの部分に、図２に示すように、波
形状の変位を付与してねじ部２を形成し、棒状体Ｘの中
心部に円筒状の中空穴３を、同心状に形成した構造の繊
維強化ボルトとしたものである。
熱可塑性樹脂（ポリカーボネート，ポリエーテルイミド
等）の中に、強化繊維１ｂであるガラス繊維，アラミド
繊維，炭素繊維等を介在させて、中間的に棒状体Ｘとし
たものが適用される。そして、該棒状体Ｘを加熱状態で
半径内方向にプレスする方法で、棒状体Ｘにおける外表
面近傍の強化繊維１ｂの部分に、図２に示すように、波
形状の変位を付与してねじ部２を形成し、棒状体Ｘの中
心部に円筒状の中空穴３を、同心状に形成した構造の繊
維強化ボルトとしたものである。
【００１１】前記中空穴３にあっては、ボルト直径（外
径）の２０％ないし４０％程度の中空穴３が形成され、
図１例では、ボルト直径を１０ｍｍ、中空穴３の内径を
２ｍｍに設定した場合を想定している。
径）の２０％ないし４０％程度の中空穴３が形成され、
図１例では、ボルト直径を１０ｍｍ、中空穴３の内径を
２ｍｍに設定した場合を想定している。
【００１２】ねじ部２におけるねじ山のねじ山形状は、
ボルト直径が１０ｍｍのメートルねじ（Ｍ１０）に準拠
して設定した。この場合のねじ山のピッチは、１．５ｍ
ｍである。
ボルト直径が１０ｍｍのメートルねじ（Ｍ１０）に準拠
して設定した。この場合のねじ山のピッチは、１．５ｍ
ｍである。
【００１３】図３は、本発明に係る繊維強化ボルトの第
２実施形態を示している。該図３の実施形態にあって
は、図１で示した中空穴３の部分に、母材１と同等また
は縦弾性係数（弾性率）が小さい樹脂体（熱可塑性樹
脂）４が充填状態に配される。なお、ボルト頭部近傍の
中空穴３には、樹脂体４の充填が省略される。
２実施形態を示している。該図３の実施形態にあって
は、図１で示した中空穴３の部分に、母材１と同等また
は縦弾性係数（弾性率）が小さい樹脂体（熱可塑性樹
脂）４が充填状態に配される。なお、ボルト頭部近傍の
中空穴３には、樹脂体４の充填が省略される。
【００１４】〔実施例１〕図４は、図１及び図２に示す
構造の前述のメートルねじ（Ｍ１０）について、ボルト
直径を１０ｍｍ，中空穴３の内径を２ｍｍに設定し、ボ
ルトの有効横断面積（ねじ径基準：ねじ山の中央基準の
横断面積）当たりの軸方向の引っ張り荷重を、１５ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 印加した場合の軸方向応力及び剪断応力につ
いて、コンピュータ解析を行なった結果を示すものであ
る。図４（ａ）は、軸方向応力の分布を示し、図中に記
した数値、例えば５５＜は応力値が５５ｋｇｆ／ｍｍ2
以上，４５は応力値が４５〜５５ｋｇｆ／ｍｍ2 ，３５
＞は応力値が３５ｋｇｆ／ｍｍ2 未満であることを意味
している。図４（ｂ）は、剪断方向応力の分布を示し、
図中に記した数値、例えば１０＜は応力値が１０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上，５は応力値が５〜１０ｋｇｆ／ｍｍ2 ，
−５＞は応力値が−５ｋｇｆ／ｍｍ2 未満であることを
意味している。
構造の前述のメートルねじ（Ｍ１０）について、ボルト
直径を１０ｍｍ，中空穴３の内径を２ｍｍに設定し、ボ
ルトの有効横断面積（ねじ径基準：ねじ山の中央基準の
横断面積）当たりの軸方向の引っ張り荷重を、１５ｋｇ
ｆ／ｍｍ2 印加した場合の軸方向応力及び剪断応力につ
いて、コンピュータ解析を行なった結果を示すものであ
る。図４（ａ）は、軸方向応力の分布を示し、図中に記
した数値、例えば５５＜は応力値が５５ｋｇｆ／ｍｍ2
以上，４５は応力値が４５〜５５ｋｇｆ／ｍｍ2 ，３５
＞は応力値が３５ｋｇｆ／ｍｍ2 未満であることを意味
している。図４（ｂ）は、剪断方向応力の分布を示し、
図中に記した数値、例えば１０＜は応力値が１０ｋｇｆ
／ｍｍ2 以上，５は応力値が５〜１０ｋｇｆ／ｍｍ2 ，
−５＞は応力値が−５ｋｇｆ／ｍｍ2 未満であることを
意味している。
【００１５】〔実施例２〕図５は、図１に示す構造の前
述のメートルねじ（Ｍ１０）の中空穴３に、弾性率が２
０００ｋｇｆ／ｍｍ2 である樹脂を充填したものを作成
し、ボルトの有効横断面積（ねじ径基準：ねじ山の中央
基準の横断面積）当たりの軸方向の引っ張り荷重を、１
５ｋｇｆ／ｍｍ2 印加した場合の軸方向応力及び剪断応
力について、コンピュータ解析を行なった結果を示すも
のである。図５（ａ）は、軸方向応力の分布を示し、図
中に記した数値、例えば３５＜は応力値が３５ｋｇｆ／
ｍｍ2 以上，２５は応力値が２５〜３５ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ，１５＞は応力値が１５ｋｇｆ／ｍｍ2 未満である
ことを意味している。図５（ｂ）は、剪断方向応力の分
布を示し、図中に記した数値、例えば１０＜は応力値が
１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上，５は応力値が５〜１０ｋｇｆ
／ｍｍ2 ，０＞は応力値が０ｋｇｆ／ｍｍ2 未満である
ことを意味している。
述のメートルねじ（Ｍ１０）の中空穴３に、弾性率が２
０００ｋｇｆ／ｍｍ2 である樹脂を充填したものを作成
し、ボルトの有効横断面積（ねじ径基準：ねじ山の中央
基準の横断面積）当たりの軸方向の引っ張り荷重を、１
５ｋｇｆ／ｍｍ2 印加した場合の軸方向応力及び剪断応
力について、コンピュータ解析を行なった結果を示すも
のである。図５（ａ）は、軸方向応力の分布を示し、図
中に記した数値、例えば３５＜は応力値が３５ｋｇｆ／
ｍｍ2 以上，２５は応力値が２５〜３５ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 ，１５＞は応力値が１５ｋｇｆ／ｍｍ2 未満である
ことを意味している。図５（ｂ）は、剪断方向応力の分
布を示し、図中に記した数値、例えば１０＜は応力値が
１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上，５は応力値が５〜１０ｋｇｆ
／ｍｍ2 ，０＞は応力値が０ｋｇｆ／ｍｍ2 未満である
ことを意味している。
【００１６】〔実施例３〕図６は、図１に示す構造の前
述のメートルねじ（Ｍ１０）の中空穴３に、弾性率が２
００ｋｇｆ／ｍｍ2 である樹脂を充填したものを作成
し、ボルトの有効横断面積（ねじ径基準：ねじ山の中央
基準の横断面積）当たりの軸方向の引っ張り荷重を、１
５ｋｇｆ／ｍｍ2 印加した場合の軸方向応力及び剪断応
力について、コンピュータ解析を行なった結果を示すも
のである。図６（ａ）は、軸方向応力の分布を示し、図
中に記した数値、例えば３２．５＜は応力値が３２．５
ｋｇｆ／ｍｍ2 以上，２５は応力値が２５〜３２．５ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 ，−１０＞は応力値が−１０ｋｇｆ／ｍｍ
2 未満であることを意味している。図６（ｂ）は、剪断
方向応力の分布を示し、図中に記した数値、例えば１０
＜は応力値が１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上，５は応力値が５
〜１０ｋｇｆ／ｍｍ2 ，−５＞は応力値が−５ｋｇｆ／
ｍｍ2 未満であることを意味している。
述のメートルねじ（Ｍ１０）の中空穴３に、弾性率が２
００ｋｇｆ／ｍｍ2 である樹脂を充填したものを作成
し、ボルトの有効横断面積（ねじ径基準：ねじ山の中央
基準の横断面積）当たりの軸方向の引っ張り荷重を、１
５ｋｇｆ／ｍｍ2 印加した場合の軸方向応力及び剪断応
力について、コンピュータ解析を行なった結果を示すも
のである。図６（ａ）は、軸方向応力の分布を示し、図
中に記した数値、例えば３２．５＜は応力値が３２．５
ｋｇｆ／ｍｍ2 以上，２５は応力値が２５〜３２．５ｋ
ｇｆ／ｍｍ2 ，−１０＞は応力値が−１０ｋｇｆ／ｍｍ
2 未満であることを意味している。図６（ｂ）は、剪断
方向応力の分布を示し、図中に記した数値、例えば１０
＜は応力値が１０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上，５は応力値が５
〜１０ｋｇｆ／ｍｍ2 ，−５＞は応力値が−５ｋｇｆ／
ｍｍ2 未満であることを意味している。
【００１７】〔比較例〕図７は、中実状（中空穴や樹脂
充填がなく全部母材の状態）のメートルねじ（Ｍ１０）
を作成し、ボルトの有効横断面積（ねじ径基準：ねじ山
の中央基準の横断面積）当たりの軸方向の引っ張り荷重
を、１５ｋｇｆ／ｍｍ2 印加した場合の軸方向応力及び
剪断応力について、コンピュータ解析を行なった結果を
示すものである。図７（ａ）は、軸方向応力の分布を示
し、図中に記した数値、例えば１５０＜は応力値が１５
０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上，１００は応力値が１００〜１５
０ｋｇｆ／ｍｍ2 ，２５＞は応力値が２５ｋｇｆ／ｍｍ
2 未満であることを意味している。図７（ｂ）は、剪断
方向応力の分布を示し、図中に記した数値、例えば１
２．５＜は応力値が１１２．５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上，５
は応力値が５〜１２．５ｋｇｆ／ｍｍ2 ，−２．５＞は
応力値が−２．５ｋｇｆ／ｍｍ2 未満であることを意味
している。
充填がなく全部母材の状態）のメートルねじ（Ｍ１０）
を作成し、ボルトの有効横断面積（ねじ径基準：ねじ山
の中央基準の横断面積）当たりの軸方向の引っ張り荷重
を、１５ｋｇｆ／ｍｍ2 印加した場合の軸方向応力及び
剪断応力について、コンピュータ解析を行なった結果を
示すものである。図７（ａ）は、軸方向応力の分布を示
し、図中に記した数値、例えば１５０＜は応力値が１５
０ｋｇｆ／ｍｍ2 以上，１００は応力値が１００〜１５
０ｋｇｆ／ｍｍ2 ，２５＞は応力値が２５ｋｇｆ／ｍｍ
2 未満であることを意味している。図７（ｂ）は、剪断
方向応力の分布を示し、図中に記した数値、例えば１
２．５＜は応力値が１１２．５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上，５
は応力値が５〜１２．５ｋｇｆ／ｍｍ2 ，−２．５＞は
応力値が−２．５ｋｇｆ／ｍｍ2 未満であることを意味
している。
【００１８】〔比較検討結果〕以下、軸方向強度及び剪
断強度の検討結果について説明する。
断強度の検討結果について説明する。
【００１９】軸方向強度（引っ張り強度）について検討
すると、図６，図５，図４，図７の順に、発生応力が大
きくなっており、図７に示す比較例の中実ボルトは、中
心部分に大きな応力が発生している。これに対して、実
施例１〜３は、いずれも比較例の半分以下の応力値とな
っている。特に、中実構造として、その中空穴の中に適
宜の弾性係数の樹脂を充填した構造とすると、図６（ま
たは図５）に示すように、発生応力値を小さくして、ボ
ルトの横断面全域の発生応力を平均化させることができ
る。
すると、図６，図５，図４，図７の順に、発生応力が大
きくなっており、図７に示す比較例の中実ボルトは、中
心部分に大きな応力が発生している。これに対して、実
施例１〜３は、いずれも比較例の半分以下の応力値とな
っている。特に、中実構造として、その中空穴の中に適
宜の弾性係数の樹脂を充填した構造とすると、図６（ま
たは図５）に示すように、発生応力値を小さくして、ボ
ルトの横断面全域の発生応力を平均化させることができ
る。
【００２０】したがって、繊維強化ボルトの中心部を中
空化すること、中空穴の内部にマトリックス材よりも弾
性係数の小さな樹脂を充填すること、樹脂の特性を吟味
すること等の技術を採用することにより、いずれも発生
応力を低くして、引っ張り応力を向上させることができ
る。
空化すること、中空穴の内部にマトリックス材よりも弾
性係数の小さな樹脂を充填すること、樹脂の特性を吟味
すること等の技術を採用することにより、いずれも発生
応力を低くして、引っ張り応力を向上させることができ
る。
【００２１】剪断強度について検討すると、図４〜図６
と比較して、図７の発生応力値が大きくなっているが、
図４〜図６の相互間では大差がない。剪断強度にあって
も、実施例１〜３の方が中実構造の比較例よりも発生応
力を低くして、剪断強度を向上させることができる。
と比較して、図７の発生応力値が大きくなっているが、
図４〜図６の相互間では大差がない。剪断強度にあって
も、実施例１〜３の方が中実構造の比較例よりも発生応
力を低くして、剪断強度を向上させることができる。
【００２２】
【発明の効果】本発明に係る繊維強化ボルトによれば、
母材のマトリックス材中に強化繊維を配するとともに、
外表面近傍の強化繊維に波形状の変位を付与したねじ部
を形成し、かつ、中心部に中空穴を形成した構造、ある
いは中心部に母材組織よりも弾性係数の小さな材料を配
した構造を採用することにより、以下のような効果を奏
する。 （１） 中心部に対する応力集中を緩和することができ
る。 （２） 中空穴が形成されている場合にあっても、最大
応力値を低下させることにより、ボルトの全体強度を向
上させることができる。 （３） 特に引っ張り強度の改善を図ることができる。 （４） 製造が容易であり、応用範囲が大きく実用性が
高い。
母材のマトリックス材中に強化繊維を配するとともに、
外表面近傍の強化繊維に波形状の変位を付与したねじ部
を形成し、かつ、中心部に中空穴を形成した構造、ある
いは中心部に母材組織よりも弾性係数の小さな材料を配
した構造を採用することにより、以下のような効果を奏
する。 （１） 中心部に対する応力集中を緩和することができ
る。 （２） 中空穴が形成されている場合にあっても、最大
応力値を低下させることにより、ボルトの全体強度を向
上させることができる。 （３） 特に引っ張り強度の改善を図ることができる。 （４） 製造が容易であり、応用範囲が大きく実用性が
高い。
【図１】本発明に係る繊維強化ボルトの第１実施例を示
す正断面図である。
す正断面図である。
【図２】図１に示すねじ部の拡大図である。
【図３】本発明に係る繊維強化ボルトの第２実施形態を
示す一部の記載を省略した正断面図である。
示す一部の記載を省略した正断面図である。
【図４】（ａ）は実施例１の繊維強化ボルトに発生する
軸方向の応力分布図、（ｂ）は実施例１の繊維強化ボル
トに発生する剪断方向の応力分布図である。
軸方向の応力分布図、（ｂ）は実施例１の繊維強化ボル
トに発生する剪断方向の応力分布図である。
【図５】（ａ）は実施例２の繊維強化ボルトに発生する
軸方向の応力分布図、（ｂ）は実施例２の繊維強化ボル
トに発生する剪断方向の応力分布図である。
軸方向の応力分布図、（ｂ）は実施例２の繊維強化ボル
トに発生する剪断方向の応力分布図である。
【図６】（ａ）は実施例３の繊維強化ボルトに発生する
軸方向の応力分布図、（ｂ）は実施例３の繊維強化ボル
トに発生する剪断方向の応力分布図である。
軸方向の応力分布図、（ｂ）は実施例３の繊維強化ボル
トに発生する剪断方向の応力分布図である。
【図７】（ａ）は比較例の繊維強化ボルトに発生する軸
方向の応力分布図、（ｂ）は比較例の繊維強化ボルトに
発生する剪断方向の応力分布図である。
方向の応力分布図、（ｂ）は比較例の繊維強化ボルトに
発生する剪断方向の応力分布図である。
１ 母材 １ａ マトリックス材 １ｂ 強化繊維 ２ ねじ部 ３ 中空穴 ４ 樹脂体（熱可塑性樹脂） Ｘ 棒状体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 表 大志 東京都西多摩郡瑞穂町殿ケ谷229番地 石 川島播磨重工業株式会社瑞穂工場内株式会 社先進材料利用ガスジェネレータ研究所瑞 穂分室内 (72)発明者 鈴木 敏之 神奈川県藤沢市片瀬１−１−１ ミネベア 株式会社藤沢製作所内株式会社先進材料利 用ガスジェネレータ研究所片瀬分室内 (72)発明者 長谷川 拓夫 神奈川県藤沢市片瀬１−１−１ ミネベア 株式会社藤沢製作所内株式会社先進材料利 用ガスジェネレータ研究所片瀬分室内 (72)発明者 田村 誠 山口県宇部市大字小串1978−５ 宇部興産 株式会社宇部研究所内株式会社先進材料利 用ガスジェネレータ研究所宇部分室内 (72)発明者 佐藤 光彦 山口県宇部市大字小串1978−５ 宇部興産 株式会社宇部研究所内株式会社先進材料利 用ガスジェネレータ研究所宇部分室内
Claims (3)
- 【請求項１】 マトリックス材（１ａ）及び強化繊維
（１ｂ）の複合材料からなる棒状体（Ｘ）を半径内方向
にプレス成形して、外表面近傍の強化繊維に波形状の変
位を付与したねじ部（２）が形成され、中心部がその他
の部分よりも弾性係数の小さな材料により形成されるこ
とを特徴とする繊維強化ボルト。 - 【請求項２】 中心部に、ボルト直径の２０％ないし４
０％程度の中空穴（３）が形成されることを特徴とする
請求項１記載の繊維強化ボルト。 - 【請求項３】 中心部の中空穴（３）に、マトリックス
材（１ａ）と同等または弾性係数が小さい熱可塑性樹脂
からなる樹脂体（４）が配されることを特徴とする請求
項２記載の繊維強化ボルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03694096A JP3460429B2 (ja) | 1996-02-23 | 1996-02-23 | 繊維強化ボルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03694096A JP3460429B2 (ja) | 1996-02-23 | 1996-02-23 | 繊維強化ボルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09229039A true JPH09229039A (ja) | 1997-09-02 |
| JP3460429B2 JP3460429B2 (ja) | 2003-10-27 |
Family
ID=12483759
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03694096A Expired - Fee Related JP3460429B2 (ja) | 1996-02-23 | 1996-02-23 | 繊維強化ボルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3460429B2 (ja) |
Cited By (6)
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