JPH09209011A - 高炉炉底側壁煉瓦の侵食抑制方法 - Google Patents
高炉炉底側壁煉瓦の侵食抑制方法Info
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- JPH09209011A JPH09209011A JP4430396A JP4430396A JPH09209011A JP H09209011 A JPH09209011 A JP H09209011A JP 4430396 A JP4430396 A JP 4430396A JP 4430396 A JP4430396 A JP 4430396A JP H09209011 A JPH09209011 A JP H09209011A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高炉炉底部の延命をはかるための炉底側壁煉
瓦の侵食を防止する手段の提供。 【解決手段】 炉底側壁煉瓦部に長さの異なる温度計を
半径方向直線上に配置し、その温度計の計測値より側壁
煉瓦内での熱流速を算出し、その熱流速値より側壁煉瓦
と鉄皮間に介在するスタンプ材の総括熱伝導率を算出
し、その値が初期値（施工時の値）に対して低い値を示
す部位に対してモルタル等の圧入材を圧入して該スタン
プ材の総括熱伝導率を高める。 【効果】 スタンプ材部位に発生する空隙に起因するス
タンプ材の冷却能の低下を防止できるので、側壁煉瓦の
侵食を抑制できる。スタンプ材部位に発生する空隙の位
置を操業中に早期にかつ的確に発見できるので、圧入成
功率が高い。
瓦の侵食を防止する手段の提供。 【解決手段】 炉底側壁煉瓦部に長さの異なる温度計を
半径方向直線上に配置し、その温度計の計測値より側壁
煉瓦内での熱流速を算出し、その熱流速値より側壁煉瓦
と鉄皮間に介在するスタンプ材の総括熱伝導率を算出
し、その値が初期値（施工時の値）に対して低い値を示
す部位に対してモルタル等の圧入材を圧入して該スタン
プ材の総括熱伝導率を高める。 【効果】 スタンプ材部位に発生する空隙に起因するス
タンプ材の冷却能の低下を防止できるので、側壁煉瓦の
侵食を抑制できる。スタンプ材部位に発生する空隙の位
置を操業中に早期にかつ的確に発見できるので、圧入成
功率が高い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、高炉炉底部の延
命技術に係り、より詳しくは高炉における炉底側壁煉瓦
の侵食の進行を抑制する方法に関する。
命技術に係り、より詳しくは高炉における炉底側壁煉瓦
の侵食の進行を抑制する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炉における炉底煉瓦の侵食を抑制する
ためには煉瓦の冷却効果を維持することが重要である。
例えば、高炉の炉底側壁は煉瓦と鉄皮との間にスタンプ
材を介在させて煉瓦の冷却効果を高めている。ところ
が、この炉底側壁部のスタンプ材は、炉内の温度、圧力
等によりスタンプ材内部や、スタンプ材と煉瓦間、スタ
ンプ材と鉄皮間に空隙を生じ易く、この空隙が断熱効果
を保つため煉瓦の冷却効果が低下し、炉底側壁煉瓦の侵
食が進行する。
ためには煉瓦の冷却効果を維持することが重要である。
例えば、高炉の炉底側壁は煉瓦と鉄皮との間にスタンプ
材を介在させて煉瓦の冷却効果を高めている。ところ
が、この炉底側壁部のスタンプ材は、炉内の温度、圧力
等によりスタンプ材内部や、スタンプ材と煉瓦間、スタ
ンプ材と鉄皮間に空隙を生じ易く、この空隙が断熱効果
を保つため煉瓦の冷却効果が低下し、炉底側壁煉瓦の侵
食が進行する。
【０００３】このような炉底側壁煉瓦の侵食を抑制する
方法として、例えば特開平５−２６３１１２号公報に
は、高炉の炉底側壁部に配設されている温度計を利用し
て側壁煉瓦の侵食状況を把握し、炉底煉瓦および側壁煉
瓦の侵食状況に応じて出銑口深度および出銑口の使用方
法を変更して炉底温度上昇を抑制する方法が提案されて
いる。
方法として、例えば特開平５−２６３１１２号公報に
は、高炉の炉底側壁部に配設されている温度計を利用し
て側壁煉瓦の侵食状況を把握し、炉底煉瓦および側壁煉
瓦の侵食状況に応じて出銑口深度および出銑口の使用方
法を変更して炉底温度上昇を抑制する方法が提案されて
いる。
【０００４】すなわち、この方法は図５に示すごとく、
炉底側壁煉瓦１とスタンプ材２との間に鉄皮３を貫通し
て配設された温度計４´の計測値が上昇した場合に側壁
煉瓦の侵食が進行していると判断し、出銑口を均等に使
用するとともに出銑口深度を基準値以上に維持する方法
である。
炉底側壁煉瓦１とスタンプ材２との間に鉄皮３を貫通し
て配設された温度計４´の計測値が上昇した場合に側壁
煉瓦の侵食が進行していると判断し、出銑口を均等に使
用するとともに出銑口深度を基準値以上に維持する方法
である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】高炉炉底側壁煉瓦の侵
食状況を把握するために炉底側壁部に半径方向に設置さ
れている温度計の指示値が高くなる要因としては、一般
に側壁煉瓦の炉内溶銑による侵食の結果起こる側壁煉瓦
厚み減少のみと考えられてきたが、実際には前記の煉瓦
侵食による温度上昇だけでなく、側壁冷却能の低下によ
る炉底側壁煉瓦上昇もあることが判明している。この側
壁冷却能の低下は、スタンプ材内部およびスタンプ材と
煉瓦間、スタンプ材と鉄皮間に発生する空隙によるスタ
ンプ材の熱伝導率低下の結果起こるスタンプ材の冷却能
力の低下がその主たる原因と考えられている。
食状況を把握するために炉底側壁部に半径方向に設置さ
れている温度計の指示値が高くなる要因としては、一般
に側壁煉瓦の炉内溶銑による侵食の結果起こる側壁煉瓦
厚み減少のみと考えられてきたが、実際には前記の煉瓦
侵食による温度上昇だけでなく、側壁冷却能の低下によ
る炉底側壁煉瓦上昇もあることが判明している。この側
壁冷却能の低下は、スタンプ材内部およびスタンプ材と
煉瓦間、スタンプ材と鉄皮間に発生する空隙によるスタ
ンプ材の熱伝導率低下の結果起こるスタンプ材の冷却能
力の低下がその主たる原因と考えられている。
【０００６】ところが、側壁煉瓦とスタンプ材の界面近
傍に設置した温度計の計測値のみで側壁煉瓦の侵食状況
を把握する従来の方法では、温度計の指示値が高くなる
二つの要因、すなわち、側壁煉瓦の炉内溶銑による侵食
の結果起こる側壁煉瓦厚み減少と、スタンプ材内部およ
びスタンプ材と煉瓦間、スタンプ材と鉄皮間に発生する
空隙によるスタンプ材の熱伝導率低下の結果起こるスタ
ンプ材の冷却能力の低下を区別することができないた
め、側壁冷却能の低下による側壁煉瓦の侵食を抑制する
ことができなかった。
傍に設置した温度計の計測値のみで側壁煉瓦の侵食状況
を把握する従来の方法では、温度計の指示値が高くなる
二つの要因、すなわち、側壁煉瓦の炉内溶銑による侵食
の結果起こる側壁煉瓦厚み減少と、スタンプ材内部およ
びスタンプ材と煉瓦間、スタンプ材と鉄皮間に発生する
空隙によるスタンプ材の熱伝導率低下の結果起こるスタ
ンプ材の冷却能力の低下を区別することができないた
め、側壁冷却能の低下による側壁煉瓦の侵食を抑制する
ことができなかった。
【０００７】この発明は、このような実情に鑑みてなさ
れたものであり、前記した側壁煉瓦の炉内溶銑による侵
食の結果起こる側壁煉瓦厚み減少だけでなく、スタンプ
材部位に発生する空隙も操業中に検知し、休風時にその
部位に対し圧入材の圧入を行うことによって側壁煉瓦の
侵食を抑制する方法を提案しようとするものである。
れたものであり、前記した側壁煉瓦の炉内溶銑による侵
食の結果起こる側壁煉瓦厚み減少だけでなく、スタンプ
材部位に発生する空隙も操業中に検知し、休風時にその
部位に対し圧入材の圧入を行うことによって側壁煉瓦の
侵食を抑制する方法を提案しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】炉底側壁部に半径方向に
設置されている温度計の指示値が高くなる二つの要因、
すなわち、側壁煉瓦の炉内溶銑による侵食の結果起こ
る側壁煉瓦厚み減少、スタンプ材内部およびスタンプ
材と煉瓦間、スタンプ材と鉄皮間に発生する空隙による
スタンプ材の熱伝導率低下の結果起こるスタンプ材の冷
却能力の低下を区別するためには、側壁部の温度ではな
く、その部位の熱流速を測定する必要がある。その理由
は、熱流速を測定することにより、スタンプ材部位の熱
伝導率の変化、すなわちスタンプ材の冷却能力の変化を
容易に知ることができ、上記との区別をつけること
ができるからである。
設置されている温度計の指示値が高くなる二つの要因、
すなわち、側壁煉瓦の炉内溶銑による侵食の結果起こ
る側壁煉瓦厚み減少、スタンプ材内部およびスタンプ
材と煉瓦間、スタンプ材と鉄皮間に発生する空隙による
スタンプ材の熱伝導率低下の結果起こるスタンプ材の冷
却能力の低下を区別するためには、側壁部の温度ではな
く、その部位の熱流速を測定する必要がある。その理由
は、熱流速を測定することにより、スタンプ材部位の熱
伝導率の変化、すなわちスタンプ材の冷却能力の変化を
容易に知ることができ、上記との区別をつけること
ができるからである。
【０００９】この発明は、前記スタンプ材内部およびス
タンプ材と煉瓦間、スタンプ材と鉄皮間の各部位におけ
る熱流速を得る手段として、炉底側壁部の半径方向直線
上に長さの異なる少なくとも２個の温度計を設置し、こ
の温度計の計測値に基づいて側壁煉瓦内の熱流速を求
め、その値よりスタンプ材の空隙を含めた総括熱伝導率
を算出して側壁煉瓦部の空隙部を検知し、その部位に圧
入により空隙を埋めることによりスタンプ材の冷却能を
高める方法である。
タンプ材と煉瓦間、スタンプ材と鉄皮間の各部位におけ
る熱流速を得る手段として、炉底側壁部の半径方向直線
上に長さの異なる少なくとも２個の温度計を設置し、こ
の温度計の計測値に基づいて側壁煉瓦内の熱流速を求
め、その値よりスタンプ材の空隙を含めた総括熱伝導率
を算出して側壁煉瓦部の空隙部を検知し、その部位に圧
入により空隙を埋めることによりスタンプ材の冷却能を
高める方法である。
【００１０】すなわち、この発明の要旨は、高炉の炉底
側壁煉瓦内に半径方向直線上に配置した長さの異なる少
なくとも２個の温度計の計測値より、下記（１）式に基
づいて側壁煉瓦内での熱流速ｑを算出し、その得られた
熱流速値より、下記（２）式に基づいて側壁煉瓦と鉄皮
間に介在するスタンプ材の総括熱伝導率λを算出し、そ
の得られた総括熱伝導率λが初期値（施工時の値）に対
して低い値を示す部位に対して圧入材を圧入することに
より、該スタンプ材の総括熱伝導率λを高めることを特
徴とする高炉炉底側壁煉瓦の侵食抑制方法にある。
側壁煉瓦内に半径方向直線上に配置した長さの異なる少
なくとも２個の温度計の計測値より、下記（１）式に基
づいて側壁煉瓦内での熱流速ｑを算出し、その得られた
熱流速値より、下記（２）式に基づいて側壁煉瓦と鉄皮
間に介在するスタンプ材の総括熱伝導率λを算出し、そ
の得られた総括熱伝導率λが初期値（施工時の値）に対
して低い値を示す部位に対して圧入材を圧入することに
より、該スタンプ材の総括熱伝導率λを高めることを特
徴とする高炉炉底側壁煉瓦の侵食抑制方法にある。
【００１１】 Ｔ２ーＴ３ Ｔ１ーＴ２ ｑ＝─────────＝─────── …（１）式 ｄ／λ＋ｄ２／λ２ ｄ１／λ１ Ｔ１、Ｔ２：温度計の計測値（℃） Ｔ３：鉄皮の表面温度（℃） ｄ：スタンプ材の厚さ（ｍｍ） ｄ１：温度計先端間の距離（ｍｍ） ｄ２：鉄皮の厚さ（ｍｍ）
【００１２】 λ１λ２ｄ（Ｔ１ーＴ２） λ＝─────────────────────── …（２）式 λ２ｄ１（Ｔ２ーＴ３）ーλ１ｄ２（Ｔ１ーＴ２） λ１：側壁煉瓦の熱伝導率（ｃａｌ・ｍｍ−１・ｓｅｃ
−１・℃−１） λ２：鉄皮の熱伝導率（ｃａｌ・ｍｍ−１・ｓｅｃ−１
・℃−１）
−１・℃−１） λ２：鉄皮の熱伝導率（ｃａｌ・ｍｍ−１・ｓｅｃ−１
・℃−１）
【００１３】この発明における炉側壁の半径方向直線上
に少なくとも２個設ける温度計は、側壁煉瓦の内部と、
該煉瓦とスタンプ材の界面近傍に配置し、その計測値を
それぞれＴ１、Ｔ２とする。一方、温度計先端間の距
離、側壁煉瓦の炉内側温度、鉄皮の表面温度、側壁煉瓦
の熱伝導率および鉄皮の熱伝導率は既知であるから、前
記２個の温度計の計測値Ｔ１、Ｔ２より前記（１）式に
よって側壁煉瓦内での熱流速ｑを求めることができる。
に少なくとも２個設ける温度計は、側壁煉瓦の内部と、
該煉瓦とスタンプ材の界面近傍に配置し、その計測値を
それぞれＴ１、Ｔ２とする。一方、温度計先端間の距
離、側壁煉瓦の炉内側温度、鉄皮の表面温度、側壁煉瓦
の熱伝導率および鉄皮の熱伝導率は既知であるから、前
記２個の温度計の計測値Ｔ１、Ｔ２より前記（１）式に
よって側壁煉瓦内での熱流速ｑを求めることができる。
【００１４】この熱流速ｑがスタンプ材および鉄皮内で
も一定であるとするならば、スタンプ材部位の見掛け上
の熱伝導率、すなわちスタンプ材部位の空隙を含むスタ
ンプ材総括熱伝導率λを前記（２）式により求めること
ができる。
も一定であるとするならば、スタンプ材部位の見掛け上
の熱伝導率、すなわちスタンプ材部位の空隙を含むスタ
ンプ材総括熱伝導率λを前記（２）式により求めること
ができる。
【００１５】このスタンプ材総括熱伝導率λが初期値
（施工時の値）に対して低い値を示す部位については、
スタンプ材内部もしくはスタンプ材と側壁煉瓦間または
スタンプ材と鉄皮間のいずれかの部位に空隙が存在して
いる可能性が高い。その理由は、もしスタンプ材部位に
空隙が存在するならば、空隙の熱伝導率はスタンプ材の
熱伝導率よりもはるかに小さいので、スタンプ材総括熱
伝導率λは初期値（施工時の値）よりも低くなっている
からである。
（施工時の値）に対して低い値を示す部位については、
スタンプ材内部もしくはスタンプ材と側壁煉瓦間または
スタンプ材と鉄皮間のいずれかの部位に空隙が存在して
いる可能性が高い。その理由は、もしスタンプ材部位に
空隙が存在するならば、空隙の熱伝導率はスタンプ材の
熱伝導率よりもはるかに小さいので、スタンプ材総括熱
伝導率λは初期値（施工時の値）よりも低くなっている
からである。
【００１６】したがって、この発明では、スタンプ材総
括熱伝導率λが初期値（施工時の値）に対して低い値を
示す部位については、当該部位に空隙が存在すると判断
し、即時圧入材の圧入を行い空隙を埋める方法をとった
のである。これにより、スタンプ材総括熱伝導率λが回
復し、側壁煉瓦の冷却能が向上することにより、側壁煉
瓦の侵食が抑制される。
括熱伝導率λが初期値（施工時の値）に対して低い値を
示す部位については、当該部位に空隙が存在すると判断
し、即時圧入材の圧入を行い空隙を埋める方法をとった
のである。これにより、スタンプ材総括熱伝導率λが回
復し、側壁煉瓦の冷却能が向上することにより、側壁煉
瓦の侵食が抑制される。
【００１７】
【発明の実施の形態】図１はこの発明方法を実施するた
めの温度計の配置構成例を示す概略縦断側面図、図２は
同上の温度計の炉側壁円周方向の配置例を示す概略平面
図、図３は同じく温度計の炉側壁縦方向の配置例を示す
概略縦断側面図で、４−１は側壁煉瓦１内の温度を計測
する温度計、４−２は側壁煉瓦１とスタンプ材２の界面
近傍の温度を測定する温度計、Ｐ１、Ｐ２は測定点であ
る。
めの温度計の配置構成例を示す概略縦断側面図、図２は
同上の温度計の炉側壁円周方向の配置例を示す概略平面
図、図３は同じく温度計の炉側壁縦方向の配置例を示す
概略縦断側面図で、４−１は側壁煉瓦１内の温度を計測
する温度計、４−２は側壁煉瓦１とスタンプ材２の界面
近傍の温度を測定する温度計、Ｐ１、Ｐ２は測定点であ
る。
【００１８】すなわち、この発明方法を実施する場合
は、図１に示すごとく長さの異なる２本の温度計４−
１、４−２を側壁煉瓦１の半径方向直線上に設置し、こ
の温度計４−１、４−２によりそれぞれ側壁煉瓦１内の
測定点Ｐ１、Ｐ２の温度を計測できるように設ける。
は、図１に示すごとく長さの異なる２本の温度計４−
１、４−２を側壁煉瓦１の半径方向直線上に設置し、こ
の温度計４−１、４−２によりそれぞれ側壁煉瓦１内の
測定点Ｐ１、Ｐ２の温度を計測できるように設ける。
【００１９】この発明では、測定点Ｐ１、Ｐ２の計測値
をそれぞれＴ１、Ｔ２とし、側壁煉瓦１の炉内側温度Ｔ
０、鉄皮３の表面温度Ｔ３、側壁煉瓦１の熱伝導率
λ１、鉄皮３の熱伝導率λ２、温度計先端間の距離ｄ１
を用いて、前記（１）式により側壁煉瓦１内での熱流速
ｑを算出する。なお、Ｔ０、Ｔ３、熱伝導率λ１、λ２
は既知である。そして、得られた熱流速値より、前記
（２）式により側壁煉瓦１と鉄皮３間に介在するスタン
プ材２の総括熱伝導率λを算出し、その得られた総括熱
伝導率λを初期値（施工時の値）と比較し、初期値より
低い場合には当該部位に空隙が存在すると判断し圧入材
を圧入する。このようにしてスタンプ材２の熱伝導率を
初期値近傍まで上げることにより、側壁煉瓦１の冷却能
を高めることが可能となる。
をそれぞれＴ１、Ｔ２とし、側壁煉瓦１の炉内側温度Ｔ
０、鉄皮３の表面温度Ｔ３、側壁煉瓦１の熱伝導率
λ１、鉄皮３の熱伝導率λ２、温度計先端間の距離ｄ１
を用いて、前記（１）式により側壁煉瓦１内での熱流速
ｑを算出する。なお、Ｔ０、Ｔ３、熱伝導率λ１、λ２
は既知である。そして、得られた熱流速値より、前記
（２）式により側壁煉瓦１と鉄皮３間に介在するスタン
プ材２の総括熱伝導率λを算出し、その得られた総括熱
伝導率λを初期値（施工時の値）と比較し、初期値より
低い場合には当該部位に空隙が存在すると判断し圧入材
を圧入する。このようにしてスタンプ材２の熱伝導率を
初期値近傍まで上げることにより、側壁煉瓦１の冷却能
を高めることが可能となる。
【００２０】実高炉においては、図２に示すごとく、側
壁煉瓦１の半径方向直線上に設置する長さの異なる２本
の温度計４−１、４−２を炉側壁の円周方向に所望の間
隔を置いて数十本配置し、さらに図３に示すごとくその
円周方向に配置した温度計を縦方向に数段配置する。そ
して、各温度計のデータより炉側壁部分を全面的に監視
し、スタンプ材２の総括熱伝導率λが初期値より低い部
位に対して圧入を行う。
壁煉瓦１の半径方向直線上に設置する長さの異なる２本
の温度計４−１、４−２を炉側壁の円周方向に所望の間
隔を置いて数十本配置し、さらに図３に示すごとくその
円周方向に配置した温度計を縦方向に数段配置する。そ
して、各温度計のデータより炉側壁部分を全面的に監視
し、スタンプ材２の総括熱伝導率λが初期値より低い部
位に対して圧入を行う。
【００２１】
【実施例】図４はこの発明方法を実高炉（容積４８００
ｍ３）に適用し、空隙によるスタンプ材部位の総括熱伝
導率λの低下および側壁モルタル圧入による該λの回復
例を示したものである。本実施例では、長さの異なる２
本の温度計４−１、４−２を図２および図３に示すごと
く炉側壁の円周方向および縦方向に合計７３個設置し、
スタンプ材２の総括熱伝導率λが初期値より低い部位に
対してモルタル圧入を行った。なお、モルタル圧入位置
の決定は、スタンプ材総括熱伝導率λが初期値に対して
２５％以下に低下した部位とした。本実施例の前提条件
であるスタンプ材、空気、圧入材の総括熱伝導率λを表
１に示す。
ｍ３）に適用し、空隙によるスタンプ材部位の総括熱伝
導率λの低下および側壁モルタル圧入による該λの回復
例を示したものである。本実施例では、長さの異なる２
本の温度計４−１、４−２を図２および図３に示すごと
く炉側壁の円周方向および縦方向に合計７３個設置し、
スタンプ材２の総括熱伝導率λが初期値より低い部位に
対してモルタル圧入を行った。なお、モルタル圧入位置
の決定は、スタンプ材総括熱伝導率λが初期値に対して
２５％以下に低下した部位とした。本実施例の前提条件
であるスタンプ材、空気、圧入材の総括熱伝導率λを表
１に示す。
【００２２】図４の結果より、この発明方法によりモル
タル圧入の必要な部位を特定できた結果、スタンプ材の
総括熱伝導率λを初期値に近いところまで回復させるこ
とができ、側壁冷却能の低下による側壁煉瓦の侵食を十
分に抑制可能であることが明らかとなった。
タル圧入の必要な部位を特定できた結果、スタンプ材の
総括熱伝導率λを初期値に近いところまで回復させるこ
とができ、側壁冷却能の低下による側壁煉瓦の侵食を十
分に抑制可能であることが明らかとなった。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【発明の効果】以上説明したごとく、この発明方法によ
れば、炉側壁スタンプ材の熱伝導率を監視し、スタンプ
材部位に発生する空隙に起因する該スタンプ材の熱伝導
率の低下した部位に対して即時モルタル等の圧入を行
い、スタンプ材の熱伝導率を回復させることができるの
で、スタンプ材の熱伝導率の低下に起因する冷却能の低
下を防止でき、側壁煉瓦の侵食を大幅に抑制することが
可能である。また、スタンプ材部位に発生する空隙の位
置を操業中に早期にかつ的確に発見することができるの
で、モルタル等の圧入材の圧入成功率が各段に高めら
れ、無駄な圧入がなくなるのみならず、側壁煉瓦の侵食
を未然に防ぐことができる。したがって、この発明は高
炉炉底部の寿命延長に多大な効果を奏する。
れば、炉側壁スタンプ材の熱伝導率を監視し、スタンプ
材部位に発生する空隙に起因する該スタンプ材の熱伝導
率の低下した部位に対して即時モルタル等の圧入を行
い、スタンプ材の熱伝導率を回復させることができるの
で、スタンプ材の熱伝導率の低下に起因する冷却能の低
下を防止でき、側壁煉瓦の侵食を大幅に抑制することが
可能である。また、スタンプ材部位に発生する空隙の位
置を操業中に早期にかつ的確に発見することができるの
で、モルタル等の圧入材の圧入成功率が各段に高めら
れ、無駄な圧入がなくなるのみならず、側壁煉瓦の侵食
を未然に防ぐことができる。したがって、この発明は高
炉炉底部の寿命延長に多大な効果を奏する。
【図１】この発明方法を実施するための温度計の配置構
成例を示す概略縦断側面図である。
成例を示す概略縦断側面図である。
【図２】同上の温度計の炉側壁円周方向の配置例を示す
概略横断平面図である。
概略横断平面図である。
【図３】同じく温度計の炉側壁縦方向の配置例を示す概
略縦断側面図である。
略縦断側面図である。
【図４】この発明の実施例における空隙によるスタンプ
材部位の総括熱伝導率λの低下および側壁モルタル圧入
による該λの回復例を示す図である。
材部位の総括熱伝導率λの低下および側壁モルタル圧入
による該λの回復例を示す図である。
【図５】従来の高炉炉底側壁煉瓦の侵食を抑制する方法
の一例を示す概略縦断側面図である。
の一例を示す概略縦断側面図である。
１ 炉底側壁煉瓦 ２ スタンプ材 ３ 鉄皮 ４−１、４−２ 温度計 Ｐ１、Ｐ２ 測定点
Claims (1)
- 【請求項１】 高炉の炉底側壁煉瓦内に半径方向直線上
に配置した長さの異なる少なくとも２個の温度計の計測
値より、下記（１）式に基づいて側壁煉瓦内での熱流速
ｑを算出し、その得られた熱流速値より、下記（２）式
に基づいて側壁煉瓦と鉄皮間に介在するスタンプ材の総
括熱伝導率λを算出し、その得られた総括熱伝導率λが
初期値（施工時の値）に対して低い値を示す部位に対し
て圧入材を圧入することにより、該スタンプ材の総括熱
伝導率λを高めることを特徴とする高炉炉底側壁煉瓦の
侵食抑制方法。 Ｔ１、Ｔ２：温度計の計測値（℃） Ｔ３：鉄皮の表面温度（℃） ｄ：スタンプ材の厚さ（ｍｍ） ｄ１：温度計先端間の距離（ｍｍ） ｄ２：鉄皮の厚さ（ｍｍ） λ１：側壁煉瓦の熱伝導率（ｃａｌ・ｍｍ−１・ｓｅｃ
−１・℃−１） λ２：鉄皮の熱伝導率（ｃａｌ・ｍｍ−１・ｓｅｃ−１
・℃−１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4430396A JPH09209011A (ja) | 1996-02-06 | 1996-02-06 | 高炉炉底側壁煉瓦の侵食抑制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4430396A JPH09209011A (ja) | 1996-02-06 | 1996-02-06 | 高炉炉底側壁煉瓦の侵食抑制方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09209011A true JPH09209011A (ja) | 1997-08-12 |
Family
ID=12687734
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4430396A Pending JPH09209011A (ja) | 1996-02-06 | 1996-02-06 | 高炉炉底側壁煉瓦の侵食抑制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09209011A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002147959A (ja) * | 2000-11-06 | 2002-05-22 | Asahi Tec Corp | キュポラ |
| CN109576428A (zh) * | 2019-01-28 | 2019-04-05 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种高炉炉缸气隙及炉衬侵蚀判断设备与判断方法 |
| CN111850379A (zh) * | 2020-07-20 | 2020-10-30 | 郑州市瑞沃耐火材料有限公司 | 矿热电炉炉体结构 |
-
1996
- 1996-02-06 JP JP4430396A patent/JPH09209011A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002147959A (ja) * | 2000-11-06 | 2002-05-22 | Asahi Tec Corp | キュポラ |
| CN109576428A (zh) * | 2019-01-28 | 2019-04-05 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种高炉炉缸气隙及炉衬侵蚀判断设备与判断方法 |
| CN111850379A (zh) * | 2020-07-20 | 2020-10-30 | 郑州市瑞沃耐火材料有限公司 | 矿热电炉炉体结构 |
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