JPH09189462A

JPH09189462A - 空気調和装置

Info

Publication number: JPH09189462A
Application number: JP93896A
Authority: JP
Inventors: Yuusuke Uehara; 祐亮上原; Tatsuo Ono; 達生小野
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 1996-01-08
Filing date: 1996-01-08
Publication date: 1997-07-22

Abstract

(57)【要約】【課題】熱源機側熱交換器の風路圧損に起因する熱交
換能力のアンバランスを解消して、熱交換能力を充分に
発揮できる空気調和装置を提供する。【解決手段】熱源機側熱交換器２，３の、複数の吸い
込み方向のうち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に
配されたフィン９の配設ピッチを、他の吸い込み方向に
配されたフィン９の配設ピッチと異なるピッチとする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は空気調和装置に係
り、より詳しくは熱源機側熱交換器の風路圧損に起因す
る熱交換能力のアンバランスを解消しうる空気調和装置
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の空気調和装置には、図２０に示す
ようなものがある。同図において、１は本体、２，３は
熱源機側熱交換器、４は本体１外部の空気を熱源機側熱
交換器２，３に流通させるための送風機、６は圧縮機、
７はアキュムレータ、８は制御箱である。アキュムレー
タ７、圧縮機６、熱源機側熱交換器２及び３は、図示を
省略した絞り装置及び室内側熱交換器とともに順次配管
接続されて冷媒回路を構成している。また、一点鎖線５
は送風機４の回転軸心方向を示している。

【０００３】図のように、この空気調和装置では熱源機
側熱交換器が熱源機側熱交換器２，３の２つに分割され
るとともに、熱源機側熱交換器３はサービス性や組立て
性を考慮して、圧縮機６やアキュムレータ７などの冷媒
回路部品を本体１の片側に収納するために傾斜させられ
ており、これにより熱源機側熱交換器２と熱源機側熱交
換器３とは送風機４の回転軸心方向５に対して左右非対
称の配置となっている。また、図２１に示すように、熱
源機側熱交換器２，３は、複数のフィン９を、冷媒回路
の一部を構成する冷媒管１０の外周に適宜のピッチで平
行に配設した、いわゆるクロスフィンチューブタイプの
熱交換器で構成されている。

【０００４】さらに、図２０において、Ａ，Ｂは、送風
機４の作用により、熱源機側熱交換器２，３を通過する
空気の流れ方向をそれぞれ示している。この図から明ら
かなように、熱源機側熱交換器２，３を通過する時点で
の空気の流れ方向（以下「吸い込み方向」という）は、
略垂直に設置されている熱源機側熱交換器２では略水平
であり、吸い込み方向と送風機４の回転軸心方向５との
なす角度が大きいので、空気の流れ方向Ａは、熱源機側
熱交換器２を出てから大きく変化する。これに対し、傾
斜させて設置されている熱源機側熱交換器３では吸い込
み方向が斜め上向きであり、吸い込み方向と送風機４の
回転軸心方向５とのなす角度が小さいので、空気の流れ
方向Ｂは、熱源機側熱交換器２が出てからも、それほど
ど変化しない。

【０００５】また、従来の空気調和装置には、図２２及
び図２３に示すようなものもある。この空気調和装置で
は、前記と同様にフィン９と冷媒管１０とからなるクロ
スフィンチューブタイプの熱交換器である熱源機側熱交
換器１１が、途中に屈曲部を有する平面視略Ｌ字状にな
っていて、吸い込み方向の９０゜異なる熱交換部１１ａ
と熱交換部１１ｂとが屈曲部を介して一体的に形成され
ている。なお、図中Ｃ，Ｄは、送風機４の作用により熱
源機側熱交換器１１の熱交換部１１ａ，１１ｂをそれぞ
れ通過する空気の流れ方向を示している。このように吸
い込み方向の相違により、空気の流れ方向Ｃは熱交換部
１１ａを出てから大きく変化するのに対し、空気の流れ
方向Ｄは熱交換部１１ｂを出てからも、ほとんど変化し
ない。

【０００６】次いで、熱交換器における熱交換能力につ
いて説明する。空気は熱交換器のフィン９相互の間隙を
通過し、この時フィン９の表面と空気との間で熱交換が
行われる。熱交換器を凝縮器として使用する場合、その
熱交換能力Ｑは、Ｑ＝Ａｏ×ｋ×（Ｔｃ−Ｔ₁ ）で表される。ただし、Ａｏは伝熱面積、ｋは熱通過率、
Ｔｃは冷媒管１０内の冷媒温度、Ｔ₁ は空気温度であ
る。ｋは一般に、管外熱伝達率（αｏ）、管内熱伝達率
（αｃ）の関数であり、そのいずれが大きくなってもｋ
は増加する。また、αｏは空気風速Ｖｏの関数で表され
るとともに、αｃは冷媒管１０内の冷媒流速Ｖｒの関数
で表され、Ｖｏが増加すればαｏも増加し、Ｖｃが増加
すればαｃも増加する。故に、ｋは、ｋ＝ｆ（αｏ（Ｖｏ），αｃ（Ｖｃ））の関数で表される。すなわち、熱交換器の熱交換能力
は、空気風速及び冷媒流速を上げることで増加する。蒸
発器として使用する場合も同様で、空気風速、冷媒流量
の増加とともに熱交換能力が上昇する。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】図２０の空気調和装置
は前記のようにサービス性や組立て性を考慮して、熱源
機側熱交換器２，３が送風機４の回転軸心方向５を中心
として左右非対称に配置されており、吸い込み方向が熱
源機側熱交換器２と熱源機側熱交換器３とで異なってい
る。このため、例えばフィン９の配設ピッチや厚さ、形
状、冷媒管１０の間隔などが熱源機側熱交換器２と熱源
機側熱交換器３とで同じであると、空気の流れ方向Ａが
大きく変化する熱源機側熱交換器２は熱源機側熱交換器
３に比べて風路圧損が大きいために、通過風量がより少
なくなり、熱交換能力がより低くなる。したがって、熱
源機側熱交換器２は設計時点で期待されていただけの熱
交換能力が発揮できず、材料コストの割に能力が低いと
いう結果を招くことになる。また、熱源機側熱交換器
２，３を蒸発器として使用した場合、通過風量の少ない
熱源機側熱交換器２においては冷媒の蒸発温度が低下し
て、着霜が生じやすいという不具合も生じる。

【０００８】また、図２２の空気調和装置においても、
熱源機側熱交換器１１の、空気の流れ方向Ｃが大きく変
化する熱交換部１１ａは熱交換部１１ｂに比べて風路圧
損が大きいために、通過風量がより少なくなり、熱交換
能力がより低くなって、前記と同様の不具合が生じるこ
とがある。

【０００９】この発明は以上のような問題点を解消する
ためになされたものであり、熱源機側熱交換器の風路圧
損に起因する熱交換能力のアンバランスを解消すること
ができ、熱交換能力を充分に発揮させることのできる空
気調和装置を得ることを目的とするものである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】この発明は、前記目的を
達成するために、以下の手段を講じたものである。すな
わち、圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装置、室内側熱
交換器を順次配管接続してなる冷媒回路と、熱源機側熱
交換器の近傍に配された送風機とを備え、熱源機側熱交
換器が、冷媒回路の一部を構成する冷媒管と、冷媒管の
外周に適宜のピッチで配設された複数のフィンとを有し
てなるとともに、複数に分割されるか若しくは屈曲部を
有することにより複数の吸い込み方向と略直交する方向
に配設されている空気調和装置において、熱源機側熱交
換器の、複数の吸い込み方向のうち少なくとも何れか１
つの吸い込み方向に配されたフィンの配設ピッチを、他
の吸い込み方向に配されたフィンの配設ピッチと異なる
ピッチとしたものである。

【００１１】また、圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装
置、室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路
と、熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備
え、熱源機側熱交換器が、冷媒回路の一部を構成する冷
媒管と、冷媒管の外周に適宜のピッチで配設された複数
のフィンとを有してなるとともに、複数に分割されるか
若しくは屈曲部を有することにより複数の吸い込み方向
と略直交する方向に配設されている空気調和装置におい
て、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込み方向のうち少
なくとも何れか１つの吸い込み方向に配されたフィンの
厚さを、他の吸い込み方向に配されたフィンの厚さと異
なる厚さとしたものである。

【００１２】また、圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装
置、室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路
と、熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備
え、熱源機側熱交換器が、冷媒回路の一部を構成する複
数段の冷媒管と、冷媒管の外周に適宜のピッチで配設さ
れた複数のフィンとを有してなるとともに、複数に分割
されるか若しくは屈曲部を有することにより複数の吸い
込み方向と略直交する方向に配設されている空気調和装
置において、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込み方向
のうち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配された
冷媒管の段間隔を、他の吸い込み方向に配された冷媒管
の段間隔と異なる間隔としたものである。

【００１３】また、圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装
置、室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路
と、熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備
え、熱源機側熱交換器が、冷媒回路の一部を構成する複
数段の冷媒管と、冷媒管の外周に適宜のピッチで配設さ
れた複数のフィンとを有してなるとともに、複数に分割
されるか若しくは屈曲部を有することにより複数の吸い
込み方向と略直交する方向に配設されている空気調和装
置において、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込み方向
のうち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配された
冷媒管の管径を、他の吸い込み方向に配された冷媒管の
管径と異なる径としたものである。

【００１４】また、圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装
置、室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路
と、熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備
え、熱源機側熱交換器が、冷媒回路の一部を構成する冷
媒管と、冷媒管の外周に適宜のピッチで配設された複数
のフィンとを有してなるとともに、複数に分割されるか
若しくは屈曲部を有することにより複数の吸い込み方向
と略直交する方向に配設されている空気調和装置におい
て、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込み方向のうち少
なくとも何れか１つの吸い込み方向に配されたフィンの
表面形状を、他の吸い込み方向に配されたフィンの表面
形状と異なる形状としたものである。

【００１５】また、圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装
置、室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路
と、熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備
え、熱源機側熱交換器が、吸い込み方向と略平行する方
向に並設されて冷媒回路の一部を構成する複数列の冷媒
管と、冷媒管の外周に適宜のピッチで配設された複数の
フィンとを有してなるとともに、複数に分割されるか若
しくは屈曲部を有することにより複数の吸い込み方向と
略直交する方向に配設されている空気調和装置におい
て、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込み方向のうち少
なくとも何れか１つの吸い込み方向に配された冷媒管の
列間隔を、他の吸い込み方向に配された冷媒管の列間隔
と異なる間隔としたものである。

【００１６】また、圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装
置、室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路
と、熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備
え、熱源機側熱交換器が、冷媒回路の一部を構成する冷
媒管と、冷媒管の外周に適宜のピッチで配設された複数
のフィンとを有してなるとともに、複数に分割されるか
若しくは屈曲部を有することにより複数の吸い込み方向
と略直交する方向に配設されている空気調和装置におい
て、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込み方向のうち少
なくとも何れか１つの吸い込み方向に配されたフィンの
幅を、他の吸い込み方向に配されたフィンの幅と異なる
幅としたものである。

【００１７】また、圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装
置、室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路
と、熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備
え、熱源機側熱交換器が、冷媒回路の一部を構成する冷
媒管と、冷媒管の外周に適宜のピッチで配設された複数
のフィンとを有してなるとともに、複数に分割されるか
若しくは屈曲部を有することにより複数の吸い込み方向
と略直交する方向に配設されている空気調和装置におい
て、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込み方向のうち少
なくとも何れか１つの吸い込み方向に配された冷媒管の
内面形状を、他の吸い込み方向に配された冷媒管の内面
形状と異なる形状としたものである。

【００１８】

【発明の実施の形態】

実施の形態１．図１、図２は請求項１の発明の実施形態
に係り、図１は熱源機側熱交換器２を、図２は熱源機側
熱交換器３を、それぞれ示している。なお、この実施形
態における空気調和装置の概略は従来例における図２０
と同様であるので、重複する図示は省略する。

【００１９】図中Ａ，Ｂは、図２０に示した空気の流れ
方向Ａ，Ｂの一部である。熱源機側熱交換器２，３は、
冷媒管１０の外周に複数のフィン９が等ピッチで平行に
配設されたクロスフィンチューブタイプの熱交換器であ
る。また、熱源機側熱交換器２におけるフィン９の配設
ピッチｆｐ１と、熱源機側熱交換器３におけるフィン９
の配設ピッチｆｐ２とは、ｆｐ１＞ｆｐ２の関係となっ
ている。

【００２０】また、図２０に示したように、熱源機側熱
交換器は熱源機側熱交換器２，３の２つに分割され、送
風機４の回転軸心方向５に対して左右非対称に配置され
ており、吸い込み方向が異なる。よって、熱源機側熱交
換器２を通過する空気の流れ方向Ａは熱源機側熱交換器
２を出てから大きく変化するのに対し、熱源機側熱交換
器３を通過する空気の流れ方向Ｂは熱源機側熱交換器３
を出てからあまり大きく変化しない。

【００２１】したがって、熱源機側熱交換器２，３のフ
ィン９の配設ピッチがｆｐ１＝ｆｐ２の関係にあれば、
熱源機側熱交換器２のほうが熱源機側熱交換器３よりも
風路圧損が大きくなり、空気風速が低下しやすいが、熱
源機側熱交換器２におけるフィン９の配設ピッチｆｐ１
を熱源機側熱交換器３におけるフィン９の配設ピッチｆ
ｐ２よりも大きいピッチとすることにより、熱源機側熱
交換器２での風路圧損が小さくなり、ひいては空気の流
れ方向Ａ全体の風路圧損が減少するため、空気風速が上
昇し熱伝達率が向上する。

【００２２】また、ｆｐ１＝ｆｐ２とした場合と比較し
て、熱源機側熱交換器２ではフィン９の枚数が減少する
ため伝熱面積Ａｏが減少するが、熱通過率ｋの上昇で補
われ、熱交換能力は維持される。このため、同じ熱交換
能力を発揮させつつ、材料コストを低減することができ
る。

【００２３】さらに、図２０と同様に、圧縮機６、アキ
ュムレータ７、制御箱８などの冷媒回路部品を本体１の
片側に収納することができ、工場ラインでの組立作業時
やサービス時に熱源機側熱交換器３の側からの作業のみ
で済むようにできるために、組立作業性やサービス性も
良い。

【００２４】実施の形態２．図３は請求項１の発明の実
施形態に係る熱源機側熱交換器１１を示している。な
お、この実施形態における空気調和装置の概略は従来例
における図２０と同様であるので、重複する図示は省略
する。

【００２５】この空気調和装置では、フィン９と冷媒管
１０とからなるクロスフィンチューブタイプの熱交換器
である熱源機側熱交換器１１が、途中に屈曲部を有する
平面視略Ｌ字状になっていて、吸い込み方向の９０゜異
なる熱交換部１１ａと熱交換部１１ｂとが屈曲部を介し
て一体的に形成されている。また、熱交換部１１ａにお
けるフィン９の配設ピッチｆｐ３と、熱交換部１１ｂに
おけるフィン９の配設ピッチｆｐ４とは、ｆｐ３＞ｆｐ
４の関係となっている。

【００２６】なお、図中Ｃ，Ｄは、送風機４の作用によ
り熱源機側熱交換器１１の熱交換部１１ａ，１１ｂをそ
れぞれ通過する空気の流れ方向を示している。このよう
に吸い込み方向の相違により、空気の流れ方向Ｃは熱交
換部１１ａを出てから大きく変化するのに対し、空気の
流れ方向Ｄは熱交換部１１ｂを出てからも、ほとんど変
化しない。

【００２７】したがって、図２３に示したようにフィン
９の配設ピッチがｆｐ３＝ｆｐ４の関係にあれば、熱交
換部１１ａのほうが熱交換部１１ｂよりも風路圧損が大
きくなり、空気風速が低下しやすいが、熱交換部１１ａ
におけるフィン９の配設ピッチｆｐ３を熱交換部１１ｂ
におけるフィン９の配設ピッチｆｐ４よりも大きいピッ
チとすることにより、熱源機側熱交換器２での風路圧損
が少なくなり、ひいては空気の流れ方向Ｃ全体の風路圧
損が減少するため、実施の形態１と同様の作用・効果が
奏せられる。

【００２８】実施の形態３．図４、図５は請求項２の発
明の実施形態に係り、図４は熱源機側熱交換器２を、図
５は熱源機側熱交換器３を、それぞれ示している。な
お、この実施形態における空気調和装置の概略は従来例
における図２０と同様であるので、重複する図示は省略
する。

【００２９】図中Ａ，Ｂは、図２０に示した空気の流れ
方向Ａ，Ｂの一部である。熱源機側熱交換器２，３は、
冷媒管１０の外周に複数のフィン９が等ピッチで平行に
配設されたクロスフィンチューブタイプの熱交換器であ
る。また、熱源機側熱交換器２におけるフィン９の冷媒
管１０の長手方向に係る厚さｆｔ１と、熱源機側熱交換
器３におけるフィン９の冷媒管１０長手方向に係る厚さ
ｆｔ２とが、ｆｔ２＞ｆｔ１の関係となっている。

【００３０】図２０に示したように、熱源機側熱交換器
２と熱源機側熱交換器３との吸い込み方向が異なり、空
気の流れ方向Ａが熱源機側熱交換器２を出てから大きく
変化する場合、フィン９の厚さがｆｔ１＝ｆｔ２の関係
にあれば、空気の流れ方向Ａに係る風路圧損が大きくな
り、熱源機側熱交換器２を通過する風速は低下しやす
い。しかし、熱源機側熱交換器２におけるフィン９の厚
さｆｔ１を熱源機側熱交換器３におけるフィン９の厚さ
ｆｔ２よりも薄くすることにより、熱源機側熱交換器２
におけるフィン９相互の間隙ｆｐ５が熱源機側熱交換器
３におけるフィン９相互の間隙ｆｐ６よりも広くなり、
熱源機側熱交換器２での風路圧損が小さくなり、ひいて
は空気の流れ方向Ａ全体の風路圧損が減少するため、空
気風速が上昇し熱伝達率が向上する。

【００３１】また、ｆｔ１＝ｆｔ２とした場合と比較し
て、熱源機側熱交換器２におけるフィン９の１枚当たり
の表面積が減少するため、伝熱面積Ａｏが減少するが、
熱通過率ｋの上昇で補われ、熱交換能力は維持される。
このため、同じ熱交換能力を発揮させつつ、フィン９の
１枚当たりの質量を減らすことができ、材料コストを低
減することができる。また、フィン材の変更だけで、フ
ィン枚数などは変わらないため、従来製品への適用が容
易で、仕様変更に係るコストも僅かで済む。

【００３２】さらに、図２０と同様に、圧縮機６、アキ
ュムレータ７、制御箱８などの冷媒回路部品を本体１の
片側に収納することができ、工場ラインでの組立作業時
やサービス時に熱源機側熱交換器３の側からの作業のみ
で済むようにできるために、組立作業性やサービス性も
良い。

【００３３】実施の形態４．図６、図７は請求項３の発
明の実施形態に係り、図６は熱源機側熱交換器２を、図
７は熱源機側熱交換器３を、それぞれ示している。な
お、この実施形態における空気調和装置の概略は従来例
における図２０と同様であるので、重複する図示は省略
する。

【００３４】図中Ａ，Ｂは、図２０に示した空気の流れ
方向Ａ，Ｂの一部である。熱源機側熱交換器２，３は、
冷媒管１０が縦方向（吸い込み方向と略直交方向）に複
数段で、且つ、横方向（吸い込み方向と略平行方向）に
複数列に設けられるとともに、冷媒管１０の外周に複数
のフィン９が等ピッチで平行に配設されたクロスフィン
チューブタイプの熱交換器である。また、熱源機側熱交
換器２における冷媒管１０の段間隔ｄ１と、熱源機側熱
交換器３における冷媒管１０の段間隔ｄ２とは、ｄ１＞
ｄ２の関係となっている。なお、熱源機側熱交換器２と
熱源機側熱交換器３との冷媒管１０の列間隔は等しくな
っている。

【００３５】図６は熱源機側熱交換器２を通過する空気
の流れ方向Ａを、より詳細にＡ１，Ａ２，Ａ３，Ａ４に
分けて示している。Ａ１，Ａ２，Ａ４は、熱交換器２を
通る際、冷媒管１０によって方向を変えられながら進む
流れで、Ａ３は冷媒管１０に当たらず一定方向のまま熱
交換器２を通過する流れである。Ａ１，Ａ２，Ａ４のよ
うに冷媒管１０に当たる流れが多いと、熱交換器での風
路圧損が大きくなり、ひいては空気の流れ方向Ａ全体の
風路圧損も増加する。したがって、冷媒管１０の段間隔
が広いほど、Ａ３のような一定方向の流れが多くなっ
て、風路圧損が減少することになる。

【００３６】図２０に示したように、熱源機側熱交換器
２と熱源機側熱交換器３との吸い込み方向が異なり、空
気の流れ方向Ａが熱源機側熱交換器２を出てから大きく
変化する場合、冷媒管１０の段間隔がｄ１＝ｄ２の関係
にあれば、空気の流れ方向Ａに係る風路圧損が大きくな
り、熱源機側熱交換器２を通過する風速が低下しやすい
が、熱源機側熱交換器２における冷媒管１０の段間隔ｄ
１を熱源機側熱交換器３における冷媒管１０の段間隔ｄ
２よりも広くすることにより、熱源機側熱交換器２での
風路圧損が少なくなり、ひいては空気の流れ方向Ａ全体
の風路圧損が減少するため、空気風速が上昇し熱伝達率
が向上する。

【００３７】また、ｄ１＝ｄ２とした場合と比較して、
熱源機側熱交換器２での冷媒管１０の本数が減少するた
め、伝熱面積Ａｏが減少するが、熱通過率ｋの上昇で補
われ、熱交換能力は維持される。このため、同じ熱交換
能力を発揮させつつ、冷媒管１０の材料コストを低減す
ることができる。

【００３８】さらに、図２０と同様に、圧縮機６、アキ
ュムレータ７、制御箱８などの冷媒回路部品を本体１の
片側に収納することができ、工場ラインでの組立作業時
やサービス時に熱源機側熱交換器３の側からの作業のみ
で済むようにできるために、組立作業性やサービス性も
良い。

【００３９】実施の形態５．図８、図９は請求項４の発
明の実施形態に係り、図８は熱源機側熱交換器２を、図
９は熱源機側熱交換器３を、それぞれ示している。な
お、この実施形態における空気調和装置の概略は従来例
における図２０と同様であるので、重複する図示は省略
する。

【００４０】図中Ａ，Ｂは、図２０に示した空気の流れ
方向Ａ，Ｂの一部である。熱源機側熱交換器２，３は、
冷媒管１０が縦方向（吸い込み方向と略直交方向）に複
数段で、且つ、横方向（吸い込み方向と略平行方向）に
複数列に設けられるとともに、冷媒管１０の外周に複数
のフィン９が等ピッチで平行に配設されたクロスフィン
チューブタイプの熱交換器である。また、熱源機側熱交
換器２における冷媒管１０の管径ｒ１と、熱源機側熱交
換器３における冷媒管１０の管径ｒ２とは、ｒ２＞ｒ１
の関係となっている。

【００４１】図８は熱源機側熱交換器２を通過する空気
の流れ方向Ａを、より詳細にＡ１，Ａ２，Ａ３，Ａ４に
分けて示している。Ａ１，Ａ２，Ａ４は、熱交換器２を
通る際、冷媒管１０によって方向を変えられながら進む
流れで、Ａ３は冷媒管１０に当たらず一定方向のまま熱
交換器２を通過する流れである。Ａ１，Ａ２，Ａ４のよ
うに冷媒管１０に当たる流れが多いと、熱交換器での風
路圧損が大きくなり、ひいては空気の流れ方向Ａ全体の
風路圧損も増加する。したがって、冷媒管１０の管径が
小さいほど、Ａ３のような一定方向の流れが多くなっ
て、風路圧損が減少することになる。

【００４２】図２０に示したように、熱源機側熱交換器
２と熱源機側熱交換器３との吸い込み方向が異なり、空
気の流れ方向Ａが熱源機側熱交換器２を出てから大きく
変化する場合、冷媒管１０の管径がｒ１＝ｒ２の関係に
あれば、空気の流れ方向Ａに係る風路圧損が大きくな
り、熱源機側熱交換器２を通過する風速が低下しやすい
が、熱源機側熱交換器２における冷媒管１０の管径ｒ１
を熱源機側熱交換器３における冷媒管１０の管径ｒ２よ
りも小さくすることにより、熱源機側熱交換器２での風
路圧損が少なくなり、ひいては空気の流れ方向Ａ全体の
風路圧損が減少するため、空気風速が上昇し熱伝達率が
向上する。

【００４３】また、ｒ１＝ｒ２とした場合と比較して、
熱源機側熱交換器２での冷媒管１０の１本当たりの表面
積が減少するため、伝熱面積Ａｏが減少するが、熱通過
率ｋの上昇で補われることと、管径が小さくなった分冷
媒管１０内の冷媒流速が上昇することで、熱交換能力は
維持される。このため、同じ熱交換能力を発揮させつ
つ、冷媒管１０の材料コストを低減することができる。

【００４４】さらに、図２０と同様に、圧縮機６、アキ
ュムレータ７、制御箱８などの冷媒回路部品を本体１の
片側に収納することができ、工場ラインでの組立作業時
やサービス時に熱源機側熱交換器３の側からの作業のみ
で済むようにできるために、組立作業性やサービス性も
良い。

【００４５】実施の形態６．図１０、図１１は請求項５
の発明の実施形態に係り、図１０は熱源機側熱交換器２
を、図１１は熱源機側熱交換器３を、それぞれ示してい
る。なお、この実施形態における空気調和装置の概略は
従来例における図２０と同様であるので、重複する図示
は省略する。

【００４６】図中Ａ，Ｂは、図２０に示した空気の流れ
方向Ａ，Ｂの一部である。熱源機側熱交換器２は、冷媒
管１０の外周に複数のフィン９が等ピッチで平行に配設
されたクロスフィンチューブタイプの熱交換器である。
また、熱源機側熱交換器３も同様のクロスフィンチュー
ブタイプの熱交換器であるが、フィン９に代えて表面に
切起こし１２ａが入れられたフィン１２が用いられてい
る点が異なっている。なお、熱源機側熱交換器２のフィ
ン９は表面がフラットに形成されている。

【００４７】図２０に示したように、熱源機側熱交換器
２と熱源機側熱交換器３との吸い込み方向が異なり、空
気の流れ方向Ａが熱源機側熱交換器２を出てから大きく
変化する場合、熱源機側熱交換器２，３のフィンの表面
形状が同じであれば、空気の流れ方向Ａに係る風路圧損
が大きくなり、熱源機側熱交換器２を通過する風速が低
下しやすいが、熱源機側熱交換器２におけるフィン９の
表面形状と熱源機側熱交換器３におけるフィン１２の表
面形状とを異ならせて熱源機側熱交換器２での風路圧損
を相対的に小さくすることにより、熱源機側熱交換器２
に流れる空気風速が上昇し熱伝達率が向上する。

【００４８】また、表面に切起こし１２ａが入れられフ
ィン１２を用いている熱源機側熱交換器３では風路圧損
が大きくなるが、切起こし１２ａによりフィン１２の表
面に乱流が発生し、強制対流熱伝達が大きくなること
で、熱交換能力は維持される。また、フィンの表面形状
の変更だけで在来機種にも適用できるので、仕様変更に
係るコストも僅かですむ。

【００４９】さらに、図２０と同様に、圧縮機６、アキ
ュムレータ７、制御箱８などの冷媒回路部品を本体１の
片側に収納することができ、工場ラインでの組立作業時
やサービス時に熱源機側熱交換器３の側からの作業のみ
で済むようにできるために、組立作業性やサービス性も
良い。

【００５０】実施の形態７．図１２、図１３は請求項６
の発明の実施形態に係り、図１２は熱源機側熱交換器２
を、図１３は熱源機側熱交換器３を、それぞれ示してい
る。なお、この実施形態における空気調和装置の概略は
従来例における図２０と同様であるので、重複する図示
は省略する。

【００５１】図中Ａ，Ｂは、図２０に示した空気の流れ
方向Ａ，Ｂの一部である。熱源機側熱交換器２，３は、
冷媒管１０が縦方向（吸い込み方向と略直交方向）に複
数段で、且つ、横方向（吸い込み方向と略平行方向）に
複数列に設けられるとともに、冷媒管１０の外周に複数
のフィン９が等ピッチで平行に配設されたクロスフィン
チューブタイプの熱交換器である。また、熱源機側熱交
換器２における冷媒管１０の列間隔Ｒｐ１と、熱源機側
熱交換器３における冷媒管１０の列間隔Ｒｐ２とが、Ｒ
ｐ２＞Ｒｐ１の関係となっている。なお、熱源機側熱交
換器２と熱源機側熱交換器３との冷媒管１０の段間隔は
等しくなっている。

【００５２】図２０に示したように、熱源機側熱交換器
２と熱源機側熱交換器３との吸い込み方向が異なり、空
気の流れ方向Ａが熱源機側熱交換器２を出てから大きく
変化する場合、列間隔がＲｐ１＝Ｒｐ２の関係にあれ
ば、空気の流れ方向Ａに係る風路圧損が大きくなり、熱
源機側熱交換器２を通過する風速が低下しやすいが、熱
源機側熱交換器２における冷媒管１０の列間隔Ｒｐ１を
熱源機側熱交換器３における冷媒管１０の列間隔Ｒｐ２
よりも狭くすることにより、通過する空気のフィン９と
の接触距離が短くなり、フィン９との摩擦が少なくなっ
て、熱源機側熱交換器２での風路圧損が小さくなり、ひ
いては空気の流れ方向Ａ全体の風路圧損が減少するた
め、空気風速が上昇し熱伝達率が向上する。

【００５３】また、Ｒｐ１＝Ｒｐ２とした場合と比較し
て、熱源機側熱交換器２におけるフィン９の幅が狭くな
るため、伝熱面積Ａｏが減少するが、熱通過率ｋの上昇
で補われ、熱交換能力は維持される。このため、同じ熱
交換能力を発揮させつつ、冷媒管１０の材料コストを低
減することができる。

【００５４】さらに、図２０と同様に、圧縮機６、アキ
ュムレータ７、制御箱８などの冷媒回路部品を本体１の
片側に収納することができ、工場ラインでの組立作業時
やサービス時に熱源機側熱交換器３の側からの作業のみ
で済むようにできるために、組立作業性やサービス性も
良い。

【００５５】実施の形態８．図１４、図１５は請求項７
の発明の実施形態に係り、図１４は熱源機側熱交換器２
を、図１５は熱源機側熱交換器３を、それぞれ示してい
る。なお、この実施形態における空気調和装置の概略は
従来例における図２０と同様であるので、重複する図示
は省略する。

【００５６】図中Ａ，Ｂは、図２０に示した空気の流れ
方向Ａ，Ｂの一部である。熱源機側熱交換器２，３は、
冷媒管１０が縦方向（吸い込み方向と略直交方向）に複
数段で、且つ、横方向（吸い込み方向と略平行方向）に
複数列に設けられるとともに、冷媒管１０の外周に複数
のフィン９が等ピッチで平行に配設されたクロスフィン
チューブタイプの熱交換器である。また、冷媒管１０の
列ごとに設けられたフィン９は、熱源機側熱交換器２に
おけるフィン９の幅ｆｗ１と、熱源機側熱交換器３にお
けるフィン９の幅ｆｗ２とが、ｆｗ２＞ｆｗ１の関係と
なっている。

【００５７】図２０に示したように、熱源機側熱交換器
２と熱源機側熱交換器３との吸い込み方向が異なり、空
気の流れ方向Ａが熱源機側熱交換器２を出てから大きく
変化する場合、フィン９の幅がｆｗ１＝ｆｗ２の関係に
あれば、空気の流れ方向Ａに係る風路圧損が大きくな
り、熱源機側熱交換器２を通過する風速が低下しやすい
が、熱源機側熱交換器２におけるフィン９の幅ｆｗ１を
熱源機側熱交換器３におけるフィン９の幅ｆｗ２よりも
狭くすることにより、熱源機側熱交換器２を通過する空
気のフィン９との接触距離が短くなり、フィン９との摩
擦が少なくなって、熱源機側熱交換器２での風路圧損が
小さくなり、ひいては空気の流れ方向Ａ全体の風路圧損
が減少するため、空気風速が上昇し熱伝達率が向上す
る。

【００５８】また、ｆｗ１＝ｆｗ２とした場合と比較し
て、熱源機側熱交換器２のフィン９の幅が狭くなるた
め、伝熱面積Ａｏが減少するが、熱通過率ｋの上昇で補
われ、熱交換能力は維持される。このため、同じ熱交換
能力を発揮させつつ、フィン９の材料コストを低減する
ことができる。

【００５９】さらに、図２０と同様に、圧縮機６、アキ
ュムレータ７、制御箱８などの冷媒回路部品を本体１の
片側に収納することができ、工場ラインでの組立作業時
やサービス時に熱源機側熱交換器３の側からの作業のみ
で済むようにできるために、組立作業性やサービス性も
良い。

【００６０】実施の形態９．図１６、図１７は請求項７
の発明の実施形態に係り、図１６は熱源機側熱交換器２
を、図１７は熱源機側熱交換器３を、それぞれ示してい
る。なお、この実施形態における空気調和装置の概略は
従来例における図２０と同様であるので、重複する図示
は省略する。

【００６１】図中Ａ，Ｂは、図２０に示した空気の流れ
方向Ａ，Ｂの一部である。熱源機側熱交換器２，３は、
冷媒管１０が縦方向（吸い込み方向と略直交方向）に複
数段で、且つ、横方向（吸い込み方向と略平行方向）に
複数列に設けられるとともに、冷媒管１０の外周に複数
のフィン９が等ピッチで平行に配設されたクロスフィン
チューブタイプの熱交換器である。また、冷媒管１０の
列ごとに設けられたフィン９は、熱源機側熱交換器２に
おけるフィン９の列数ｎ１と、熱源機側熱交換器３にお
けるフィン９の列数ｎ２とが、ｎ２＞ｎ１の関係となっ
ている。

【００６２】また、図１６は熱源機側熱交換器２を通過
する空気の流れ方向Ａを、より詳細にＡ１，Ａ２，Ａ
３，Ａ４に分けて示している。Ａ１，Ａ２，Ａ４は、熱
交換器２を通る際、冷媒管１０によって方向を変えられ
ながら進む流れで、Ａ３は冷媒管１０に当たらず一定方
向のまま熱源機側交換器２を通過する流れである。Ａ
１，Ａ２，Ａ４のように冷媒管１０に当たる流れが多い
と、熱交換器での風路圧損が大きくなり、ひいては空気
の流れ方向Ａ全体の風路圧損も増加する。したがって、
フィン９の列数すなわち冷媒管１０の列数が少なくなる
ほど、Ａ３のような一定方向の流れが多くなるととも
に、空気とフィン９との接触距離が短くなってフィン９
との摩擦が少なくなるため、風路圧損が小さくなる。

【００６３】図２０に示したように、熱源機側熱交換器
２と熱源機側熱交換器３との吸い込み方向が異なり、空
気の流れ方向Ａが熱源機側熱交換器２を出てから大きく
変化する場合、フィン９の列数がｎ１＝ｎ２の関係にあ
れば、空気の流れ方向Ａに係る風路圧損が大きくなり、
熱源機側熱交換器２を通過する風速が低下しやすいが、
熱源機側熱交換器２におけるフィン９の列数ｎ１を熱源
機側熱交換器３におけるフィン９の列数ｎ２よりも少な
くすることにより、熱源機側熱交換器２での風路圧損が
小さくなり、ひいては空気の流れ方向Ａ全体の風路圧損
が減少するため、空気風速が上昇し熱伝達率が向上す
る。

【００６４】また、ｎ１＝ｎ２とした場合と比較して、
熱源機側熱交換器２の冷媒管１０の本数及びフィン９の
枚数が減少するため、伝熱面積Ａｏが減少するが、熱通
過率ｋの上昇で補われ、熱交換能力は維持される。この
ため、同じ熱交換能力を発揮させつつ、冷媒管１０及び
フィン９の材料コストを低減することができる。

【００６５】さらに、図２０と同様に、圧縮機６、アキ
ュムレータ７、制御箱８などの冷媒回路部品を本体１の
片側に収納することができ、工場ラインでの組立作業時
やサービス時に熱源機側熱交換器３の側からの作業のみ
で済むようにできるために、組立作業性やサービス性も
良い。

【００６６】実施の形態１０．図１８、図１９は請求項
８の発明の実施形態に係り、図１８は熱源機側熱交換器
２を、図１９は熱源機側熱交換器３を、それぞれ示して
いる。なお、この実施形態における空気調和装置の概略
は従来例における図２０と同様であるので、重複する図
示は省略する。

【００６７】図中Ａ，Ｂは、図２０に示した空気の流れ
方向Ａ，Ｂの一部である。熱源機側熱交換器２は、冷媒
管１０の外周に複数のフィン９が等ピッチで平行に配設
されたクロスフィンチューブタイプの熱交換器である。
また、熱源機側熱交換器３も同様のクロスフィンチュー
ブタイプの熱交換器であるが、冷媒管１０に代えて内面
に溝が形成された溝付冷媒管１３が用いられている点が
熱源機側熱交換器２と異なっている。

【００６８】図２０に示したように、熱源機側熱交換器
２と熱源機側熱交換器３との吸い込み方向が異なり、空
気の流れ方向Ａが熱源機側熱交換器２を出てから大きく
変化する場合、空気の流れ方向Ａに係る風路圧損が大き
くなり、熱源機側熱交換器２を通過する風速が低下し
て、熱源機側熱交換器２の熱交換能力も低下しやすい
が、熱源機側熱交換器３に管内圧損が大きい溝付冷媒管
１３を用いて、熱源機側熱交換器２の冷媒管１０の管内
圧損を相対的に低くすることにより、冷媒管１０内を流
れる冷媒流量を増やして熱源機側熱交換器２の熱交換能
力を向上させることが可能となる。

【００６９】また、熱源機側熱交換器３の溝付冷媒管１
３の内部では乱流が発生し、伝導及び対流が促進され、
管内熱伝達率が大きくなるため、熱源機側熱交換器３の
熱交換能力は維持される。

【００７０】さらに、図２０と同様に、圧縮機６、アキ
ュムレータ７、制御箱８などの冷媒回路部品を本体１の
片側に収納することができ、工場ラインでの組立作業時
やサービス時に熱源機側熱交換器３の側からの作業のみ
で済むようにできるために、組立作業性やサービス性も
良い。

【００７１】なお、以上の実施の形態３〜１０では、請
求項２〜８の発明を図２０に示した空気調和装置に適用
したが、図２２に示したように熱源機側熱交換器が屈曲
部を有する空気調和装置に適用してもよい。

【００７２】

【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る空気
調和装置によれば、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込
み方向のうち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配
されたフィンの配設ピッチを、他の吸い込み方向に配さ
れたフィンのピッチと異なるピッチとすることにより、
熱源機側熱交換器の風路圧損を調節して、これに起因す
る熱交換能力のアンバランスを解消し、熱源機側熱交換
器の熱交換能力を向上させることが可能となる。また、
フィンの枚数を減らすことにより、フィンに係る材料費
の低減を図ることも可能となる。

【００７３】また、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込
み方向のうち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配
されたフィンの厚さを、他の吸い込み方向に配されたフ
ィンの厚さと異なる厚さとすることにより、熱源機側熱
交換器の風路圧損を調節して、これに起因する熱交換能
力のアンバランスを解消し、熱源機側熱交換器の熱交換
能力を向上させることが可能となる。また、一部のフィ
ンを薄くすることにより、フィンに係る材料費の低減を
図ることも可能となり、さらに、在来機種から一部のフ
ィンの厚さを変更するだけでよいので、仕様変更に係る
コストが僅かで済む。

【００７４】また、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込
み方向のうち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配
された冷媒管の段間隔を、他の吸い込み方向に配された
冷媒管の段間隔と異なる間隔とすることにより、熱源機
側熱交換器の風路圧損を調節して、これに起因する熱交
換能力のアンバランスを解消し、熱源機側熱交換器の熱
交換能力を向上させることが可能となる。また、冷媒管
の段間隔を広くした部分では、冷媒管の本数を減らすこ
ともできるので、冷媒管に係る材料費の節減を図ること
も可能となる。

【００７５】また、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込
み方向のうち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配
された冷媒管の管径を、他の吸い込み方向に配された冷
媒管の管径と異なる径とすることにより、熱源機側熱交
換器の風路圧損を調節して、これに起因する熱交換能力
のアンバランスを解消し、熱源機側熱交換器の熱交換能
力を向上させることが可能となる。また、一部の冷媒管
の管径を細くすることにより、冷媒管に係る材料費の節
減を図ることも可能となる。

【００７６】また、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込
み方向のうち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配
されたフィンの表面形状を、他の吸い込み方向に配され
たフィンの表面形状と異なる形状とすることにより、熱
源機側熱交換器の風路圧損を調節して、これに起因する
熱交換能力のアンバランスを解消し、熱源機側熱交換器
の熱交換能力を向上させることが可能となる。また、在
来機種から一部のフィンの形状を変更するだけでよいの
で、仕様変更に係るコストが僅かで済む。

【００７７】また、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込
み方向のうち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配
された冷媒管の列間隔を、他の吸い込み方向に配された
冷媒管の列間隔と異なる間隔とすることにより、熱源機
側熱交換器の風路圧損を調節して、これに起因する熱交
換能力のアンバランスを解消し、熱源機側熱交換器の熱
交換能力を向上させることが可能となる。また、冷媒管
の列間隔を狭くした部分では、フィンの幅を減らすこと
もできるので、フィンに係る材料費の節減を図ることも
可能となる。

【００７８】また、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込
み方向のうち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配
されたフィンの幅を、他の吸い込み方向に配されたフィ
ンの幅と異なる幅とすることにより、熱源機側熱交換器
の風路圧損を調節して、これに起因する熱交換能力のア
ンバランスを解消し、熱源機側熱交換器の熱交換能力を
向上させることが可能となる。また、一部のフィンの幅
を狭くすることにより、フィンに係る材料費の節減を図
ることも可能となり、さらに、フィンの幅を狭くした部
分では、冷媒管の本数を減らすこともできるので、冷媒
管に係る材料費の節減を図ることも可能となる。

【００７９】また、熱源機側熱交換器の、複数の吸い込
み方向のうち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配
された冷媒管の内面形状を、他の吸い込み方向に配され
た冷媒管の内面形状と異なる形状とすることにより、熱
源機側熱交換器の風路圧損に起因する熱交換能力のアン
バランスを解消し、熱源機側熱交換器の熱交換能力を向
上させることが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の実施形態１に係る熱源機側熱交換
器の要部概略斜視図である。

【図２】この発明の実施形態１に係る熱源機側熱交換
器の要部概略斜視図である。

【図３】この発明の実施形態２に係る熱源機側熱交換
器の概略平面図である。

【図４】この発明の実施形態３に係る熱源機側熱交換
器の要部概略斜視図である。

【図５】この発明の実施形態３に係る熱源機側熱交換
器の要部概略斜視図である。

【図６】この発明の実施形態４に係る熱源機側熱交換
器の要部概略断面図である。

【図７】この発明の実施形態４に係る熱源機側熱交換
器の要部概略断面図である。

【図８】この発明の実施形態５に係る熱源機側熱交換
器の要部概略断面図である。

【図９】この発明の実施形態５に係る熱源機側熱交換
器の要部概略断面図である。

【図１０】この発明の実施形態６に係る熱源機側熱交
換器の要部概略断面図である。

【図１１】（ａ）は、この発明の実施形態６に係る熱
源機側熱交換器の要部概略断面図である。（ｂ）は同図
（ａ）のＹ−Ｙ線概略断面図である。

【図１２】この発明の実施形態７に係る熱源機側熱交
換器の要部概略断面図である。

【図１３】この発明の実施形態７に係る熱源機側熱交
換器の要部概略断面図である。

【図１４】この発明の実施形態８に係る熱源機側熱交
換器の要部概略断面図である。

【図１５】この発明の実施形態８に係る熱源機側熱交
換器の要部概略断面図である。

【図１６】この発明の実施形態９に係る熱源機側熱交
換器の要部概略断面図である。

【図１７】この発明の実施形態９に係る熱源機側熱交
換器の要部概略断面図である。

【図１８】この発明の実施形態１０に係る熱源機側熱
交換器の要部概略断面図である。

【図１９】この発明の実施形態１０に係る熱源機側熱
交換器の要部概略断面図である。

【図２０】従来の空気調和装置の本体内部を示す概略
側面図である。

【図２１】図２０の空気調和装置における熱源機側熱
交換器の要部概略斜視図である。

【図２２】従来の空気調和装置の本体内部を示す概略
斜視図である。

【図２３】図２２の空気調和装置における熱源機側熱
交換器の概略平面図である。

【符号の説明】

１本体、２熱源機側熱交換器、３熱源機側熱交換
器、４送風機、６圧縮機、９フィン、１０冷媒
管、１１熱源機側熱交換器、１２フィン、１３溝
付冷媒管。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装置、
室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路と、前
記熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備え、
前記熱源機側熱交換器が、前記冷媒回路の一部を構成す
る冷媒管と、前記冷媒管の外周に適宜のピッチで配設さ
れた複数のフィンとを有してなるとともに、複数に分割
されるか若しくは屈曲部を有することにより複数の吸い
込み方向と略直交する方向に配設されている空気調和装
置において、前記熱源機側熱交換器の、前記複数の吸い込み方向のう
ち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配された前記
フィンの配設ピッチを、他の吸い込み方向に配された前
記フィンの配設ピッチと異なるピッチとしたことを特徴
とする空気調和装置。
【請求項２】圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装置、
室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路と、前
記熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備え、
前記熱源機側熱交換器が、前記冷媒回路の一部を構成す
る冷媒管と、前記冷媒管の外周に適宜のピッチで配設さ
れた複数のフィンとを有してなるとともに、複数に分割
されるか若しくは屈曲部を有することにより複数の吸い
込み方向と略直交する方向に配設されている空気調和装
置において、前記熱源機側熱交換器の、前記複数の吸い込み方向のう
ち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配された前記
フィンの厚さを、他の吸い込み方向に配された前記フィ
ンの厚さと異なる厚さとしたことを特徴とする空気調和
装置。
【請求項３】圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装置、
室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路と、前
記熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備え、
前記熱源機側熱交換器が、前記冷媒回路の一部を構成す
る複数段の冷媒管と、前記冷媒管の外周に適宜のピッチ
で配設された複数のフィンとを有してなるとともに、複
数に分割されるか若しくは屈曲部を有することにより複
数の吸い込み方向と略直交する方向に配設されている空
気調和装置において、前記熱源機側熱交換器の、前記複数の吸い込み方向のう
ち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配された前記
冷媒管の段間隔を、他の吸い込み方向に配された前記冷
媒管の段間隔と異なる間隔としたことを特徴とする空気
調和装置。
【請求項４】圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装置、
室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路と、前
記熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備え、
前記熱源機側熱交換器が、前記冷媒回路の一部を構成す
る複数段の冷媒管と、前記冷媒管の外周に適宜のピッチ
で配設された複数のフィンとを有してなるとともに、複
数に分割されるか若しくは屈曲部を有することにより複
数の吸い込み方向と略直交する方向に配設されている空
気調和装置において、前記熱源機側熱交換器の、前記複数の吸い込み方向のう
ち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配された前記
冷媒管の管径を、他の吸い込み方向に配された前記冷媒
管の管径と異なる径としたことを特徴とする空気調和装
置。
【請求項５】圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装置、
室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路と、前
記熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備え、
前記熱源機側熱交換器が、前記冷媒回路の一部を構成す
る冷媒管と、前記冷媒管の外周に適宜のピッチで配設さ
れた複数のフィンとを有してなるとともに、複数に分割
されるか若しくは屈曲部を有することにより複数の吸い
込み方向と略直交する方向に配設されている空気調和装
置において、前記熱源機側熱交換器の、前記複数の吸い込み方向のう
ち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配された前記
フィンの表面形状を、他の吸い込み方向に配された前記
フィンの表面形状と異なる形状としたことを特徴とする
空気調和装置。
【請求項６】圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装置、
室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路と、前
記熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備え、
前記熱源機側熱交換器が、吸い込み方向と略平行する方
向に並設されて前記冷媒回路の一部を構成する複数列の
冷媒管と、前記冷媒管の外周に適宜のピッチで配設され
た複数のフィンとを有してなるとともに、複数に分割さ
れるか若しくは屈曲部を有することにより複数の吸い込
み方向と略直交する方向に配設されている空気調和装置
において、前記熱源機側熱交換器の、前記複数の吸い込み方向のう
ち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配された前記
冷媒管の列間隔を、他の吸い込み方向に配された前記冷
媒管の列間隔と異なる間隔としたことを特徴とする空気
調和装置。
【請求項７】圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装置、
室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路と、前
記熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備え、
前記熱源機側熱交換器が、前記冷媒回路の一部を構成す
る冷媒管と、前記冷媒管の外周に適宜のピッチで配設さ
れた複数のフィンとを有してなるとともに、複数に分割
されるか若しくは屈曲部を有することにより複数の吸い
込み方向と略直交する方向に配設されている空気調和装
置において、前記熱源機側熱交換器の、前記複数の吸い込み方向のう
ち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配された前記
フィンの幅を、他の吸い込み方向に配された前記フィン
の幅と異なる幅としたことを特徴とする空気調和装置。
【請求項８】圧縮機、熱源機側熱交換器、絞り装置、
室内側熱交換器を順次配管接続してなる冷媒回路と、前
記熱源機側熱交換器の近傍に配された送風機とを備え、
前記熱源機側熱交換器が、前記冷媒回路の一部を構成す
る冷媒管と、前記冷媒管の外周に適宜のピッチで配設さ
れた複数のフィンとを有してなるとともに、複数に分割
されるか若しくは屈曲部を有することにより複数の吸い
込み方向と略直交する方向に配設されている空気調和装
置において、前記熱源機側熱交換器の、前記複数の吸い込み方向のう
ち少なくとも何れか１つの吸い込み方向に配された前記
冷媒管の内面形状を、他の吸い込み方向に配された前記
冷媒管の内面形状と異なる形状としたことを特徴とする
空気調和装置。