JPH09188985A - 黒液回収ボイラ用の燃焼システム - Google Patents

黒液回収ボイラ用の燃焼システム

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JPH09188985A
JPH09188985A JP8240792A JP24079296A JPH09188985A JP H09188985 A JPH09188985 A JP H09188985A JP 8240792 A JP8240792 A JP 8240792A JP 24079296 A JP24079296 A JP 24079296A JP H09188985 A JPH09188985 A JP H09188985A
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JP
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furnace
air
black liquor
injection
quaternary
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JP8240792A
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English (en)
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Michael A Fornetti
マイケル・エィ・フォルネッテイ
Timothy A Legault
ティモシー・エィ・ルゴルト
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Mead Corp
Original Assignee
Mead Corp
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    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
    • D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
    • D21C11/12—Combustion of pulp liquors
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B31/00—Modifications of boiler construction, or of tube systems, dependent on installation of combustion apparatus; Arrangements of dispositions of combustion apparatus
    • F22B31/04—Heat supply by installation of two or more combustion apparatus, e.g. of separate combustion apparatus for the boiler and the superheater respectively
    • F22B31/045—Steam generators specially adapted for burning refuse
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
    • F23C5/00—Disposition of burners with respect to the combustion chamber or to one another; Mounting of burners in combustion apparatus
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN  A CARRIER GAS OR AIR 
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    • F23C7/02—Disposition of air supply not passing through burner
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
    • F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
    • F23G7/00—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals
    • F23G7/04—Incinerators or other apparatus for consuming industrial waste, e.g. chemicals of waste liquors, e.g. sulfite liquors
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 ボイラの効率を向上させ、清掃のためにボイ
ラの運転を停止する頻度を減少させることを課題とす
る。 【解決手段】 ４つの壁を備えた炉室１２と、炉室１２
の壁の少なくとも２つに設けられて、黒液滴を炉内へ噴
射する複数の黒液噴射ガン２６と、前記炉の壁の低位置
に配置された複数の一次空気ポート３０と、黒液噴射ガ
ン２６の周囲に設けられた噴射位置燃焼ゾーン５０と、
前記炉の壁の噴射位置燃焼ゾーン５０内またはその上方
に設けられた複数の四次空気ポート３４とを有して、黒
液から固形燃料を大幅に引き込むことなく四次空気ポー
ト３４から噴射された空気が噴射位置燃焼ゾーン５０内
へ導入されて、黒液から放出されたガス燃料と反応する
ようにしたクラフト回収ボイラ炉。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、クラフトまたは黒
液回収ボイラ炉、特に固体粒子のキャリオーバ及びボイ
ラ管の詰まりの低減に関するものである。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】パル
プ及び製紙工業では、クラフトパルプ製造工程で発生す
る液体を燃焼させるために回収ボイラが使用されてい
る。回収ボイラの機能は、有機残留物を燃焼させ、蒸気
を発生し、無機物質を有益な形に転化させることによっ
て黒液を処分することである。クラフト回収ボイラに燃
焼空気を導入するための現在のやり方では、空気をボイ
ラの炉内へ２つ以上の高さで噴射する必要がある。最も
低い位置で、空気が４つの壁全てのポートから噴射され
る。クラフト回収ボイラの主な作動上の問題の１つは、
ボイラの上部の熱伝達表面に沈着物が形成されることで
ある。もっとも問題になる沈着物は、過熱器及び蒸気発
生器に発生する。これらの沈着物は主に、空気及び燃焼
排気ガス流内の液体噴霧粒子の一部の引き込みから生じ
る粒子によって形成される。液体噴霧粒子が炉の底の方
へ落下する時、それらは膨張して軽くなり、密度が低く
なって引き込まれやすくなる。引き込みに最も敏感な領
域は、炉のチャー層（ｃｈａｒ ｂｅｄ）及び一次空気
入口の高さである。第２の重要な領域は、チャー層のす
ぐ上方の二次空気流入高さの所である。引き込まれた粒
子は上昇ガスによって黒液噴射ノズルより上方の領域ま
で上昇して、炉流出ガスによって炉から運び出される
か、過熱器及び蒸気発生器内に沈着することになる。
【０００３】パルプミルの生産量はそれの回収ボイラの
能力と完全に関連している。最近では、パルプミルは工
程管理の改善やミルのアップグレード化によってその生
産レベルが上がってきている。これらの改善によって回
収ボイラの性能要求がそれらの最初の設計能力を越える
まで押し上げられている。その結果、多くの場合に回収
ボイラがパルプミルの生産量を制限している。
【０００４】ほとんどすべての回収ボイラには、一次、
二次及び三次空気として知られる３段階の燃焼空気が設
けられている。これらの空気段階はそれぞれ異なった機
能を備えている。一次空気は炉内の最も低い位置にあ
り、チャー層の表面上でチャーを燃焼させる空気を供給
する。チャーは液体噴霧粒子が炉内で燃焼した時に形成
される。チャーは、炉の底部へ落下する時に浮遊しなが
ら部分的に燃焼するが、チャーの炭素の最後の部分は、
炉の底部を覆っているチャー層の上部で燃え尽きる。一
次空気流は、回収された溶融化学物質にボイラの外周に
沿ってスメルト（ｓｍｅｌｔ）流出口へ流出するための
適当な経路を与える層形状を形成する。ボイラの底部は
この化学物質を除去しやすくするために傾斜しているこ
ともある。
【０００５】二次空気は一次空気の上方かつ黒液噴射ノ
ズルの下方でボイラに流入する。二次空気は、チャー層
の上部の成形を助け、またその層から発生する可燃性ガ
スを燃焼させる空気を供給する。二次空気流が高すぎる
場合、揮発物質の燃焼から生じる燃焼排気ガスが液滴を
上部炉へ運んでボイラ装置を詰まらせる。三次空気は、
黒液噴射ガンより高い位置でボイラに導入されて、主に
熱分解及び乾燥時に黒液滴から引き出される揮発物質を
燃焼させるために使用される。
【０００６】燃焼室に入る空気流に作用する複雑な制御
システムを実行することによってボイラの効率性を向上
させようとする多くの試みがなされてきた。例えば、ブ
ラックウェル（Ｂｌａｃｋｗｅｌｌ）の米国特許第５，
１２１，７００号、ブラックウェルの米国特許第５，３
０５，６９８号、ジャンセン（Ｊａｎｓｅｎ）の米国特
許第４，９４０，００４号等がある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、二次及
び三次空気噴射ポートに加えて、四次空気噴射ポートが
炉内に黒液噴射ガン付近かそれとほぼ同じ高さに配置さ
れている。燃焼力学及び燃焼反応は複雑で定義が困難で
あるが、炉内へこの高さで導入された空気は固体粒子の
キャリオーバを伴わないで非常に効果的な混合及び燃焼
を行うと考えられている。本発明の好適な実施例によれ
ば、黒液噴射ガンが黒液を下方に傾斜した方向で炉内へ
噴射する。さらに好ましくは、噴射ガンにスプラッシュ
プレートを用いて、固体粒子がこのプレートに衝突して
炉内へ下向きに流れるようにプレートの取り付け向きを
定める。
【０００８】本説明の「四次空気」とは、ほぼ噴射ガン
の高さでの燃焼を増加させる新しい高さの空気導入のこ
とである。一次、二次及び三次またはそのいずれかの空
気噴射ポートから先に導入されていた空気の一部が四次
空気噴射位置へ向け直される。本発明によれば、黒液噴
射ガンの周囲に増大または強化燃焼ゾーンが形成され
る。このゾーンを本説明では「噴射位置燃焼ゾーン」と
呼び、一般的に噴射ガンから下方に４フィートまで、上
方に約４〜６フィートまで、さらに言えば黒液噴射ガン
から下方に約２フィート、上方に約４フィートまでの距
離に延在している。四次空気ポートは一般的にこのゾー
ンに配置されているが、空気が下向きにこのゾーンへ送
り込まれる場合、このゾーンのすぐ上方に配置されるこ
ともある。噴射位置燃焼ゾーンは、二次及び三次空気ポ
ートによって従来供給されていた燃焼ゾーンの中間位置
にある。このゾーン内で、四次空気が固体粒子を引き込
むことなく、乾燥中の黒液滴から生じる可燃性ガスの効
果的な燃焼を促進する。
【０００９】本発明に従って得られる最も重要な利点の
１つは、キャリオーバの減少、従ってボイラ管の詰まり
の減少である。このことによってボイラの効率が向上
し、清掃のためにボイラの運転を停止する頻度が減少す
る。さらに、化学転化効率の大幅な向上、熱効率の大幅
な向上、全還元硫黄放出の減少、燃焼の安定化、補助エ
ネルギ必要量の減少、停止から次の停止までの運転時間
の増加、主要経費の低減、空気の質の向上といった関連
の利点も見られる。
【００１０】
【発明の実施の形態】図１に示されているように、黒液
回収装置１０は、垂直の前後壁１４、１５及び垂直の側
壁１６と下端部の傾斜炉床１８とを備えた炉室１２を設
けている。溶融スメルト取り出し口２０が炉床の下端部
に配置されて、溶融化学灰をスメルト回収タンク２２へ
排出できるようにしている。黒液滴が燃焼するとき、い
わゆる黒灰が膨張して軽い低密度粒子になり、これが炉
床へ落下してチャー層を形成する。チャー層内での不完
全燃焼によって炭素及び一酸化炭素が発生し、これらが
還元剤として作用することによって、硫酸塩及びチオ硫
酸塩を硫化物に転化させる。熱はナトリウム塩を溶融す
るのに十分な高さであり、それはチャー層を通り抜けて
炉の底部に達する。次に、そのスメルトは重力で水冷取
り出し口２０を通ってスメルト回収タンク２２へ進む。
【００１１】壁１４、１５、１６は、それらの表面全体
に延在している列状の水管２４によって冷却される。管
２４を炉の底部、炉床及び屋根にも通してもよい。蒸気
発生器３８は一般的に、管スクリーン４０と、過熱部４
２と、ボイラ部４４と、ボイラ出口４６とを有してい
る。蒸気発生器の管は過熱蒸気の発生に使用される。
【００１２】図１および図２に示されているように、黒
液噴射ガン２６が炉の４壁の各々に取り付けられてお
り、黒液を炉内へ下向きに噴射できるように下向きに傾
斜している。好ましくは、噴射ガン２６の各々は、スプ
ラッシュプレート２８を有している。このスプラッシュ
プレート２８は、プレートに衝突した固体粒子が炉内へ
下向きに流れるように向けられた噴射ガンの出口に取り
付けられている。炉壁の各々に１つの噴射ガンを備えた
実施例が図示されているが、各壁に複数のガンを設けた
り、２つの向き合った壁の各々に１つのガンを、残りの
壁にはガンを無くしたりガンの数を変えた実施例も可能
であることは、当業者には理解されるであろう。
【００１３】本発明によれば、炉１２内に噴射位置燃焼
ゾーン５０が形成されている。下から上に一次３０、二
次３２、四次３４及び三次３６空気ポートとして示され
た４組のポートから空気が炉内へ導入される。図１に示
されているように、噴射ガン２６及び空気ポート３０、
３２、３４、３６はすべて、ボイラ管２４ａ及び２４ｂ
によって形成された開口またはベント管ポートに挿通さ
れている。本発明による一般的なボイラ装置では、ボイ
ラに一次及び四次空気ポートが設けられている。ほとん
どの実施例では、二次空気ポートも設けられている。し
かし、三次空気ポートは設けなくてもよく、多くの場合
は本発明に従って四次空気ポートを用いることによって
それの必要がなくなる。
【００１４】空気ポートにはウィンドボックスによって
燃焼空気が供給され、そのウィンドボックスはここには
図示されていないが、燃焼室の外壁を包囲してそれに取
り付けられた実質的に大きいダクト状のボックスであ
る。加圧空気流がファンでウィンドボックスに送られ
る。空気ポートへ供給される空気の量はダンパで調節す
ることができる。一般的に、各組の空気ポートには個別
のウィンドボックス及びファンから供給されるが、２組
以上の空気ポートに共通のウィンドボックスから供給す
る構造も実現可能である。空気ポートは、煙突効果を伴
うガス速度の行き過ぎを最小限に抑えることによって熱
伝達表面、特にボイラの上部分内の過熱器への沈着物の
形成を減少させることができるように位置決めされて作
動、または遮蔽される。
【００１５】一次空気ポート３０は、従来通りに炉床１
８から上方に数フィート（約２〜４フィート）の位置に
配置されて、燃焼空気必要量の大部分を供給できるよう
に４壁の周囲に設けられている。一次空気ポート３０は
また、溶融スメルトが炉床１８の周囲に沿ってスメルト
取り出し口２０へ流出するための適当な経路を有するよ
うにチャー層を形成できる空気の流れ配置を形成する。
本発明によれば、一次空気ポートは従来通りに作動す
る。
【００１６】二次空気ポート３２は、従来通りに一次空
気３０から上方に約６〜８フィート、かつ噴射ガン２６
から下方に約８フィートの位置にあって、炉の４壁の周
囲に設けられている。二次空気ポートには、従来通りに
チャー層の上部を成形してチャー層から生じた可燃性ガ
スを燃焼させる作用がある。四次空気ポートを用いる
と、多くの場合に二次空気ポートによって炉に供給され
る空気量を減少させることができる。一般的に、本発明
に従って四次空気導入を行う時には、全空気必要量の１
８〜２５％が二次空気ポートから噴射されるのに対し
て、四次空気ポートを使用しない時には４０％までが流
れる。
【００１７】四次空気ポート３４は、直接にゾーン５０
へ空気を供給できるように、噴射ガン２６とほぼ同じ高
さか、その上方に配置されるのが好ましい。四次空気ポ
ートの数は変更できるが、一般的に各黒液噴射ガンの各
側に１つずつ設けられる。四次空気ポートによって供給
された空気は、ボイラ炉１２の噴射位置燃焼ゾーン５０
内で効果的な混合及び燃焼を行わせる。四次空気の位置
は、燃料が位置する場所のより近くに空気を集中させて
良好な混合及び燃焼を行い、これによって粒子の引き込
みをなくすか減少させながら燃焼室内で効果的に燃やし
尽くすように選択される。各噴射ガン２６の各側に隣接
させて２つの四次空気ポートを設けることが好ましい。
一般的に、四次空気ポートは各ガンの側部まで約２〜１
０フィートの位置に配置される。好ましくは、四次空気
ポート３４は噴射ガン２６とほぼ同じ高さに配置される
が、四次空気噴射ポートの位置はガンから上方に５フィ
ートまで、ガンから下方に０〜４フィート以下までの距
離の範囲にすることができる。好ましくは、四次空気噴
射ポートは黒液噴射ガンと同じ高さか、それより高い位
置にする。四次空気ポートの高さは、空気ポート及び噴
射ガンの構造に応じて決まる。ガンが図１に示されてい
るスプラッシュプレートを備えている時、粒子の引き込
みを生じることなく四次空気ポートをガンより若干下方
に設けることができることがわかっている。四次空気ポ
ートは一般的に噴射位置燃焼ゾーン内に設けられるが、
空気ポートが空気を下向きに噴射位置燃焼ゾーン内へ噴
射する構造である場合、それらをそのゾーンの上方に配
置して、空気を下向きにゾーンに送り込むことができ
る。
【００１８】四次空気ポートの機能を、噴射ガンから上
方に四次空気ポートよりもさらに高い位置にある三次空
気ポートの機能と混同してはならない。四次空気ポート
から噴射された空気は、可燃性物質が高濃度に集中して
いる地点に供給されるため、燃焼時に黒液から放出され
る可燃性ガスとより効果的に反応すると考えられる。そ
れに比較して、従来の三次空気の高さでは、可燃物質が
不燃性ガスで希釈されると考えられる。しかし、反応の
向上には別の理論があるのかもしれない。
【００１９】三次空気ポート３６が噴射ガン２６より上
方に約１０〜１４フィートに設けられている。図１で
は、それらは炉の前後壁１４、１５に設けられている
が、それらを側壁にも設けることができる。三次空気は
主に、黒液を熱分解して乾燥させる時に噴射ガン２６か
ら噴霧された黒液滴から生じた揮発性物質の燃焼に使用
される。三次及び四次空気ポートを合わせて全空気必要
量の約３０〜４０％が噴射される。一般的に、全空気の
約１５％が三次空気ポートから噴射され、全空気の約１
５〜３０％が四次空気ポートから噴射される。このた
め、本発明によれば、全空気流の少なくとも３０％が黒
液噴射ガンの位置またはその上方から噴射される。化学
還元が好ましいボイラの低位置で酸素量を減少させ、酸
化が望まれるボイラの上方部分でそれを増加させるた
め、このような空気流の再配置または再配分は好都合で
ある。そのような空気流量は、四次空気ポートを用いな
くても三次空気の導入量を増加させることによって得ら
れたであろうが、その場合にはおそらく本発明による四
次空気導入ほど効果的ではなく、さらに過剰な空気を必
要としたであろう。
【００２０】黒液噴射ガンは、黒液滴を下向きにするス
プラッシュプレートを備えることが好ましい。噴射ガン
及びスプラッシュプレートの角度は、下向きの粒子流を
発生して粒子の引き込みを最小限に抑えるように選択さ
れる。黒液の燃焼に伴って、ガス膨張による容積変化が
生じる。この膨張によって粒子の引き込みが生じる可能
性がある。スプラッシュプレートは、四次空気の近くで
の引き込みを防止するのに非常に効果的であるように思
われる。黒液は、約６５〜８０％の固体濃度で供給され
る。
【００２１】四次空気ポート３４を追加することで、二
次空気の機能の一部を四次空気高さで行うことによって
二次空気３２を減少させる可能性が生じる。場合によっ
ては、二次空気ダンパの約７０％を閉じることが可能で
ある。好ましくは、二次空気ダンパを図１に示されてい
るように配置する。Ａの二次空気ダンパを閉じて、Ｂの
二次空気ダンパを開き、Ｃの二次空気ダンパを５０％開
く。
【００２２】本発明の典型的な実施例では、炉が以下の
ように作用する。黒液が噴射ガンから約２７５ガル／分
の流量で送り込まれ、約７０％の固体濃度で導入され
る。一次空気は、前後の炉壁１４、１５の各々及び側壁
１６の各々の一次空気ダクトから導入される。一次空気
は、全空気流の４５％の流量で供給される。二次空気
は、上記のように炉壁の各々の二次空気ダクトから導入
される。二次空気は、全空気の２５％の流量で供給され
る。四次空気は、黒液噴射ガンの各側の２つの四次空気
ダクトから全空気の約１５％の流量で導入される。四次
空気流量は、一般的に全空気の１５〜３５％の範囲で変
化する。三次空気は、炉の前後壁の両方の三次空気ダク
トから、熱分解中の液体から放出されるガスを完全燃焼
させるのに十分である、全空気の１５〜３０％の流量で
導入することができる。
【００２３】図２〜６は、最初は四次空気を用いない
で、途中から四次空気を用いて作動させたボイラにおけ
るそれぞれ誘引通風ファン速度、一次空気流量、二次空
気流量、三次及び四次合計空気流量、及び全還元硫黄を
示す作動グラフである。ボイラは、設計圧力が１６２５
ｐｓｉｇ、設計液体燃焼率が２，４００，０００ポンド
／日、乾燥固体が３，０５０，０００ポンド／日の燃焼
率で作動するバブコック・アンド・ウィルコックス（Ｂ
ａｂｃｏｃｋ＆Ｗｉｌｃｏｘ）ボイラである。図５のＡ
線の右側に示されている空気流量が左側に比べて増加し
ている分が四次空気流である。すなわち、図５のＡ線の
左側の空気流は三次空気であり、右側の空気流は三次及
び四次空気の合計である。四次空気は全空気流の約２０
％である。図２は、四次空気を用いることで、通風ファ
ン速度（ｒｐｍ）によって決定されるボイラの全空気需
要量が約１０％減少することを示している。Ａ線の左側
の作動は四次空気がない場合で、Ａ線の右側は四次空気
を用いた場合である。図３及び図４のＡ線の右側と左側
の作動の比較から、一次空気は四次空気の使用によって
大きな影響を受けないが、二次空気流は全空気の約２０
〜３０％を減少させることができることがわかる。図示
の全還元硫黄（ＴＲＳ）はボイラの効率の尺度である。
図６は、四次空気流を用いない方がＴＲＳ（ｐｐｍ）が
高く、また大きく変動することを示している。
【００２４】以上、本発明の特定の実施例について詳細
に説明してきたが、発明の精神の範囲内において様々な
変更が可能であることは明らかであろう。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の１つの実施例によるボイラの概略図で
ある。
【図２】最初は四次空気噴射ポートを使用せず、途中か
らそれを使用して作動させるボイラの様々な時間での誘
引通風ファン速度（ｒｐｍ）を示すグラフである。
【図３】最初は四次空気噴射ポートを使用せず、途中か
らそれを使用して作動させるボイラの様々な時間での一
次空気流量を示すグラフである。
【図４】最初は四次空気噴射ポートを使用せず、途中か
らそれを使用して作動させるボイラの様々な時間での二
次空気流量を示すグラフである。
【図５】最初は四次空気噴射ポートを使用せず、途中か
らそれを使用して作動させるボイラの様々な時間での三
次空気流量を示すグラフである。
【図６】最初は四次空気噴射ポートを使用せず、途中か
らそれを使用して作動させるボイラの様々な時間での全
還元硫黄を示すグラフである。
【符号の説明】
１０ 黒液回収ボイラ １２ 炉室 １４、１５、１６ 炉壁 ２６ 黒液噴射ガン ３０ 一次空気ポート ３４ 四次空気ポート ５０ 噴射位置燃焼ゾーン

Claims (21)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 クラフト回収ボイラ炉であって、 ４つの壁を備えた炉室と、 炉室の壁の少なくとも２つに設けられて、黒液滴を炉内
    へ噴射する複数の黒液噴射ガンと、 前記炉の壁の低い位置に配置された複数の一次空気噴射
    ポートと、 黒液噴射ガンの周囲に設けられた噴射位置燃焼ゾーン
    と、 前記炉の壁の噴射位置燃焼ゾーン内またはその上方に設
    けられた複数の四次空気噴射ポートとを有し、 黒液から固形燃料を実質的に引き込むことなく四次空気
    噴射ポートから噴射された空気が噴射位置燃焼ゾーン内
    へ導入されて、黒液から放出されたガス燃料と反応する
    ようにしたことを特徴とする炉。
  2. 【請求項２】 黒液噴射ガンは黒液を下方に傾斜した方
    向で前記炉内へ噴射することを特徴とする請求項１に記
    載の炉。
  3. 【請求項３】 炉の壁にさらに複数の二次空気噴射ポー
    トが設けられており、前記二次空気噴射ポートは、前記
    一次空気噴射ポートの上方かつ前記黒液噴射ガン及び前
    記噴射位置燃焼ゾーンの下方に位置していることを特徴
    とする請求項１に記載の炉。
  4. 【請求項４】 前記炉の壁にさらに複数の三次空気噴射
    ポートが設けられており、前記三次空気噴射ポートは、
    前記黒液噴射ガンの上方かつ前記四次空気噴射ポート及
    び前記噴射位置燃焼ゾーンの上方に位置していることを
    特徴とする請求項１に記載の炉。
  5. 【請求項５】 黒液噴射ガンには、ガンから炉内へ噴射
    される液体を下向きに偏向させるスプラッシュプレート
    が設けられていることを特徴とする請求項２に記載の
    炉。
  6. 【請求項６】 前記噴射位置燃焼ゾーンは、前記黒液噴
    射ガンからほぼ上方に６フィート以内で下方に４フィー
    ト以内の距離に延在していることを特徴とする請求項１
    に記載の炉。
  7. 【請求項７】 前記黒液噴射ガンから噴射される黒液は
    約６８〜８０％の固体を含有していることを特徴とする
    請求項２に記載の炉。
  8. 【請求項８】 前記二次及び四次空気噴射ポートを流れ
    る空気流は煙突効果を防止できるように調節されている
    ことを特徴とする請求項４に記載の炉。
  9. 【請求項９】 前記空気噴射ポートは、前記炉内へ噴射
    される全空気量の約１８〜２５％が二次空気噴射ポート
    から噴射されるように調節されていることを特徴とする
    請求項８に記載の炉。
  10. 【請求項１０】 前記空気噴射ポートは、前記炉内へ噴
    射される全空気量の約３０〜４０％が三次及び四次空気
    噴射ポートから噴射されるように調節されていることを
    特徴とする請求項３に記載の炉。
  11. 【請求項１１】 前記四次空気噴射ポートは、前記黒液
    噴射ガンとほぼ同じ高さに配置されていることを特徴と
    する請求項１に記載の炉。
  12. 【請求項１２】 前記炉の２つの向き合った壁に１つの
    黒液噴射ガンが設けられており、前記黒液噴射ガンの各
    側に２つの四次空気噴射ポートが配置されていることを
    特徴とする請求項１に記載の炉。
  13. 【請求項１３】 前記炉の各壁に黒液噴射ガンが配置さ
    れており、前記黒液噴射ガンの各側に四次空気噴射ポー
    トが配置されていることを特徴とする請求項１に記載の
    炉。
  14. 【請求項１４】 前記二次空気噴射ポートにバッフルが
    設けられていることを特徴とする請求項１に記載の炉。
  15. 【請求項１５】 クラフト回収ボイラ炉に空気を導入す
    る方法であって、前記炉の壁に設けられた複数の四次空
    気噴射ポートから炉内へ空気を導入して、黒液噴射ガン
    の周囲に設けられた噴射位置燃焼ゾーン内へ空気を導入
    する段階を有していることを特徴とする方法。
  16. 【請求項１６】 前記四次空気噴射ポートは、炉内にお
    いて黒液噴射ガンとほぼ同じ高さに配置されていること
    を特徴とする請求項１５に記載の方法。
  17. 【請求項１７】 黒液回収ボイラ炉は三次空気噴射ポー
    トを備えており、炉内へ噴射される全空気量の約３０〜
    ４０％が前記三次及び前記四次空気噴射ポートから噴射
    されることを特徴とする請求項１５に記載の方法。
  18. 【請求項１８】 さらに、黒液を下方に傾斜した方向で
    前記炉内へ噴射する段階を有していることを特徴とする
    請求項１５に記載の方法。
  19. 【請求項１９】 黒液は、四次空気噴射ポートの下方で
    炉内へ噴射されることを特徴とする請求項１８に記載の
    方法。
  20. 【請求項２０】 さらに、黒液の引き込みを最小限に抑
    えて煙突効果を防止できるように、炉内への空気流を調
    節する段階を有していることを特徴とする請求項１５に
    記載の方法。
  21. 【請求項２１】 炉は、燃焼して前記室から上方へ流出
    するガス燃料を発生する可燃性物質の層を設けているこ
    とを特徴とする請求項２０に記載の方法。
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