JPH09171140A - ズームレンズ - Google Patents
ズームレンズInfo
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- JPH09171140A JPH09171140A JP7348830A JP34883095A JPH09171140A JP H09171140 A JPH09171140 A JP H09171140A JP 7348830 A JP7348830 A JP 7348830A JP 34883095 A JP34883095 A JP 34883095A JP H09171140 A JPH09171140 A JP H09171140A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高画角および高変倍比を有し、構成枚数が少な
く小型で、低コスト化が実現可能で、量産性に優れたズ
ームレンズを提供する。 【解決手段】負屈折力の第１群Ｇ1と正屈折力の第２群
Ｇ2とを備え、両群Ｇ1、Ｇ2の間の空気間隔を変化させ
ることによって変倍を行うズームレンズにおいて、第１
群Ｇ1は、像側に凹面を向けたメニスカス形状で負屈折
力の第１群第１成分Ｌ11と、負正レンズの接合よりなる
接合負レンズを有し負屈折力の第１群第２成分Ｌ12と、
物体側に凸面を向けた正屈折力の第１群第３成分Ｌ13と
を有し、第２群Ｇ2は、正屈折力の第２群第１成分Ｌ21
と、正負レンズの接合よりなる接合負レンズを有し負屈
折力の第２群第２成分Ｌ22と、負正レンズの接合よりな
る接合正レンズを有し正屈折力の第２群第３成分Ｌ23と
を有し、第１群第１成分Ｌ11と第１群第２成分Ｌ12との
各レンズ面のうちの１面を非球面状に形成し、且つ所要
の条件を満たすことを特徴とする。
く小型で、低コスト化が実現可能で、量産性に優れたズ
ームレンズを提供する。 【解決手段】負屈折力の第１群Ｇ1と正屈折力の第２群
Ｇ2とを備え、両群Ｇ1、Ｇ2の間の空気間隔を変化させ
ることによって変倍を行うズームレンズにおいて、第１
群Ｇ1は、像側に凹面を向けたメニスカス形状で負屈折
力の第１群第１成分Ｌ11と、負正レンズの接合よりなる
接合負レンズを有し負屈折力の第１群第２成分Ｌ12と、
物体側に凸面を向けた正屈折力の第１群第３成分Ｌ13と
を有し、第２群Ｇ2は、正屈折力の第２群第１成分Ｌ21
と、正負レンズの接合よりなる接合負レンズを有し負屈
折力の第２群第２成分Ｌ22と、負正レンズの接合よりな
る接合正レンズを有し正屈折力の第２群第３成分Ｌ23と
を有し、第１群第１成分Ｌ11と第１群第２成分Ｌ12との
各レンズ面のうちの１面を非球面状に形成し、且つ所要
の条件を満たすことを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はズームレンズに関
し、特に小型でコストパフォーマンスにすぐれた超広角
ズームレンズに関する。
し、特に小型でコストパフォーマンスにすぐれた超広角
ズームレンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、スチールカメラやビデオカメラ用
の交換レンズにおける超広角ズームレンズおよび広角ズ
ームレンズは、小型化および高倍率化の一途をたどって
いる。特に、安価な広角ズームレンズおよび超広角ズー
ムレンズを実現するには、いわゆる負正２群構成のズー
ムレンズや、基本的には負正２群ズームタイプの構成を
有し像側に非常に弱い屈折力の第３レンズ群を付加した
３群ズームレンズ等が適している。そして、これらのズ
ームタイプについて、種々の提案がなされている。しか
しながら、広角端の画角が１００°を越える超広角ズー
ムレンズの提案は、極端に少ない。例としては特開平４
−１５６１２号公報及び特開平４−２７５５１５号公報
記載のズームレンズが知られているが、小型で、構成枚
数の少ないコストパフォーマンスにすぐれた超広角ズー
ムレンズの提案はほとんど出されていない。
の交換レンズにおける超広角ズームレンズおよび広角ズ
ームレンズは、小型化および高倍率化の一途をたどって
いる。特に、安価な広角ズームレンズおよび超広角ズー
ムレンズを実現するには、いわゆる負正２群構成のズー
ムレンズや、基本的には負正２群ズームタイプの構成を
有し像側に非常に弱い屈折力の第３レンズ群を付加した
３群ズームレンズ等が適している。そして、これらのズ
ームタイプについて、種々の提案がなされている。しか
しながら、広角端の画角が１００°を越える超広角ズー
ムレンズの提案は、極端に少ない。例としては特開平４
−１５６１２号公報及び特開平４−２７５５１５号公報
記載のズームレンズが知られているが、小型で、構成枚
数の少ないコストパフォーマンスにすぐれた超広角ズー
ムレンズの提案はほとんど出されていない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述の特開平４−１５
６１２号公報に記載のズームレンズは、広角端の画角が
１１２．７°をカバーする超広角ズームレンズである
が、第１レンズ群前方に比較的屈折力の強い正レンズを
配置したため、巨大化し、実用的ではなかった。また、
構成枚数も多く、ズーム比も１．３６倍程度と低いにも
かかわらず、像面湾曲、非点収差、歪曲が十分に補正さ
れておらず、結像性能の点でも十分ではなかった。
６１２号公報に記載のズームレンズは、広角端の画角が
１１２．７°をカバーする超広角ズームレンズである
が、第１レンズ群前方に比較的屈折力の強い正レンズを
配置したため、巨大化し、実用的ではなかった。また、
構成枚数も多く、ズーム比も１．３６倍程度と低いにも
かかわらず、像面湾曲、非点収差、歪曲が十分に補正さ
れておらず、結像性能の点でも十分ではなかった。
【０００４】また、特開平４−２７５５１５号公報に記
載のズームレンズは、広角端の画角が１１０°をカバー
するズームレンズを示しているが、このズームレンズ
は、負・負・正の３群構成ズームレンズであり、構成が
複雑であり、構成枚数も多い。また、前記公報同様、前
方に正レンズを配置したため、巨大化し、実用的でなか
った。また、第１群固定の構造をとったため、前玉径を
極端に小型化することは不可能である。また、収差補正
上、前記公報同様、像面湾曲、非点収差、歪曲が十分に
補正されておらず、結像性能の点でも十分ではなかっ
た。
載のズームレンズは、広角端の画角が１１０°をカバー
するズームレンズを示しているが、このズームレンズ
は、負・負・正の３群構成ズームレンズであり、構成が
複雑であり、構成枚数も多い。また、前記公報同様、前
方に正レンズを配置したため、巨大化し、実用的でなか
った。また、第１群固定の構造をとったため、前玉径を
極端に小型化することは不可能である。また、収差補正
上、前記公報同様、像面湾曲、非点収差、歪曲が十分に
補正されておらず、結像性能の点でも十分ではなかっ
た。
【０００５】本発明は、上述の問題点に鑑みてなされた
ものであり、高画角および高変倍比を有し、構成枚数が
少なく小型で、低コスト化が実現可能で、量産性に優れ
たズームレンズを提供することを課題とする。
ものであり、高画角および高変倍比を有し、構成枚数が
少なく小型で、低コスト化が実現可能で、量産性に優れ
たズームレンズを提供することを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するためになされたものであり、すなわち、物体側から
順に負屈折力の第１レンズ群Ｇ1と正屈折力の第２レン
ズ群Ｇ2とを備え、両レンズ群Ｇ1、Ｇ2の間の空気間隔
を変化させることによって変倍を行うズームレンズにお
いて、第１レンズ群Ｇ1は物体側から順に、像側に凹面
を向けたメニスカス形状に形成された負屈折力の第１レ
ンズ群第１レンズ成分Ｌ11と、少なくとも負レンズと正
レンズの接合よりなる接合負レンズを有し負屈折力の第
１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12と、物体側に凸面を向け
た正屈折力の第１レンズ群第３レンズ成分Ｌ13とを有
し、第２レンズ群Ｇ2は物体側から順に、少なくとも１
枚の凸レンズを有し正屈折力の第２レンズ群第１レンズ
成分Ｌ21と、少なくとも正レンズと負レンズの接合より
なる接合負レンズを有し負屈折力の第２レンズ群第２レ
ンズ成分Ｌ22と、少なくとも負レンズと正レンズの接合
よりなる接合正レンズを有し正屈折力の第２レンズ群第
３レンズ成分Ｌ23とを有し、第１レンズ群第１レンズ成
分Ｌ11と第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12との各レンズ
面のうち、少なくとも１つのレンズ面は非球面状に形成
され、且つ、 ｆ1：第１レンズ群Ｇ1の焦点距離 ｆ2：第２レンズ群Ｇ2の焦点距離 ｆW：広角端における全系の焦点距離 ｆ11：第１レンズ群第１レンズ成分Ｌ11の焦点距離 としたとき、 １．０＜｜ｆ1｜／ｆW＜２．０ （１） １．５＜ｆ2／ｆW＜３．５ （２） ０．５＜｜ｆ11｜／ｆW＜４ （３） の各条件を満足することを特徴とするズームレンズであ
る。
するためになされたものであり、すなわち、物体側から
順に負屈折力の第１レンズ群Ｇ1と正屈折力の第２レン
ズ群Ｇ2とを備え、両レンズ群Ｇ1、Ｇ2の間の空気間隔
を変化させることによって変倍を行うズームレンズにお
いて、第１レンズ群Ｇ1は物体側から順に、像側に凹面
を向けたメニスカス形状に形成された負屈折力の第１レ
ンズ群第１レンズ成分Ｌ11と、少なくとも負レンズと正
レンズの接合よりなる接合負レンズを有し負屈折力の第
１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12と、物体側に凸面を向け
た正屈折力の第１レンズ群第３レンズ成分Ｌ13とを有
し、第２レンズ群Ｇ2は物体側から順に、少なくとも１
枚の凸レンズを有し正屈折力の第２レンズ群第１レンズ
成分Ｌ21と、少なくとも正レンズと負レンズの接合より
なる接合負レンズを有し負屈折力の第２レンズ群第２レ
ンズ成分Ｌ22と、少なくとも負レンズと正レンズの接合
よりなる接合正レンズを有し正屈折力の第２レンズ群第
３レンズ成分Ｌ23とを有し、第１レンズ群第１レンズ成
分Ｌ11と第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12との各レンズ
面のうち、少なくとも１つのレンズ面は非球面状に形成
され、且つ、 ｆ1：第１レンズ群Ｇ1の焦点距離 ｆ2：第２レンズ群Ｇ2の焦点距離 ｆW：広角端における全系の焦点距離 ｆ11：第１レンズ群第１レンズ成分Ｌ11の焦点距離 としたとき、 １．０＜｜ｆ1｜／ｆW＜２．０ （１） １．５＜ｆ2／ｆW＜３．５ （２） ０．５＜｜ｆ11｜／ｆW＜４ （３） の各条件を満足することを特徴とするズームレンズであ
る。
【０００７】まず本発明のズームレンズの第１レンズ群
Ｇ1のレンズ構成について説明する。本発明において第
１レンズ群Ｇ1は、物体側から順にメニスカス形状で負
屈折力の第１レンズ成分Ｌ11、負屈折力の第２レンズ成
分Ｌ12、及び正屈折力の第３レンズ成分Ｌ13を有し、基
本的に３群構成である。第１レンズ成分Ｌ11は強い負の
屈折力を有しており、前玉径の小径化、コンパクト化に
効果を有している。また第１レンズ成分Ｌ11は、接合に
よる正レンズ成分以外の単独した正レンズを最も物体側
に設置する構成ではない。これは小型化と小径化のため
であり、正レンズ成分が物体側に位置すればするほど、
レンズ系全体が大型化し、実用的でなくなる。また歪
曲、非点収差、コマ収差等を主に補正するために、第１
レンズ成分Ｌ11に非球面を導入することが望ましく、よ
り物体側の屈折面またはより物体側の負レンズの像側の
面に設定することがより望ましい。本発明の各実施例に
おいては、最も効果的な例として、最も物体側の負メニ
スカスレンズの像側の面に非球面を設置している。
Ｇ1のレンズ構成について説明する。本発明において第
１レンズ群Ｇ1は、物体側から順にメニスカス形状で負
屈折力の第１レンズ成分Ｌ11、負屈折力の第２レンズ成
分Ｌ12、及び正屈折力の第３レンズ成分Ｌ13を有し、基
本的に３群構成である。第１レンズ成分Ｌ11は強い負の
屈折力を有しており、前玉径の小径化、コンパクト化に
効果を有している。また第１レンズ成分Ｌ11は、接合に
よる正レンズ成分以外の単独した正レンズを最も物体側
に設置する構成ではない。これは小型化と小径化のため
であり、正レンズ成分が物体側に位置すればするほど、
レンズ系全体が大型化し、実用的でなくなる。また歪
曲、非点収差、コマ収差等を主に補正するために、第１
レンズ成分Ｌ11に非球面を導入することが望ましく、よ
り物体側の屈折面またはより物体側の負レンズの像側の
面に設定することがより望ましい。本発明の各実施例に
おいては、最も効果的な例として、最も物体側の負メニ
スカスレンズの像側の面に非球面を設置している。
【０００８】また、第１レンズ群Ｇ1中の第２レンズ成
分Ｌ12は接合負レンズを有し、その接合負レンズは物体
側から負レンズと正レンズとの接合によりなっている。
物体側に負レンズを有することは、前玉径の小径化、第
１レンズ群Ｇ1と第２レンズ群Ｇ2との間のデッドスペー
スの確保、高次の倍率色収差の発生を抑える効果があ
る。また、その接合負レンズの全体の形状が物体側に凸
面を向けたメニスカス形状、平凹形状または両凹形状を
有していることが、より上記の効果が増し好ましい。
分Ｌ12は接合負レンズを有し、その接合負レンズは物体
側から負レンズと正レンズとの接合によりなっている。
物体側に負レンズを有することは、前玉径の小径化、第
１レンズ群Ｇ1と第２レンズ群Ｇ2との間のデッドスペー
スの確保、高次の倍率色収差の発生を抑える効果があ
る。また、その接合負レンズの全体の形状が物体側に凸
面を向けたメニスカス形状、平凹形状または両凹形状を
有していることが、より上記の効果が増し好ましい。
【０００９】次に本発明において第２レンズ群Ｇ2の構
成は、基本的には正負正のトリプレット構造を有する。
正屈折力の第１レンズ成分Ｌ21は、少なくとも１枚の正
レンズを有し、好ましくは、少なくとも２枚の正レンズ
を設置すると、特に望遠側の球面収差補正に有利であ
る。負屈折力の第２レンズ成分Ｌ22は、少なくとも物体
側から正レンズと両凹形状の負レンズとの接合によりな
る接合負レンズを有し、球面収差、上方コマ収差の補正
上の問題から、正レンズが負レンズよりも厚肉化されて
いることが望ましい。正屈折力の第３レンズ成分Ｌ
23は、上方コマ収差の補正とペッツバール和を良好に保
つために、少なくとも物体側から負レンズと両凸形状の
正レンズとの接合による正レンズを有している。
成は、基本的には正負正のトリプレット構造を有する。
正屈折力の第１レンズ成分Ｌ21は、少なくとも１枚の正
レンズを有し、好ましくは、少なくとも２枚の正レンズ
を設置すると、特に望遠側の球面収差補正に有利であ
る。負屈折力の第２レンズ成分Ｌ22は、少なくとも物体
側から正レンズと両凹形状の負レンズとの接合によりな
る接合負レンズを有し、球面収差、上方コマ収差の補正
上の問題から、正レンズが負レンズよりも厚肉化されて
いることが望ましい。正屈折力の第３レンズ成分Ｌ
23は、上方コマ収差の補正とペッツバール和を良好に保
つために、少なくとも物体側から負レンズと両凸形状の
正レンズとの接合による正レンズを有している。
【００１０】次に条件（１）は、第１レンズ群Ｇ1の焦
点距離の大小関係、すなわち屈折力の大小関係について
の条件である。条件（１）の上限を越えると、第１レン
ズ群Ｇ1の屈折力が弱まるため、ズーミングの全長変化
が大きくなり、特に広角端で大型化を招き好ましくな
い。また周辺光量も低下するばかりか、至近撮影時の繰
り出し量も増し、近距離変動も増し好ましくない。条件
（１）の上限を１．９とし、さらには１．８４とする
と、より小型でより良好な結像性能が得られ望ましい。
点距離の大小関係、すなわち屈折力の大小関係について
の条件である。条件（１）の上限を越えると、第１レン
ズ群Ｇ1の屈折力が弱まるため、ズーミングの全長変化
が大きくなり、特に広角端で大型化を招き好ましくな
い。また周辺光量も低下するばかりか、至近撮影時の繰
り出し量も増し、近距離変動も増し好ましくない。条件
（１）の上限を１．９とし、さらには１．８４とする
と、より小型でより良好な結像性能が得られ望ましい。
【００１１】他方、条件（１）の下限を下回る場合、第
１レンズ群Ｇ1の屈折力が著しく強まるため、本発明の
ような１００°を越える画角を有し、比較的簡単な構成
の小型ズームレンズの場合、非球面を導入しても、歪
曲、非点収差、下方コマ収差等を良好に補正することが
できなくなり好ましくない。条件（１）の下限を１．４
とし、さらには１．５５とすることにより、さらに良好
な結像性能が得られる。
１レンズ群Ｇ1の屈折力が著しく強まるため、本発明の
ような１００°を越える画角を有し、比較的簡単な構成
の小型ズームレンズの場合、非球面を導入しても、歪
曲、非点収差、下方コマ収差等を良好に補正することが
できなくなり好ましくない。条件（１）の下限を１．４
とし、さらには１．５５とすることにより、さらに良好
な結像性能が得られる。
【００１２】条件（２）は第２レンズ群Ｇ2の焦点距離
の大小関係、すなわち屈折力の大小関係を設定する条件
である。条件（２）の上限を越える場合、第２レンズ群
Ｇ2の屈折力が著しく弱まるため、第２レンズ群Ｇ2の変
倍による移動量が増し、同量のズーム比を得るためには
大型化し、Ｆナンバーが著しく変化し、特に望遠側のＦ
ナンバーが暗くなり好ましくない。また、バックフォー
カスも大きくなり、その結果さらに大型化し好ましくな
い。条件（２）の上限を３とすれば、よりコンパクトな
大きさで実現でき、好ましい。
の大小関係、すなわち屈折力の大小関係を設定する条件
である。条件（２）の上限を越える場合、第２レンズ群
Ｇ2の屈折力が著しく弱まるため、第２レンズ群Ｇ2の変
倍による移動量が増し、同量のズーム比を得るためには
大型化し、Ｆナンバーが著しく変化し、特に望遠側のＦ
ナンバーが暗くなり好ましくない。また、バックフォー
カスも大きくなり、その結果さらに大型化し好ましくな
い。条件（２）の上限を３とすれば、よりコンパクトな
大きさで実現でき、好ましい。
【００１３】他方、条件（２）の下限を下回る場合、第
２レンズ群Ｇ2の屈折力が著しく強くなり、全長変化は
小さくなるが、望遠端における球面収差が著しく悪化
し、変倍による球面収差の変動も増加するので好ましく
ない。また、この球面収差の補正をしつつ、他の収差と
の良好なバランスをとるためには、第２レンズ群Ｇ2の
構成枚数の増加につながり、厚肉化することによって小
型化の効果が薄められる結果となり好ましくない。な
お、さらに本発明の効果を高めるには、条件（２）の下
限を２とし、さらには２．２５とすると、球面収差およ
び上方コマ収差の補正がさらに良好になる。
２レンズ群Ｇ2の屈折力が著しく強くなり、全長変化は
小さくなるが、望遠端における球面収差が著しく悪化
し、変倍による球面収差の変動も増加するので好ましく
ない。また、この球面収差の補正をしつつ、他の収差と
の良好なバランスをとるためには、第２レンズ群Ｇ2の
構成枚数の増加につながり、厚肉化することによって小
型化の効果が薄められる結果となり好ましくない。な
お、さらに本発明の効果を高めるには、条件（２）の下
限を２とし、さらには２．２５とすると、球面収差およ
び上方コマ収差の補正がさらに良好になる。
【００１４】条件（３）は第１レンズ群Ｇ1中の第１レ
ンズ成分Ｌ11の焦点距離の大小関係、すなわち屈折力の
大小を設定した条件である。条件（３）の上限を上回る
場合、特に大画角を有するズームレンズの場合、斜光線
の第１面に入射する入射高がより光軸より遠ざかる位置
に変化し、その結果、前玉径の大型化、周辺光量不足が
発生し好ましくない。条件（３）の上限を３．２とする
と、さらなる小型化、コンパクト化に対する効果が期待
できる。
ンズ成分Ｌ11の焦点距離の大小関係、すなわち屈折力の
大小を設定した条件である。条件（３）の上限を上回る
場合、特に大画角を有するズームレンズの場合、斜光線
の第１面に入射する入射高がより光軸より遠ざかる位置
に変化し、その結果、前玉径の大型化、周辺光量不足が
発生し好ましくない。条件（３）の上限を３．２とする
と、さらなる小型化、コンパクト化に対する効果が期待
できる。
【００１５】他方、条件（３）の下限を下回る場合、第
１レンズ群第１レンズ成分Ｌ11の屈折力が著しく強くな
るため、非球面を導入しても特に広角側の歪曲、非点収
差、下方コマ収差の補正、望遠側の下方コマ収差、球面
収差の補正が困難になり、好ましくない。条件（３）の
下限を１とすることにより、より良好な収差補正が期待
できる。
１レンズ群第１レンズ成分Ｌ11の屈折力が著しく強くな
るため、非球面を導入しても特に広角側の歪曲、非点収
差、下方コマ収差の補正、望遠側の下方コマ収差、球面
収差の補正が困難になり、好ましくない。条件（３）の
下限を１とすることにより、より良好な収差補正が期待
できる。
【００１６】次に本発明においては、 ｎ12n：第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12中の接合負レ
ンズ中の負レンズのｄ線に対する屈折率 ｎ12p：第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12中の接合負レ
ンズ中の正レンズのｄ線に対する屈折率 ν12n：第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12中の接合負レ
ンズ中の負レンズのアッベ数 ν12p：第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12中の接合負レ
ンズ中の正レンズのアッベ数 としたとき、 ０．０５＜ｎ12n−ｎ12p＜０．４ （４） ν12n＜ν12p （５） の各条件を満足することが好ましい。
ンズ中の負レンズのｄ線に対する屈折率 ｎ12p：第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12中の接合負レ
ンズ中の正レンズのｄ線に対する屈折率 ν12n：第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12中の接合負レ
ンズ中の負レンズのアッベ数 ν12p：第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12中の接合負レ
ンズ中の正レンズのアッベ数 としたとき、 ０．０５＜ｎ12n−ｎ12p＜０．４ （４） ν12n＜ν12p （５） の各条件を満足することが好ましい。
【００１７】条件（４）は、第１レンズ群第２レンズ成
分Ｌ12中の接合負レンズ中の負レンズの屈折率ｎ12nと
正レンズの屈折率ｎ12pとの差を設定した条件である。
本発明のような大画角を有するズームレンズの場合、軸
外収差、特に歪曲、像面湾曲、非点収差の補正が重要
で、全体の結像性能を左右するといっても過言ではな
い。特に像面湾曲においてはペッツバール和が重要なパ
ラメータであり、負レンズと正レンズの屈折率の差が十
分必要であり、特に接合にすることによって、ペッツバ
ール和を良好に保つ効果を十分発揮することができる。
また、さらにその接合レンズを第１レンズ群Ｇ1中に設
定することは、ペッツバール和を良好にする目的以外に
も、軸外収差の補正により効果的に作用する。
分Ｌ12中の接合負レンズ中の負レンズの屈折率ｎ12nと
正レンズの屈折率ｎ12pとの差を設定した条件である。
本発明のような大画角を有するズームレンズの場合、軸
外収差、特に歪曲、像面湾曲、非点収差の補正が重要
で、全体の結像性能を左右するといっても過言ではな
い。特に像面湾曲においてはペッツバール和が重要なパ
ラメータであり、負レンズと正レンズの屈折率の差が十
分必要であり、特に接合にすることによって、ペッツバ
ール和を良好に保つ効果を十分発揮することができる。
また、さらにその接合レンズを第１レンズ群Ｇ1中に設
定することは、ペッツバール和を良好にする目的以外に
も、軸外収差の補正により効果的に作用する。
【００１８】条件（４）の上限を上回る場合、現在使用
可能な光学ガラスにおいて、負レンズに使用する材料
が、短波長の光の透過率を著しく低下させる傾向があ
り、全体のカラーバランスに悪影響を及ぼすため、好ま
しくない。条件（４）の上限を０．３５とすることによ
って、さらに好ましい効果が期待できる。他方、条件
（４）の下限を下回る場合、ペッツバール和が小さくな
り過ぎるため、非点収差、像面湾曲が補正困難になり好
ましくない。条件（４）の下限を０．１とすれば、さら
に良好な結像性能が期待できる。
可能な光学ガラスにおいて、負レンズに使用する材料
が、短波長の光の透過率を著しく低下させる傾向があ
り、全体のカラーバランスに悪影響を及ぼすため、好ま
しくない。条件（４）の上限を０．３５とすることによ
って、さらに好ましい効果が期待できる。他方、条件
（４）の下限を下回る場合、ペッツバール和が小さくな
り過ぎるため、非点収差、像面湾曲が補正困難になり好
ましくない。条件（４）の下限を０．１とすれば、さら
に良好な結像性能が期待できる。
【００１９】条件（５）は、第１レンズ群第２レンズ成
分Ｌ12中の接合負レンズ中の負レンズのアッベ数ν12n
と正レンズのアッベ数ν12pとの大小関係に関する条件
である。ν12nよりもν12pのアッベ数が大きいというこ
とは、正レンズの分散が負レンズの分散よりも小さいこ
とを意味する。一般に凹群の色消しは、正レンズの分散
が大きく負レンズの分散が小さい。しかしながら第１レ
ンズ群Ｇ1の屈折力が強く、第１レンズ群Ｇ1の物体側の
第１レンズ成分Ｌ11の屈折力が強い本発明のようなズー
ムレンズの場合には、基準線に対する色消しを行うため
に分散差を十分保とうとすると、倍率色収差の２次分散
が増し、高次の倍率色収差（画角差による発生量の著し
い差）が発生しやすい。それらの欠点を良好に補正する
ため、第２レンズ成分Ｌ12の接合負レンズに逆の分散差
を与えて、第１レンズ群Ｇ1内の他のレンズの分散との
バランスをとっている。また、接合によってガラス材料
には存在しない仮想のアッベ数を作り出すことと等価な
ので、広角端の倍率色収差の補正と望遠側の軸上色収差
の補正の良好なバランスを保つのに有利である。したが
って条件（５）の範囲をはずれると、特に広角端での倍
率色収差の画角差による発生量の差および２次分散が十
分補正できなくなり、好ましくない。
分Ｌ12中の接合負レンズ中の負レンズのアッベ数ν12n
と正レンズのアッベ数ν12pとの大小関係に関する条件
である。ν12nよりもν12pのアッベ数が大きいというこ
とは、正レンズの分散が負レンズの分散よりも小さいこ
とを意味する。一般に凹群の色消しは、正レンズの分散
が大きく負レンズの分散が小さい。しかしながら第１レ
ンズ群Ｇ1の屈折力が強く、第１レンズ群Ｇ1の物体側の
第１レンズ成分Ｌ11の屈折力が強い本発明のようなズー
ムレンズの場合には、基準線に対する色消しを行うため
に分散差を十分保とうとすると、倍率色収差の２次分散
が増し、高次の倍率色収差（画角差による発生量の著し
い差）が発生しやすい。それらの欠点を良好に補正する
ため、第２レンズ成分Ｌ12の接合負レンズに逆の分散差
を与えて、第１レンズ群Ｇ1内の他のレンズの分散との
バランスをとっている。また、接合によってガラス材料
には存在しない仮想のアッベ数を作り出すことと等価な
ので、広角端の倍率色収差の補正と望遠側の軸上色収差
の補正の良好なバランスを保つのに有利である。したが
って条件（５）の範囲をはずれると、特に広角端での倍
率色収差の画角差による発生量の差および２次分散が十
分補正できなくなり、好ましくない。
【００２０】なお、いわゆる樹脂材料とガラス材料との
複合からなる複合型非球面レンズの場合、屈折力という
観点から考えると、樹脂材料部分を１枚の「レンズ」と
考えるには無理がある。すなわち、樹脂材料部分が独立
したレンズ部品として存在することができないため、複
合型非球面レンズをいわゆる接合レンズと同様に考える
ことができない。したがって、樹脂材料部分は、むしろ
ガラス材料部分に付加された機能ととらえるべきであ
る。すなわち条件（４）や（５）の適用に当たっては、
樹脂材料部分を除外して、独立した「レンズ」について
適用する必要がある。
複合からなる複合型非球面レンズの場合、屈折力という
観点から考えると、樹脂材料部分を１枚の「レンズ」と
考えるには無理がある。すなわち、樹脂材料部分が独立
したレンズ部品として存在することができないため、複
合型非球面レンズをいわゆる接合レンズと同様に考える
ことができない。したがって、樹脂材料部分は、むしろ
ガラス材料部分に付加された機能ととらえるべきであ
る。すなわち条件（４）や（５）の適用に当たっては、
樹脂材料部分を除外して、独立した「レンズ」について
適用する必要がある。
【００２１】次に本発明においては、 ｎ22n：第２レンズ群第２レンズ成分Ｌ22中の接合負レ
ンズ中の負レンズのｄ線に対する屈折率 ｎ22p：第２レンズ群第２レンズ成分Ｌ22中の接合負レ
ンズ中の正レンズのｄ線に対する屈折率 ｎ23n：第２レンズ群第３レンズ成分Ｌ23中の接合正レ
ンズ中の負レンズのｄ線に対する屈折率 ｎ23p：第２レンズ群第３レンズ成分Ｌ23中の接合正レ
ンズ中の正レンズのｄ線に対する屈折率 としたとき、 ０．０５＜ｎ22n−ｎ22p＜０．４ （６） ０．０５＜ｎ23n−ｎ23p＜０．４ （７） の各条件を満足することが好ましい。
ンズ中の負レンズのｄ線に対する屈折率 ｎ22p：第２レンズ群第２レンズ成分Ｌ22中の接合負レ
ンズ中の正レンズのｄ線に対する屈折率 ｎ23n：第２レンズ群第３レンズ成分Ｌ23中の接合正レ
ンズ中の負レンズのｄ線に対する屈折率 ｎ23p：第２レンズ群第３レンズ成分Ｌ23中の接合正レ
ンズ中の正レンズのｄ線に対する屈折率 としたとき、 ０．０５＜ｎ22n−ｎ22p＜０．４ （６） ０．０５＜ｎ23n−ｎ23p＜０．４ （７） の各条件を満足することが好ましい。
【００２２】条件（６）は第２レンズ群第２レンズ成分
Ｌ22中の接合負レンズの屈折率差についての条件であ
り、条件（７）は第２レンズ群第３レンズ成分Ｌ23中の
接合正レンズの屈折率差についての条件である。条件
（６）又は（７）の上限を上回る場合、負レンズに使用
するガラス材料として、短波長の光の透過率が低い材料
を使用することになり、カラーバランスが悪化し好まし
くない。条件（６）及び（７）の上限をそれぞれ０．３
５とし、さらには０．３２とすることによって、より良
好な結果になる。他方、条件（６）又は（７）の下限を
下回る場合、ペッツバール和が不足し、像面湾曲、非点
収差の補正が困難になるばかりか、球面収差の補正も困
難になる。また、条件（７）に至っては、上方コマ収差
の悪化も招き好ましくない。条件（６）及び（７）の下
限をそれぞれ０．１とすることによって、さらに各収差
の補正が有利になる。
Ｌ22中の接合負レンズの屈折率差についての条件であ
り、条件（７）は第２レンズ群第３レンズ成分Ｌ23中の
接合正レンズの屈折率差についての条件である。条件
（６）又は（７）の上限を上回る場合、負レンズに使用
するガラス材料として、短波長の光の透過率が低い材料
を使用することになり、カラーバランスが悪化し好まし
くない。条件（６）及び（７）の上限をそれぞれ０．３
５とし、さらには０．３２とすることによって、より良
好な結果になる。他方、条件（６）又は（７）の下限を
下回る場合、ペッツバール和が不足し、像面湾曲、非点
収差の補正が困難になるばかりか、球面収差の補正も困
難になる。また、条件（７）に至っては、上方コマ収差
の悪化も招き好ましくない。条件（６）及び（７）の下
限をそれぞれ０．１とすることによって、さらに各収差
の補正が有利になる。
【００２３】次に本発明においては、第１レンズ群第１
レンズ成分Ｌ11と第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12との
各レンズ面のいずれかに設けた非球面レンズ面の形状
を、 ｙ：光軸に垂直な方向の高さ Ｓ（ｙ）：高さｙにおける光軸方向の変位量 Ｒ：光軸上での曲率半径 κ：円錐係数 Ｃn：ｎ次の非球面係数 によって表わしたとき、 −１＜κ＜１ （８） なる条件を満足することが好ましい。
レンズ成分Ｌ11と第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12との
各レンズ面のいずれかに設けた非球面レンズ面の形状
を、 ｙ：光軸に垂直な方向の高さ Ｓ（ｙ）：高さｙにおける光軸方向の変位量 Ｒ：光軸上での曲率半径 κ：円錐係数 Ｃn：ｎ次の非球面係数 によって表わしたとき、 −１＜κ＜１ （８） なる条件を満足することが好ましい。
【００２４】条件（８）は、第１レンズ群Ｇ1に導入し
た非球面に対する条件である。κ（円錐係数）を変化さ
せることは、球面以外の２次曲面をベースとした非球面
を使用することを意味する（κ＝１のときが球面、κ＝
０のとき放物面、κ＝−１のとき双曲面、図２１参
照）。したがって、条件（８）の上限を上回ると球面を
越え楕円面になることを意味する。κが１を越えたとき
の楕円の形状を有する非球面は、光軸近くの曲率がゆる
く、周辺に行くと急に大きくなる形状を有しているた
め、本発明のような負レンズ、特に負メニスカスレンズ
の凹面に設けた場合、非球面の周辺部分に入射または斜
出する光線の偏角が急激に増すことにより、歪曲が逆に
増大する結果を招き好ましくない。他方、条件（８）の
下限を下回ると、周辺部分の屈折力が弱くなりすぎ、斜
光線の入射高がより高くなり、前玉径の大型化を招き好
ましくない。
た非球面に対する条件である。κ（円錐係数）を変化さ
せることは、球面以外の２次曲面をベースとした非球面
を使用することを意味する（κ＝１のときが球面、κ＝
０のとき放物面、κ＝−１のとき双曲面、図２１参
照）。したがって、条件（８）の上限を上回ると球面を
越え楕円面になることを意味する。κが１を越えたとき
の楕円の形状を有する非球面は、光軸近くの曲率がゆる
く、周辺に行くと急に大きくなる形状を有しているた
め、本発明のような負レンズ、特に負メニスカスレンズ
の凹面に設けた場合、非球面の周辺部分に入射または斜
出する光線の偏角が急激に増すことにより、歪曲が逆に
増大する結果を招き好ましくない。他方、条件（８）の
下限を下回ると、周辺部分の屈折力が弱くなりすぎ、斜
光線の入射高がより高くなり、前玉径の大型化を招き好
ましくない。
【００２５】なお、基準球面を２次曲面に変更した場合
の概念的な収差的なふるまいについて上記したが、κ以
外の非球面係数Ｃnを十分活用することにより、見かけ
上のκの数値に幅をもたせることは可能であり、特に周
辺性能をより良好に補正するためには高次の次数まで使
用し、収差補正を行うことが好ましい。
の概念的な収差的なふるまいについて上記したが、κ以
外の非球面係数Ｃnを十分活用することにより、見かけ
上のκの数値に幅をもたせることは可能であり、特に周
辺性能をより良好に補正するためには高次の次数まで使
用し、収差補正を行うことが好ましい。
【００２６】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を説明する。
図１、５、９、１３及び１７は本発明による超広角ズー
ムレンズの第１〜第５実施例を示す。各実施例とも、物
体側から順に負屈折力の第１レンズ群Ｇ1と正屈折力の
第２レンズ群Ｇ2とを備え、両レンズ群Ｇ1、Ｇ2の間の
空気間隔を変化させることによって変倍を行う超広角ズ
ームレンズである。第１レンズ群Ｇ1は物体側から順
に、像側に凹面を向けたメニスカス形状に形成された負
屈折力の第１レンズ群第１レンズ成分Ｌ11と、少なくと
も負レンズと正レンズの接合よりなる接合負レンズを有
し負屈折力の第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12と、物体
側に凸面を向けた正屈折力の第１レンズ群第３レンズ成
分Ｌ13とを有する。第２レンズ群Ｇ2は物体側から順
に、少なくとも１枚の凸レンズを有し正屈折力の第２レ
ンズ群第１レンズ成分Ｌ21と、少なくとも正レンズと負
レンズの接合よりなる接合負レンズを有し負屈折力の第
２レンズ群第２レンズ成分Ｌ22と、少なくとも負レンズ
と正レンズの接合よりなる接合正レンズを有し正屈折力
の第２レンズ群第３レンズ成分Ｌ23とを有する。また第
１レンズ群第１レンズ成分Ｌ11と第１レンズ群第２レン
ズ成分Ｌ12との各レンズ面のうち、少なくとも１つのレ
ンズ面は非球面状に形成されている。
図１、５、９、１３及び１７は本発明による超広角ズー
ムレンズの第１〜第５実施例を示す。各実施例とも、物
体側から順に負屈折力の第１レンズ群Ｇ1と正屈折力の
第２レンズ群Ｇ2とを備え、両レンズ群Ｇ1、Ｇ2の間の
空気間隔を変化させることによって変倍を行う超広角ズ
ームレンズである。第１レンズ群Ｇ1は物体側から順
に、像側に凹面を向けたメニスカス形状に形成された負
屈折力の第１レンズ群第１レンズ成分Ｌ11と、少なくと
も負レンズと正レンズの接合よりなる接合負レンズを有
し負屈折力の第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12と、物体
側に凸面を向けた正屈折力の第１レンズ群第３レンズ成
分Ｌ13とを有する。第２レンズ群Ｇ2は物体側から順
に、少なくとも１枚の凸レンズを有し正屈折力の第２レ
ンズ群第１レンズ成分Ｌ21と、少なくとも正レンズと負
レンズの接合よりなる接合負レンズを有し負屈折力の第
２レンズ群第２レンズ成分Ｌ22と、少なくとも負レンズ
と正レンズの接合よりなる接合正レンズを有し正屈折力
の第２レンズ群第３レンズ成分Ｌ23とを有する。また第
１レンズ群第１レンズ成分Ｌ11と第１レンズ群第２レン
ズ成分Ｌ12との各レンズ面のうち、少なくとも１つのレ
ンズ面は非球面状に形成されている。
【００２７】以下の表１〜表５に各実施例の諸元を示
す。各表の［全体諸元］中、ｆは全系の焦点距離、ＦNO
はＦナンバー、２ωは画角を示す。［レンズ諸元］中、
第１カラムは物体側からのレンズ面の番号、第２カラム
ｒは各レンズ面の曲率半径、第３カラムｄは各レンズ面
の間隔、第４カラムνdは各レンズのｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）に対するアッベ数、第５カラムｎdは各レ
ンズのｄ線に対する屈折率を示す。また第１カラム中＊
印を付したレンズ面は非球面を示す。［合焦データ］
中、ｆ／βは焦点距離ｆ又は倍率βを示し、ｄ0は物点
距離を示す。また以下の表６に、各実施例について、各
条件（１）〜（８）のパラメータの値を示す。
す。各表の［全体諸元］中、ｆは全系の焦点距離、ＦNO
はＦナンバー、２ωは画角を示す。［レンズ諸元］中、
第１カラムは物体側からのレンズ面の番号、第２カラム
ｒは各レンズ面の曲率半径、第３カラムｄは各レンズ面
の間隔、第４カラムνdは各レンズのｄ線（λ＝５８
７．６ｎｍ）に対するアッベ数、第５カラムｎdは各レ
ンズのｄ線に対する屈折率を示す。また第１カラム中＊
印を付したレンズ面は非球面を示す。［合焦データ］
中、ｆ／βは焦点距離ｆ又は倍率βを示し、ｄ0は物点
距離を示す。また以下の表６に、各実施例について、各
条件（１）〜（８）のパラメータの値を示す。
【００２８】
【表１】 ［全体諸元］ ｆ＝１．０〜１．７４ ＦNO＝４．０８ ２ω＝１０６．８°〜７３．７° ［レンズ諸元］ Ｎｏ ｒ ｄ νd ｎd 1 4.8202 0.1269 40.90 1.796310 ＊2 0.9266 1.0448 3 1363.4381 0.1194 45.37 1.796681 4 1.3637 0.3731 58.90 1.518230 5 2.5259 0.0455 6 2.0454 0.4104 25.50 1.804581 7 -36.5618 ｄ7 8 1.7254 0.2090 61.09 1.589130 9 -24.7731 0.0075 10 2.6185 0.1642 61.09 1.589130 11 9.1768 0.1119 12 − 0.1119 （開口絞り） 13 9.2856 0.5970 64.10 1.516800 14 -0.8852 0.2537 40.90 1.796310 15 7.3827 0.0373 16 -12.2771 0.1306 33.89 1.803840 17 1.2824 0.3731 70.41 1.487490 18 -1.4008 0.0075 19 -14.3429 0.1642 61.09 1.589130 20 -1.9553 ｄ20 21 − ｄ21 （フレアーストッパー） ［非球面データ］ Ｎｏ＝2 κ＝0.1162 Ｃ4 ＝ 3.77250×10-2 Ｃ6 ＝ 8.78030×10-4 Ｃ8 ＝ 1.36620×10-2 Ｃ10＝-2.09550×10-3 ［合焦データ］ 位置１ 位置２ 位置３ 位置４ 位置５ ｆ／β 1.00000 1.49254 1.73881 -0.02500 -0.02500 ｄ0 ∞ ∞ ∞ 37.9782 57.6797 ｄ7 1.74515 0.44752 0.07438 1.81738 0.49591 ｄ20 -0.01493 0.14925 0.26119 -0.01493 0.14925 ｄ21 2.25873 2.76492 2.98817 2.25899 2.76518 位置６ 位置７ 位置８ 位置９ ｆ／β -0.02500 -0.12786 -0.19084 -0.22233 ｄ0 67.5305 5.7991 5.7991 5.7991 ｄ7 0.11592 2.11455 0.81693 0.44379 ｄ20 0.26119 -0.01493 0.14925 0.26119 ｄ21 2.98843 2.26583 2.78077 3.00971
【００２９】
【表２】 ［全体諸元］ ｆ＝１．０〜１．７４ ＦNO＝４．０９ ２ω＝１０６．８°〜７３．７° ［レンズ諸元］ Ｎｏ ｒ ｄ νd ｎd 1 5.6362 0.1269 40.90 1.796310 ＊2 0.9406 1.0448 3 228.8063 0.1194 45.37 1.796681 4 1.4223 0.3507 58.90 1.518230 5 3.0941 0.0086 6 2.1203 0.3955 25.50 1.804581 7 -28.7191 ｄ7 8 1.6899 0.2612 58.90 1.518230 9 -7.1217 0.0075 10 2.3294 0.2239 58.90 1.518230 11 17.6869 0.1119 12 − 0.1119 （開口絞り） 13 -4.9166 0.5224 58.90 1.518230 14 -0.8785 0.2239 40.90 1.796310 15 13.0412 0.0522 16 -6.8986 0.1493 33.89 1.803840 17 1.4222 0.3433 70.41 1.487490 18 -1.4180 0.0075 19 23.6471 0.2090 64.10 1.516800 20 -1.6550 ｄ20 21 − ｄ21 （フレアーストッパー） ［非球面データ］ Ｎｏ＝2 κ＝0.0898 Ｃ4 ＝ 2.97490×10-2 Ｃ6 ＝ 3.09090×10-3 Ｃ8 ＝ 8.49860×10-3 Ｃ10＝-1.51110×10-3 ［合焦データ］ 位置１ 位置２ 位置３ 位置４ 位置５ ｆ／β 1.00000 1.49254 1.73881 -0.02500 -0.02500 ｄ0 ∞ ∞ ∞ 37.9140 57.6155 ｄ7 1.98380 0.51143 0.08804 2.06737 0.56742 ｄ20 -0.01492 0.33582 0.48508 -0.01492 0.33582 ｄ21 2.40733 2.71397 2.89341 2.40758 2.71423 位置６ 位置７ 位置８ 位置９ ｆ／β -0.02500 -0.08148 -0.12162 -0.14168 ｄ0 67.4663 10.1866 10.1866 10.1866 ｄ7 0.13610 2.25619 0.78382 0.36043 ｄ20 0.48508 -0.01492 0.33582 0.48508 ｄ21 2.89367 2.41014 2.72025 2.90193
【００３０】
【表３】 ［全体諸元］ ｆ＝１．０〜１．７４ ＦNO＝４．０９ ２ω＝１０６．８°〜７３．７° ［レンズ諸元］ Ｎｏ ｒ ｄ νd ｎd 1 3.6177 0.1269 46.54 1.804109 ＊2 0.9190 1.0448 3 -10.0327 0.1194 46.54 1.804109 4 1.4223 0.3358 64.10 1.516800 5 2.8330 0.0758 6 2.2351 0.3731 28.56 1.795040 7 -12.3733 ｄ7 8 1.6424 0.2090 61.09 1.589130 9 -20.0567 0.0075 10 2.6478 0.1642 61.09 1.589130 11 7.1155 0.1119 12 − 0.1119 （開口絞り） 13 7.7041 0.5970 64.10 1.516800 14 -0.8629 0.2537 40.90 1.796310 15 3.5508 0.0522 16 15.5955 0.1306 33.89 1.803840 17 1.3408 0.3731 70.41 1.487490 18 -1.5376 0.0075 19 -45.2286 0.2015 61.09 1.589130 20 -2.0269 ｄ20 21 − ｄ21 （フレアーストッパー） ［非球面データ］ Ｎｏ＝2 κ＝0.1596 Ｃ4 ＝ 4.83843×10-2 Ｃ6 ＝ 6.62965×10-3 Ｃ8 ＝ 1.17219×10-2 Ｃ10＝ 4.02415×10-3 ［合焦データ］ 位置１ 位置２ 位置３ 位置４ 位置５ ｆ／β 1.00000 1.49254 1.73881 -0.02500 -0.02500 ｄ0 ∞ ∞ ∞ 37.9975 57.6990 ｄ7 1.72445 0.44256 0.07395 1.79493 0.48979 ｄ20 -0.02293 0.29050 0.43975 -0.02293 0.29050 ｄ21 2.21662 2.58180 2.77185 2.21686 2.58203 位置６ 位置７ 位置８ 位置９ ｆ／β -0.02500 -0.11779 -0.17580 -0.20481 ｄ0 67.5498 6.4874 6.4874 6.4874 ｄ7 0.11449 2.05653 0.77465 0.40604 ｄ20 0.43975 -0.02293 0.29050 0.43975 ｄ21 2.77208 2.22210 2.59402 2.78846
【００３１】
【表４】 ［全体諸元］ ｆ＝１．０〜１．７４ ＦNO＝４．２ ２ω＝１０６．８°〜７３．７° ［レンズ諸元］ Ｎｏ ｒ ｄ νd ｎd 1 3.8029 0.1269 46.54 1.804109 ＊2 0.9036 1.0448 3 -10.4928 0.1194 46.54 1.804109 4 1.4383 0.2985 64.10 1.516800 5 3.1359 0.0515 6 2.1875 0.3881 28.56 1.795040 7 -12.3135 ｄ7 8 2.4020 0.2239 61.09 1.589130 9 -18.4623 0.0075 10 2.1872 0.1642 58.90 1.518230 11 22.0176 0.1119 12 − 0.1119 （開口絞り） 13 20.0868 0.6875 64.10 1.516800 14 -0.8727 0.1791 40.90 1.796310 15 2.8511 0.1045 16 -3.7285 0.1940 61.09 1.589130 17 -1.4506 0.0075 18 4.6526 0.0970 33.89 1.803840 19 1.5765 0.4104 70.41 1.487490 20 -1.4930 ｄ20 21 − ｄ21 （フレアーストッパー） ［非球面データ］ Ｎｏ＝2 κ＝0.1579 Ｃ4 ＝ 4.82660×10-2 Ｃ6 ＝ 7.63800×10-3 Ｃ8 ＝ 8.99270×10-3 Ｃ10＝ 5.81720×10-3 ［合焦データ］ 位置１ 位置２ 位置３ 位置４ 位置５ ｆ／β 1.00000 1.49254 1.73881 -0.02500 -0.02500 ｄ0 ∞ ∞ ∞ 37.9626 57.6641 ｄ7 1.81521 0.46257 0.07361 1.88887 0.51192 ｄ20 -0.00028 0.31315 0.53703 -0.00028 0.31315 ｄ21 2.37315 2.74499 2.86375 2.37341 2.74525 位置６ 位置７ 位置８ 位置９ ｆ／β -0.02500 -0.12159 -0.18147 -0.21142 ｄ0 67.5149 6.1871 6.1871 6.1871 ｄ7 0.11597 2.17342 0.82078 0.43182 ｄ20 0.53703 -0.00028 0.31315 0.53703 ｄ21 2.86401 2.37953 2.75924 2.88311
【００３２】
【表５】 ［全体諸元］ ｆ＝１．０〜１．７４ ＦNO＝４．１ ２ω＝１０６．８°〜７３．７° ［レンズ諸元］ Ｎｏ ｒ ｄ νd ｎd 1 3.8210 0.1269 46.54 1.804109 ＊2 0.9125 1.0448 3 -10.1311 0.1194 46.54 1.804109 4 1.3851 0.3358 64.10 1.516800 5 2.8698 0.0666 6 2.2030 0.3731 28.56 1.795040 7 -11.2006 ｄ7 8 1.6431 0.2090 61.09 1.589130 9 -20.2373 0.0075 10 2.7168 0.1642 61.09 1.589130 11 6.9593 0.1119 12 − 0.1119 （開口絞り） 13 6.2858 0.5970 64.10 1.516800 14 -0.8644 0.2537 40.90 1.796310 15 3.2636 0.0522 16 10.1484 0.1306 33.89 1.803840 17 1.3198 0.3731 70.41 1.487490 18 -1.4804 0.0075 19 -20.9301 0.2015 61.09 1.589130 20 -2.1080 ｄ20 21 − ｄ21 （フレアーストッパー） ［非球面データ］ Ｎｏ＝2 κ＝0.1510 Ｃ4 ＝ 4.49000×10-2 Ｃ6 ＝ 1.26570×10-2 Ｃ8 ＝ 6.25680×10-3 Ｃ10＝ 4.19170×10-3 ［合焦データ］ 位置１ 位置２ 位置３ 位置４ 位置５ ｆ／β 1.00000 1.49254 1.73881 -0.02500 -0.02500 ｄ0 ∞ ∞ ∞ 37.9975 57.6990 ｄ7 1.72395 0.44207 0.07346 1.79444 0.48929 ｄ20 -0.02907 0.28436 0.43362 -0.02907 0.28436 ｄ21 2.21662 2.58179 2.77183 2.21687 2.58204 位置６ 位置７ 位置８ 位置９ ｆ／β -0.02500 -0.11779 -0.17580 -0.20481 ｄ0 67.5498 6.4874 6.4874 6.4874 ｄ7 0.11400 2.05604 0.77416 0.40555 ｄ20 0.43362 -0.02907 0.28436 0.43362 ｄ21 2.77208 2.22242 2.59475 2.78944
【００３３】
【表６】 実施例番号 １ ２ ３ ４ ５ （１）｜ｆ1｜／ｆW 1.70 1.828 1.679 1.716 1.679 （２）ｆ2／ｆW 2.313 2.44 2.313 2.388 2.313 （３）｜ｆ11｜／ｆW 1.46 1.435 1.565 1.503 1.520 （４）ｎ12n−ｎ12p 0.2785 0.2785 0.2873 0.2873 0.2873 （５）ν12n＜ν12p ○ ○ ○ ○ ○ （６）ｎ22n−ｎ22p 0.2795 0.2781 0.2795 0.2795 0.2795 （７）ｎ23n−ｎ23p 0.3164 0.3164 0.3164 0.3164 0.3164 （８）κ 0.1162 0.0898 0.1596 0.1579 0.1510
【００３４】図２、図３及び図４に、第１実施例につい
て無限遠合焦時のそれぞれ広角端、中間位置、及び望遠
端での球面収差、非点収差、歪曲収差、コマ収差、及び
倍率色収差を示す。同様に図６〜８、図１０〜１２、図
１４〜１６、及び図１８〜２０に第２、第３、第４、及
び第５実施例の諸収差を示す。球面収差図中、点線は正
弦条件を示す。非点収差図中、実線はサジタル像面を示
し、点線はメリジオナル像面を示す。各図中ＦNOはＦナ
ンバー、ωは半画角を表す。各収差図より、所要のレン
ズ構成を採用し、且つ前記条件（１）〜（３）を満たす
ことにより、更には前記条件（４）〜（８）を満たすこ
とにより、各実施例とも良好な結像性能を有することが
解る。
て無限遠合焦時のそれぞれ広角端、中間位置、及び望遠
端での球面収差、非点収差、歪曲収差、コマ収差、及び
倍率色収差を示す。同様に図６〜８、図１０〜１２、図
１４〜１６、及び図１８〜２０に第２、第３、第４、及
び第５実施例の諸収差を示す。球面収差図中、点線は正
弦条件を示す。非点収差図中、実線はサジタル像面を示
し、点線はメリジオナル像面を示す。各図中ＦNOはＦナ
ンバー、ωは半画角を表す。各収差図より、所要のレン
ズ構成を採用し、且つ前記条件（１）〜（３）を満たす
ことにより、更には前記条件（４）〜（８）を満たすこ
とにより、各実施例とも良好な結像性能を有することが
解る。
【００３５】
【発明の効果】以上に説明したとおり、本発明によれ
ば、小型で構成枚数が少なく、構造が簡単で結像性能良
好な、広角端の画角１０６°を越し、ズーム比１．７４
倍程度を有するズームレンズを実現することができる。
ば、小型で構成枚数が少なく、構造が簡単で結像性能良
好な、広角端の画角１０６°を越し、ズーム比１．７４
倍程度を有するズームレンズを実現することができる。
【図１】第１実施例の構成図
【図２】第１実施例の無限遠合焦時の広角端での諸収差
図
図
【図３】第１実施例の無限遠合焦時の中間位置での諸収
差図
差図
【図４】第１実施例の無限遠合焦時の望遠端での諸収差
図
図
【図５】第２実施例の構成図
【図６】第２実施例の無限遠合焦時の広角端での諸収差
図
図
【図７】第２実施例の無限遠合焦時の中間位置での諸収
差図
差図
【図８】第２実施例の無限遠合焦時の望遠端での諸収差
図
図
【図９】第３実施例の構成図
【図１０】第３実施例の無限遠合焦時の広角端での諸収
差図
差図
【図１１】第３実施例の無限遠合焦時の中間位置での諸
収差図
収差図
【図１２】第３実施例の無限遠合焦時の望遠端での諸収
差図
差図
【図１３】第４実施例の構成図
【図１４】第４実施例の無限遠合焦時の広角端での諸収
差図
差図
【図１５】第４実施例の無限遠合焦時の中間位置での諸
収差図
収差図
【図１６】第４実施例の無限遠合焦時の望遠端での諸収
差図
差図
【図１７】第５実施例の構成図
【図１８】第５実施例の無限遠合焦時の広角端での諸収
差図
差図
【図１９】第５実施例の無限遠合焦時の中間位置での諸
収差図
収差図
【図２０】第５実施例の無限遠合焦時の望遠端での諸収
差図
差図
【図２１】光軸上での曲率を同一としたときの非球面係
数の相違による非球面形状を示す図
数の相違による非球面形状を示す図
Ｇ1…第１レンズ群 Ｇ2…第２レン
ズ群 Ｌ11…第１レンズ群第１レンズ成分 Ｌ12…第１レン
ズ群第２レンズ成分 Ｌ13…第１レンズ群第３レンズ成分 Ｌ21…第２レン
ズ群第１レンズ成分 Ｌ22…第２レンズ群第２レンズ成分 Ｌ23…第２レン
ズ群第３レンズ成分 Ａ…開口絞り Ｓ…フレアスト
ッパー
ズ群 Ｌ11…第１レンズ群第１レンズ成分 Ｌ12…第１レン
ズ群第２レンズ成分 Ｌ13…第１レンズ群第３レンズ成分 Ｌ21…第２レン
ズ群第１レンズ成分 Ｌ22…第２レンズ群第２レンズ成分 Ｌ23…第２レン
ズ群第３レンズ成分 Ａ…開口絞り Ｓ…フレアスト
ッパー
Claims (4)
- 【請求項１】物体側から順に負屈折力の第１レンズ群Ｇ
1と正屈折力の第２レンズ群Ｇ2とを備え、両レンズ群Ｇ
1、Ｇ2の間の空気間隔を変化させることによって変倍を
行うズームレンズにおいて、 前記第１レンズ群Ｇ1は物体側から順に、像側に凹面を
向け、メニスカス形状に形成された負屈折力の第１レン
ズ群第１レンズ成分Ｌ11と、少なくとも負レンズと正レ
ンズの接合よりなる接合負レンズを有する負屈折力の第
１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12と、物体側に凸面を向け
た正屈折力の第１レンズ群第３レンズ成分Ｌ13とを有
し、 前記第２レンズ群Ｇ2は物体側から順に、少なくとも１
枚の凸レンズを有し正屈折力の第２レンズ群第１レンズ
成分Ｌ21と、少なくとも正レンズと負レンズの接合より
なる接合負レンズを有し負屈折力の第２レンズ群第２レ
ンズ成分Ｌ22と、少なくとも負レンズと正レンズの接合
よりなる接合正レンズを有し正屈折力の第２レンズ群第
３レンズ成分Ｌ23とを有し、 前記第１レンズ群第１レンズ成分Ｌ11と第１レンズ群第
２レンズ成分Ｌ12との各レンズ面のうち、少なくとも１
つのレンズ面は非球面状に形成され、且つ、 以下の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。 １．０＜｜ｆ1｜／ｆW＜２．０ （１） １．５＜ｆ2／ｆW＜３．５ （２） ０．５＜｜ｆ11｜／ｆW＜４ （３） 但し、ｆ1：前記第１レンズ群Ｇ1の焦点距離 ｆ2：前記第２レンズ群Ｇ2の焦点距離 ｆW：広角端における全系の焦点距離 ｆ11：前記第１レンズ群第１レンズ成分Ｌ11の焦点距離 である。 - 【請求項２】以下の条件を満足する請求項１記載のズー
ムレンズ。 ０．０５＜ｎ12n−ｎ12p＜０．４ （４） ν12n＜ν12p （５） 但し、ｎ12n：第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12中の接
合負レンズ中の前記負レンズのｄ線に対する屈折率 ｎ12p：第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12中の接合負レ
ンズ中の前記正レンズのｄ線に対する屈折率 ν12n：第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12中の接合負レ
ンズ中の前記負レンズのアッベ数 ν12p：第１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12中の接合負レ
ンズ中の前記正レンズのアッベ数 である。 - 【請求項３】以下の条件を満足する請求項１又は２記載
のズームレンズ。 ０．０５＜ｎ22n−ｎ22p＜０．４ （６） ０．０５＜ｎ23n−ｎ23p＜０．４ （７） 但し、ｎ22n：第２レンズ群第２レンズ成分Ｌ22中の接
合負レンズ中の前記負レンズのｄ線に対する屈折率 ｎ22p：第２レンズ群第２レンズ成分Ｌ22中の接合負レ
ンズ中の前記正レンズのｄ線に対する屈折率 ｎ23n：第２レンズ群第３レンズ成分Ｌ23中の接合正レ
ンズ中の前記負レンズのｄ線に対する屈折率 ｎ23p：第２レンズ群第３レンズ成分Ｌ23中の接合正レ
ンズ中の前記正レンズのｄ線に対する屈折率 である。 - 【請求項４】前記第１レンズ群第１レンズ成分Ｌ11と第
１レンズ群第２レンズ成分Ｌ12との各レンズ面のいずれ
かに設けた前記非球面レンズ面の形状を、 ｙ：光軸に垂直な方向の高さ Ｓ（ｙ）：高さｙにおける光軸方向の変位量 Ｒ：光軸上での曲率半径 κ：円錐係数 Ｃn：ｎ次の非球面係数 によって表わしたとき、 −１＜κ＜１ （８） なる条件を満足する請求項１、２又は３記載のズームレ
ンズ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34883095A JP3744042B2 (ja) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | ズームレンズ |
| US08/753,476 US5831773A (en) | 1995-12-19 | 1996-11-26 | Zoom lens |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34883095A JP3744042B2 (ja) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | ズームレンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09171140A true JPH09171140A (ja) | 1997-06-30 |
| JP3744042B2 JP3744042B2 (ja) | 2006-02-08 |
Family
ID=18399670
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34883095A Expired - Fee Related JP3744042B2 (ja) | 1995-12-19 | 1995-12-19 | ズームレンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3744042B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005134887A (ja) * | 2003-10-08 | 2005-05-26 | Fujinon Corp | ズームレンズ |
| US7277232B2 (en) | 2003-01-24 | 2007-10-02 | Nikon Corporation | Zoom lens system |
| JP2012027311A (ja) * | 2010-07-26 | 2012-02-09 | Nikon Corp | ズームレンズ、光学装置、ズームレンズの製造方法 |
| WO2013031189A1 (ja) * | 2011-08-29 | 2013-03-07 | 富士フイルム株式会社 | ズームレンズおよび撮像装置 |
| US9097881B2 (en) | 2010-07-26 | 2015-08-04 | Nikon Corporation | Zoom lens system, optical apparatus and method for manufacturing zoom lens system |
-
1995
- 1995-12-19 JP JP34883095A patent/JP3744042B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7277232B2 (en) | 2003-01-24 | 2007-10-02 | Nikon Corporation | Zoom lens system |
| JP2005134887A (ja) * | 2003-10-08 | 2005-05-26 | Fujinon Corp | ズームレンズ |
| JP4597623B2 (ja) * | 2003-10-08 | 2010-12-15 | 富士フイルム株式会社 | ズームレンズ |
| JP2012027311A (ja) * | 2010-07-26 | 2012-02-09 | Nikon Corp | ズームレンズ、光学装置、ズームレンズの製造方法 |
| US9097881B2 (en) | 2010-07-26 | 2015-08-04 | Nikon Corporation | Zoom lens system, optical apparatus and method for manufacturing zoom lens system |
| US10095012B2 (en) | 2010-07-26 | 2018-10-09 | Nikon Corporation | Zoom lens system, optical apparatus and method for manufacturing zoom lens system |
| WO2013031189A1 (ja) * | 2011-08-29 | 2013-03-07 | 富士フイルム株式会社 | ズームレンズおよび撮像装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3744042B2 (ja) | 2006-02-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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