JPH09164346A - 二流体ノズル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ブロワ等の低圧は供給源を使用しても粒径が
小さく好適な厚さの噴霧パターンを得ることができ、設
備費用及び運転費用を抑えることができ、鋼板の冷却等
に使用するのに適した二流体ノズルを提供すること。 【解決手段】 気体通路（２７）と液体通路（２９）を
有する二流体ノズルである。液体通路（２９）の外周に
沿って気体通路（２７）を設けると共に、気体通路の先
端に長孔の噴霧孔を設けた気体用ノズル（１６）を備え
る。気体用ノズルの内方の液体通路の先端に、気体用ノ
ズルの軸線方向断面の断面形状と略同一で、かつ、平板
形状をなし、気体通路を径方向に２分する仕切板を備え
ると共に、仕切板の先端に、Ｖ字状をなし仕切板の板幅
と等しい液体の噴霧孔（３０）を設けた液体用ノズル
（１７）を備える。液体通路（２９）の所定位置に設け
たオリフィス（Ｓ）の下流側に液体流路と気体流路の連
通孔（１４ｆ）を設ける。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、二流体ノズルに関
し、詳しくは、気体と液体を混合して噴霧する二流体ノ
ズルにおいて、特に、ブロワー等の低圧な気体源を使用
して、粒径が小さくかつ好適な噴霧パターンで噴霧を行
うことができる二流体ノズルに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、ノズルには、液体のみを供給して
扇形の霧を噴霧させる噴霧ノズル（一流体扇形ノズル）
や、液体と気体を供給して扇形の霧を噴霧させる噴霧ノ
ズル（二流体扇形ノズル）があった。

【０００３】図１０（Ａ），（Ｂ）は、上記一流体扇形
ノズルの一例を示している。この一流体扇形ノズル１
は、液体源（図示せず）と接続される液体流入口１ａを
備えると共に、この液体流入口１ａから軸線方向に液体
を流通させる液体通路１ｂの先端に液体用ノズル１ｃを
備えており、この液体用ノズル１ｃの噴霧孔１ｄから図
中二点鎖線で示すように、扇形に霧Ｆを噴霧する。

【０００４】図１１（Ａ），（Ｂ）は、上記二流体扇形
ノズルの一例を示している。この二流体扇形ノズル２
は、気体流入口２ａから供給された気体を軸方向に流通
させる通路２ｂを備え、この通路２ｂの先端にノズル２
ｃを備えている。また、上記通路２ｂには、液体流入口
２ｄから供給された液体を流通させる液体通路２ｅをほ
ぼ直角に接続している。気体流入口２ａから供給された
気体と液体流入口２ｄから供給された液体は通路２ｂ内
で混合され、ノズル２ｃの噴射孔２ｆから扇形の霧Ｆと
して噴霧される。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記一
流体扇型ノズル１は、液体のみを供給して霧を噴霧する
ため冷却効率の良い微粒の霧を供給するには上記噴射孔
１ｄの寸法を小さく設定する必要がある。そのため、こ
の一流体扇型ノズル１では、通過可能な異物の最大外径
（異物通過径）が小さく、液体中に異物が存在すると、
この異物により目詰まりが起こり噴霧不良を発生しやす
い。逆に、噴霧不良を起こさないためには、ノズル径を
大きくしなければならないので、噴霧される霧の粒子径
が大きく、かつ、噴霧パターンの厚さｔが小さくなるた
め、鋼板の冷却等に使用した場合、冷却効率が低くな
る。

【０００６】一方、上記二流体扇型ノズル２は、気・液
混合で噴霧を行うので上記一流体扇型ノズル１に比べノ
ズル径を大きくできるので異物通過径が大きく、かつ、
霧の粒子径も小さいものとなる。そこで、一般に鋼板の
冷却等には二流体扇型ノズルが使用されているが、気体
と液体が混合して体積の増えた流体を、上記一流体扇型
ノズル１と同様にノズルを通過させなければならないの
で、気体を高圧で供給する必要がある。このため、気体
源としてコンプレッサ（圧縮機）等の高圧供給源を使用
する必要がある。

【０００７】ところで、コンプレッサは高価であると共
に、運転時の電力消費量が多い。そのため、上記従来の
二流体扇型ノズルを例えば鋼板の冷却に使用すると、設
備自体に必要な費用（設備費用）と、設備を運転するた
めに必要な費用（運転費用）のいづれもが増大する。ま
た、従来の二流体扇型ノズルにおいては、ノズル本体内
の通路２ｄで予め液体と気体を混合する構造となってい
るので、液体と気体の供給圧を同圧に保持しないと、供
給圧の高い方から低い方へ逆流する等多くの課題を有し
ていた。

【０００８】したがって、本発明は、ブロワ等の低圧は
供給源を使用しても従来同様粒径が小さく好適な厚さの
噴霧パターンを得ることができ、かつ、低圧な供給源を
使用することにより、従来の二流体扇型ノズルに比べ設
備費用及び運転費用を抑え、例えば鋼板の冷却等に使用
するのに適すると共に、供給された流体が供給圧力の差
により逆流することのない二流体ノズルを提供すること
を目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は、前記目的を達
成するために、気体通路と液体通路を有し、気体と液体
を混合して噴霧する二流体ノズルにおいて、上記液体通
路の外周に沿って上記気体通路を設けると共に、該気体
通路の先端に長孔の噴霧孔を設けた気体用ノズルと、該
気体用ノズルの内方の上記液体通路の先端に、上記気体
用ノズルの軸線方向断面の断面形状と略同一で、かつ、
平板形状をなし、上記気体通路を径方向に２分する仕切
板を備えると共に、該仕切板の先端に、Ｖ字状をなし仕
切板の板幅と等しい液体の噴霧孔を設けた液体用ノズル
と、上記液体通路の所定位置に設けたオリフィスと、該
オリフィスの下流側で、上記液体流路と気体流路との間
に設けた連通孔とを備える構造としたものである。

【００１０】本発明に係る二流体ノズルでは、液体通路
を流れる液体がオリフィスを通って流速が高められ、こ
のオリフィスを通過して流速が高くなった液体と気体通
路の周面に隙間が形成され、その隙間は負圧となってい
るので連通孔から液体通路内に気体が導入され、液体に
気体が混合されて液体用ノズルの噴射孔から噴射され
る。さらに、気体通路より供給される気体を上記液体用
ノズルからの噴霧に接触・混合させて気体用ノズルから
噴出する。

【００１１】このように、液体と気体は別途供給される
ので気体供給源の供給圧を下げられると同時に、液体と
気体の混合をより促進させ、かつ、気体と液体の供給圧
に差があっても逆流することはない。また、液体用ノズ
ルを、上記気体用ノズルの内方の上記液体通路の先端
に、上記気体用ノズルの軸線方向断面の断面形状と略同
一で、かつ、平板形状をなし、上記気体通路を径方向に
２分する仕切板の先端にＶ字状をなす液体の噴射孔を板
幅と等しく設けたので、液体用ノズルに２分された気体
は、ノズル形状により噴霧の厚みを増すと共に、液体用
ノズルから噴射された霧に対して噴霧パターンの厚さ方
向の両側から押えるように衝突する。

【００１２】

【発明の実施の形態】次に、図面に示す実施の形態に基
づいて本発明について詳細に説明する。図１から図５は
本発明の実施形態に係る二流体ノズル１０を示し、図中
１１はノズル本体、１２は気体側ソケット、１３は流体
側ソケット、１４は気体導入アダプタ、１６は気体用ノ
ズル、１７は液体用ノズル、１８はキャップであり、こ
れらの部品を組み立てて二流体ノズル１０を形成してい
る。

【００１３】ノズル本体１１は、両端開口の円筒状であ
り、周壁１１ａに囲まれた内部が気体流入通路２０を形
成している。周壁１１ａには気体流入通路２０と連通す
る気体供給孔１１ｂを設け、この気体供給孔１１ｂに気
体側ソケット１２を取付けている。

【００１４】気体側ソケット１２は、両端開口の円筒状
であって、一方の端部１２ａを上記気体供給孔１１ｂに
差し込んで溶接して固定している。また、気体側ソケッ
ト１２の他方の端部１２ｂでは、内周面に雌ネジ部１２
ｃを設けて気体供給管（図示せず）と接続する気体流入
口２１としている。

【００１５】ノズル本体１１の軸線Ｘ方向の一端（基端
１１ｃ）側には、上記気体流入通路２０内に液体側ソケ
ット１３を差し込むための基部１１ｃ側の開口となる差
込孔１１ｅを設けている。また、基端１１ｃ側の端面と
なる端部壁１１ｄの外側には、内周面に液体側ソケット
１３を螺着するための雌ネジ部１１ｆを設けた筒状の取
付部１１ｇを、上記差込孔１１ｅを囲繞するように形成
している。

【００１６】ノルズ本体１１の軸線Ｘ方向の他端（先端
１１ｈ）側には、外周面にキャップ１８を螺着するため
の雄ネジ部１１ｉを形成している。

【００１７】液体側ソケット１３は、大径な短筒状の基
部１３ａと、この基部１３ａから突出する小径な円管状
の管部１３ｂを備えている。

【００１８】上記基部１３ａには、液体流入口２２を設
けると共に、外周面に上記ノルズ本体に設けた取付部１
１ｇの雌ネジ部１１ｆに螺着するための雄ネジ部１３ｃ
を設けている。また、基部１３ａの内周面には、液体供
給管（図示せず）と接続するための雌ネジ部１３ｄを設
けている。

【００１９】管部１３ｂには、上記基部１３ａの液体流
入口２２と連通して先端まで貫通する液流入通路２３を
設けている。また、管部１３ｂの先端部には、気体導入
アダプタ１４を螺着するための雌ネジ部１３ｅを設けて
いる。

【００２０】液体側ソケット１３は、上記ノルズ本体１
１の差込孔１１ｅより管部１３ｂをノルズ本体１１の気
体流入通路２０内に挿入しており、上記基部１３ａに設
けた雄ネジ部１３ｃをノルズ本体１１の雌ネジ部１１ｆ
に螺着してノルズ本体１１に固定しいてる。本実施形態
では、図３に示すように、管部１３ｂに設けた液体流入
通路２３は、ノルズ本体１１の気体流入通路２０と同軸
に配置され、液体流入通路２３の外周に気体流入通路２
０が形成されている。

【００２１】気体導入アダプタ１４は、一方の端部側に
雄ネジ部１４ａを設けており、この雄ネジ部１４ａを上
記管部１３ｂの先端に設けた雌ネジ部１３ｅに螺着して
液体側ソケット１３の先端に固定している。また、気体
導入アダプタ１４の他方の端部側は、小径管状の挿入部
１４ｂとして後述する液体用ノルズ１７の挿入孔１７ｄ
に挿入している。

【００２２】気体導入アダプタ１４は、液体側ソケット
１３側から挿入部１４ｂ側へ向けて第１液室１４ｃ、第
２液室１４ｄ及び第３液室１４ｅを連続して設けてい
る。これら第１，第２，第３の液室１４ｃ，１４ｄ，１
４ｅは、気体流入通路２０及び液体流入通路２３と同軸
に配置している。

【００２３】上記第１液室１４ｃは、液体流入通路２３
とほぼ同径である。また、上記第２液室１４ｄは、上記
第１液路１４ｃよりも大幅に小径としており、この第２
液室１４ｄの部分がオリフィスＳを構成している。さら
に、上記第３液室１４ｅは、第２液室１４ｄよりわずか
に大径であって、第１液室１４ｃよりは小径としてい
る。

【００２４】気体導入アダプタ１４には、第３液室１４
ｅの第２液室１４ｄとの接続部側に、一対の連通孔１４
ｆ，１４ｆを設けている。各連通孔１４ｆ，１４ｆは、
第３液室１４ｅと上記気体流入通路２０を連通する小径
な孔であって、上記ノルズ本体１１の軸線Ｘに対してほ
ぼ直交する方向に設けている。また、これらの連通孔１
４ｆ，１４ｆは互いに１８０°対向して設けている。

【００２５】上記第２液室１４ｄからなるオリフィスＳ
と、連通孔１４ｆ，１４ｆは、気体導入機構２６を構成
している。後に詳述するように、第２液室１４ｄから第
３液室１４ｅに噴出された液体の流速により、第３液室
１４ｅ内が負圧になり、この負圧により気体流入通路２
０内の気体が連通孔１４ｆ，１４ｆを通って第３液室１
４ｅ内に導入される。

【００２６】気体用ノルズ１６は、基端側から上記気体
流入通路２０と連通する第１気室１６ａと、この第１気
室１６ａよりわずかに小径の第２気室１６ｂとを連続し
て設け、さらに第２気室１６ｂと連続して混合室１６ｃ
を設けている。気体流入通路２０、第１気室１６ａ、第
２気室１６ｂ、混合室１６ｃは上記気体流入口２１から
供給される気体をノズル本体１１の基端１１ｃ側から先
端１１ｈ側に流通させる上記気体通路２７を構成してい
る。

【００２７】上記気体用ノズル１６の先端側には、頂端
に向かって漸次小径となる頂面外壁部１６ｄを設けてお
り、この頂面外壁部１６ｄに囲まれた軸線方向の断面が
円弧状の部分が上記混合室１６ｃを形成している。

【００２８】上記頂面外壁部１６ｄには、軸線Ｘ上に位
置する頂点部Ｐから周辺に向って等距離にすり割りを設
けて噴射孔２８を形成している。この噴射孔２８は幅Ｔ
を一定とし、先端部２８ａ，２８ｂを円弧形状としてお
り、図４に示すように、前方側から見ると両端部に円弧
を有する長円形状である。上記のように混合室１６ｃの
径は頂端側に向けて漸次小径としているため、気体通路
２７の軸線Ｘに直交する方向の断面積は、噴射孔２８の
部分が最小となっている。

【００２９】なお、気体用ノズル１６の基端側には、後
述するキャップ１８の係止部１８ｄと係合するフランジ
部１６ｅを設けている。

【００３０】液体用ノズル１７は、一端が円弧形状の平
板であって、気体用ノズル１６の第１気室１６ａの径と
ほぼ同幅の第１部分１７ａと、この第１部分１７ａと連
続し、気体用ノズル１６の第２気室１６ｂの径とほぼ同
幅の第２部分１７ｂとを備え、第２部分１７ｂの先端に
円弧状部１７ｃを設けている。

【００３１】上記液体用ノズル１７の第１部分１７ａに
は、上記気体導入アダプタ１４の挿入部１４ｂを挿入す
る挿入孔１７ｄを軸線Ｘ方向に設けている。また、第２
部分１７ｂには、上記挿入孔１７ｄと連通する噴射室１
７ｅを設けている。液体流入通路２３及び第１液室１４
ｃ，第２液室１４ｄ，第３液室１４ｅ、噴射室１７ｅが
上記液体流入口２２から供給した液体をノズル本体１１
の基端１１ｃ側から先端１１ｈ側に流通させる液体通路
２９を構成している。

【００３２】上記噴射室１７ｅの先端断面形状は円弧状
としている。また、液体用ノズル１１の円弧状部１７ｃ
の端面１７ｆを該液体用ノズルの巾と等しくＶ字状に切
り欠いて噴射孔３０を形成している。よって、この噴射
孔３０は、図４に示すように正面から見た形状が略楕円
形状となっている。

【００３３】この液体用ノズル１７では、上記第１部分
１７ａ、第２部分１７ｂがそれぞれ気体用ノズル１６の
第１気室１６ａ、第２気室１６ｂとほぼ同幅で、上記噴
射孔３０が気体用ノズル１６の内側に固定されている。
そのため、気体用ノズル１６の第１気室１６ａと第２気
室１６ｂは、液体用ノズル１７の第１部分１７ａと第２
部分１７ｂにより径方向に２つの室に仕切られており、
液体用ノズル１７は、上記気体通路２７を径方向に２分
する仕切板を形成している。

【００３４】また、図４に示すように、液体用ノズル１
７は、正面形状が略楕円状である噴射孔３０の長軸Ｙ１
が、上記のように両端部に円弧を有する矩形状である気
体用ノズル１６の噴射孔２８の長軸Ｙ２と同一軸線上に
配置されるように気体用ノズル１６に取付けられてい
る。

【００３５】キャップ１８は、外周面１８ａが六角形状
のリング体であって、板厚方向に貫通する貫通孔１８ｂ
を備えている。この貫通孔１８ｂの一方側の周面には雌
ネジ部１８ｃを設けている。また、貫通孔１８ｂの雌ネ
ジ部１８ｃと反対側を縮径して係止部１８ｄを形成して
いる。

【００３６】上記気体用ノズル１６は、液体用ノズル１
７を嵌合した状態で、基端側をキャップ１８の貫通孔１
８ｂに挿入しており、キャップ１８の雌ネジ部１８ｃを
ノズル本体１１の雄ネジ部１１ｉに螺合して、ノズル本
体１１の先端１１ｈと係止部１８ｄとの間にフランジ状
部１６ｅを締付けることによりノズル本体１１に固定さ
れている。

【００３７】次に、上記の構成からなる本実施形態の二
流体ノズルの作動的特徴について説明する。二流体ノズ
ルの気体流入口２１は、気体供給管（図示せず）を介し
て供給源であるブロワー（図示せず）。に接続され、気
体（本実施形態では空気）が供給される。このブロワー
の空気圧は０．０４〜０．０６ｋｇ／ｃｍ^２程度であ
り、上記した従来の二流体ノズルの場合に空気源として
使用するコンプレッサーの空気圧（１．５〜４ｋｇ／ｃ
ｍ^２程度）と比較して大幅に低圧である。

【００３８】一方、二流体ノズルの液体流入口２２は、
液体供給管（図示せず）を介して液体源であるポンプ
（図示せず）に接続され、液体（本実施形態では水）が
供給される。このポンプの水圧は０．３〜４ｋｇ／ｃｍ
^２程度である。

【００３９】液体流入口２２に供給された水は、液体流
入通路２３、第１液室１４ｃを通って、オリフィスＳを
構成する第２液室１４ｄに送られて流速が高められ、第
３液室１４ｅに噴出される。このとき、気体導入アダプ
タ１４には、上記のように連通孔１４ｆ，１４ｆを設け
ているため、図６に示したように上記第３液室１４ｅに
噴出された水流Ｗと第３液室１４ｅの周面との間の隙間
３２に負圧が発生し、図６中矢印Ａで示すように、空気
が気体流入通路２０から連通孔１４ｆ，１４ｆを通って
第３液室１４ｅ内に導入される。この第３液室１４ｅ内
に導入された空気は、水と完全に混合せずに流れ、液体
用ノズル１７の噴射室１７ｅに流入する。この噴射室１
７ｅで、水と空気は完全に混合され噴射孔３０から扇形
の噴霧パターンを有するＦとして噴出される。

【００４０】本発明は、上記実施形態に限定されるもの
ではなく、種々の変形が可能である。例えば、気体側ソ
ケット１２は必ずしも溶接によりノズル本体１１に取付
ける必要はなく、気体側ソケット１２の端部１２ａの外
周に雄ネジ部を設ける一方、気体供給孔１１ｂの周壁に
雌ネジ部を設け、気体側ソケット１２をノズル本体１１
に螺着してもよい。また、上記連通孔１４ｆの個数は２
個に限定されるものではなく、１個又は３個以上であっ
てもよい。

【００４１】

【実験例】本実施形態に係る二流体ノズルの性能を確か
めるための実験を行った。実験例として上記図１から図
５に示す実施形態に係る二流体ノズル１０を使用した。
また、比較例１として上記図１０に示す従来の一流体ノ
ズル１を使用し、比較例２として上記図１１に示す二流
体ノズル２を使用した。

【００４２】本実験では、実験例、比較例１及び比較例
２のノズルを用いて実際に水を噴霧し、幅方向及び厚さ
方向の噴霧パターン、空気消費量、流量、霧平均粒径な
らびに異物通過径を測定した。

【００４３】各ノズルについての空気圧、液圧の設定は
下記の表１に示すとおりである。なお、実験例について
は、空気源としてブロワーを使用し、従来の二流体ノズ
ルである比較例２では空気源としてコンプレッサーを使
用した。

【００４４】

【表１】

【００４５】幅方向及び厚さ方向の噴霧パターンは、実
験例については図７、比較例１については図８、比較例
２については図９に示す通りであった。また、空気消費
量、流量、霧の平均粒径及び異物通過径の測定結果は、
上記表１に示す通りであった。

【００４６】まず、上記図７から図９に示すように、実
験例の二流体ノズルでは、噴霧パターンの幅Ｄ方向の噴
霧分布が比較例１、比較例２と比べて均一である。ま
た、噴霧パターンの厚さｔは比較例１では４０ｍｍ程
度、比較例２では８０ｍｍ程度であるのに対して、実験
例の二流体ノズルでは、８０ｍｍ程度であり、実験例の
二流体ノズルでは、噴霧パターンの厚さｔが厚いことが
確認できる。

【００４７】また、霧の平均粒径については、比較例１
では１７８μであるのに対して実験例では１１７μであ
り、実験例の二流体ノズルは従来の一流体ノズルと比較
して霧の平均粒径が小さく、従来のコンプレッサーを空
気源とする二流体ノズルである比較例２（平均粒径９６
μ）と同程度であることが確認できる。

【００４８】さらに、異物通過径については、比較例１
では０．６ｍｍ、比較例２では１．９ｍｍであり、実験
例の二流体ノズルは従来のノズルと比較して異物通過径
が大きいことが確認できる。

【００４９】

【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
による二流体ノズルでは、気体導入機構を設けて液体通
路内に気体を導入することで、従来の二流体扇形ノズル
同様液体通路の異物通過径を大きくすると共に、液体の
霧化に必要な気体を、液体とは別途供給するため、気体
通路内での摩擦損失等を最小に抑えることができる。そ
のため、ブロワー等の低圧な気体源を使用することがで
き、鋼板の冷却等に使用すれば、設備費用と運転費用の
両方を低減することができる。さらに、液体と気体を通
路内で混合しないので、それぞれの供給圧に差が生じて
も逆流することはない。

【００５０】また、本発明の二流体ノズルでは、厚さ方
向への霧の逃げ道がなくなり、幅方向へしか噴射できな
くなると共に、本構成では幅方向から気体が侵入しない
ので噴霧角度が大きくなり、かつ、気体用ノズルを径方
向に２分する平板を設けてあるので確実に液体と気体が
接触するため、気体用ノズルの内側での液体と気体の混
合の均一化が促進され粒子径の均一化及び噴霧幅方向の
密度の均一化をさらに進めることができる。

【００５１】さらに、液体用ノズルの噴射孔の形状をＶ
字状にすることで、噴霧の厚さ方向への広がりを持た
せ、気体用ノズルの噴射孔から噴射される霧の噴射パタ
ーンの厚さを厚くすることができ噴霧効率が向上する。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の実施形態に係るに二流体ノズルを示
す図４のＩ−Ｉ線での断面図である。

【図２】 本発明の実施形態に係るに二流体ノズルを示
す図４のＩＩ−ＩＩ線での断面図である。

【図３】 本発明の実施形態に係るに二流体ノズルを示
す図５のＩＩＩ−ＩＩＩ線での断面図である。

【図４】 本発明の実施形態に係るに二流体ノズルを示
す正面図である。

【図５】 図４の右側面図である。

【図６】 図２の要部拡大図である。

【図７】 実験例の噴霧分布を示す線図である。

【図８】 比較例１の噴霧分布を示す線図である。

【図９】 比較例２の噴霧分布を示す線図である。

【図１０】 （Ａ）は従来の一流体ノズルを示す正面
図、（Ｂ）は（Ａ）の一部断面右側面図である。

【図１１】 （Ａ）は従来の二流体ノズルを示す正面
図、（Ｂ）は（Ａ）の断面図である。

【符号の説明】

１１ ノズル本体 １２ 気体側ソケット １３ 液体側ソケット １４ 気体導入アダプタ １４ｆ 連通孔 １６ 気体用ノズル １７ 液体用ノズル ２７ 気体通路 ２８，３０ 噴射孔 ２９ 液体通路 Ｓ オリフィス

フロントページの続き (72)発明者 荻野 靖彦 大阪府大阪市西区京町堀２丁目４番７号 中外炉工業株式会社内

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 気体通路と液体通路を有し、気体と液体
   を混合して噴霧する二流体ノズルにおいて、 上記液体通路の外周に沿って上記気体通路を設けると共
   に、該気体通路の先端に長孔の噴霧孔を設けた気体用ノ
   ズルと、 該気体用ノズルの内方の上記液体通路の先端に、上記気
   体用ノズルの軸線方向断面の断面形状と略同一で、か
   つ、平板形状をなし、上記気体通路を径方向に２分する
   仕切板を備えると共に、該仕切板の先端に、Ｖ字状をな
   し仕切板の板幅と等しい液体の噴霧孔を設けた液体用ノ
   ズルと、 上記液体通路の所定位置に設けたオリフィスと、 該オリフィスの下流側で、上記液体流路と気体流路との
   間に設けた連通孔とを備えることを特徴とする二流体ノ
   ズル。