JPH09159582A

JPH09159582A - 加熱管の余寿命管理方法

Info

Publication number: JPH09159582A
Application number: JP7340044A
Authority: JP
Inventors: Toshikazu Shibazaki; 敏和柴崎; Katsuro Takemura; 勝朗竹村; Takaaki Mori; 孝明毛利; Ikuo Kojima; 郁夫小島
Original assignee: Chiyoda Corp; Chiyoda Chemical Engineering and Construction Co Ltd
Current assignee: Chiyoda Corp; Chiyoda Chemical Engineering and Construction Co Ltd
Priority date: 1995-12-04
Filing date: 1995-12-04
Publication date: 1997-06-20
Anticipated expiration: 2015-12-04
Also published as: JP3567575B2

Abstract

(57)【要約】【課題】触媒管等の各種加熱管における経時的な変形
量測定後の余寿命を、合理的にかつ高い精度で予測する
ことが可能となる加熱管の余寿命管理方法を得る。【解決手段】内外面に圧力差および温度差が生じる耐
熱鋳鋼製の加熱管の余寿命を管理するにあたって、経時
的に上記加熱管の軸線方向における硬度分布を測定して
当該加熱管における温度分布と時効程度を推定するとと
もに、上記硬度分布に基づいて上記加熱管の寸法測定を
行なって当該加熱管におけるクリープ変形量を得、上記
硬度と変形量とを上記加熱管の素材に応じた所定の判断
値と比較することにより、上記測定時における上記加熱
管の余寿命を判断する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、水蒸気改質炉の触
媒管等に用いられる加熱管の余寿命を経時的に判断する
ための加熱管の余寿命管理方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】周知のように、内外面に圧力差および温
度差が生じる加熱管においては、上記圧力差および温度
差に起因する内部応力によって、時間とともに歪が増大
するクリープ現象が発生し、ある時間を経過すると上記
歪が急激に増大してクリープ破壊に至る。また、使用流
体によっては、当該加熱管の内外面が酸化されて減肉
し、上記クリープ現象とあいまって、使用寿命の短縮化
を招来する。

【０００３】例えば、図９および図１０は、いずれもこ
の種の加熱管の一種である触媒管１…が炉２内に多数本
配設された水蒸気改質炉を示すものである。これらの水
蒸気改質炉は、型式は異なるものの、いずれも水蒸気を
用いて石油系炭化水素を一酸化炭素と水素に分解するも
のであって、上記触媒管１…の内部に、高温のスチー
ム、炭化水素および水素ガスを主成分とする２０〜３０
気圧の混合ガスが導入され、かつ外面が９００℃前後の
高温の燃焼ガスに晒されるものであるために、上記触媒
管１に、経時的に上述したクリープ変形等が発生し、長
期間使用すればクリープ損傷により破断して使用不能と
なる。このため、操業開始後、所定の期間経過後に上記
触媒管１…における時効の程度やクリープ変形の変化を
測定し、運転条件の変動や交換用触媒管の製作準備期間
等を考慮したうえで、適宜時期に交換を行なうように、
上記触媒管の余寿命を管理することが重要である。

【発明が解決しようとする課題】

【０００４】そこで従来は、上記水蒸気改質炉における
定期的な検査時等を利用して、適宜上記触媒管１…にお
ける外径や肉厚の測定、各単管母材および溶着金属の化
学分析、触媒管全体にわたる硬度分布の測定、各母材部
等の常温および高温における短時間引張り試験あるいは
母材部のクリープ試験等を実施しており、これに際して
の、より合理的な余寿命の管理方法の開発が望まれてい
た。本発明は、このような背景のもとになされたもの
で、上述した触媒管等の各種加熱管における経時的な変
形量測定後の余寿命を、合理的にかつ高い精度で予測す
ることが可能となる加熱管の余寿命管理方法を提供する
ことを目的とするものである。

【０００５】

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の本発明
に係る加熱管の余寿命管理方法は、内外面に圧力差およ
び温度差が生じる耐熱鋳鋼製の加熱管の余寿命を管理す
るにあたって、経時的に上記加熱管の軸線方向における
硬度分布を測定して当該加熱管における温度分布と時効
程度を推定するとともに、上記硬度分布に基づいて上記
加熱管の寸法測定を行なって当該加熱管におけるクリー
プ変形量を得、上記硬度と変形量とを上記加熱管の素材
に応じた所定の判断値と比較することにより、上記測定
時における上記加熱管の余寿命を判断することを特徴と
するものである。

【０００６】ここで、請求項２に記載の発明は、上記請
求項１に記載の加熱管が、内部に高温のスチーム、炭化
水素および水素ガスを主成分とする加圧混合ガスが導入
され、かつ外面が高温の燃焼ガスに晒される水蒸気改質
炉の触媒管であることを特徴とするものである。また、
請求項３に記載の発明は、上記請求項１または２に記載
の寸法測定において、上記加熱管の外径および肉厚を測
定し、これらの測定値から内径を求めるとともに、上記
加熱管のコールドエンド部における内径または外径を使
用開始時の基準値として、上記変形量を得ることを特徴
とするものである。

【０００７】さらに、請求項４に記載の発明は、上記請
求項１ないし３のいずれかに記載の発明において、寸法
測定で得られた外径寸法に、酸化減肉量を補正値として
加えることにより、上記加熱管の変形量を判断すること
を特徴とするものである。この際に、請求項５に記載の
発明は、上記加熱管の内径部が機械加工されている場合
に、当該加熱管のクリープ変形を、内径の変化量によっ
て判断することを特徴とするものである。

【０００８】また、請求項６に記載の発明は、上記請求
項１ないし５のいずれかに記載の加熱管が、組成成分と
してニオブ（Ｎｂ）を含むことを特徴とするものであ
り、さらに請求項７に記載の発明は、上記請求項６に記
載の硬度分布と寸法測定とに加えて、当該加熱管母材部
のクリープ破断試験を行なうことを特徴とするものであ
る。

【０００９】一般に、耐熱鋳鋼からなる上記加熱管にお
いては、高温で時効されることにより、炭化物の析出、
凝集および粗大化が起り、これに伴って硬度が変化す
る。すなわち、先ず時効初期の段階においては、上記加
熱管の素材マトリックス中に、微細な２次炭化物が析出
し、硬度を使用前の状態から上昇させることにより硬化
する。次いで、時効がさらに進行すると、２次炭化物お
よび使用前から存在する１次炭化物が凝集、粗大化し、
これに伴って硬度は逆に低下して、軟化して行く。そし
て、この時効による硬度変化は、使用時間が同じであれ
ば、温度が高いほど速く進行する。したがって、請求項
１または２に記載の発明のように、先ず経時的に上記加
熱管の軸線方向における硬度分布を測定することによ
り、当該加熱管における使用時の温度分布および最高使
用温度部と時効程度、すなわちクリープ損傷程度を定性
的に推定することができる。

【００１０】次いで、少なくとも最高使用温度部の時効
程度が最も進んだ部位の近傍における寸法を測定するこ
とにより、クリープ変形の度合いを直接示す内径膨れ等
の寸法変化が得られる。そして、これらクリープ変形量
および硬度変化と、上記加熱管に用いられている耐熱鋳
鋼の材質に対して次回の定期検査時期まで使用可能か否
かの所定の判断値とを比較することにより、上記測定時
における上記加熱管の余寿命を判断することができる。

【００１１】ここで、上記加熱管の寸法測定を行なうに
際して、請求項３に記載の発明のように、上記加熱管の
外径Ｄおよび径方向の両肉厚ｔ₁、ｔ₂を測定し、これら
の測定値からＤ−（ｔ₁＋ｔ₂）によって内径を求めるよ
うにすれば、上記硬度測定も含めて非破壊による測定の
みによって上記余寿命の判断を行なうことができて好ま
しい。また、上記寸法測定によって外径および内径の変
化を見るには、対象となる位置の使用前における外径お
よび内径を知っておく必要がある。しかしながら、一般
には製造時に各位置の外径および内径の実寸法を測定し
ておくことは稀であるため、このような場合には、上記
加熱管のコールドエンド部における内径または外径を使
用開始時の基準値として、上記変形量を得ることが可能
である。

【００１２】さらに、上記加熱管は、経時的に酸化減肉
を受けているため、外径寸法の変化を把握するために
は、測定した外径寸法値を直接用いるのは不適当にな
る。そこで、請求項４に記載の発明にように、寸法測定
で得られた外径寸法に、酸化減肉量を補正値として加え
ることにより、上記加熱管の外径寸法における変形量を
正確に判断することが可能となる。他方、特に請求項２
に記載の発明のように、上記加熱管が、内部に高温のス
チーム、炭化水素および水素ガスを主成分とする加圧混
合ガスが導入され、かつ外面が高温の燃焼ガスに晒され
る水蒸気改質炉の触媒管である場合には、内面側の酸化
減肉は外面側に比較して無視できる程度のものであるこ
とが判明した。そこで、このような場合には、請求項５
に記載の発明のように機械加工されている上記加熱管の
内径の変化量によって、当該加熱管のクリープ変形を判
断することができる。この際に、請求項３に記載の発明
のように、上記内径の使用開始時の基準値として、コー
ルドエンド部における内径Ｄ₀を用いれば、測定値Ｄ₁の
場合のクリープ変形による内径の膨れ（％）は、｛（Ｄ
₁−Ｄ₀）／Ｄ₀｝×１００、として得られる。

【００１３】また、請求項６に記載の発明のように、上
記加熱管の素材である耐熱鋳鋼が、組成成分としてニオ
ブ（Ｎｂ）を含むものに適用した場合には、クリープ破
断伸びが大きいために、同一加熱管の同一位置について
経時的に外径または内径を測定してゆけば、使用前の加
熱管を構成する各単管に寸法のばらつきが有ったとして
も、クリープによる膨れの進行を容易に把握することが
でき、加熱管の余寿命管理上、より一層効果的である。
この場合に、Ｎｂを含む耐熱鋳鋼にあっては、肉厚方向
のクリープ損傷の分布が比較的均一であるために、さら
に請求項７に記載の発明のように、上記硬度分布と寸法
測定とに加えて、当該加熱管母材部のクリープ破断試験
を行なうことにより、より精度の高い余寿命管理が可能
になる。

【００１４】

【発明の実施の形態】図１は、図９に示した型式の水蒸
気改質炉に用いられている触媒管（加熱管）１を示すも
ので、この触媒管１は、耐熱鋳鋼の一種であるＩＮ５１
９（２４Ｃｒ−２４Ｎｉ−Ｎｂ−０．３Ｃ）からなる単
管３…を溶接によって接合一体化させたもので、当該触
媒管１の内表面は機械加工がされており、他方外表面は
鋳放しの状態である。ちなみに、上記触媒管１におい
て、スタブエンドのフランジが設けられた上端部が炉外
に位置するコールドエンド部１ａであり、下端部がボト
ムレデューサー端部１ｂとなるものであり、内部にスチ
ーム、炭化水素および水素ガスを主成分とする約３０気
圧の混合ガスが導入され、かつ外面は９９０〜１０１０
℃の高温の燃焼ガスに晒される。このような触媒管１
は、長期間使用されることにより、上述したクリープ現
象により、図１に示すように、クリープ損傷による連続
ボイド４…が発生する。

【００１５】そこで、先ず上記触媒管１における硬度な
らびに外径寸法および肉厚を、使用後６年、１０年およ
び２０年後にそれぞれ測定した。この際に、外径寸法Ｄ
をキャリパを用いて測定するとともに、径方向の両肉厚
ｔ₁、ｔ₂を超音波肉厚計を用いて測定し、これらの測定
値からＤ−（ｔ₁＋ｔ₂）によって内径寸法を得た。図２
は、１０年使用後の上記触媒管１における肉厚中央部、
外面側および内面側の硬度分布を示すものである。な
お、以下の図において横軸は硬度の測定位置を示すもの
であり、触媒管１の上端部１ａから測定点までの距離
を、それぞれ触媒管１の全長で除して％で表示したもの
である。したがって、０％は上記スタブエンドのフラン
ジ面であり、１００％はボトムレデューサー端部１ｂで
ある。

【００１６】図２から、上述したように、触媒管１が炉
内に入り、輻射加熱されて温度が上昇してくるとともに
硬度も上昇し、上端１ａから約１ｍの所で最高硬さを示
した後、さらに下流側に行くに従って使用温度が上昇
し、これに伴って素材が軟化して最高使用温度部で最低
硬度を示すことが判る。したがって、上記触媒管１の全
長にわたる硬度分布を測定することにより、触媒管の各
部における使用温度分布を知ることができる。次いで、
図３は、使用後６年、１０年および２０年後の上記触媒
管１の肉厚中央部における硬度分布を示すものである。
同図から、時間の経過とともに触媒管１全体の硬度レベ
ルが軟化の方へ変化していることが判る。この結果、異
なる使用時間後の硬度分布を比較すれば、その触媒管１
における時効の程度、すなわちクリープ変形の進行の度
合いを判断することが判る。

【００１７】そこで、上記硬度分布から判断される温度
分布に対応して、図４および図５に示す、上記触媒管１
の６年、１０年および２０年経過後における外径寸法
（図４）および内径寸法（図５）の測定結果を見ると、
外径の変化に関しては、必ずしも使用期間あるいは使用
温度の状況を反映していないように見えるのに対して、
内径の変化は使用期間および使用温度の状況を反映して
いるように見える。これは、１０年以上使用した触媒管
１の観察において、内面側においては、製造時の内表面
機械加工の痕跡が残存していることが観察できることか
ら、当該部分における酸化減肉が無視できる程度である
のに対して、外面側では酸化スケールが比較的厚く存在
していることが観察された結果、上記外面側についての
変形量を正確に把握するためには、上記外径の測定値に
酸化減肉量を補正値として加えた補正外径値を用いる必
要があるからである。

【００１８】ところで、上記内径および外径のクリープ
変形による変化量を把握する際には、対象とする位置に
おける使用前の外径および内径を知る必要が有るが、一
般には製造時に各位置の外径および内径を測定しておく
ということはない。加えて、外表面は鋳放しであって製
作時のばらつきが単管３毎にあり、初期値を使用後に推
定することは困難である。これに対し、内表面は機械加
工が施され、かつ上述したように酸化減肉が無視できる
程度であるため、この内径寸法の使用前の基準値とし
て、設計図面寸法値または上記コールドエンド部１ａに
おける測定値を使用することができる。

【００１９】したがって、クリープ変形による膨れを内
径の変化として捕らえることができ、コールドエンド部
における内径をＤ₀、測定値をＤ₁とすると、クリープ変
形による内径の膨れ（％）は、｛（Ｄ₁−Ｄ₀）／Ｄ₀｝
×１００、として得られる。図６は、このようにして上
記測定値から得られた６年、１０年および２０年経過後
の内径膨らみを示すものである。同図から、同一使用時
間では、使用温度が高い程、また同一位置においては使
用時間が長くなる程、クリープ変形が大きく、内径膨ら
みが大きいことが判る。この傾向をより明確にするため
に、最高使用温度部（触媒管１の上端部から約８０％の
位置）の内径変化を上記使用年に対してプロットした結
果を図７に示す。この図から、２０年間使用された触媒
管１において約１．７％の内径膨れが発生していること
が認められた。

【００２０】さらに、図８は、２０年使用された上記触
媒管１における硬度分布と内径膨れの分布とを示すもの
である。同図から、炉内部分（測定位置５％以上の部
分）においては、硬度の低下と対応して内径膨れが大き
くなり、特に硬度Ｈｖが１６０以下の部分において内径
膨れが顕著であることが判る。これは、使用温度が高い
部分において、より時効が進行し、かつクリープ損傷が
進行しているためである。

【００２１】なお、この種の触媒管１は、耐熱鋳鋼から
なる単管３…を溶接によって接合一体化させたものであ
るため、各単管３…における製作誤差や溶接時の芯ずれ
が発生している場合が有る。そこで、上記内径寸法の変
化に加えて、外径寸法における変化も考慮する場合に
は、一先ず触媒管１の全長にわたって寸法測定を行なっ
て、各単管３における基準となる内径寸法を推定し、上
記各単管３の内径の製作誤差や当該単管３…間の芯ずれ
を上記内径寸法から求めて、これにより実際の外径寸法
測定値を補正するとともに、さらに上述した外面におけ
る酸化減肉量を加えて補正外径寸法を得、この補正外径
寸法によって、触媒管１の各部におけるクリープ変形量
を考察すればよい。

【００２２】ところで、ＩＮ５１９触媒管１の余寿命を
判断するために、内径の膨れが大きく検出され、かつ硬
度分布測定において低い硬度レベルを示した１８年およ
び２０年使用された上記触媒管１のミクロ観察を行なっ
たところ、いずれもクリープの第３期に現れてくるクリ
ープ損傷による連続ボイドが全面に認められた。この連
続ボイドは、図１に示すように、内面側から外面側へ進
展し、寿命の末期状態を示しており、この時の内面膨れ
は、いずれも１％以上であった。他方、２年間の連続運
転を想定すると、約２倍の安全率を考慮して３万時間の
余寿命を一つの触媒管取り替え基準とするのが妥当と考
えられる。

【００２３】そこで、この３万時間の余寿命を切ったと
推定される１８年以上使用された触媒管の硬度および内
径膨れ並びにミクロ観察を行なった結果、いずれの触媒
管においても、硬度がＨｖで１６０以下の部分において
はクリープ損傷による連続ボイドが観察され、内径膨れ
においても１％以上の変化が見られた。以上の結果、余
寿命３万時間以上を満足するためには、ある使用期間後
における最高使用温度部の硬度がＨｖで１６０以上あ
り、かつ最高使用温度部の内径膨れが１．５％以下であ
ることを判断基準とすればよい。

【００２４】さらに、ＩＮ５１９触媒管１にあっては、
肉厚方向のクリープ損傷の分布が比較的均一であるため
に、上記硬度分布と寸法測定とに加えて、触媒管１の母
材部のクリープ破断試験を行なうことにより、より精度
の高い余寿命管理が可能になる。ちなみに、上記余寿命
３万時間以上を満足するためには、最高使用温度部につ
いて３０００時間の破断データを含むクリープ破断試験
結果から判断することができる。

【００２５】このように、上記触媒管１の余寿命を管理
するにあたって、経時的に上記触媒管１の全長にわたる
硬度分布を測定して、この触媒管１における温度分布と
時効程度を推定するとともに、上記硬度分布に基づいて
上記触媒管１の寸法測定を行なってクリープ変形量を
得、最高使用温度部の上記硬度がＨｖで１６０以上であ
り、かつ最高使用温度部の内径膨れが１．５％以下であ
るか否かを判断することにより、上記触媒管１がいまだ
３万時間の余寿命を有しているか否かを、非破壊の測定
により、合理的にかつ高い精度で予測することが可能と
なる。また、上記硬度および寸法測定に加えて、さらに
触媒管１の母材部のクリープ破断試験を行なえば、より
精度の高い余寿命管理が可能になる。

【００２６】

【発明の効果】以上詳細に説明したように、請求項１な
いし６のいずれかに記載の加熱管の余寿命管理方法によ
れば、触媒管等の各種加熱管における経時的な変形量測
定後の余寿命を、非破壊で合理的に、かつ高い精度で予
測することが可能になるとともに、さらに請求項７に記
載の発明によれば、ニオブを含む触媒管等について、よ
り精度の高い余寿命管理が可能になるといった効果が得
られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の加熱管の余寿命管理方法の一実施形態
において対象となる触媒管およびそのクリープ損傷によ
る連続ボイドの発生分布状況を示す斜視図である。

【図２】上記実施形態における１０年使用後の触媒管の
硬度分布測定結果を示すグラフである。

【図３】上記触媒管の経時的な肉厚中央部の硬度分布を
示すグラフである。

【図４】同じく経時的な外径寸法の分布を示すグラフで
ある。

【図５】同じく経時的な内径寸法の分布を示すグラフで
ある。

【図６】同じく経時的な内径膨らみの変化を示すグラフ
である。

【図７】同じく最高温度部における内径膨らみの経年変
化を示すグラフである。

【図８】上記触媒管の２０年使用時における内径膨らみ
の分布と硬度分布を示すグラフである。

【図９】一般的な水蒸気改質炉を示す概略構成図であ
る。

【図１０】他の水蒸気改質炉を示す概略構成図である。

【符号の説明】

１触媒管（加熱管）１ａコールドエンド部２炉３単管

フロントページの続き (72)発明者毛利孝明神奈川県横浜市鶴見区鶴見中央二丁目12番１号千代田化工建設株式会社内 (72)発明者小島郁夫神奈川県横浜市鶴見区鶴見中央二丁目12番１号千代田化工建設株式会社内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】内外面に圧力差および温度差が生じる耐
熱鋳鋼製の加熱管の余寿命を管理する方法であって、経
時的に上記加熱管の軸線方向における硬度分布を測定し
て当該加熱管における温度分布と時効程度を推定すると
ともに、上記硬度分布に基づいて上記加熱管の寸法測定
を行なって当該加熱管におけるクリープ変形量を得、上
記硬度と変形量とを上記加熱管の素材に応じた所定の判
断値と比較することにより、上記測定時における上記加
熱管の余寿命を判断することを特徴とする加熱管の余寿
命管理方法。
【請求項２】上記加熱管は、内部に高温のスチーム、
炭化水素および水素ガスを主成分とする加圧混合ガスが
導入され、かつ外面が高温の燃焼ガスに晒される水蒸気
改質炉の触媒管であることを特徴とする請求項１に記載
の加熱管の余寿命管理方法。
【請求項３】上記寸法測定は、上記加熱管の外径およ
び肉厚を測定し、これらの測定値から内径寸法を求める
とともに、上記加熱管のコールドエンド部における内径
または外径寸法を使用開始時の基準値として、上記変形
量を得ることを特徴とする請求項１または２に記載の加
熱管の余寿命管理方法。
【請求項４】上記寸法測定で得られた外径寸法に、酸
化減肉量を補正値として加えることにより、上記加熱管
の変形量を判断することを特徴とする請求項１ないし３
のいずれかに記載の加熱管の余寿命管理方法。
【請求項５】上記加熱管は内径部が機械加工されてお
り、かつ当該加熱管のクリープ変形を、内径寸法の変化
量によって判断することを特徴とする請求項１ないし４
のいずれかに記載の加熱管の余寿命管理方法。
【請求項６】上記加熱管は、組成成分としてニオブ
（Ｎｂ）を含むことを特徴とする請求項１ないし５のい
ずれかに記載の加熱管の余寿命管理方法。
【請求項７】上記硬度分布と寸法測定とに加えて、当
該加熱管母材部のクリープ破断試験を行なうことを特徴
とする請求項６に記載の加熱管の余寿命管理方法。