JPH09155214A - 横型超微粒ミル - Google Patents
横型超微粒ミルInfo
- Publication number
- JPH09155214A JPH09155214A JP32458695A JP32458695A JPH09155214A JP H09155214 A JPH09155214 A JP H09155214A JP 32458695 A JP32458695 A JP 32458695A JP 32458695 A JP32458695 A JP 32458695A JP H09155214 A JPH09155214 A JP H09155214A
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- Japan
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- mill
- inner cylinder
- outer cylinder
- cylinder
- crushing
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】粉砕処理容量を維持しながら粉砕温度上昇を低
く押さえることができ、粉砕熱の粉砕品へ与える悪影響
から生じる大容量スケールアップ限界を増加しうる横型
超微粒ミルを提供する。 【解決手段】撹拌翼２及び水冷ジャッケット９，１０を
夫々挿着した内筒３及び外筒１を有し、その間隙に粉砕
ボールを充填し、内筒を単独でもしくは内筒及び外筒を
相対速度を持たせながら回転させ、供給された乾燥粉体
もしくは粉体スラリーを粉砕する横型超微粒ミルにおい
て、ミル外形を長胴化し、かつ内筒径の外筒径に対する
内・外筒比率を０．７〜０．８倍とした。
く押さえることができ、粉砕熱の粉砕品へ与える悪影響
から生じる大容量スケールアップ限界を増加しうる横型
超微粒ミルを提供する。 【解決手段】撹拌翼２及び水冷ジャッケット９，１０を
夫々挿着した内筒３及び外筒１を有し、その間隙に粉砕
ボールを充填し、内筒を単独でもしくは内筒及び外筒を
相対速度を持たせながら回転させ、供給された乾燥粉体
もしくは粉体スラリーを粉砕する横型超微粒ミルにおい
て、ミル外形を長胴化し、かつ内筒径の外筒径に対する
内・外筒比率を０．７〜０．８倍とした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は横型超微粒ミル
（以下、Ｕltra Ｆine Ｍill ：ＵＦミルと呼ぶ）に関
する。
（以下、Ｕltra Ｆine Ｍill ：ＵＦミルと呼ぶ）に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、内外筒相互回転式のＵＦミルとし
ては、図１に示す構造のものが知られている。図中の符
番１は撹拌翼２を有した外筒であり、この外筒１の中に
は撹拌翼２を有した大きな内筒３が配置されている。前
記内筒３には回転軸４が設けられ、この回転軸４には粉
体（粉体スラリ）が投入される原料入口管５が回転軸４
の軸方向に沿って設けられている。前記外筒１と内筒３
の間隙には粉砕ボール（図示せず）が充填され、外筒１
及び内筒３を各々単独に回転させることで発生するボー
ルの剪断力により、原料入口６から投入された粉体（粉
体スラリ）を粉砕する。
ては、図１に示す構造のものが知られている。図中の符
番１は撹拌翼２を有した外筒であり、この外筒１の中に
は撹拌翼２を有した大きな内筒３が配置されている。前
記内筒３には回転軸４が設けられ、この回転軸４には粉
体（粉体スラリ）が投入される原料入口管５が回転軸４
の軸方向に沿って設けられている。前記外筒１と内筒３
の間隙には粉砕ボール（図示せず）が充填され、外筒１
及び内筒３を各々単独に回転させることで発生するボー
ルの剪断力により、原料入口６から投入された粉体（粉
体スラリ）を粉砕する。
【０００３】粉砕された粉体は、分級目板７によりボー
ルと選別され製品出口８より排出される。また、ボール
の剪断力により発生した粉砕熱は、内筒３，外筒１に夫
々装備された内筒水冷ジャケット９，外筒水冷ジャケッ
ト10により冷却水を通水することで、冷却される。な
お、図中の符番11や粉砕室である。
ルと選別され製品出口８より排出される。また、ボール
の剪断力により発生した粉砕熱は、内筒３，外筒１に夫
々装備された内筒水冷ジャケット９，外筒水冷ジャケッ
ト10により冷却水を通水することで、冷却される。な
お、図中の符番11や粉砕室である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、ＵＦミルの
スケールアップの問題点は、粉砕熱の効率的除去がスケ
ールアップに伴って困難となっていくことである。図２
は、従来型ＵＦミルの粉砕量（Ｄry kg/hr) と粉砕品の
温度（℃）との関係を示す。これは、冷却伝熱面積がミ
ル直径の２乗でしか増えないのに対し、ミル動力は３乗
近くで増加するためである。
スケールアップの問題点は、粉砕熱の効率的除去がスケ
ールアップに伴って困難となっていくことである。図２
は、従来型ＵＦミルの粉砕量（Ｄry kg/hr) と粉砕品の
温度（℃）との関係を示す。これは、冷却伝熱面積がミ
ル直径の２乗でしか増えないのに対し、ミル動力は３乗
近くで増加するためである。
【０００５】これは、熱劣化等の粉砕品品質に悪影響を
及ぼすことから、本来１系列で構築したい粉砕システム
を、熱問題から２系列とせざるを得ないこととなり、シ
ステムのコストアップにつながっていた。
及ぼすことから、本来１系列で構築したい粉砕システム
を、熱問題から２系列とせざるを得ないこととなり、シ
ステムのコストアップにつながっていた。
【０００６】この発明はこうした事情を考慮してなされ
たもので、ミル外形を長胴化し、かつ内筒径の外筒径に
対する内・外筒比率を０．７〜０．８倍とすることによ
り、従来型と比べ、粉砕処理容量を維持しながら粉砕温
度上昇を低く押さえることができ、粉砕熱の粉砕品へ与
える悪影響から生じる大容量スケールアップ限界を増加
しうる横型超微粒ミルを提供することを目的とする。
たもので、ミル外形を長胴化し、かつ内筒径の外筒径に
対する内・外筒比率を０．７〜０．８倍とすることによ
り、従来型と比べ、粉砕処理容量を維持しながら粉砕温
度上昇を低く押さえることができ、粉砕熱の粉砕品へ与
える悪影響から生じる大容量スケールアップ限界を増加
しうる横型超微粒ミルを提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、撹拌翼及び
水冷ジャッケットを夫々挿着した内筒及び外筒を有し、
その間隙に粉砕ボールを充填し、内筒を単独でもしくは
内筒及び外筒を相対速度を持たせながら回転させ、供給
された乾燥粉体もしくは粉体スラリーを粉砕する横型超
微粒ミルにおいて、ミル外形を長胴化し、かつ内筒径の
外筒径に対する内・外筒比率を０．７〜０．８倍とした
ことを特徴とする横型超微粒ミルである。
水冷ジャッケットを夫々挿着した内筒及び外筒を有し、
その間隙に粉砕ボールを充填し、内筒を単独でもしくは
内筒及び外筒を相対速度を持たせながら回転させ、供給
された乾燥粉体もしくは粉体スラリーを粉砕する横型超
微粒ミルにおいて、ミル外形を長胴化し、かつ内筒径の
外筒径に対する内・外筒比率を０．７〜０．８倍とした
ことを特徴とする横型超微粒ミルである。
【０００８】この発明において、ミル長さＬ（ミル全
長：粉砕室の内寸長さ、つまり粉砕室11の前端から分級
目板までの長さ）の外筒径に対する長さ・外筒径比率を
３．０〜３．５倍とすることが好ましい。このように比
率を定めた理由は、図５に基づく。図５は、内筒の外径
をＤINとし、外筒の内径をＤOUT 、ＵＦミルの長さをＬ
としたとき、Ｌ／ＤOUT ，ＤIN／ＤOUT （横軸）とミル
内温度上昇（縦軸）との関係を示す特性図である。図５
の実線により、Ｌ／ＤOUT と，ＤIN／ＤOUT の比率を増
加させることによりミル内温度上昇を抑制することが明
らかである。但し、ミル動力（ＫＷ／ミル容積）比を同
一とした場合は、粉砕性（処理量）の低下が生じるた
め、ミル動力比を上げる必要がある。この発明は、図中
の二重線の通り、同一粉砕性の場合でも温度上昇抑制が
可能である点が主眼である。
長：粉砕室の内寸長さ、つまり粉砕室11の前端から分級
目板までの長さ）の外筒径に対する長さ・外筒径比率を
３．０〜３．５倍とすることが好ましい。このように比
率を定めた理由は、図５に基づく。図５は、内筒の外径
をＤINとし、外筒の内径をＤOUT 、ＵＦミルの長さをＬ
としたとき、Ｌ／ＤOUT ，ＤIN／ＤOUT （横軸）とミル
内温度上昇（縦軸）との関係を示す特性図である。図５
の実線により、Ｌ／ＤOUT と，ＤIN／ＤOUT の比率を増
加させることによりミル内温度上昇を抑制することが明
らかである。但し、ミル動力（ＫＷ／ミル容積）比を同
一とした場合は、粉砕性（処理量）の低下が生じるた
め、ミル動力比を上げる必要がある。この発明は、図中
の二重線の通り、同一粉砕性の場合でも温度上昇抑制が
可能である点が主眼である。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、この発明の一実施例に係る
ＵＦミルについて説明する。この発明では、ＵＦミルの
内筒径の外筒径に対する内・外筒比率を０．７〜０．８
倍とし、かつミル長さの外筒径に対する長さ・外筒径比
率を３．０〜３．５倍とした。具体的には、内筒の外径
をＤINとし、外筒の内径をＤOUT 、ＵＦミルの長さをＬ
としたとき、下記表１に示すようにＤIN／ＤOUT ＝０．
７（実施例１；Ｔype Ｂ），０．８（実施例２；Ｔype
Ｃ）とし、Ｌ／ＤOUT ＝３．０（実施例１），３．５
（実施例２）として、同一粉砕のバッチ粉砕試験を行
い、冷却性能，粉砕性能について調べた。また、表１に
は、従来型寸法のＵＦミル（ＴypeＡ）についても、同
様の粉砕試験を行った。なお、表１において、Ｖはミル
粉砕容積を、Ｓは伝熱面積を示し、Ｖ／Ｓ比は単位伝熱
面積当たりの粉砕容積を示す。なお、表１中のミル容積
比は、Ｔype Ａ，Ｂ，Ｃ（３種）の寸法比率が異なるミ
ルにおいて、同一容積（例えば１５リットル）として粉
砕性能、運転性能を比較して得られたものである。
ＵＦミルについて説明する。この発明では、ＵＦミルの
内筒径の外筒径に対する内・外筒比率を０．７〜０．８
倍とし、かつミル長さの外筒径に対する長さ・外筒径比
率を３．０〜３．５倍とした。具体的には、内筒の外径
をＤINとし、外筒の内径をＤOUT 、ＵＦミルの長さをＬ
としたとき、下記表１に示すようにＤIN／ＤOUT ＝０．
７（実施例１；Ｔype Ｂ），０．８（実施例２；Ｔype
Ｃ）とし、Ｌ／ＤOUT ＝３．０（実施例１），３．５
（実施例２）として、同一粉砕のバッチ粉砕試験を行
い、冷却性能，粉砕性能について調べた。また、表１に
は、従来型寸法のＵＦミル（ＴypeＡ）についても、同
様の粉砕試験を行った。なお、表１において、Ｖはミル
粉砕容積を、Ｓは伝熱面積を示し、Ｖ／Ｓ比は単位伝熱
面積当たりの粉砕容積を示す。なお、表１中のミル容積
比は、Ｔype Ａ，Ｂ，Ｃ（３種）の寸法比率が異なるミ
ルにおいて、同一容積（例えば１５リットル）として粉
砕性能、運転性能を比較して得られたものである。
【００１０】
【表１】
【００１１】上記表１により、従来の場合Ｖ／Ｓ比は
１．０であるのに対し、実施例１では０．７５、実施例
２では０．５７となり、単位伝熱面積当たりの粉砕容積
が小さくすることができることが明らかである。従っ
て、この発明によれば、同一粉砕処理容量までスケール
アップした際の粉砕熱発生を低く押さえることができ
る。
１．０であるのに対し、実施例１では０．７５、実施例
２では０．５７となり、単位伝熱面積当たりの粉砕容積
が小さくすることができることが明らかである。従っ
て、この発明によれば、同一粉砕処理容量までスケール
アップした際の粉砕熱発生を低く押さえることができ
る。
【００１２】図３はＴype Ａ〜Ｃの単位粉砕容積当たり
のミル動力（ｋＷ／ミル容積）比（回転数ｆに比例す
る）とミル内温度上昇の関係を示す。なお、図３におい
て、曲線（イ），（ロ），（ハ）は夫々Ｔype Ａ〜Ｃに
該当し、ＮA ，ＮB ，ＮC は夫々時間一定つまり同一粉
砕処理容量（Ｋｇ／Ｈｒ）を維持するのに必要な回転数
比を示す。図３より、単位粉砕容積当たりのミル動力を
増加させても、長胴化，内筒大径化することにより、ミ
ル内温度上昇は低減できていることが判明した。
のミル動力（ｋＷ／ミル容積）比（回転数ｆに比例す
る）とミル内温度上昇の関係を示す。なお、図３におい
て、曲線（イ），（ロ），（ハ）は夫々Ｔype Ａ〜Ｃに
該当し、ＮA ，ＮB ，ＮC は夫々時間一定つまり同一粉
砕処理容量（Ｋｇ／Ｈｒ）を維持するのに必要な回転数
比を示す。図３より、単位粉砕容積当たりのミル動力を
増加させても、長胴化，内筒大径化することにより、ミ
ル内温度上昇は低減できていることが判明した。
【００１３】図４は、Ｔype Ａ〜Ｃのミル回転数（ｒｐ
ｍ）比と、同一粒径まで粉砕するのに要した時間の関係
を示す。これより、時間一定つまり同一粉砕処理容量
（Ｋｇ／Ｈｒ）を維持するのに必要な回転数比ＮA ，Ｎ
B ，ＮC を図３に再プロットした。これにより、長胴
化，内筒大径化すると同一回転数では粉砕容量の低下が
発生するが、回転数を増加することで粉砕処理容量を従
来型と同等に維持することが可能であり、しかもミル内
部温度上昇は従来型よりも低く押さえることが可能であ
ることが判明した。
ｍ）比と、同一粒径まで粉砕するのに要した時間の関係
を示す。これより、時間一定つまり同一粉砕処理容量
（Ｋｇ／Ｈｒ）を維持するのに必要な回転数比ＮA ，Ｎ
B ，ＮC を図３に再プロットした。これにより、長胴
化，内筒大径化すると同一回転数では粉砕容量の低下が
発生するが、回転数を増加することで粉砕処理容量を従
来型と同等に維持することが可能であり、しかもミル内
部温度上昇は従来型よりも低く押さえることが可能であ
ることが判明した。
【００１４】このように、上記実施例によれば、従来の
ミル寸法比である内・外筒径比率：ＤIN／ＤOUT を夫々
０．７，０．８とし、長さ・外筒径比率：Ｌ／ＤOUT を
３．０，３．５とすることにより、単位伝熱面積当たり
の粉砕容積Ｖ／Ｓを極力小さくすることができ、粉砕処
理容量を維持しながら粉砕温度上昇を低く押さえること
が可能となり、従来型に比較して粉砕熱の粉砕品へ与え
る悪影響から生じる大容量スケールアップ限界を増加す
ることが可能となる。
ミル寸法比である内・外筒径比率：ＤIN／ＤOUT を夫々
０．７，０．８とし、長さ・外筒径比率：Ｌ／ＤOUT を
３．０，３．５とすることにより、単位伝熱面積当たり
の粉砕容積Ｖ／Ｓを極力小さくすることができ、粉砕処
理容量を維持しながら粉砕温度上昇を低く押さえること
が可能となり、従来型に比較して粉砕熱の粉砕品へ与え
る悪影響から生じる大容量スケールアップ限界を増加す
ることが可能となる。
【００１５】なお、上記実施例では、内筒の外径をＤIN
とし、外筒の内径をＤOUT 、ＵＦミルの長さをＬとした
とき、ＤIN／ＤOUT ＝０．７及び０．８、Ｌ／ＤOUT ＝
３．０及び３．５の場合について述べたが、これに限定
されない。
とし、外筒の内径をＤOUT 、ＵＦミルの長さをＬとした
とき、ＤIN／ＤOUT ＝０．７及び０．８、Ｌ／ＤOUT ＝
３．０及び３．５の場合について述べたが、これに限定
されない。
【００１６】
【発明の効果】以上詳述したようにこの発明によれば、
ミル外形を長胴化し、かつ内筒径の外筒径に対する内・
外筒比率を０．７〜０．８倍とすることにより、従来型
と比べ、粉砕処理容量を維持しながら粉砕温度上昇を低
く押さえることができ、粉砕熱の粉砕品へ与える悪影響
から生じる大容量スケールアップ限界を増加しうる横型
超微粒ミルを提供できる。
ミル外形を長胴化し、かつ内筒径の外筒径に対する内・
外筒比率を０．７〜０．８倍とすることにより、従来型
と比べ、粉砕処理容量を維持しながら粉砕温度上昇を低
く押さえることができ、粉砕熱の粉砕品へ与える悪影響
から生じる大容量スケールアップ限界を増加しうる横型
超微粒ミルを提供できる。
【図１】この発明の一実施例に係るＵＦミルの全体を示
す説明図。
す説明図。
【図２】従来型ＵＦミルの粉砕量と粉砕品の温度（℃）
との関係を示す特性図。
との関係を示す特性図。
【図３】Ｔype Ａ〜Ｃのミルの単位粉砕容積当たりのミ
ル動力（ｋＷ／ミル容量）比とミル内温度上昇の関係を
示す特性図。
ル動力（ｋＷ／ミル容量）比とミル内温度上昇の関係を
示す特性図。
【図４】Ｔype Ａ〜Ｃのミルのミル回転数比と、同一粒
径まで粉砕するのに要した時間の関係を示す特性図。
径まで粉砕するのに要した時間の関係を示す特性図。
【図５】Ｌ／ＤOUT ，ＤIN／ＤOUT とミル内温度上昇と
の関係を示す特性図。
の関係を示す特性図。
１…外筒、 ２…撹拌翼、３…内筒、
４…回転軸、５…原料入口管、 ６…
原料入口、７…分級目板、 ８…製品出口、９
…内筒水冷ジャケット、10…外筒水冷ジャケット、11…
粉砕室。
４…回転軸、５…原料入口管、 ６…
原料入口、７…分級目板、 ８…製品出口、９
…内筒水冷ジャケット、10…外筒水冷ジャケット、11…
粉砕室。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大塚 利美 長崎県長崎市飽の浦町１番１号 三菱重工 業株式会社長崎造船所内
Claims (2)
- 【請求項１】 撹拌翼及び水冷ジャッケットを夫々挿着
した内筒及び外筒を有し、その間隙に粉砕ボールを充填
し、内筒を単独でもしくは内筒及び外筒を相対速度を持
たせながら回転させ、供給された乾燥粉体もしくは粉体
スラリーを粉砕する横型超微粒ミルにおいて、ミル外形
を長胴化し、かつ内筒径の外筒径に対する内・外筒比率
を０．７〜０．８倍としたことを特徴とする横型超微粒
ミル。 - 【請求項２】 ミル長さの外筒径に対する長さ・外筒径
比率は３．０〜３．５倍であることを特徴とする請求項
１記載の横型超微粒ミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32458695A JP3679846B2 (ja) | 1995-12-13 | 1995-12-13 | 横型超微粒ミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32458695A JP3679846B2 (ja) | 1995-12-13 | 1995-12-13 | 横型超微粒ミル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09155214A true JPH09155214A (ja) | 1997-06-17 |
| JP3679846B2 JP3679846B2 (ja) | 2005-08-03 |
Family
ID=18167476
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32458695A Expired - Fee Related JP3679846B2 (ja) | 1995-12-13 | 1995-12-13 | 横型超微粒ミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3679846B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104056695A (zh) * | 2014-06-20 | 2014-09-24 | 王玙璠 | 一种可实现良好加工环境的砂磨机 |
| CN107362880A (zh) * | 2017-07-31 | 2017-11-21 | 张志通 | 一种食品加工用造粒装置 |
| CN112619804A (zh) * | 2021-01-14 | 2021-04-09 | 张兴路 | 一种内置拨料提速研磨的球磨机 |
-
1995
- 1995-12-13 JP JP32458695A patent/JP3679846B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104056695A (zh) * | 2014-06-20 | 2014-09-24 | 王玙璠 | 一种可实现良好加工环境的砂磨机 |
| CN107362880A (zh) * | 2017-07-31 | 2017-11-21 | 张志通 | 一种食品加工用造粒装置 |
| CN112619804A (zh) * | 2021-01-14 | 2021-04-09 | 张兴路 | 一种内置拨料提速研磨的球磨机 |
| CN112619804B (zh) * | 2021-01-14 | 2022-01-14 | 山东山矿重工有限公司 | 一种内置拨料提速研磨的球磨机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3679846B2 (ja) | 2005-08-03 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020625 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050516 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |