JPH09151701A - 仕切ブレ−ド型ロ−タリ−エンジン - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 コンパクトでエネルギ−効率に優れ、且つ高
出力可能なロ−タリ−エンジンを提供する。 【構成】 筒型ケ−シング２の両側に固定した蓋部３，
３の対向偏心位置に軸承孔２２を設けた筒型のハウジン
グ１と、前記軸承孔２２に中心の駆動回転軸７を軸承す
るとともにその筒型ケ−シング２の内壁面２ａに一箇所
Ｎで内接して繊月状空間を形成する真円筒型の回転子４
と、その回転子４の軸心に直交する方向に往復しつつ回
転子４の外壁面４ａに出没して前記繊月状空間を１８０
度方向に仕切る長さが一定の仕切ブレ−ド８とから成
り、筒型ケ−シング２の内壁面２ａの形状を滑らか且つ
前記仕切ブレ−ド８の両先端８ａ，８ｂがどの角度位置
においても常に同時に内壁面２ａに当接するように形成
する。前記繊月状空間に臨むハウジング１の内壁面に前
記内接部Ｎの回転方向の直後部には給気口９を、その直
後部には点火ブラグ２１を、また直前には排気口１０を
配設する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、円筒型ハウジング内に
回転子を収納し、そのハウジング内空間を仕切る羽根板
（ブレ−ド）を備えたロ−タリ−エンジンに関する。

【０００２】

【従来の技術】ロ−タリ−エンジンは外筒体（ハウジン
グ）とその中で回転する内筒体（ロ−タ−）とで構成さ
れ、ロ−タ−の回転出力によって駆動軸を回転させるも
のなので、ピストンの往復運動を駆動軸への回転運動に
変換するレシプロエンジンに比較すると転換ロスが少な
くエンジン音が静で高い出力が得られるとされている。
そのロ−タリ−エンジンの形態には、ハウジング内の所
定曲面内に接してロ−タ−が偏心状態で回転運動を行な
わせるバンケル型と、回転角度位置に羽根板（ブレ−
ド）によって仕切られた空間の体積を変えて給気、排気
を行なって、点火プラグ、弁機構等の周辺構造によって
回転出力を得ようとする仕切ブレ−ド型とがある。そし
て、既にバンケル型は自動車のエンジンとして実用に供
されているが、仕切ブレ−ド型については各種構造が提
案されてはいるにもかかわらず未だに自動車のエンジン
としては供されてはいない。

【０００３】その理由を考察するに、最大の難点は仕切
ブレ−ドによって区切られた空間において、燃料を爆発
させた時に一回転方向のみへの出力が容易に得られない
ことである。構造的にみてロ−タ−が偏心状態でない場
合には、爆発圧力自体はロ−タ−とハウジング間の仕切
空間内の各隔壁面に方向性なく等圧に作用するので、回
転したい一回転方向のみへの出力が得られない。このた
めに、回転出力を得るためにはロ−タ−を偏心状態にお
いて爆発圧力を発生させることが必要となる。バンケル
型においてはロ−タ−を偏心させて回転方向性が得られ
るトルクを産みだしてその課題の解決を図っている。

【０００４】これに対して、仕切ブレ−ド型のエンジン
は、通常は仕切ブレ−ドをハウジングとロ−タ−の間の
仕切空間内にハウジング側又はロ−タ−側の表面に出没
可能に設けて、常にブレ−ドで空間を仕切る構造となっ
ている。しかし空間を仕切っただけでは回転力がえられ
ないので、これに偏心構造をいかに組み込むかによって
仕切ブレ−ド型のエンジンの最大の難点である一回転方
向のみへの出力が可能かどうかが決まる。

【０００５】そしてその回転手段が決定されても、仕切
ブレ−ドをハウジング内壁面に出没させ接触しつつ偏芯
回転させるのにはタイミング調節が難しく、またハウジ
ング内の仕切ブレ−ドがハウジング内壁面に常に接触さ
せて空間気密性を得る方法も通常バネ等によって仕切ブ
レ−ドを対向面に向けて出没させる手法を用いているが
加圧状態での相対的動きにより生じる接触摩擦抵抗減殺
されてエネルギ−効率が上がらないことや摩耗変形に対
する耐久性に大きな難点を有している。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる実情に
鑑みてなされたもので、コンパクトな構造で高い回転出
力が得られ、耐久性にも優れて出力の低下を招くことな
く、且つエネルギ−効率の優れたブレ−ドを用いたロ−
タリ−エンジンを提供するものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明はかかる課題を解
決するためのに、筒型ケ−シング２の両側に固定した蓋
部３，３の対向偏心位置に軸承孔２２を設けた筒型のハ
ウジング１と、前記軸承孔２２に中心の駆動回転軸７を
軸承するとともにその筒型ケ−シング２の内壁面２ａに
一箇所Ｎで内接して繊月状空間Ｓを形成する真円筒型の
回転子４と、その回転子４の軸心に直交する方向に設け
た連通孔５を往復しつつ回転子４の外壁面４ａに出没し
て前記繊月状空間Ｓを１８０度方向に仕切る長さが一定
の仕切ブレ−ド８とから成る。

【０００８】前記筒型ケ−シング２の内壁面２ａの形状
をなだらか且つ前記仕切ブレ−ド８の両先端８ａ，８ｂ
がどの角度位置においても常に同時に内壁面２ａに当接
するように形成し、前記繊月状空間Ｓに臨むハウジング
１の内壁面において、前記回転子４の前記内接部Ｎの回
転方向直後部に加圧燃料混合ガスの給気口９を、その直
後に点火ブラグ２１を、前記内接部Ｎの直前に排気口１
０を配設して構成する。

【０００９】また、前記筒型ケ−シング２の内壁面２ａ
の輪切り断面形状が、仕切ブレ−ド８の一方の先端部８
ａが内接部Ｎに当接している時、他方の先端部８ｂが最
大突出して繊月状空間Ｓを二等分し、また、この位置か
ら９０度回転した時の仕切ブレ−ドの先端部８ａ，８ｂ
の回転子４の軸心からの距離が等しくなる形状に形成し
たものである。

【００１０】さらに、前記仕切ブレ−ド８が二枚の仕切
ブレ−ド板部８ｄ，８ｅとそれらを連結固定する仕切ブ
レ−ド連結軸８ｃから成り、回転子４の連通孔５の両開
口端部５ａ，５ａを溝内に有する仕切ブレ−ド出没溝６
を前記仕切ブレ−ド板部８ｄ，８ｅをその両先端部８
ａ，８ｂが完没可能な深さに形成し、その仕切ブレ−ド
出没溝６，６に前記仕切ブレ−ド８が往復可能となるよ
うに前記連通孔５にその連通孔５の長さよりも長い仕切
ブレ−ド連結軸８ｃを緩嵌し、その仕切ブレ−ド連結軸
８ｃの両端部に前記仕切ブレ−ド板部８ｄ，８ｅの基端
部８ｆ，８ｇを固定したものである。

【００１１】さらにまた、前記仕切ブレ−ド８の両先端
部８ａ，８ｂに筒型ケ−シング２の内壁面２ａに当接す
るロ−ラ−２３を備えたものである。

【００１２】また、前記ハウジング１の蓋部３に隣接さ
せて加圧燃料混合ガスの供給機構Ｇを重ね合わさせて設
けたものでうある。

【００１３】またさらに、前記加圧燃料混合ガスの供給
機構Ｇが、筒型ケ−シング１２の両側に固定した蓋部１
３，１３の対向偏心位置に軸承孔２４を設けた筒型のハ
ウジング１１と、前記軸承孔２４に中心の駆動回転軸１
７を軸承するとともにその筒型ケ−シング１２の内壁面
１２ａに一箇所Ｍで内接して繊月状空間Ｋを形成する真
円筒型の回転子１４と、その回転子１４の軸心に直交す
る方向に設けた連通孔１５を往復しつつ回転子１４の外
壁面１４ａに出没して前記繊月状空間Ｋを１８０度方向
に仕切る長さが一定の仕切ブレ−ド１８とから成る。

【００１４】前記筒型ケ−シング１２の内壁面１２ａの
形状をなだらか且つ前記仕切ブレ−ド１８の両先端１８
ａ，１８ｂがどの角度位置においても常に同時に内壁面
１２ａに当接するように形成し、前記繊月状空間Ｋに臨
むハウジング１１の内壁面において、前記回転子１４の
前記内接部Ｍの回転方向直後部に加圧燃料混合ガスの吸
気口１９を、また前記内接部Ｍの直前に送気口２０を配
設し、前記送気口２０を送気通路２５で連結して成る。

【００１５】

【作用】本発明は上記構成であり、その出力原理を順に
図８から図１３までの工程を示す図で以下説明する。本
実施例では、混合加圧燃料混合ガスの供給機構Ｇについ
ては、筒型ケ−シング１２の両側に固定した蓋部１３，
１３の対向偏心位置に軸承孔２４を設けた筒型のハウジ
ング１１に、前記軸承孔２４に中心の駆動回転軸１７を
軸承するとともにその筒型ケ−シング１２の内壁面１２
ａに一箇所Ｍで内接して繊月状空間Ｋを形成する真円筒
型の回転子１４と、その回転子１４の軸心に直交する方
向に設けた連通孔１５を往復しつつ回転子１４の外壁面
１４ａに出没して前記繊月状空間Ｋを１８０度方向に仕
切る長さが一定の仕切ブレ−ド１８とから成り、仕切ブ
レ−ド１８の回転により繊月状空間Ｋが拡大、縮小を繰
返して、謂わばポンプ機能によって混合加圧燃料混合ガ
スを供給する構造である供給機構Ｇを用いて、この供給
機構Ｇをエンジン出力するためのハウジング１に隣接結
合させて、両者を合体させた構造とした場合で、エンジ
ン出力機構と混合加圧燃料混合ガスの供給機構Ｇとを図
の上下で対応させて説明する。

【００１５】それら図中の給気口９、排気口１０の開口
端周囲を筒型ケ−シング２の内壁面２ａに、また吸気口
１９、送気口２０の開口端周囲を筒型ケ−シング１２の
内壁面１２ａに沿ってそれぞれ広げた形状としているの
は、ガスの流れの時間差に対応するための各溝状開口端
部９ａ，１０ａ，１９ａ，２０ａである。

【００１６】図８から図１３までの各図については、エ
ンジン出力を示す図８の（イ）から図１３の（ル）まで
で工程が一巡して元に戻る。即ち図１３の（ル）に至る
と図８の（イ）に戻ることになる。また、混合加圧燃料
混合ガスの供給機構Ｇを示す図８の（ａ）から図１３の
（ｋ）までの中で、図１０の（ｆ）をスタ−トとして工
程が図１１の（ｇ）〜図１３の（ｋ）と同じ図１の
（ａ）〜図１０の（ｅ）と進み一巡して図１０の（ｆ）
に戻ることになる。夫々の回転子４，１４の回転軸７，
１７を一体物の軸とする。そのため前記各図の上段の
（イ）〜（ル）と下段の（ａ）〜（ｋ）とは対応しつつ
同時進行することになる。

【００１７】＜混合ガスの圧縮工程＞混合加圧燃料混合
ガスの供給機構Ｇの図１０の（ｆ）（仕切ブレ−ド１８
が内接部Ｍにある）から反時計回りで回転子１４と仕切
ブレ−ド１８が回転し、この回転子１４の回転にともな
って仕切ブレ−ド板部１８ｄが突出移動しつつ繊月状空
間Ｋの広い方向にスライド回転し、繊月状空間Ｋを分け
る仕切空間Ｋ１が拡大するのでその内部が減圧され、ハ
ウジング１１に臨んで開いている吸気口１９から混合ガ
スが仕切空間Ｋ１内に吸い込まれる。そして吸気口１９
の端部１９ａに至って両仕切ブレ−ト板部１８ｄ，１８
ｅの間が最大の空間となり（図１３の（ｋ）＝図８の
（ａ））、その吸気口１９が閉鎖する。

【００１８】そしてその両仕切ブレ−ト１８ｄ，１８ｅ
の間の仕切空間Ｋ１が縮小していき、仕切ブレ−ド板部
１８ｅの先端１８ｂが内接部Ｍに接触後この先には仕切
ブレ−ト板部１８ｄと内接部Ｍとの間が縮小していき、
その空間Ｋ１が密閉されているのでその内部が増圧され
る。そして図１１の（ｈ）に示すように仕切ブレ−ト板
部１８ｄが前記内接部Ｍの直前にハウジング１１に臨ん
で開いている送気口２０に近付き最大圧縮状態になり、
そして図１２の（ｉ）に示すように仕切ブレ−ト板部１
８ｄが送気口２０に重なり最大圧縮状態のまま送気口２
０が開かれて、隣接したエンジン側のハウジング１内に
射出される。

【００１９】＜吸気工程＞回転子４壁面４ａと筒型ケ−
シング内壁面２ａが内接状態からハウジング１内の繊月
状空間Ｓから広空間に向けて、回転子４が回転して繊月
状空間Ｓを仕切る仕切ブレ−ド板８ｅが図８の（イ）の
状態から（ロ）の状態へ移動すると少し繊月状空間Ｓ１
が拡張する。この時、給気口９が開かれ、前記混合ガス
の供給機構Ｇの送気口２０から送気通路２５を通り、圧
縮工程において得られた燃料の圧縮混合ガスがエンジン
側のハウジング１の繊月状空間Ｓ内に加圧されて一気に
送り込まれる。

【００２０】＜爆発出力工程＞回転子４壁面４ａと筒型
ケ−シング内壁面２ａが内接状態からハウジング１内の
繊月状空間Ｓから広空間に向けて、回転子４が回転して
繊月状空間Ｓを仕切る仕切ブレ−ド板８ｅがその方向に
移動すると少し繊月状空間Ｓ１が拡張する（図８の
（ロ）の状態）。この時、前記のように給気口９が開
き、前記送気口２０から圧縮混合ガスがハウジング１内
に加圧されて送り込まれる。この直後に回転によって回
転子４側面によって給気口９が閉じられ、回転子４が前
記ハウジング１内に臨ませた点火プラグ２１を通過直後
に点火する（図１０の（ホ）の状態）。

【００２１】すると、繊月状空間Ｓ１内壁が爆発力で加
圧される。この時、可動面は仕切ブレ−ド板８ｅ面のみ
であり、他に逃道がないので、繊月状空間Ｓ１が拡大す
る方向、即ち図の反時計回りの方向に回転子４が回転す
る（図１０の（ヘ）から図１１の（ト）を経て図１１の
（チ）へ）。なお、燃料爆発時点の繊月状空間Ｓ１を回
転子４表面４ａの仕切ブレ−ド板８ｅ、８ｄの後部に陥
没させて設けた起爆室２７によって最適な広さ形状に設
定して爆発をより効果てきにすることができる。

【００２２】＜排気工程＞繊月状空間Ｓ１が最大に拡大
（図１０の（ヘ）の状態）し、さらに回転して図１１の
（ト）から図１２の（ヌ）へと燃焼ガスのある繊月状空
間Ｓ１が縮小し、その縮小開始位置の繊月状空間Ｓ１末
端に設けた排気口１０から燃焼ガスが排気カバ−２６内
へ排出される。これが１サイクルである。燃焼ガスが排
出されている時に同時に１８０度に設けた別の仕切ブレ
−ド板８ｄが追っかけ爆発出力工程に入っている。この
際に仕切ブレ−ド板８ｄが反時計回りの方向に回転して
前の仕切ブレ−ト板８ｅの工程を追っかけ、以上の工程
を繰返す。したがって一つの仕切ブレ−ド板８ｅの１回
転につき１出力なされることになり、仕切ブレ−ド８は
仕切ブレ−ド板８ｅ、８ｄが二つなので回転子４の３６
０度１回転につき２出力されることになる。

【００２３】この実施例においては、前記圧縮吸気工程
が供気機構Ｇを表裏合体した構造の場合によって説明し
たが、別に燃料混合ガスを圧縮する装置を別に設けその
混合加圧燃料混合ガスを強制的にハウジング１内に送る
供気機構を周辺に備えるものであっても良い。

【００２４】

【実施例】以下本発明の実施例を図によって説明する
と、図１に示すように、筒型ケ−シング２の両側に固定
した蓋部３，３の対向偏心位置に軸承孔２２を設けた筒
型のハウジング１と、前記軸承孔２２に中心の駆動回転
軸７を軸承するとともにその筒型ケ−シング２の内壁面
２ａに一箇所Ｎで内接して、図２及び図３に示すよう
に、繊月状空間Ｓを形成する真円筒型の回転子４と、そ
の回転子４の軸心に直交する方向に設けた連通孔５を往
復しつつ回転子４の外壁面４ａに出没して前記繊月状空
間Ｓを１８０度方向に仕切る長さが一定の仕切ブレ−ド
８とから成る。

【００２５】前記筒型ケ−シング２の内壁面２ａの形状
をなだらか且つ前記仕切ブレ−ド８の両先端８ａ，８ｂ
がどの角度位置においても常に同時に内壁面２ａに当接
するように形成する。そして、前記繊月状空間Ｓに臨む
ハウジング１の内壁面において、前記回転子４の前記内
接部Ｎの回転方向直後部に加圧燃料混合ガスの給気口９
を、その直後に点火ブラグ２１を、前記内接部Ｎの直前
に排気口１０を配設して構成する。前記給気口９には、
ガスの流れの時間差に対応するためのに、その開口端周
囲を筒型ケ−シング２の内壁面２ａに沿ってそれぞれ広
げた溝状開口端部９ａを形成し、また前記排気口１０に
は前記給気口９と同様に溝状開口端部１０ａを形成す
る。

【００２６】前記筒型ケ−シング２の内壁面２ａの輪切
り断面形状は、図２に示すように、長さ固定した仕切ブ
レ−ド８（図２に、必ず軸心Ｘを通るいずれも等しい長
さの二点鎖線の直線で示す）の一方の先端部８ａが内接
部Ｎに当接している時、他方の先端部８ｂが最大突出し
て繊月状空間Ｓを二等分し、また、この位置から９０度
回転した時の仕切ブレ−ドの先端部８ａ，８ｂの回転子
４の軸心からの距離が等しくなる形状に形成する。回転
子４の軸心Ｘの位置は定位置に固定される。即ち回転子
４は軸心ＸとしＮで筒型ケ−シング２の内壁面２ａに内
接する真円の筒体である。

【００２７】また、前記仕切ブレ−ド８の両先端部８
ａ，８ｂに筒型ケ−シング２の内壁面２ａに当接するロ
−ラ−２３を備えたものについては、そのロ−ラ−２３
の筒型ケ−シング２の内壁面２ａに対する内接位置同士
を結ぶ線（図３に、必ず軸心Ｘを通るいずれも等しい長
さの二点鎖線の直線で示す）の軌跡が決り、このロ−ラ
−２３の使用により筒型ケ−シング２の内壁面２ａに対
する摩擦抵抗を大きく減少させることができる。

【００２８】さらに、前記仕切ブレ−ド８は、図４乃至
図７に示すように、二枚の仕切ブレ−ド板部８ｄ，８ｅ
とそれらを連結固定する仕切ブレ−ド連結軸８ｃから成
り、回転子４の連通孔５の両開口端部５ａ，５ａを溝内
に有する仕切ブレ−ド出没溝６を前記仕切ブレ−ド板部
８ｄ，８ｅをその両先端部８ａ，８ｂが完没可能な深さ
に形成し、その仕切ブレ−ド出没溝６，６に前記仕切ブ
レ−ド８が往復可能となるように前記連通孔５にその連
通孔５の長さよりも長い仕切ブレ−ド連結軸８ｃを緩嵌
し、その仕切ブレ−ド連結軸８ｃの両端部に前記仕切ブ
レ−ド板部８ｄ，８ｅの基端部８ｆ，８ｇを固定する。

【００２９】前記仕切ブレ−ド板部８ｄ，８ｅの両先端
部８ａ，８ｂ間は距離が決っているので、回転子４の仕
切ブレ−ド出没溝６，６内での仕切ブレ−ド板部８ｄ，
８ｅの出没にはバネ等の附勢手段は用いない。このこと
は、これまでの仕切ブレ−ド型ロ−タリ−エンジンに組
込まれる仕切ブレ−ドが、仕切ブレ−ドを出没させるた
めにバネ等の附勢手段に頼っていたことと比較すると全
く異なった部分である。附勢手段を用いることは結局仕
切ブレ−ド板部８ｄ，８ｅの両先端部８ａ，８ｂと筒型
ケ−シング１２の内壁面１２ａとの摩擦増加の一因とな
るのである。

【００３０】また、図５乃至図７に示すように、前記ハ
ウジング１の蓋部３に隣接させて加圧燃料混合ガスの供
給機構Ｇを重ね合わさせて設けるの態様が可能である。

【００３１】そして、その加圧燃料混合ガスの供給機構
Ｇは、筒型ケ−シング１２の両側に固定した蓋部１３，
１３の対向偏心位置に軸承孔２４を設けた筒型のハウジ
ング１１と、前記軸承孔２４に中心の駆動回転軸１７を
軸承するとともにその筒型ケ−シング１２の内壁面１２
ａに一箇所Ｍで内接して繊月状空間Ｋを形成する真円筒
型の回転子１４と、その回転子１４の軸心に直交する方
向に設けた連通孔１５を往復しつつ回転子１４の外壁面
１４ａに出没して前記繊月状空間Ｋを１８０度方向に仕
切る長さが一定の仕切ブレ−ド１８とから成る。

【００３２】前記筒型ケ−シング１２の内壁面１２ａの
形状をなだらか且つ前記仕切ブレ−ド１８の両先端１８
ａ，１８ｂがどの角度位置においても常に同時に内壁面
１２ａに当接するように形成し、前記繊月状空間Ｋに臨
むハウジング１１の内壁面において、前記回転子１４の
前記内接部Ｍの回転方向直後部に加圧燃料混合ガスの吸
気口１９を、また前記内接部Ｍの直前に送気口２０を配
設し、前記送気口２０を送気通路２５でエンジン出力側
の給気口９に連結する。前記吸気口１９には、ガスの流
れの時間差に対応するためのに、その開口端周囲を筒型
ケ−シング１２の内壁面１２ａに沿ってそれぞれ広げた
溝状開口端部１９ａを形成し、また前記送気口２０には
前記吸気口１９と同様に溝状開口端部２０ａを形成す
る。

【００３３】前記仕切ブレ−ド８の部材は鋼製、セラミ
ック製、特殊合金製等のように高強度且つ高硬質素材か
ら製作したものを用いる。また、駆動回転軸７を共有さ
せ、蓋部３，３を背中合わせにしてハウジング１を複数
連結することもできる。なお、図中の符号２８はハウジ
ング１の蓋部３をハウジング１の筒型ケ−シング２に確
実に固定するための固定ボルト２９の固定ボルト差込孔
であり、また符号３０はハウジング１１の蓋部１３をハ
ウジング１１の筒型ケ−シング１２に確実に固定するた
めの固定ボルト３１の固定ボルト差込孔である。また符
号の３２は潤滑オイルの注入口である。

【００３４】

【発明の効果】本発明は上記のようで、回転子４外壁面
４ａとハウジング１の筒型ケ−シング２の内壁面２ａと
の内接部Ｎから回転子４の回転によって仕切ブレ−ド板
８ｄが繊月状空間Ｓの広空間側に向けて移動すると、ハ
ウジング１内の仕切ブレ−ド板８ｄで仕切られた繊月状
空間Ｓ１が漸次拡張して行き、この時、給気口９が開
き、加圧燃料混合ガスの供給機構Ｇ側の送気口２０から
圧縮混合ガスがハウジング１内に加圧されて送り込まれ
る。

【００３５】この直後に回転子４側面によって給気口９
が閉じられ、前記繊月状空間Ｓ１が密封状態となりハウ
ジング１内に臨ませた点火プラグ１０により点火され
る。すると、前記繊月状空間Ｓ１内壁が爆発力で加圧さ
れる。この時、加圧可動面は繊月状空間Ｓ１に面した仕
切ブレ−ド板８ｅ面のみであり、他に逃道がないので、
仕切ブレ−ド板８ｅ面が押されて前記繊月状空間Ｓ１が
拡大する方向、即ち図の反時計回りの方向に回転子４が
回転する。この回転が本発明エンジンの回転出力とな
る。

【００３６】従来の装置においては出力をえる方法が、
回転軸の偏心トルクを如何に得るかを中心思想として構
成されていて、偏心の程度による出力方向と反出力方向
との差から回転トルクが創出されているのが回転力が高
効率且つ高出力が得られない弱点を有していたのに対し
て、本発明は、逆回転方向は筒型ケ−シング２の内壁面
２ａと回転子４との内接部Ｎによって閉鎖して反出力方
向へのマイナス要因を除去してあるので、仕切ブレ−ド
８に対してのみ回転子４に一回転方向に効果的にエネル
ギ−が得られる。そして回転子４の１回転につき二枚の
仕切ブレ−ド８によって夫々出力なされる（１回転２出
力となる）ことになるので極めて高い出力を得ることが
可能である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の分解斜視図。

【図２】本発明のケ−シング内壁面形状と仕切ブレ−ド
と回転子の関係を示す概念的輪切り側面図。

【図３】仕切ブレ−ドにロ−ラ−を備えた態様のケ−シ
ング内壁面形状と仕切ブレ−ドと回転子の関係を示す概
念的輪切り側面図。

【図４】本発明の輪切り透視側面図。

【図５】加圧燃料混合ガスの供給機構を示す透視輪切り
側面図。

【図６】本発明の縦断側面図。

【図７】図６の９０度別角度での縦断側面図。

【図８】（イ）、（ロ）、（ａ）、（ｂ）が各工程を示
す模式的透視側面図。

【図９】（ハ）、（ニ）、（ｃ）、（ｄ）が各工程を示
す模式的透視側面図。

【図１０】（ホ）、（ヘ）、（ｅ）、（ｆ）が各工程を
示す模式的透視側面図。

【図１１】（ト）、（チ）、（ｇ）、（ｈ）が各工程を
示す模式的透視側面図。

【図１２】（リ）、（ヌ）、（ｉ）、（ｊ）が各工程を
示す模式的透視側面図。

【図１３】（ル）、（ｋ）が各工程を示す模式的透視側
面図。

【符号の説明】

１ ハウジング ２ ハウジングの筒型ケ−シング ２ａ 筒型ケ−シング内壁面 ３ ハウジングの蓋部 ３ａ 蓋部内壁面 ４ 回転子 ４ａ 回転子外壁面 ５ 連通孔 ５ａ 連通孔の開口端部 ６ 仕切ブレ−ド出没溝 ６ａ 仕切ブレ−ド出没溝の溝底 ７ 駆動回転軸 ８ 仕切ブレ−ド ８ａ 仕切ブレ−ドの先端部 ８ｂ 仕切ブレ−ドの先端部 ８ｃ 仕切ブレ−ドの連結軸 ８ｄ 仕切ブレ−ド板部 ８ｅ 仕切ブレ−ド板部 ８ｆ 仕切ブレ−ド板部の基端 ８ｇ 仕切ブレ−ド板部の基端 ９ 給気口 ９ａ 給気口の溝状開口端部 １０ 排気口 １０ａ 排気口の溝状開口端部 １１ ハウジング １２ ハウジングの筒型ケ−シング １２ａ 筒型ケ−シング内壁面 １３ ハウジングの蓋部 １３ａ 蓋部内壁面 １４ 回転子 １４ａ 回転子外壁面 １５ 連通孔 １５ａ 連通孔の開口端部 １６ 仕切ブレ−ド出没溝 １６ａ 仕切ブレ−ド出没溝の溝底 １７ 回転軸 １８ 仕切ブレ−ド １８ａ 仕切ブレ−ドの先端部 １８ｂ 仕切ブレ−ドの連結軸 １８ｃ 仕切ブレ−ドの連結軸 １８ｄ 仕切ブレ−ド板部 １８ｅ 仕切ブレ−ド板部 １８ｆ 仕切ブレ−ド板部の基端 １８ｇ 仕切ブレ−ド板部の基端 １９ 吸気口 １９ａ 吸気口の溝状開口端部 ２０ 送気口 ２０ａ 送気口の溝状開口端部 ２１ 点火プラグ ２２ 偏心軸承孔 ２３ ロ−ラ− ２４ 偏心軸承孔 ２５ 送気通路 ２６ 排気カバ− ２７ 起爆室 ２８ ハウジングの蓋部の固定ボルト差込孔 ２９ 固定ボルト ３０ ハウジングの蓋部の固定ボルト差込孔 ３１ 固定ボルト ３２ オイル注入口 Ｇ 加圧燃料混合ガスの供給機構 Ｋ 加圧燃料混合ガスの供給機構の繊月状空間 Ｓ 繊月状空間 Ｎ 内接部 Ｍ 内接部 Ｘ 回転子の軸心

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 筒型ケ−シング（２）の両側に固定した
   蓋部（３），（３）の対向偏心位置に軸承孔（２２）を
   設けた筒型のハウジング（１）と、前記軸承孔（２２）
   に中心の駆動回転軸（７）を軸承するとともにその筒型
   ケ−シング（２）の内壁面（２ａ）に一箇所Ｎで内接し
   て繊月状空間Ｓを形成する真円筒型の回転子（４）と、
   その回転子（４）の軸心に直交する方向に設けた連通孔
   （５）を往復しつつ回転子（４）の外壁面（４ａ）に出
   没して前記繊月状空間Ｓを１８０度方向に仕切る長さが
   一定の仕切ブレ−ド（８）とから成り、前記筒型ケ−シ
   ング（２）の内壁面（２ａ）の形状をなだらか且つ前記
   仕切ブレ−ド（８）の両先端（８ａ），（８ｂ）がどの
   角度位置においても常に同時に内壁面（２ａ）に当接す
   るように形成し、前記繊月状空間Ｓに臨むハウジング
   （１）の内壁面において、前記回転子（４）の前記内接
   部Ｎの回転方向直後部に加圧燃料混合ガスの給気口
   （９）を、その直後に点火ブラグ（２１）を、前記内接
   部Ｎの直前に排気口（１０）をそれぞれ配設して成る仕
   切ブレ−ド型ロ−タリ−エンジン。
2. 【請求項２】 筒型ケ−シング（２）の内壁面（２ａ）
   の輪切り断面形状が、仕切ブレ−ド（８）の一方の先端
   部（８ａ）が内接部Ｎに当接している時、他方の先端部
   （８ｂ）が最大突出して繊月状空間Ｓを二等分し、ま
   た、この位置から９０度回転した時の仕切ブレ−ドの先
   端部（８ａ），（８ｂ）の回転子（４）の軸心からの距
   離が等しくなる形状に形成した請求項１の仕切ブレ−ド
   型ロ−タリ−エンジン。
3. 【請求項３】 仕切ブレ−ド（８）が二枚の仕切ブレ−
   ド板部（８ｄ），（８ｅ）とそれらを連結固定する仕切
   ブレ−ド連結軸（８ｃ）から成り、回転子（４）の連通
   孔（５）の両開口端部（５ａ），（５ａ）を溝内に有す
   る仕切ブレ−ド出没溝（６）を前記仕切ブレ−ド板部
   （８ｄ），（８ｅ）をその両先端部（８ａ），（８ｂ）
   が完没可能な深さに形成し、その仕切ブレ−ド出没溝
   （６），（６）に前記仕切ブレ−ド（８）が往復可能と
   なるように前記連通孔（５）にその連通孔（５）の長さ
   よりも長い仕切ブレ−ド連結軸（８ｃ）を緩嵌し、その
   仕切ブレ−ド連結軸（８ｃ）の両端部に前記仕切ブレ−
   ド板部（８ｄ），（８ｅ）の基端部（８ｆ），（８ｇ）
   を固定した請求項１又は２の仕切ブレ−ド型ロ−タリ−
   エンジン。
4. 【請求項４】 仕切ブレ−ド（８）の両先端部（８
   ａ），（８ｂ）に筒型ケ−シング（２）の内壁面（２
   ａ）に当接するロ−ラ−（２３）を備えた請求項１乃至
   ３のうちいずれか一項記載の仕切ブレ−ド型ロ−タリ−
   エンジン。
5. 【請求項５】 ハウジング（１）の蓋部（３）に隣接さ
   せて加圧燃料混合ガスの供給機構Ｇを重ね合わさせて設
   けた請求項１乃至４のうちいずれか一項記載の仕切ブレ
   −ド型ロ−タリ−エンジン。
6. 【請求項６】 加圧燃料混合ガスの供給機構Ｇが、筒型
   ケ−シング（１２）の両側に固定した蓋部（１３），
   （１３）の対向偏心位置に軸承孔（２４）を設けた筒型
   のハウジング（１１）と、前記軸承孔（２４）に中心の
   駆動回転軸（１７）を軸承するとともにその筒型ケ−シ
   ング（１２）の内壁面（１２ａ）に一箇所Ｍで内接して
   繊月状空間Ｋを形成する真円筒型の回転子（１４）と、
   その回転子（１４）の軸心に直交する方向に設けた連通
   孔（１５）を往復しつつ回転子（１４）の外壁面（１４
   ａ）に出没して前記繊月状空間Ｋを１８０度方向に仕切
   る長さが一定の仕切ブレ−ド（１８）とから成り、前記
   筒型ケ−シング（１２）の内壁面（１２ａ）の形状をな
   だらか且つ前記仕切ブレ−ド（１８）の両先端（１８
   ａ），（１８ｂ）がどの角度位置においても常に同時に
   内壁面（１２ａ）に当接するように形成し、前記繊月状
   空間Ｋに臨むハウジング（１１）の内壁面において、前
   記回転子（１４）の前記内接部Ｍの回転方向直後部に加
   圧燃料混合ガスの吸気口（１９）を、また前記内接部Ｍ
   の直前に送気口（２０）を配設し、前記送気口（２０）
   を送気通路（２５）で連結して成る仕切ブレ−ド型ロ−
   タリ−エンジン。