JPH09141384A - 金型試験方法及び同装置 - Google Patents
金型試験方法及び同装置Info
- Publication number
- JPH09141384A JPH09141384A JP29865495A JP29865495A JPH09141384A JP H09141384 A JPH09141384 A JP H09141384A JP 29865495 A JP29865495 A JP 29865495A JP 29865495 A JP29865495 A JP 29865495A JP H09141384 A JPH09141384 A JP H09141384A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gap
- pressure
- molten metal
- mold
- die
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【解決手段】 ダイカスト金型３，４と、キャビティ２
に臨ませた溶湯温度センサ１２並びに溶湯圧力センサ１
５と、金型の型合せ面１３に臨ませたギャップセンサ１
４と、これらセンサからの信号を温度、圧力、寸法に各
々変換する測定器１６とからなる。 【効果】 鋳込み中に隙間を定量計測し、隙間発生の要
因が熱膨張によるものか圧力によるものかを判断して的
確な対策を講じる。従来のように、試行錯誤を繰り返し
て条件を決定する必要が無いので、試験時間が極く短く
なり、金型設計及び形状決定が迅速に且つ簡単になる。
に臨ませた溶湯温度センサ１２並びに溶湯圧力センサ１
５と、金型の型合せ面１３に臨ませたギャップセンサ１
４と、これらセンサからの信号を温度、圧力、寸法に各
々変換する測定器１６とからなる。 【効果】 鋳込み中に隙間を定量計測し、隙間発生の要
因が熱膨張によるものか圧力によるものかを判断して的
確な対策を講じる。従来のように、試行錯誤を繰り返し
て条件を決定する必要が無いので、試験時間が極く短く
なり、金型設計及び形状決定が迅速に且つ簡単になる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はダイカスト金型試験
方法及び装置に関する。
方法及び装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ダイカスト法に使用される金型は、成形
品を取出す都合上、一般に固定型と可動型とを組合わせ
てなり、キャビティに高圧の湯を供給するので、型同士
を合せたところの型合せ面が開かぬように、固定型に可
動型をトグル機構等の型締め手段にて強く押圧する。
品を取出す都合上、一般に固定型と可動型とを組合わせ
てなり、キャビティに高圧の湯を供給するので、型同士
を合せたところの型合せ面が開かぬように、固定型に可
動型をトグル機構等の型締め手段にて強く押圧する。
【０００３】前記の型締め手段により、十分な力で型締
めしたとしても鋳造時に金型が変形し、型合せ面に隙間
ができ、この隙間に湯が入り込み、バリが発生する。そ
のためにバリ取り作業、バリ取り後のバリ跡の仕上加工
が必要となる。
めしたとしても鋳造時に金型が変形し、型合せ面に隙間
ができ、この隙間に湯が入り込み、バリが発生する。そ
のためにバリ取り作業、バリ取り後のバリ跡の仕上加工
が必要となる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そこで、従来は、鋳造
条件（射出圧、増圧速度、鋳造圧等）を変更したり締付
け圧力を増加したり、金型構造の変更等の試行錯誤を繰
り返して、バリの小さく薄くなる条件を決定していた。
しかし、これでは所望の金型及び鋳造条件を決定するま
での時間が長くなり且つコストが嵩む。
条件（射出圧、増圧速度、鋳造圧等）を変更したり締付
け圧力を増加したり、金型構造の変更等の試行錯誤を繰
り返して、バリの小さく薄くなる条件を決定していた。
しかし、これでは所望の金型及び鋳造条件を決定するま
での時間が長くなり且つコストが嵩む。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等はよ
り簡便な金型決定法を確立すべき研究を重ね、その過程
で、型合せ面に発生する隙間が金型自体の熱膨張による
ものと、溶湯圧力によるものとがあることを見出した。
しかし、熱膨張と圧力では講じる対策が異なる。そこ
で、更に研究を進めこれらの要素を的確に判断すること
で迅速に金型を設計し得る技術を確立することに成功し
た。
り簡便な金型決定法を確立すべき研究を重ね、その過程
で、型合せ面に発生する隙間が金型自体の熱膨張による
ものと、溶湯圧力によるものとがあることを見出した。
しかし、熱膨張と圧力では講じる対策が異なる。そこ
で、更に研究を進めこれらの要素を的確に判断すること
で迅速に金型を設計し得る技術を確立することに成功し
た。
【０００６】具体的には、請求項１の金型試験方法は、
ダイカスト金型内のキャビティにおける溶湯温度と溶湯
圧力とを計測するとともに、型合せ面における隙間を計
測し、この隙間の発生傾向と、前記溶湯温度傾向又は溶
湯圧力傾向とを比較して、前記隙間が熱膨張に依存して
いる又は圧力に依存していると判定することを特徴とす
る。鋳込み中に隙間を定量計測し、隙間発生の要因が熱
膨張によるものか圧力によるものかを判断して的確な対
策を講じる。従来のように、試行錯誤を繰り返して条件
を決定する必要が無いので、試験時間が極く短くなり、
金型設計及び形状決定が迅速に且つ簡単になる。
ダイカスト金型内のキャビティにおける溶湯温度と溶湯
圧力とを計測するとともに、型合せ面における隙間を計
測し、この隙間の発生傾向と、前記溶湯温度傾向又は溶
湯圧力傾向とを比較して、前記隙間が熱膨張に依存して
いる又は圧力に依存していると判定することを特徴とす
る。鋳込み中に隙間を定量計測し、隙間発生の要因が熱
膨張によるものか圧力によるものかを判断して的確な対
策を講じる。従来のように、試行錯誤を繰り返して条件
を決定する必要が無いので、試験時間が極く短くなり、
金型設計及び形状決定が迅速に且つ簡単になる。
【０００７】請求項２は、そのための好適な金型試験装
置であり、ダイカスト金型と、キャビティに臨ませた溶
湯温度センサ並びに溶湯圧力センサと、金型の型合せ面
に臨ませたギャップセンサと、これらセンサからの信号
を温度、圧力、寸法に各々変換する測定器とからなる。
既存の金型にセンサを組込むだけであるから、装置構成
が容易であり、装置自体も安価に構成できる。
置であり、ダイカスト金型と、キャビティに臨ませた溶
湯温度センサ並びに溶湯圧力センサと、金型の型合せ面
に臨ませたギャップセンサと、これらセンサからの信号
を温度、圧力、寸法に各々変換する測定器とからなる。
既存の金型にセンサを組込むだけであるから、装置構成
が容易であり、装置自体も安価に構成できる。
【０００８】請求項３は、前記キャビティの入口に溶湯
の到着を検出する湯先検知センサを備えたことを特徴と
する。溶湯の到達を検知でき、この信号に基づいて計測
器を始動できるので、試験に無駄が無く、データ取得が
効率良く実施できる。
の到着を検出する湯先検知センサを備えたことを特徴と
する。溶湯の到達を検知でき、この信号に基づいて計測
器を始動できるので、試験に無駄が無く、データ取得が
効率良く実施できる。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を添付図に基
づいて以下に説明する。なお、図面は符号の向きに見る
ものとする。図１は本発明に係る金型試験装置の原理図
であり、金型試験装置１は、キャビティ２を形成するた
めの固定ダイ３及び可動ダイ４と、固定ダイ３を支える
固定ダイベース５と、可動ダイ４を支える可動ダイベー
ス６とで構成するダイカスト金型７と、先端がキャビテ
ィ入口に臨む湯先検知センサ１１と、先端がキャビティ
２に直接臨む溶湯温度センサ１２と、先端が型合せ面１
３に臨むギャップセンサ１４と、キャビティ２内部の溶
湯圧を計測する溶湯圧力センサ１５と、センサ類からの
信号を受けて電気信号を温度，圧力，寸法等に変換する
測定器１６と、温度，圧力，寸法等を記録するレコーダ
１７とからなる。
づいて以下に説明する。なお、図面は符号の向きに見る
ものとする。図１は本発明に係る金型試験装置の原理図
であり、金型試験装置１は、キャビティ２を形成するた
めの固定ダイ３及び可動ダイ４と、固定ダイ３を支える
固定ダイベース５と、可動ダイ４を支える可動ダイベー
ス６とで構成するダイカスト金型７と、先端がキャビテ
ィ入口に臨む湯先検知センサ１１と、先端がキャビティ
２に直接臨む溶湯温度センサ１２と、先端が型合せ面１
３に臨むギャップセンサ１４と、キャビティ２内部の溶
湯圧を計測する溶湯圧力センサ１５と、センサ類からの
信号を受けて電気信号を温度，圧力，寸法等に変換する
測定器１６と、温度，圧力，寸法等を記録するレコーダ
１７とからなる。
【００１０】図２は湯先検知センサの原理図兼取付け図
であり、湯先検知センサ１１は、銅線などの導線２１と
この導線２１を囲う絶縁碍子２２と、この絶縁碍子２２
を囲うスリーブ２３とからなる。２４は圧着端子、２５
は被覆導線である。
であり、湯先検知センサ１１は、銅線などの導線２１と
この導線２１を囲う絶縁碍子２２と、この絶縁碍子２２
を囲うスリーブ２３とからなる。２４は圧着端子、２５
は被覆導線である。
【００１１】導線２１の前方が空気であれば、導線２１
は電気的に非導通状態となる。導線２１の先端に想像線
で示すアルミニウム合金等の溶湯２７が到達すると、こ
の溶湯２７を介して、導線２１は電気的に導通状態とな
る。従って、溶湯２７の到達を検知することができる。
は電気的に非導通状態となる。導線２１の先端に想像線
で示すアルミニウム合金等の溶湯２７が到達すると、こ
の溶湯２７を介して、導線２１は電気的に導通状態とな
る。従って、溶湯２７の到達を検知することができる。
【００１２】図３は溶湯温度センサの原理図兼取付け図
であり、溶湯温度センサ１２は、例えば熱電対３１を絶
縁粉末３２を介して耐熱合金筒３３に封入したシース型
熱電対が好適である。３４はターミナル板、３５，３５
は端子、３６，３６は補償導線である。熱電対３１は温
度に応じて異なる起電力を発生するので、この起電力
（ｍＶ）を換算することで温度を知ることができる。
であり、溶湯温度センサ１２は、例えば熱電対３１を絶
縁粉末３２を介して耐熱合金筒３３に封入したシース型
熱電対が好適である。３４はターミナル板、３５，３５
は端子、３６，３６は補償導線である。熱電対３１は温
度に応じて異なる起電力を発生するので、この起電力
（ｍＶ）を換算することで温度を知ることができる。
【００１３】図４はギャップセンサの原理図兼取付け図
であり、このギャップセンサ１４は、例えば電子応用株
式会社製型式ＰＵ−０６ＳＨが好適であり、この型式の
ギャップセンサ１４は、先端に高周波コイルを内蔵し、
このコイル磁界内に測定対象物である磁性体が近づいた
時の誘磁率変化によりコイルのインピーダンス及びＱ値
（ｑｕａｌｉｔｙ ｆａｃｔｏｒ、共振の鋭さを表わす
値）を変化させる。このコイルのインピーダンス及びＱ
値の変化と測定対象物との距離の関係より隙間を測定す
る。耐熱温度は３５０℃、測定レンジは７００μｍ、分
解能は０．５μｍである。即ち、型合せ面１３における
隙間δを正確に計測することができる。
であり、このギャップセンサ１４は、例えば電子応用株
式会社製型式ＰＵ−０６ＳＨが好適であり、この型式の
ギャップセンサ１４は、先端に高周波コイルを内蔵し、
このコイル磁界内に測定対象物である磁性体が近づいた
時の誘磁率変化によりコイルのインピーダンス及びＱ値
（ｑｕａｌｉｔｙ ｆａｃｔｏｒ、共振の鋭さを表わす
値）を変化させる。このコイルのインピーダンス及びＱ
値の変化と測定対象物との距離の関係より隙間を測定す
る。耐熱温度は３５０℃、測定レンジは７００μｍ、分
解能は０．５μｍである。即ち、型合せ面１３における
隙間δを正確に計測することができる。
【００１４】図５は溶湯圧力センサの原理図兼取付け図
であり、本発明に係る溶湯圧力検出機構４０は、ダイ４
に開けた孔４１にねじ止めした窒化珪素製スリーブ４２
と、このスリーブ４２の孔４３に摺動自在に取付けた窒
化珪素製ピストン４４と、このピストン４４の背面に、
受圧面４５を臨ませた溶湯圧力センサ１５とからなる。
この溶湯圧力センサ１５は代表的な荷重計測具であるロ
ードセルが好適であり、ロードセルは圧電素子などを内
蔵し、受ける荷重の大きさに応じた電気信号を発する。
図右のキャビティ２に溶湯が充満すると、その溶湯がピ
ストン４４を右から左へ押し、溶湯圧力センサ１５の受
圧面４５を押す。したがって、溶湯圧力を電気信号とし
て取り出すことができる。
であり、本発明に係る溶湯圧力検出機構４０は、ダイ４
に開けた孔４１にねじ止めした窒化珪素製スリーブ４２
と、このスリーブ４２の孔４３に摺動自在に取付けた窒
化珪素製ピストン４４と、このピストン４４の背面に、
受圧面４５を臨ませた溶湯圧力センサ１５とからなる。
この溶湯圧力センサ１５は代表的な荷重計測具であるロ
ードセルが好適であり、ロードセルは圧電素子などを内
蔵し、受ける荷重の大きさに応じた電気信号を発する。
図右のキャビティ２に溶湯が充満すると、その溶湯がピ
ストン４４を右から左へ押し、溶湯圧力センサ１５の受
圧面４５を押す。したがって、溶湯圧力を電気信号とし
て取り出すことができる。
【００１５】ところで、圧力センサは各種のものが実用
化されている。しかし、殆どのものが、受圧部を測定点
に置く方式であるため、アルミニウム溶湯の場合６００
℃以上の高温に晒され、且つアルミニウム合金が受圧部
に付着するので、使用し難い。そこで、前記耐熱性スリ
ーブ４２及びピストン４４を溶湯に臨ませることで、ロ
ードセル型溶湯圧力センサ１５と溶湯とを隔離したこと
を特徴とする。さらに、一般の圧力センサは振動にも敏
感であり、高圧の溶湯を鋳込むダイカスト金型には不向
きである。そこで、振動に強いロードセルを採用した。
化されている。しかし、殆どのものが、受圧部を測定点
に置く方式であるため、アルミニウム溶湯の場合６００
℃以上の高温に晒され、且つアルミニウム合金が受圧部
に付着するので、使用し難い。そこで、前記耐熱性スリ
ーブ４２及びピストン４４を溶湯に臨ませることで、ロ
ードセル型溶湯圧力センサ１５と溶湯とを隔離したこと
を特徴とする。さらに、一般の圧力センサは振動にも敏
感であり、高圧の溶湯を鋳込むダイカスト金型には不向
きである。そこで、振動に強いロードセルを採用した。
【００１６】以上に述べた金型試験装置の作用を次に説
明する。図６は本発明に係る溶湯の圧力変化を示すグラ
フであり、横軸は時間、縦軸は溶湯の圧力であり、圧力
は溶湯圧力センサ１５で計測した。横軸の「０」は、前
記湯先検知センサ１１にて溶湯を検知したときとした。
０〜約４０ｍｓの間は、キャビティ２に溶湯が充満して
いる途中であるから、圧力は殆どない。約４０〜約５０
ｍｓの間で溶湯の充填が完了しプランジャの衝突エネル
ギーにより、６００ｋｇ／ｃｍ2まで急激に圧が上昇す
る。その後、一旦３００ｋｇ／ｃｍ2まで圧が下がり、
約６０ｍｓから再度６５０ｋｇ／ｃｍ2まで鋳造圧によ
り上昇した後、成形品の凝固収縮により徐々に下降し４
５０ｋｇ／ｃｍ2付近で安定する。すなわち、圧力は、
圧力変化の初期において急激に変化する、一旦、大きく
圧力が下がる（約５０〜約６０ｍｓの間）、という顕著
な傾向がある。
明する。図６は本発明に係る溶湯の圧力変化を示すグラ
フであり、横軸は時間、縦軸は溶湯の圧力であり、圧力
は溶湯圧力センサ１５で計測した。横軸の「０」は、前
記湯先検知センサ１１にて溶湯を検知したときとした。
０〜約４０ｍｓの間は、キャビティ２に溶湯が充満して
いる途中であるから、圧力は殆どない。約４０〜約５０
ｍｓの間で溶湯の充填が完了しプランジャの衝突エネル
ギーにより、６００ｋｇ／ｃｍ2まで急激に圧が上昇す
る。その後、一旦３００ｋｇ／ｃｍ2まで圧が下がり、
約６０ｍｓから再度６５０ｋｇ／ｃｍ2まで鋳造圧によ
り上昇した後、成形品の凝固収縮により徐々に下降し４
５０ｋｇ／ｃｍ2付近で安定する。すなわち、圧力は、
圧力変化の初期において急激に変化する、一旦、大きく
圧力が下がる（約５０〜約６０ｍｓの間）、という顕著
な傾向がある。
【００１７】図７は本発明に係る溶湯の温度圧力変化を
示すグラフであり、横軸は時間、縦軸は溶湯の温度であ
り、温度は溶湯温度センサ１２で計測した。横軸の
「０」は、前記湯先検知センサ１１にて溶湯を検知した
ときとした。０〜約４０ｍｓの間は、キャビティ２に溶
湯が充満している途中であるから、温度は殆ど上がらな
い。約４０〜約９０ｍｓの間で、温度は５００℃近くま
で徐々に上がる。その後、４５０℃付近で安定する。す
なわち、温度は、ダイの熱容量の関係で変化は緩慢であ
ることが分かる。
示すグラフであり、横軸は時間、縦軸は溶湯の温度であ
り、温度は溶湯温度センサ１２で計測した。横軸の
「０」は、前記湯先検知センサ１１にて溶湯を検知した
ときとした。０〜約４０ｍｓの間は、キャビティ２に溶
湯が充満している途中であるから、温度は殆ど上がらな
い。約４０〜約９０ｍｓの間で、温度は５００℃近くま
で徐々に上がる。その後、４５０℃付近で安定する。す
なわち、温度は、ダイの熱容量の関係で変化は緩慢であ
ることが分かる。
【００１８】ところで、ダイカスト金型の型合せ部に発
生する隙間の要因は、圧力よる変形と熱膨張による変形
とが考えられる。キャビティ内圧が高くなるほど金型の
変形は大きくなり隙間は発生しやすく、その大きさも増
大する。この場合には、ダイカスト金型の剛性を高める
手当をする。
生する隙間の要因は、圧力よる変形と熱膨張による変形
とが考えられる。キャビティ内圧が高くなるほど金型の
変形は大きくなり隙間は発生しやすく、その大きさも増
大する。この場合には、ダイカスト金型の剛性を高める
手当をする。
【００１９】また、金型が熱変形すると、隙間は発生す
る。熱変形が大きいほど隙間も大きくなる傾向にある。
この場合には、金型の温度分布が一様になるように金型
の外部形状を見直し、必要により、局部的に強制冷却す
る。従って、発生隙間が圧力によるか熱変形によるかに
よって対策が異なる。そこで、本発明はこの点を明確に
することにねらいがある。
る。熱変形が大きいほど隙間も大きくなる傾向にある。
この場合には、金型の温度分布が一様になるように金型
の外部形状を見直し、必要により、局部的に強制冷却す
る。従って、発生隙間が圧力によるか熱変形によるかに
よって対策が異なる。そこで、本発明はこの点を明確に
することにねらいがある。
【００２０】図８は圧力により隙間が発生したときの隙
間の変化を示すグラフであり、横軸は時間、縦軸は隙間
の大きさであり、隙間はギャップセンサ１４で計測し
た。横軸の「０」は、前記湯先検知センサ１１にて溶湯
を検知したときとした。０〜約４０ｍｓの間は、キャビ
ティ２に溶湯が充満している途中であるから、隙間はほ
ぼ０である。約４０〜約５０ｍｓの間で、急激に隙間が
４０μｍまで増加した。約５０〜約６０ｍｓの間で、急
激に隙間が３０μｍまで減少した。約６０〜約７０ｍｓ
の間で、急激に隙間が６０μｍまで増加した。約７０〜
約９０ｍｓの間は、隙間は６０μｍ一定であった。その
後、隙間は、徐々に減少する。これらのタイミングは図
６の圧力カーブと良好に近似している。
間の変化を示すグラフであり、横軸は時間、縦軸は隙間
の大きさであり、隙間はギャップセンサ１４で計測し
た。横軸の「０」は、前記湯先検知センサ１１にて溶湯
を検知したときとした。０〜約４０ｍｓの間は、キャビ
ティ２に溶湯が充満している途中であるから、隙間はほ
ぼ０である。約４０〜約５０ｍｓの間で、急激に隙間が
４０μｍまで増加した。約５０〜約６０ｍｓの間で、急
激に隙間が３０μｍまで減少した。約６０〜約７０ｍｓ
の間で、急激に隙間が６０μｍまで増加した。約７０〜
約９０ｍｓの間は、隙間は６０μｍ一定であった。その
後、隙間は、徐々に減少する。これらのタイミングは図
６の圧力カーブと良好に近似している。
【００２１】図９は熱変形により隙間が発生したときの
隙間の変化を示すグラフであり、横軸は時間、縦軸は隙
間の大きさであり、隙間はギャップセンサ１４で計測し
た。横軸の「０」は、前記湯先検知センサ１１にて溶湯
を検知したときとした。０〜約４０ｍｓの間は、キャビ
ティ２に溶湯が充満している途中であるから、隙間は殆
ど変らない。約４０〜約９０ｍｓの間で、滑らかな曲線
に沿って隙間が５０μｍまで増加した。この後、隙間
は、徐々に減少する。これらのタイミングは図７の温度
カーブと良好に近似していた。
隙間の変化を示すグラフであり、横軸は時間、縦軸は隙
間の大きさであり、隙間はギャップセンサ１４で計測し
た。横軸の「０」は、前記湯先検知センサ１１にて溶湯
を検知したときとした。０〜約４０ｍｓの間は、キャビ
ティ２に溶湯が充満している途中であるから、隙間は殆
ど変らない。約４０〜約９０ｍｓの間で、滑らかな曲線
に沿って隙間が５０μｍまで増加した。この後、隙間
は、徐々に減少する。これらのタイミングは図７の温度
カーブと良好に近似していた。
【００２２】従って、隙間曲線を計測し、その曲線の変
化が急激か緩慢であるかにより、隙間発生要因が圧力で
あるか熱変形であるかの識別をすればよい。勿論、現実
の隙間発生要因は圧力によるものと熱膨張によるものの
混合であることの方が多い。そこで、どちらの傾向が強
いか判断して、対策を講じ、次に得られた隙間曲線がど
の様に変化するかを調べる。そうすれば、圧力と熱変形
の要因が整理され、より適当な対策を次に講じることが
できる。
化が急激か緩慢であるかにより、隙間発生要因が圧力で
あるか熱変形であるかの識別をすればよい。勿論、現実
の隙間発生要因は圧力によるものと熱膨張によるものの
混合であることの方が多い。そこで、どちらの傾向が強
いか判断して、対策を講じ、次に得られた隙間曲線がど
の様に変化するかを調べる。そうすれば、圧力と熱変形
の要因が整理され、より適当な対策を次に講じることが
できる。
【００２３】尚、本発明に係る湯先検知センサ１１、溶
湯温度センサ１２、溶湯圧力センサ１５のレイアウトは
図１に限るものではない。また、ギャップセンサ１４は
型合せ面１３を臨む位置であれば何処であってもよい。
湯温度センサ１２、溶湯圧力センサ１５のレイアウトは
図１に限るものではない。また、ギャップセンサ１４は
型合せ面１３を臨む位置であれば何処であってもよい。
【００２４】
【発明の効果】本発明は上記構成により次の効果を発揮
する。請求項１の金型試験方法は、ダイカスト金型内の
キャビティにおける溶湯温度と溶湯圧力とを計測すると
ともに、型合せ面における隙間を計測し、この隙間の発
生傾向と、前記溶湯温度傾向又は溶湯圧力傾向とを比較
して、前記隙間が温度に依存している又は圧力に依存し
ていると判定することを特徴とする。鋳込み中に隙間を
定量計測し、隙間発生の要因が熱膨張によるものか圧力
によるものかを判断して的確な対策を講じる。従来のよ
うに、試行錯誤を繰り返して条件を決定する必要が無い
ので、試験時間が極く短くなり、金型設計及び形状決定
が迅速に且つ簡単になる。
する。請求項１の金型試験方法は、ダイカスト金型内の
キャビティにおける溶湯温度と溶湯圧力とを計測すると
ともに、型合せ面における隙間を計測し、この隙間の発
生傾向と、前記溶湯温度傾向又は溶湯圧力傾向とを比較
して、前記隙間が温度に依存している又は圧力に依存し
ていると判定することを特徴とする。鋳込み中に隙間を
定量計測し、隙間発生の要因が熱膨張によるものか圧力
によるものかを判断して的確な対策を講じる。従来のよ
うに、試行錯誤を繰り返して条件を決定する必要が無い
ので、試験時間が極く短くなり、金型設計及び形状決定
が迅速に且つ簡単になる。
【００２５】請求項２は、そのための好適な金型試験装
置であり、ダイカスト金型と、キャビティに臨ませた溶
湯温度センサ並びに溶湯圧力センサと、金型の型合せ面
に臨ませたギャップセンサと、これらセンサからの信号
を温度、圧力、寸法に各々変換する測定器とからなる。
既存の金型にセンサを組込むだけであるから、装置構成
が容易であり、装置自体も安価に構成できる。
置であり、ダイカスト金型と、キャビティに臨ませた溶
湯温度センサ並びに溶湯圧力センサと、金型の型合せ面
に臨ませたギャップセンサと、これらセンサからの信号
を温度、圧力、寸法に各々変換する測定器とからなる。
既存の金型にセンサを組込むだけであるから、装置構成
が容易であり、装置自体も安価に構成できる。
【図１】本発明に係る金型試験装置の原理図
【図２】湯先検知センサの原理図兼取付け図
【図３】溶湯温度センサの原理図兼取付け図
【図４】ギャップセンサの原理図兼取付け図
【図５】溶湯圧力センサの原理図兼取付け図
【図６】本発明に係る溶湯の圧力変化を示すグラフ
【図７】本発明に係る溶湯の温度圧力変化を示すグラフ
【図８】圧力により隙間が発生したときの隙間の変化を
示すグラフ
示すグラフ
【図９】熱変形により隙間が発生したときの隙間の変化
を示すグラフ
を示すグラフ
１…金型試験装置、２…キャビティ、３…固定ダイ（金
型）、４…可動ダイ（金型）、７…ダイカスト金型、１
１…湯先検知センサ、１２…溶湯温度センサ、１３…型
合せ面、１４…ギャップセンサ、１５…溶湯圧力セン
サ、１６…測定器、δ…隙間。
型）、４…可動ダイ（金型）、７…ダイカスト金型、１
１…湯先検知センサ、１２…溶湯温度センサ、１３…型
合せ面、１４…ギャップセンサ、１５…溶湯圧力セン
サ、１６…測定器、δ…隙間。
Claims (3)
- 【請求項１】 ダイカスト金型内のキャビティにおける
溶湯温度と溶湯圧力とを計測するとともに、型合せ面に
おける隙間を計測し、この隙間の発生傾向と、前記溶湯
温度傾向又は溶湯圧力傾向とを比較して、前記隙間が熱
膨張に依存している又は圧力に依存していると判定する
ことを特徴とした金型試験方法。 - 【請求項２】 ダイカスト金型と、キャビティに臨ませ
た溶湯温度センサ並びに溶湯圧力センサと、金型の型合
せ面に臨ませたギャップセンサと、これらセンサからの
信号を温度、圧力、寸法に各々変換する測定器とからな
る金型試験装置。 - 【請求項３】 前記キャビティの入口に溶湯の到着を検
出する湯先検知センサを備えたことを特徴とする請求項
２記載の金型試験装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29865495A JPH09141384A (ja) | 1995-11-16 | 1995-11-16 | 金型試験方法及び同装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29865495A JPH09141384A (ja) | 1995-11-16 | 1995-11-16 | 金型試験方法及び同装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09141384A true JPH09141384A (ja) | 1997-06-03 |
Family
ID=17862540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29865495A Pending JPH09141384A (ja) | 1995-11-16 | 1995-11-16 | 金型試験方法及び同装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09141384A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007175737A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Toyota Motor Corp | 鋳造装置及び方法、鋳造装置のキャビティ内の圧力測定装置及び方法 |
| WO2011115276A1 (ja) * | 2010-03-18 | 2011-09-22 | 株式会社ダイレクト２１ | 金型内部情報計測センサー |
| JP2012091183A (ja) * | 2010-10-25 | 2012-05-17 | Honda Motor Co Ltd | 金型設計装置、金型設計方法、金型設計システムおよび金型設計プログラム |
| JP2013193089A (ja) * | 2012-03-16 | 2013-09-30 | Nagoya City | ダイカスト鋳造用金型の製作方法、及びダイカスト鋳造用金型 |
| KR101328706B1 (ko) * | 2007-11-14 | 2013-11-11 | 현대자동차주식회사 | 다이캐스팅용 간이 금형 |
| CN109175277A (zh) * | 2018-09-13 | 2019-01-11 | 浙江万丰奥威汽轮股份有限公司 | 一种热电偶安装技术 |
-
1995
- 1995-11-16 JP JP29865495A patent/JPH09141384A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007175737A (ja) * | 2005-12-28 | 2007-07-12 | Toyota Motor Corp | 鋳造装置及び方法、鋳造装置のキャビティ内の圧力測定装置及び方法 |
| KR101328706B1 (ko) * | 2007-11-14 | 2013-11-11 | 현대자동차주식회사 | 다이캐스팅용 간이 금형 |
| WO2011115276A1 (ja) * | 2010-03-18 | 2011-09-22 | 株式会社ダイレクト２１ | 金型内部情報計測センサー |
| JP4945013B2 (ja) * | 2010-03-18 | 2012-06-06 | 株式会社ダイレクト２１ | 金型内部情報計測センサー |
| JP2012121070A (ja) * | 2010-03-18 | 2012-06-28 | Direct 21 Corp | 金型内部情報計測センサー |
| CN102892532A (zh) * | 2010-03-18 | 2013-01-23 | 株式会社迪雷克特21 | 模具内部信息测量传感器 |
| JP2012091183A (ja) * | 2010-10-25 | 2012-05-17 | Honda Motor Co Ltd | 金型設計装置、金型設計方法、金型設計システムおよび金型設計プログラム |
| JP2013193089A (ja) * | 2012-03-16 | 2013-09-30 | Nagoya City | ダイカスト鋳造用金型の製作方法、及びダイカスト鋳造用金型 |
| CN109175277A (zh) * | 2018-09-13 | 2019-01-11 | 浙江万丰奥威汽轮股份有限公司 | 一种热电偶安装技术 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR0140535B1 (ko) | 크림프 높이 결정 방법 및 장치 | |
| US20060238212A1 (en) | Integrated circuit temperature sensing device and method | |
| EP0780664A3 (en) | Sensor apparatus for process measurement | |
| US20060283234A1 (en) | Method and system for ripple-spring compression assessment | |
| US3815016A (en) | Method of measuring thickness of nonmetallic paving material with compensation for properties of the material | |
| JPH09141384A (ja) | 金型試験方法及び同装置 | |
| US3844172A (en) | Thermocouple test cup and cupholder | |
| JPH10261678A (ja) | 製品の耐熱性を試験する試験装置および方法 | |
| JP2854256B2 (ja) | 金属溶融体の上の層の厚さを非連続的に検出するための装置 | |
| CN103293506A (zh) | 一种无需检测前试块标定的电导率测量仪器的实现方法 | |
| CN112904158A (zh) | 一种确定gis中局部放电位置的声电联合检测方法 | |
| JP2008164518A (ja) | 変位測定方法及び装置 | |
| US20090174418A1 (en) | Method and Device for Electrically Determining the Thickness of Semiconductor Membranes by Means of an Energy Input | |
| El Abdi et al. | Experimental and analytical studies of the connector insertion phase | |
| CN113960376B (zh) | 一种用于柱面内爆压缩下材料金属化相变表征结构及方法 | |
| CN114427925B (zh) | 一种激光选区熔化过程中基板受力情况在线检测方法 | |
| JP3027157B1 (ja) | センサ | |
| WO2020261722A1 (ja) | 温度センサ及び温度測定システム | |
| Yeo et al. | Compliance Compensation Analysis of Micromechanical Testers Integrated With Acoustic Emission Sensors | |
| CN114235189A (zh) | 方坯连铸结晶器嵌入式传感器检测装置及检测方法 | |
| CN112130048B (zh) | 一种交联聚乙烯试样、制备方法及测量装置 | |
| CN112684388B (zh) | 一种基于涡流效应的中高频交变磁场强度的测量方法 | |
| Donaldson et al. | A fast response surface thermocouple | |
| JP3068960B2 (ja) | 絶縁樹脂注型装置及びその注型方法 | |
| JP2556215Y2 (ja) | 温度センサ―付き振動センサ― |