JPH09113068A - Heat exchanger and air conditioner with heat exchanger - Google Patents

Heat exchanger and air conditioner with heat exchanger

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Publication number
JPH09113068A
JPH09113068A JP29483095A JP29483095A JPH09113068A JP H09113068 A JPH09113068 A JP H09113068A JP 29483095 A JP29483095 A JP 29483095A JP 29483095 A JP29483095 A JP 29483095A JP H09113068 A JPH09113068 A JP H09113068A
Authority
JP
Japan
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heat exchanger
refrigerant
air
fin
width
Prior art date
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Pending
Application number
JP29483095A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Takashi Kawanabe
隆 川鍋
Hideaki Mukoda
英明 向田
Takeo Goto
剛伯 後藤
Yoshinori Enya
義徳 遠谷
Masahiro Kobayashi
雅博 小林
Atsuyumi Ishikawa
敦弓 石川
Yoshitaka Hara
嘉孝 原
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Sanyo Electric Co Ltd
Original Assignee
Sanyo Electric Co Ltd
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Publication date
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Publication of JPH09113068A publication Critical patent/JPH09113068A/en
Pending legal-status Critical Current

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a heat exchanger capable of improving a heat exchanging efficiency and an air conditioner provided with the heat exchanger. SOLUTION: The fin of a heat exchanger is provided with two trapezoid parts 96 protruding along an air blowing direction and flat parts 98 provided between the trapezoid parts. Therefore, a sufficient turbulence can be generated so as to break the thermal boundary layer of air relative to air flowing on the surface of the fin, and a heat exchanging efficiency can be improved. Besides, a blast resistance is not extremely increased and the heat exchanging effciency of all the heat exchanger can be improved. Further, the heat exchanger is excellent in its drainage and hardly generates frost.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【0001】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、積層された多数の
フィンに冷媒管を挿通してなる熱交換器又はその熱交換
器を備える空気調和機に関する。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a heat exchanger having a plurality of laminated fins through which refrigerant tubes are inserted, or an air conditioner including the heat exchanger.

【0002】[0002]

【従来の技術】例えば、ヒートポンプ型の空気調和機で
は、冷房運転時には、圧縮機、熱源側熱交換器、流量制
御弁、利用側熱交換器、四方切換弁の順序で冷媒が循環
され、暖房運転時には冷房運転時と逆方向に冷媒が循環
されるが、この暖房運転時には熱源側熱交換器が蒸発器
として作用し、冷房運転時には熱源側蒸発器が凝縮器と
して作用している。
2. Description of the Related Art For example, in a heat pump type air conditioner, during cooling operation, a refrigerant is circulated in the order of a compressor, a heat source side heat exchanger, a flow rate control valve, a utilization side heat exchanger, and a four-way switching valve to heat the air. While the refrigerant is circulated in the opposite direction to the cooling operation during the operation, the heat source side heat exchanger acts as an evaporator during the heating operation, and the heat source side evaporator acts as a condenser during the cooling operation.

【0003】かかる熱交換器においては、その熱交換効
率の向上を図るため、フィンの形状等に関する提案も種
々なされている。例えば、フィンの表面に山形の凹凸を
有する形状のものとしては、従来、送風方向(フィンの
幅方向)に連続して突設された2個の山形部を形成した
ものが公知である。
In such a heat exchanger, various proposals regarding the shape of the fins have been made in order to improve the heat exchange efficiency. For example, as a fin having a concavo-convex shape on its surface, conventionally known is a fin having two chevron portions continuously protruding in the air blowing direction (width direction of the fin).

【0004】[0004]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
ように2つの連続した山形部を形成したフィンにおいて
は、フィンを通過する空気に十分な乱流を生じさせるこ
とができず、空気の温度境界層が残ってしまい、熱交換
率が十分でないという問題がある。
However, in the fin in which two continuous chevron portions are formed as in the conventional case, sufficient turbulent flow cannot be generated in the air passing through the fin, and the temperature boundary of the air is not reached. There is a problem that the layer remains and the heat exchange rate is not sufficient.

【0005】これに対して、フィン表面に多数の山形部
を形成し、フィン表面を通過する風に十分な乱流を形成
することも考えられるが、単に乱流を形成するように多
数の山形部を形成したのでは、送風抵抗が大きすぎて、
かえって熱交換効率が低下するという不都合がある。
On the other hand, it is conceivable that a large number of chevron portions are formed on the fin surface to form a sufficient turbulent flow for the wind passing through the fin surface. If the part is formed, the air flow resistance is too large,
On the contrary, there is a disadvantage that the heat exchange efficiency is lowered.

【0006】また、冷媒回路に充填される冷媒として、
従来、塩素基を有するR−12やR−50を用いたが、
地上上空のオゾン層破壊の潜在性があるため、環境保全
の目的から塩素基の含有量の少ないR−22(クロロジ
フルオロメタン)のほか、塩素基を含まないR−32
(ジフルオロメタン)、R−125(ペンタフルオロエ
タン)、R−134a(テトラフルオロエタン)あるい
はこれらの混合物等(以下「HFC系冷媒」という)が
代替冷媒として使用されている。
Further, as the refrigerant to be filled in the refrigerant circuit,
Conventionally, R-12 and R-50 having a chlorine group were used,
Due to the potential for depletion of the ozone layer above the ground, R-22 (chlorodifluoromethane), which has a low content of chlorine groups, and R-32, which does not contain chlorine groups, are included for the purpose of environmental protection.
(Difluoromethane), R-125 (pentafluoroethane), R-134a (tetrafluoroethane) or a mixture thereof (hereinafter referred to as "HFC-based refrigerant") is used as an alternative refrigerant.

【0007】冷媒として、このようなHFC系冷媒を用
いた場合には、その混合冷媒の性質として、高圧且つ高
温となるために、冷媒回路における異常な高圧、高温を
防止するため、熱交換器では従来より高い熱交換効率の
向上が望まれている。
When such an HFC type refrigerant is used as the refrigerant, the property of the mixed refrigerant is high pressure and high temperature. Therefore, in order to prevent abnormal high pressure and high temperature in the refrigerant circuit, the heat exchanger is used. Therefore, it is desired to improve heat exchange efficiency higher than ever before.

【0008】そこで、本発明は、上記課題を解消するた
めになされたものであり、熱交換率を向上できる熱交換
器及びその熱交換器を備えた空気調和機を提供するもの
である。
Therefore, the present invention has been made to solve the above problems, and provides a heat exchanger capable of improving the heat exchange rate and an air conditioner equipped with the heat exchanger.

【0009】[0009]

【課題を解決するための手段】請求項1に記載の発明
は、積層された多数のフィンに冷媒管を挿通してなる熱
交換器において、前記フィンは、その送風方向に沿って
突設された2個の台形部と、これらの台形部の間に平坦
に設けられた平坦部とが形成されている。
According to a first aspect of the present invention, in a heat exchanger having a plurality of laminated fins through which refrigerant tubes are inserted, the fins are provided so as to project along the air blowing direction. Further, two trapezoidal portions and a flat portion provided flat between these trapezoidal portions are formed.

【0010】この請求項1に記載の発明によれば、フィ
ン表面に突設された2つの台形部及びこれらの台形部の
間に平坦部を介在させる形状とすることによって、フィ
ン表面を沿って流れる空気に対して、空気の温度境界層
を破壊する程度の十分な乱流を生じさせることができ、
熱交換率を向上できる一方、送風抵抗が過大とならず、
熱交換器全体として熱交換率を向上できる。
According to the first aspect of the present invention, the two trapezoidal portions projecting from the fin surface and the flat portion interposed between these trapezoidal portions are formed so that the fin surface is extended along the fin surface. It is possible to generate enough turbulence in the flowing air to destroy the temperature boundary layer of the air.
While the heat exchange rate can be improved, the ventilation resistance does not become excessive,
The heat exchange rate can be improved as the whole heat exchanger.

【0011】しかも、台形部はその上底が平坦に形成さ
れており、且つ台形部と台形部との間に平坦部を形成し
ているので、その部分における水切れが良好となり、霜
がつきにくくなる。
Moreover, since the trapezoidal portion has a flat upper surface and a flat portion is formed between the trapezoidal portions, the water drainage at that portion is good, and frost is less likely to form. Become.

【0012】請求項2に記載の発明は、積層された多数
のフィンに冷媒管を挿通してなる熱交換器において、前
記フィンは、その送風方向に沿って突設された2個の台
形部と、これらの台形部の間に設けられた平坦部とが形
成されており、前記フィンの幅は冷媒管の管径に対して
2乃至3倍であり、前記平坦部の幅は前記台形部の幅と
同じ寸法であり、前記台形部の高さはその台形部の幅の
1/4乃至1/5倍である。
According to a second aspect of the present invention, in a heat exchanger in which a plurality of laminated fins are inserted with refrigerant pipes, the fins are two trapezoidal portions protruding along the air blowing direction. And a flat portion provided between these trapezoidal portions, the width of the fin is 2 to 3 times the diameter of the refrigerant pipe, and the width of the flat portion is the trapezoidal portion. And the height of the trapezoid is 1/4 to 1/5 times the width of the trapezoid.

【0013】尚、本明細書において、「幅」とは、フィ
ンに対する送風方向をいうものとする。
In the present specification, the "width" means the air blowing direction with respect to the fins.

【0014】この請求項2に記載の発明によれば、フィ
ンの幅は冷媒管の2乃至3倍とすることより、熱交換に
おける空気とフィンとの温度差に基づく熱交換効率を最
大としつつ、フィン幅を最小にできる。即ち、フィンの
幅が冷媒管の2倍より少ないと十分な熱交換面積を得る
ことができず、3倍より多いとフィン幅が長すぎて送風
された空気とフィンとの温度差が少ないにもかかわら
ず、不要に大きくなるからである。
According to the second aspect of the present invention, the width of the fins is set to be 2 to 3 times the width of the refrigerant pipe, so that the heat exchange efficiency based on the temperature difference between the air and the fins in heat exchange is maximized. The fin width can be minimized. That is, if the width of the fins is less than twice the width of the refrigerant pipe, a sufficient heat exchange area cannot be obtained, and if the width of the fins is more than three times, the fin width is too long and the temperature difference between the blown air and the fins is small. Nevertheless, it will grow unnecessarily.

【0015】また、2つの台形部の間に介在される平坦
部の幅を台形部の幅と同じ寸法とし、且つ台形部の高さ
をその台形部の幅の1/4乃至1/5倍とすることによ
り、その表面を流れる空気は、温度境界層を破壊する程
度の乱流となりつつも、送風抵抗を最小にすることがで
きる。
Further, the width of the flat portion interposed between the two trapezoidal portions is the same as the width of the trapezoidal portion, and the height of the trapezoidal portion is ¼ to ⅕ times the width of the trapezoidal portion. By doing so, the air flowing on the surface can be a turbulent flow that destroys the temperature boundary layer, but the blast resistance can be minimized.

【0016】請求項3に記載の発明は、圧縮機、利用側
熱交換器、減圧装置、熱源側熱交換器を有する冷媒回路
中に冷媒を循環するように構成した空気調和機におい
て、前記利用側熱交換器と前記熱源側熱交換器との少な
くともいずれかの熱交換器は、積層された多数のフィン
に冷媒管を挿通してなり、前記フィンは、その送風方向
に沿って突設された2個の山形部と、これらの山形部の
間に平坦に設けられた平坦部とが形成されている。
The invention according to claim 3 is an air conditioner configured to circulate a refrigerant in a refrigerant circuit having a compressor, a use side heat exchanger, a pressure reducing device, and a heat source side heat exchanger. At least one of the heat exchanger on the side and the heat exchanger on the heat source side is formed by inserting a refrigerant pipe into a large number of laminated fins, and the fins are provided so as to protrude along the air blowing direction. Two mountain-shaped portions and a flat portion that is provided flat between these mountain-shaped portions are formed.

【0017】この請求項3に記載の発明では、請求項1
に記載の熱交換器を空気調和機に用いる構成であるか
ら、熱交換効率に優れた空気調和機を得ることができ空
気調和運転能力を高めることができる。特に、かかる空
気調和機においては、冷媒として、運転時における温度
の高いHFC系冷媒を用いることができる。
According to the invention described in claim 3, claim 1
Since the heat exchanger described in (1) is used in an air conditioner, an air conditioner excellent in heat exchange efficiency can be obtained and the air conditioning operation capacity can be enhanced. In particular, in such an air conditioner, an HFC-based refrigerant having a high temperature during operation can be used as the refrigerant.

【0018】[0018]

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を添付
図面を参照して詳細に説明する。
Embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings.

【0019】図1は、一般的な家庭用の空気調和機を示
す斜視図である。この種の空気調和機は、室内に配置さ
れる利用側ユニットAと、室外に配置される熱源側ユニ
ットBとからなり、両者は冷媒管300によりつながれ
ている。
FIG. 1 is a perspective view showing a general household air conditioner. This type of air conditioner is composed of a use side unit A arranged indoors and a heat source side unit B arranged outdoors, both of which are connected by a refrigerant pipe 300.

【0020】図2は、図1に示す空気調和機の冷凍サイ
クルを示す冷媒回路図である。
FIG. 2 is a refrigerant circuit diagram showing a refrigeration cycle of the air conditioner shown in FIG.

【0021】1はモータ部と、このモータ部により駆動
される圧縮部とからなる圧縮機である。2は圧縮機1か
ら吐出される冷媒の脈動による振動・騒音を抑えるため
のマフラーである。3は冷房/暖房運転時の冷媒の流れ
を切り替えるための四方切換弁である。4は熱源側熱交
換器、5はキャピラリーチューブユニット、6はスクリ
ーンフィルター、7は利用側熱交換器、8はマフラー、
9はアキュームレータ、10は電磁開閉弁である。
Reference numeral 1 denotes a compressor including a motor section and a compression section driven by the motor section. Reference numeral 2 is a muffler for suppressing vibration and noise due to pulsation of the refrigerant discharged from the compressor 1. Reference numeral 3 is a four-way switching valve for switching the flow of refrigerant during cooling / heating operation. 4 is a heat source side heat exchanger, 5 is a capillary tube unit, 6 is a screen filter, 7 is a use side heat exchanger, 8 is a muffler,
9 is an accumulator and 10 is an electromagnetic on-off valve.

【0022】圧縮機1から吐出される冷媒は、四方切換
弁3の切り替わり位置と電磁開閉弁10の開閉とに応じ
て、実線の矢印(冷房運転)、点線の矢印(暖房運
転)、実線中点の矢印(除霜運転)のように、3つのモ
ードに従って、流れる方向が決まる。冷房運転時には、
熱源側熱交換器4が凝縮器として、利用側熱交換器7が
蒸発器として機能する。暖房運転時には、利用側熱交換
器7が凝縮器として、熱源側熱交換器4が蒸発器として
機能する。除霜運転時(暖房運転中)には、圧縮機1か
ら吐出される高温の冷媒の一部が、熱源側熱交換器4の
温度を上昇させるために、熱源側熱交換器4に直接供給
される。これにより、熱源側熱交換器4の温度が上昇し
除霜が行われる。尚、この除霜運転が充分に機能しない
時(外気温が特に低い時など)には逆サイクル除霜(実
線矢印の流れ)で強制的に除霜が行われる。
The refrigerant discharged from the compressor 1 is indicated by a solid line arrow (cooling operation), a dotted line arrow (heating operation), and a solid line in accordance with the switching position of the four-way switching valve 3 and the opening / closing of the electromagnetic opening / closing valve 10. Like the dotted arrow (defrosting operation), the flow direction is determined according to the three modes. During cooling operation,
The heat source side heat exchanger 4 functions as a condenser, and the use side heat exchanger 7 functions as an evaporator. During the heating operation, the use side heat exchanger 7 functions as a condenser and the heat source side heat exchanger 4 functions as an evaporator. During the defrosting operation (during the heating operation), a part of the high-temperature refrigerant discharged from the compressor 1 is directly supplied to the heat source side heat exchanger 4 in order to raise the temperature of the heat source side heat exchanger 4. Is done. As a result, the temperature of the heat source side heat exchanger 4 rises and defrosting is performed. When the defrosting operation does not function sufficiently (especially when the outside air temperature is low), defrosting is forcibly performed by reverse cycle defrosting (flow indicated by a solid arrow).

【0023】図3は、空気調和機の制御回路図である。
図3の中央の一点鎖線を境にして、左側は、利用側ユニ
ットAの制御回路を示し、右側は、熱源側ユニットBの
制御回路を示している。両方の制御回路は、動力線10
0と制御線200とを介してつながれている。
FIG. 3 is a control circuit diagram of the air conditioner.
The left side shows the control circuit of the utilization side unit A, and the right side shows the control circuit of the heat source side unit B with the dashed line in the center of FIG. 3 as the boundary. Both control circuits have power line 10
0 and the control line 200.

【0024】利用側ユニットAには、整流回路11と、
モータ用の電源供給回路12と、制御用の電源供給回路
13と、モータ駆動回路15と、スイッチ基板17と、
受信回路18aと、表示基板18と、フラップモータ1
9とが設けられる。
The user side unit A includes a rectifying circuit 11 and
A power supply circuit 12 for the motor, a power supply circuit 13 for the control, a motor drive circuit 15, a switch board 17,
The receiving circuit 18a, the display board 18, and the flap motor 1
9 and 9 are provided.

【0025】整流回路11はプラグ10aによって供給
される100Vの交流電圧を整流する。モータ用の電源
供給回路12はDCファンモータ16に供給される直流
電圧を10〜36Vの電圧に調整する。このDCファン
モータ16はマイクロコンピュータ14から送られてく
る信号に応じて被調和室内に調和された空気を吹き出す
ためのものである。
The rectifying circuit 11 rectifies the 100V AC voltage supplied by the plug 10a. The motor power supply circuit 12 adjusts the DC voltage supplied to the DC fan motor 16 to a voltage of 10 to 36V. The DC fan motor 16 is for blowing out conditioned air into the room to be conditioned according to a signal sent from the microcomputer 14.

【0026】制御用の電源供給回路13は、マイクロコ
ンピュータ14に供給される5Vの直流電圧を発生す
る。モータ駆動回路15は、DCファンモータ16の回
転位置情報に基づくマイクロコンピュータ14からの信
号に応答して、DCファンモータ16のステータ巻線へ
の通電タイミングを制御する。スイッチ基板17は利用
側ユニットAの操作パネルに固定され、このスイッチ基
板17にはオン/オフスイッチ、試運転スイッチ、など
が設けられている。受信回路18aは、ワイヤレスリモ
ートコントローラ60からの遠隔操作信号(例えば、オ
ン/オフ信号、冷房/暖房切り替え信号、或いは室温設
定信号など)を受信する。表示基板18は、空気調和機
の運転状態を表示する。フラップモータ19は、冷/暖
空気の吹き出し方向を変更するフラップを動かすように
機能する。
The control power supply circuit 13 generates a DC voltage of 5V to be supplied to the microcomputer 14. The motor drive circuit 15 responds to a signal from the microcomputer 14 based on the rotational position information of the DC fan motor 16 to control the timing of energizing the stator winding of the DC fan motor 16. The switch board 17 is fixed to the operation panel of the utilization side unit A, and the switch board 17 is provided with an on / off switch, a trial run switch, and the like. The receiving circuit 18a receives a remote operation signal (for example, an on / off signal, a cooling / heating switching signal, a room temperature setting signal, or the like) from the wireless remote controller 60. The display board 18 displays the operating state of the air conditioner. The flap motor 19 functions to move a flap that changes the blowing direction of cold / warm air.

【0027】さらに、この制御回路には、室温を測定す
るための室温センサ20と、利用側熱交換器の温度を測
定するための熱交換器温度センサ21と、部屋の湿度を
測定するための湿度センサ22とが設けられる。これら
センサによって検出された測定値はA/D変換されてマ
イクロコンピュータ14に取り込まれる。マイクロコン
ピュータ14からの制御信号は、シリアル回路23と端
子板T3 とを通じて、熱源側ユニットBに送られる。ま
た、トライアック26とヒータリレー27とは、ドライ
バー24を通じてマイクロコンピュータ14により制御
され、これによってドライ運転時に使われる再加熱ヒー
タ25に供給する電力を段階的に制御する。
Further, the control circuit includes a room temperature sensor 20 for measuring the room temperature, a heat exchanger temperature sensor 21 for measuring the temperature of the utilization side heat exchanger, and a room humidity sensor. A humidity sensor 22 is provided. The measured values detected by these sensors are A / D converted and taken into the microcomputer 14. The control signal from the microcomputer 14 is sent to the heat source side unit B through the serial circuit 23 and the terminal board T 3 . Further, the triac 26 and the heater relay 27 are controlled by the microcomputer 14 through the driver 24, thereby stepwise controlling the electric power supplied to the reheat heater 25 used during the dry operation.

【0028】符号30は、空気調和機の型と特性を示す
特定データを保存した外部ROMである。これらの特定
データは、電源スイッチが入力され且つ操作が停止され
た後に、すぐに外部ROMから取り出される。電源スイ
ッチが入力されたとき、外部ROM30からの特定デー
タの取り出しが完了するまで、ワイヤレスリモートコン
トローラ60からの命令の入力、あるいはON/OFF
スイッチ又は試運転スイッチ(操作は後述する)の状態
の検知はなされない。
Reference numeral 30 is an external ROM that stores specific data indicating the type and characteristics of the air conditioner. These specific data are taken out from the external ROM immediately after the power switch is input and the operation is stopped. When the power switch is input, commands are input from the wireless remote controller 60 or ON / OFF until the extraction of specific data from the external ROM 30 is completed.
The state of the switch or the trial run switch (operation will be described later) is not detected.

【0029】次に、熱源側ユニットBのコントロールサ
ーキットについて説明する。
Next, the control circuit of the heat source side unit B will be described.

【0030】熱源側ユニットBにおいて、端子板T
´1 、T´2 、T´3 は、それぞれ利用側ユニットAに
配置された端子板T1 、T2 、T3 に接続されている。
符号31は、端子板T´1 とT´2 に平行に接続された
バリスタであり、32はノイズフィルタ、34はリアク
タ、35は電圧を倍にする倍電圧器、36はノイズフィ
ルタである。
In the heat source side unit B, the terminal board T
'1, T'2, T'3 are connected to each use-side unit terminal plate T 1 arranged in A, T 2, T 3.
Reference numeral 31 is a varistor connected in parallel to the terminal plates T ′ 1 and T ′ 2 , 32 is a noise filter, 34 is a reactor, 35 is a voltage doubler for doubling the voltage, and 36 is a noise filter.

【0031】符号39は、端子板T´3 を介して利用側
ユニットAから供給された制御信号を変換するシリアル
サーキットであり、その変換された信号はマイクロコン
ピュータ41へ伝達される。40は、熱源側ユニットB
及び変流器(CT)33内の負荷に供給された電流を検
出する電流検出器であり、DC電圧に電流を整流し、そ
してマイクロコンピュータ41にDC電圧を付与する。
41はマイクロコンピュータ、42はマイクロコンピュ
ータ41の動作用電力を発生させるための切り替え電力
供給回路、38はマイクロコンピュータ41からの制御
信号に基づいてコンプレッサ1に供給される電力のPW
M制御を達成するモータドライバーである。モータドラ
イバー38の6個のパワートランジスタは、三相ブリッ
ジの形で接続され、いわゆるインバータユニットを構成
している。参照符号43は冷凍サイクルのコンプレッサ
1を運転するためのコンプレッサモータであり、44は
コンプレッサの咄出側の冷媒の温度を検知する咄出側温
度センサーである。45は速度が3段階に制御され、室
外熱交換器に空気をおくるファンモータであり、四方切
換弁3、電磁弁10、は前述したように冷凍サイクルの
冷媒通路を切り替えるようになっている。更に、熱源側
ユニットBには、室外温度を検出する室外温度センサ4
8が、空気取り入れ口に近接配置されており、室外熱交
換器の温度を検知する室外熱交換器温度センサ49が配
置されている。これらの温度センサ48、49によって
得られた検出値はA/D変換され且つマイクロコンピュ
ータ41に取り入れられる。
The numeral 39 is a serial circuit for converting the control signal supplied from the user-side unit A through the terminal board T'3, the converted signal is transmitted to the microcomputer 41. 40 is the heat source side unit B
And a current detector that detects the current supplied to the load in the current transformer (CT) 33, rectifies the current into a DC voltage, and applies the DC voltage to the microcomputer 41.
41 is a microcomputer, 42 is a switching power supply circuit for generating power for operating the microcomputer 41, 38 is PW of power supplied to the compressor 1 based on a control signal from the microcomputer 41.
It is a motor driver that achieves M control. The six power transistors of the motor driver 38 are connected in the form of a three-phase bridge to form a so-called inverter unit. Reference numeral 43 is a compressor motor for operating the compressor 1 of the refrigeration cycle, and 44 is a supply temperature sensor for detecting the temperature of the refrigerant on the supply side of the compressor. Reference numeral 45 is a fan motor that controls the speed in three stages and sends air to the outdoor heat exchanger, and the four-way switching valve 3 and the solenoid valve 10 switch the refrigerant passage of the refrigeration cycle as described above. Further, the heat source side unit B has an outdoor temperature sensor 4 for detecting the outdoor temperature.
8 is arranged in the vicinity of the air intake port, and an outdoor heat exchanger temperature sensor 49 for detecting the temperature of the outdoor heat exchanger is arranged. The detected values obtained by these temperature sensors 48, 49 are A / D converted and are taken into the microcomputer 41.

【0032】符号50は利用側ユニットAの外部ROM
30と同様な機能を有する外部ROMである。熱源側ユ
ニットBについての特有のデータは、外部ROM30で
説明したものと同様のものであるが、ROM50に収納
されている。
Reference numeral 50 is an external ROM of the user side unit A.
It is an external ROM having the same function as 30. The specific data of the heat source side unit B is the same as that described for the external ROM 30, but is stored in the ROM 50.

【0033】熱源側ユニットBと利用側ユニットAの各
制御回路における記号Fは、ヒューズである。
The symbol F in each control circuit of the heat source side unit B and the use side unit A is a fuse.

【0034】マイクロコンピュータ(制御部材)14と
41のそれぞれは、予めプログラムを収納したROM、
参照データを収納したRAM、そしてプログラムを演算
するCPUを、同一の容器に収納したものである(イン
テル コーポレーション販売の87C196MC(MC
Sー96シリーズ))。
Each of the microcomputers (control members) 14 and 41 is a ROM storing a program in advance,
A RAM that stores reference data and a CPU that calculates a program are stored in the same container (87C196MC (MC sold by Intel Corporation).
S-96 series)).

【0035】次に、冷媒について説明する。Next, the refrigerant will be described.

【0036】本実施の形態においては、単一冷媒又は混
合冷媒のいずれかをも使用することができるが、この実
施の形態では混合冷媒を例に用いて説明する。尚、本明
細書において「混合冷媒」とは、特性の異なる冷媒が少
なくとも、2種以上混合された冷媒をいうものとする。
In the present embodiment, either a single refrigerant or a mixed refrigerant can be used, but in this embodiment, the mixed refrigerant will be described as an example. In the present specification, the "mixed refrigerant" means a refrigerant in which at least two kinds of refrigerants having different characteristics are mixed.

【0037】混合冷媒としては、例えばR−410Aや
R−410Bが用いられる。R−410Aは、2成分系
の混合冷媒であり、R−32を50Wt%、R−125
を50Wt%の構成であり、沸点は−52.2°C、露
点は−52.2°Cである。R−410Bは、R−32
を45Wt%、R−125を55Wt%の構成である。
As the mixed refrigerant, for example, R-410A or R-410B is used. R-410A is a two-component mixed refrigerant, which contains R-32 at 50 wt% and R-125.
Is 50 Wt%, the boiling point is −52.2 ° C., and the dew point is −52.2 ° C. R-410B is R-32
Is 45 Wt% and R-125 is 55 Wt%.

【0038】このような組成の混合冷媒では、HCFC
−22の従来の単一冷媒と比較した場合、所定の条件に
おける、コンプレッサの吐出温度がHCFC−22では
66.0°Cに対してR−410Aでは73.6°Cで
あり、凝縮圧力がHCFC−22では17.35bar
であるのに対してR−410Aでは27.30barで
あり、蒸発圧力がHCFC−22では6.79barで
あるのに対してR−410Aでは10.86barとい
う特性を有し、冷媒回路全体として、従来のHCFC−
22の単一冷媒を使用する場合より高い温度であり且つ
高い圧力となる。
In the mixed refrigerant having such a composition, HCFC
When compared with the conventional single refrigerant of -22, the discharge temperature of the compressor under the predetermined conditions is 66.0 ° C for HCFC-22 and 73.6 ° C for R-410A, and the condensing pressure is 17.35 bar for HCFC-22
In contrast, the R-410A has a characteristic of 27.30 bar, and the evaporation pressure of the HCFC-22 has a characteristic of 6.79 bar, whereas the R-410A has a characteristic of 10.86 bar. Conventional HCFC-
Higher temperature and higher pressure than when using 22 single refrigerants.

【0039】また、R−410A及びR−410B等の
共沸混合冷媒を用いた場合には、各成分の冷媒の沸点が
ほとんど同じであるために、冷媒組成に変化が生じにく
く、冷媒組成の変化によって生じる温度グライド等の問
題を考慮する必要がない。このために運転中における制
御がしやすくなる。
When an azeotropic mixed refrigerant such as R-410A and R-410B is used, the refrigerants of the respective components have almost the same boiling points, so that the refrigerant composition hardly changes and the refrigerant composition There is no need to consider problems such as temperature glide caused by changes. Therefore, control during driving becomes easy.

【0040】尚、図2の冷媒回路における括弧書きは、
冷媒管路の寸法を示したものである。即ち、図2の冷媒
回路では、四方切換弁3と利用側熱交換換器7の間の冷
媒配管の寸法例は、3/8”(インチ)、利用側熱交換
換器7とストレーナ6の間の冷媒配管の寸法は、1/
4”(インチ)、減圧器5と熱源側熱交換器4の間の冷
媒配管の寸法は、1/4”(インチ)、熱源側熱交換器
4のバイパス管の寸法は、1/8”(インチ)、四方切
換弁2とアキュームレータ7の間の冷媒配管の寸法は、
3/8”あるいは1/2”(インチ)、四方切換弁と熱
源側熱交換器4の間の冷媒配管の寸法は、3/8”(イ
ンチ)である。冷媒回路におけるこのような冷媒管の寸
法は特に限定されるものでないが、熱交換器に挿通され
る冷媒管との関係において、本実施の形態による冷媒回
路の冷媒配管の寸法によれば、結果的に効率のもっとも
優れた空気調和機(熱交換器)を得ることができた。
The brackets in the refrigerant circuit of FIG.
It shows the dimensions of the refrigerant line. That is, in the refrigerant circuit of FIG. 2, the dimension example of the refrigerant pipe between the four-way switching valve 3 and the use side heat exchanger 7 is 3/8 ″ (inch), and the use side heat exchanger 7 and the strainer 6 are The size of the refrigerant pipe between is 1 /
4 "(inch), the size of the refrigerant pipe between the decompressor 5 and the heat source side heat exchanger 4 is 1/4" (inch), and the size of the bypass pipe of the heat source side heat exchanger 4 is 1/8 " (Inch), the size of the refrigerant pipe between the four-way switching valve 2 and the accumulator 7 is
3/8 "or 1/2" (inch), and the size of the refrigerant pipe between the four-way switching valve and the heat source side heat exchanger 4 is 3/8 "(inch). Such a refrigerant pipe in a refrigerant circuit The size of is not particularly limited, but in relation to the refrigerant pipe inserted into the heat exchanger, according to the size of the refrigerant pipe of the refrigerant circuit according to the present embodiment, as a result, the most efficient air is obtained. I was able to obtain a harmony machine (heat exchanger).

【0041】次に、本発明にかかる熱交換器は、利用側
熱交換器(室内熱交換器)7、熱源側熱交換器(室外熱
交換器)4のいずれにも用いることができるが、特に、
送風量との関係で高い熱交換効率が要求される利用側熱
交換器7に用いた例について説明する。
Next, the heat exchanger according to the present invention can be used for both the use side heat exchanger (indoor heat exchanger) 7 and the heat source side heat exchanger (outdoor heat exchanger) 4. Especially,
An example of use in the usage-side heat exchanger 7, which requires high heat exchange efficiency in relation to the air flow rate, will be described.

【0042】図4に示すように、熱交換器7は、多数の
フィン体91を積層して構成されており、積層されたフ
ィン体91に冷媒管82を挿通し、この冷媒管82を蛇
行して配置されている。
As shown in FIG. 4, the heat exchanger 7 is constructed by laminating a large number of fin bodies 91. A refrigerant pipe 82 is inserted through the laminated fin bodies 91, and the refrigerant pipe 82 meanders. Are arranged.

【0043】冷媒管82は本実施の形態では、口径7mm
の管が使用されているが、これに限らず、9mm等の他の
口径のものを使用してもよい。尚、図5及び図7に示す
ように、冷媒管82のピッチDは、特に制限されるもの
ではないが、実験の結果最も熱交換率の優れた値だった
ので、本実施例では約21mmとした。
In this embodiment, the refrigerant pipe 82 has a diameter of 7 mm.
However, the pipe is not limited to this, and a pipe having another diameter such as 9 mm may be used. Note that, as shown in FIGS. 5 and 7, the pitch D of the refrigerant pipe 82 is not particularly limited, but as a result of the experiment, the heat exchange rate was the most excellent value, so in this embodiment, it is about 21 mm. And

【0044】フィン体91は、本実施の形態では、送風
方向に対して連続して2列のフィン91a、91bを一
枚の板に形成して一つのフィン体91としているが、一
列のフィンとしてもよい。換言すれば、図5及び図6に
示すように、フィン体91には、2枚のフィン91a、
91bを並列に配置したものを同時に形成している。
In this embodiment, the fin body 91 has two rows of fins 91a and 91b which are continuously formed in one plate to form one fin body 91 in the blowing direction. May be In other words, as shown in FIGS. 5 and 6, the fin body 91 has two fins 91a,
91b arranged in parallel are simultaneously formed.

【0045】フィン体91の材料は、熱伝導特性の良好
なものが使用され、例えば、アルミニウムが用いられて
いる。
As the material of the fin body 91, one having a good heat conduction characteristic is used, for example, aluminum is used.

【0046】積層されたフィン体91とフィン体91と
の間隔であるフィンピッチFPは、実験の結果最も熱交
換率の優れた値だったので、好ましくは、1.2乃至
1.8mmで配置される。フィン体91の形状は、図5に
示すように、フィン91a、91bとで、冷媒管82が
互いに段違いになって交互に配置されるように、冷媒管
用の管通し穴94がそれぞれ一列に形成されている。こ
の管通し穴94は、図6に示すように突出部分95によ
り画成されており、突出部分95の高さHはフィンピッ
チFPを規定している。
The fin pitch FP, which is the distance between the stacked fin bodies 91 and the fin bodies 91, was the most excellent value of the heat exchange rate as a result of the experiment, so the fin pitch FP is preferably set to 1.2 to 1.8 mm. To be done. As shown in FIG. 5, the fin body 91 has fins 91a and 91b, and the through holes 94 for the refrigerant pipes are formed in a row so that the refrigerant pipes 82 are staggered and arranged alternately. Has been done. The pipe through hole 94 is defined by a protruding portion 95 as shown in FIG. 6, and the height H of the protruding portion 95 defines the fin pitch FP.

【0047】各フィン91a、91bには、図6に示す
ように、送風方向に沿って2つの台形部96が平坦部9
8を間に介在して形成されており、熱交換効率の向上を
図っている。
As shown in FIG. 6, each of the fins 91a and 91b is provided with two trapezoidal portions 96 along the air blowing direction.
8 are formed in between to improve the heat exchange efficiency.

【0048】台形部96は、その台形を形成する2辺で
ある斜めの立上がり部96a、96aと、台形の上底を
形成する平坦な上底部96bとから構成されている。
The trapezoidal portion 96 is composed of two slanted rising portions 96a, 96a forming the trapezoidal shape and a flat upper bottom portion 96b forming the trapezoidal upper base.

【0049】ここで、フィン体91の各部の寸法につい
て説明する。各フィン91a、91bの幅は、熱交換効
率と小型化の要請との兼ね合いから決定されるが、本実
施の形態では、実験の結果最も熱交換率の優れた値だっ
たので、好ましくは18乃至19mmである。フィン91
a、91bを決定する上での熱交換効率の兼ね合いと
は、図9に示すように、冷媒管の中心からフィンの幅方
向の縁部までの距離(フィン幅の半分)を横軸にとり、
フィンを通過する風の温度を縦軸にとった場合、フィン
面と風との温度差が小さくなればなるほど熱交換効率が
低下することになる。
Here, the dimensions of each part of the fin body 91 will be described. The width of each of the fins 91a and 91b is determined in consideration of the heat exchange efficiency and the demand for downsizing, but in the present embodiment, the value of the heat exchange rate was the most excellent as a result of the experiment, and therefore it is preferably 18 To 19 mm. Fin 91
The balance of heat exchange efficiency in determining a and 91b means that, as shown in FIG. 9, the horizontal axis represents the distance (half the fin width) from the center of the refrigerant pipe to the widthwise edge of the fin.
When the temperature of the wind passing through the fins is plotted on the vertical axis, the heat exchange efficiency decreases as the temperature difference between the fin surface and the wind decreases.

【0050】従って、図9において、風とフィンとの温
度差が少ないため、風の温度低下がほとんど期待できな
くなるT0部に至るまでの距離をフィン幅の半分S2に
設定することが好ましく。S1で示すように、T0部よ
り距離(フィン幅)が短いと、風の温度を十分に下げる
ことができず、T0部より距離(フィン幅)を長くして
も、すでに通過する風の温度が十分に低下したため、そ
れより距離を長くしても高い熱交換効率(温度低下)を
望むことができなくなる。
Therefore, in FIG. 9, since the temperature difference between the wind and the fins is small, it is preferable to set the distance to the T0 portion where almost no decrease in the wind temperature can be expected to half the fin width S2. As shown by S1, if the distance (fin width) is shorter than the T0 portion, the temperature of the wind cannot be sufficiently lowered, and even if the distance (fin width) is made longer than the T0 portion, the temperature of the wind that has already passed through. Is sufficiently lowered, it is impossible to expect high heat exchange efficiency (temperature drop) even if the distance is made longer.

【0051】本実施の形態では、温度を6℃低下させる
場合のT0を求め、その距離S2を採用した。このS2
を2倍した値をフィン91a(またはフィン91b)の
幅Sとして採用して18.19mmとした。
In this embodiment, T0 when the temperature is lowered by 6 ° C. is obtained and the distance S2 is adopted. This S2
The value obtained by doubling is adopted as the width S of the fin 91a (or fin 91b) to be 18.19 mm.

【0052】フィン91a、91bの有効幅Sには、図
6に示すように、幅方向の風の流れを案内するように平
坦な縁部97を残した部分について、台形部と平坦部と
が形成されており、縁部97の寸法W1は例えば0.8
mmとしている。
In the effective width S of the fins 91a and 91b, as shown in FIG. 6, a trapezoidal portion and a flat portion are left in a portion where a flat edge portion 97 is left so as to guide the flow of wind in the width direction. Is formed, and the dimension W1 of the edge portion 97 is 0.8, for example.
mm.

【0053】縁部97は、台形の上底部96bの半分と
同じ形に形成しており、平坦部98に対して立上がって
形成されている。
The edge portion 97 is formed in the same shape as half of the trapezoidal upper bottom portion 96b, and is formed so as to stand up against the flat portion 98.

【0054】幅Wには、台形の斜辺を形成する斜めの立
上がり部96aから始まり、2個の台形部96と、2個
の台形部96、96間に平坦部98が形成されており、
その終りにはまた立上がり部96aが形成されている。
この立上がり部96aの寸法W5と、上底部96bの寸
法W3とはそれぞれ等しい幅寸法に形成されており、平
坦部98の寸法W4はこれらの寸法W5(またはW3)
の2倍の寸法に形成されている。尚、台形部96の幅寸
法W2は、W3+2×W5であるから、3×W3(また
は3×5W)に等しい。実験の結果、このような寸法に
設定した場合に熱交換効率が最も良好であった。
In the width W, there are formed two trapezoidal portions 96 and a flat portion 98 between the two trapezoidal portions 96, 96 starting from an oblique rising portion 96a forming the hypotenuse of the trapezoid.
At the end thereof, a rising portion 96a is formed again.
The dimension W5 of the rising portion 96a and the dimension W3 of the upper bottom portion 96b are formed to have the same width dimension, and the dimension W4 of the flat portion 98 is the dimension W5 (or W3).
It has a size twice as large as that of Since the width W2 of the trapezoidal portion 96 is W3 + 2 × W5, it is equal to 3 × W3 (or 3 × 5W). As a result of the experiment, the heat exchange efficiency was the best when such a size was set.

【0055】具体的には、1個の台形部の幅W2は4.
1445mmであり、上底部96bの寸法W3は1.38
15mmであり、平坦部98の幅W4は2.7636mmで
あり、立上がり部96aの寸法W5は1.3815であ
る。
Specifically, the width W2 of one trapezoidal portion is 4.
It is 1445 mm, and the dimension W3 of the upper bottom portion 96b is 1.38.
The width W4 of the flat portion 98 is 2.7636 mm, and the dimension W5 of the rising portion 96a is 1.3815.

【0056】フィンに形成した台形部96の高さH1
は、通過する風が温度境界層を破壊する程度の乱流を生
じる抵抗を付与するように高くすればよいが、台形部9
6が高すぎると圧力損失が大きくなりすぎて、かえって
熱交換効率が低下することとなる。かかる関係から台形
部96の高さH1が決定されるが、台形部96の高さH
1の台形部96の形成幅W2に対する寸法比(H1/W
2)は、その台形部96の幅の1/4乃至1/5倍する
ことにより、温度境界層を破壊する程度の乱流とし、送
風抵抗を最小にすることができた。具体的に、台形部9
6の高さH1の寸法は、実験の結果において最も熱交換
率の優れた値だったので、好ましくは0.3乃至0.8
mmであり、その中でも最も優れた値として本実施の形態
では0.6mmとした。また、台形部96の高さH1の台
形部96の形成幅W2に対する寸法比(H1/W2)で
は、約1/5である。
Height H1 of trapezoidal portion 96 formed on the fin
May be increased so as to provide a resistance that causes a turbulent flow to the extent that the passing wind destroys the temperature boundary layer.
When 6 is too high, the pressure loss becomes too large, and the heat exchange efficiency is rather lowered. The height H1 of the trapezoidal portion 96 is determined from this relationship, but the height H1 of the trapezoidal portion 96 is determined.
1 to the formation width W2 of the trapezoidal portion 96 (H1 / W
In 2), by making the width of the trapezoidal portion 96 1/4 to 1/5 times, the turbulent flow that destroys the temperature boundary layer can be obtained, and the blast resistance can be minimized. Specifically, the trapezoidal portion 9
The dimension of height H1 of 6 was the most excellent value of heat exchange rate in the result of the experiment, so that it is preferably 0.3 to 0.8.
mm, and the most excellent value among them is 0.6 mm in the present embodiment. The dimensional ratio (H1 / W2) of the height H1 of the trapezoidal portion 96 to the formation width W2 of the trapezoidal portion 96 is about 1/5.

【0057】尚、台形部の頂上と谷とにはそれぞれR
(アール)が形成されており、製造を容易にしている。
It should be noted that the top and the valley of the trapezoidal portion are R
(R) is formed, which facilitates manufacturing.

【0058】次に、本実施例の形態における作用を説明
する。
Next, the operation of the embodiment will be described.

【0059】冷房運転時には、図2に実線矢印で示すよ
うに、圧縮機1から吐出された冷媒は、マフラー2、四
方切換弁3、熱源側熱交換器(室外熱交換器)4、キャ
ピラリチューブ5、スクリーンフィルター6、利用側熱
交換器(室内熱交換器)7、マフラー8、四方切換弁
3、アキュームレータ9の順序で冷媒回路を循環し、利
用側熱交換器7が蒸発器として機能し、キャピラリチュ
ーブ5で減圧される。暖房運転時には、破線矢印で示す
ように、圧縮機1から吐出された冷媒は、マフラー2、
四方切換弁3、マフラー8、利用側熱交換器(室内熱交
換器)7、スクリーンフィルター6、キャピラリチュー
ブ5、熱源側熱交換器(室外熱交換器)4、四方切換弁
3、アキュームレータ9の順序で冷媒回路を循環し、熱
源側熱交換器4が蒸発器として機能し、電動膨張弁5で
減圧される。
During the cooling operation, the refrigerant discharged from the compressor 1 is the muffler 2, the four-way switching valve 3, the heat source side heat exchanger (outdoor heat exchanger) 4, the capillary tube, as shown by the solid arrow in FIG. 5, the screen filter 6, the use side heat exchanger (indoor heat exchanger) 7, the muffler 8, the four-way switching valve 3, and the accumulator 9 circulate through the refrigerant circuit in this order, and the use side heat exchanger 7 functions as an evaporator. The pressure is reduced by the capillary tube 5. During the heating operation, the refrigerant discharged from the compressor 1 is
Four-way switching valve 3, muffler 8, utilization side heat exchanger (indoor heat exchanger) 7, screen filter 6, capillary tube 5, heat source side heat exchanger (outdoor heat exchanger) 4, four-way switching valve 3, accumulator 9 The heat source side heat exchanger 4 circulates in the refrigerant circuit in order, functions as an evaporator, and is decompressed by the electric expansion valve 5.

【0060】冷房運転時あるいは暖房運転時には、利用
側熱交換器(室内熱交換器)7にファンにより送風さ
れ、冷媒配管を通る冷媒と空気との熱交換が行われる。
本実施の形態では、熱交換器7に送風された空気は、積
層されたフィン体91、91間を通過して熱交換され
る。
During the cooling operation or the heating operation, the fan is blown to the use side heat exchanger (indoor heat exchanger) 7 to exchange heat between the refrigerant passing through the refrigerant pipe and the air.
In the present embodiment, the air blown to the heat exchanger 7 passes between the stacked fin bodies 91, 91 for heat exchange.

【0061】フィン体91、91間を空気が通過する場
合、2個の台形部96とこれらの台形部96の間の平坦
部98を通る空気は、空気の温度境界層を破る程度の乱
流となりつつ、しかも、圧力損失が大きすぎることもな
いので、高い熱交換率を得ることができる。これによっ
て、空気調和機の空気調和運転能力の向上を図ることが
できる。
When the air passes between the fin bodies 91, 91, the air passing through the two trapezoidal portions 96 and the flat portion 98 between these trapezoidal portions 96 is turbulent enough to break the temperature boundary layer of the air. In addition, since the pressure loss is not too large, a high heat exchange rate can be obtained. As a result, the air conditioning operation capacity of the air conditioner can be improved.

【0062】特に、冷媒としてHFC系冷媒を用いた場
合には、冷媒回路が高い圧力と温度状態となるが、その
場合にも熱交換器において、室内空気や室外空気との十
分な熱交換を図ることができる。
In particular, when an HFC type refrigerant is used as the refrigerant, the refrigerant circuit is in a high pressure and temperature state, but even in that case, sufficient heat exchange with indoor air or outdoor air is required in the heat exchanger. Can be planned.

【0063】また、台形部96の上底96bが平坦であ
り、且つ台形部96と台形部96との間にも平坦部98
を形成することによって水切れが良好となり、霜がつき
にくくなる。
Further, the upper bottom 96b of the trapezoidal portion 96 is flat, and the flat portion 98 is provided between the trapezoidal portions 96 and 96.
By forming the, the water is drained well and frost is less likely to form.

【0064】本発明は、上述の実施の形態に限定され
ず、特許請求の範囲を逸脱しない範囲で種々の変形が可
能である例えば、上述の実施の形態では、空気調和機を
例に説明したが、本発明にかかる熱交換器はこれに限ら
ず、冷蔵庫等の冷凍機に用いることもできる。
The present invention is not limited to the above-described embodiments, and various modifications can be made without departing from the scope of the claims. For example, in the above-described embodiments, the air conditioner has been described as an example. However, the heat exchanger according to the present invention is not limited to this, and can be used in a refrigerator such as a refrigerator.

【0065】[0065]

【発明の効果】請求項1に記載の発明によれば、フィン
表面に突設された2つの台形部及びこれらの台形部の間
に平坦部を介在させる形状とすることによって、フィン
表面を沿って流れる空気に対して、空気の温度境界層を
破壊する程度の十分な乱流を生じさせることができ、熱
交換率を向上できる一方、送風抵抗が過大とならず、熱
交換器全体として熱交換率を向上できる。
According to the first aspect of the present invention, two trapezoidal portions projecting from the fin surface and a shape in which a flat portion is interposed between these trapezoidal portions are provided so as to extend along the fin surface. It is possible to generate sufficient turbulence for the air flowing through the air to destroy the temperature boundary layer of the air and improve the heat exchange rate. The exchange rate can be improved.

【0066】また、台形部はその上底が平坦に形成され
ており、且つ台形部と台形部との間に平坦部を形成して
いるので、その部分における水切れが良好となり、霜が
つきにくくなる。
Further, since the trapezoidal portion has a flat upper bottom and a flat portion is formed between the trapezoidal portions, the water drainage at that portion is good, and frost is less likely to form. Become.

【0067】請求項2に記載の発明によれば、請求項1
に記載のフィンにおいて、フィンの幅を冷媒管の管径に
対して2乃至3倍とし、平坦部の幅は台形部の幅の半分
の寸法とし、台形部の高さはその台形部の幅の1/4乃
至1/5倍としているので、熱交換における空気とフィ
ンとの温度差に基づく熱交換効率を最大としつつ、フィ
ン幅を最小にできる。
According to the invention described in claim 2, according to claim 1
In the fin described in (1), the width of the fin is 2 to 3 times the diameter of the refrigerant pipe, the width of the flat portion is half the width of the trapezoidal portion, and the height of the trapezoidal portion is the width of the trapezoidal portion. Since it is ¼ to ⅕ times, the fin width can be minimized while maximizing the heat exchange efficiency based on the temperature difference between the air and the fins in heat exchange.

【0068】請求項3に記載の発明によれば、請求項1
に記載の熱交換器を空気調和機に用いる構成であるか
ら、熱交換効率に優れた空気調和機を得ることができ空
気調和運転能力を高めることができる。特に、かかる空
気調和機においては、冷媒として、運転時に温度が高く
なるHFC系冷媒を用いることができる。
According to the invention described in claim 3, according to claim 1
Since the heat exchanger described in (1) is used in an air conditioner, an air conditioner excellent in heat exchange efficiency can be obtained and the air conditioning operation capacity can be enhanced. Particularly, in such an air conditioner, an HFC-based refrigerant whose temperature rises during operation can be used as the refrigerant.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図1】本発明の空気調和機の概略を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing an outline of an air conditioner of the present invention.

【図2】本発明の空気調和機の冷媒回路を示す図であ
る。
FIG. 2 is a diagram showing a refrigerant circuit of the air conditioner of the present invention.

【図3】図1の冷媒回路の制御回路図である。FIG. 3 is a control circuit diagram of the refrigerant circuit of FIG.

【図4】冷媒回路の熱交換器の例を示す斜視図である。FIG. 4 is a perspective view showing an example of a heat exchanger of a refrigerant circuit.

【図5】冷媒回路の熱交換器のフィンの一例を示す平面
図である。
FIG. 5 is a plan view showing an example of fins of the heat exchanger of the refrigerant circuit.

【図6】図4のフィン体のA1−A1線における拡大断
面図である。
6 is an enlarged cross-sectional view taken along line A1-A1 of the fin body shown in FIG.

【図7】図4のフィン体の一部を示す平面図である。FIG. 7 is a plan view showing a part of the fin body of FIG.

【図8】フィンの概略を示す断面図である。FIG. 8 is a cross-sectional view showing an outline of a fin.

【図9】フィン幅と送風空気の温度との関係を示すグラ
フ図である。
FIG. 9 is a graph showing the relationship between the fin width and the temperature of blown air.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

1 圧縮機 4 室外熱交換器(熱交換器) 5 キャピラリチューブ(減圧装置) 7 室内熱交換器(熱交換器) 91a、91b フィン 96 台形部 98 平坦部 1 Compressor 4 Outdoor Heat Exchanger (Heat Exchanger) 5 Capillary Tube (Decompression Device) 7 Indoor Heat Exchanger (Heat Exchanger) 91a, 91b Fin 96 Trapezoidal Section 98 Flat Section

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 遠谷 義徳 大阪府守口市京阪本通2丁目5番5号 三 洋電機株式会社内 (72)発明者 小林 雅博 大阪府守口市京阪本通2丁目5番5号 三 洋電機株式会社内 (72)発明者 石川 敦弓 大阪府守口市京阪本通2丁目5番5号 三 洋電機株式会社内 (72)発明者 原 嘉孝 大阪府守口市京阪本通2丁目5番5号 三 洋電機株式会社内 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of the front page (72) Yoshinori Toya, 2-5-5 Keihan Hondori, Moriguchi City, Osaka Prefecture Sanyo Electric Co., Ltd. (72) Masahiro Kobayashi, 2-5 Keihan Hondori, Moriguchi City, Osaka Prefecture No. 5 Sanyo Electric Co., Ltd. (72) Inventor Atsumi Ishikawa 2-5-5 Keihan Hondori, Moriguchi City, Osaka Prefecture Sanyo Electric Co., Ltd. (72) Inventor Yoshitaka Hara Keihan Hondori, Moriguchi City, Osaka Prefecture 2-5-5 Sanyo Electric Co., Ltd.

Claims (3)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】 積層された多数のフィンに冷媒管を挿通
してなる熱交換器において、前記フィンは、その送風方
向に沿って突設された2個の台形部と、これらの台形部
の間に平坦に設けられた平坦部とが形成されていること
を特徴とする熱交換器。
1. A heat exchanger in which a plurality of laminated fins are inserted with refrigerant pipes, wherein the fins have two trapezoidal portions projecting along the air-blowing direction, and these trapezoidal portions. A heat exchanger characterized in that a flat portion provided flat is formed therebetween.
【請求項2】 積層された多数のフィンに冷媒管を挿通
してなる熱交換器において、前記フィンは、その送風方
向に沿って突設された2個の台形部と、これらの台形部
の間に設けられた平坦部とが形成されており、前記フィ
ンの幅は冷媒管の管径に対して2乃至3倍であり、前記
平坦部の幅は前記台形部の幅と同じ寸法であり、前記台
形部の高さはその台形部の幅の1/4乃至1/5倍であ
ることを特徴とする熱交換器。
2. A heat exchanger in which a plurality of laminated fins are inserted with refrigerant pipes, wherein the fins have two trapezoidal portions protruding along the air-blowing direction, and these trapezoidal portions. And the width of the fin is 2 to 3 times the diameter of the refrigerant pipe, and the width of the flat portion is the same as the width of the trapezoidal portion. The heat exchanger characterized in that the height of the trapezoid is ¼ to ⅕ times the width of the trapezoid.
【請求項3】 圧縮機、利用側熱交換器、減圧装置、熱
源側熱交換器を有する冷媒回路中に冷媒を循環するよう
に構成した空気調和機において、 前記利用側熱交換器と前記熱源側熱交換器との少なくと
もいずれかの熱交換器は、積層された多数のフィンに冷
媒管を挿通してなり、前記フィンは、その送風方向に沿
って突設された2個の山形部と、これらの山形部の間に
平坦に設けられた平坦部とが形成されていることを特徴
とする空気調和機。
3. An air conditioner configured to circulate a refrigerant in a refrigerant circuit having a compressor, a use side heat exchanger, a pressure reducing device, and a heat source side heat exchanger, wherein the use side heat exchanger and the heat source. At least one of the side heat exchangers has a refrigerant pipe inserted through a large number of laminated fins, and the fins have two chevron portions projecting along the air blowing direction. An air conditioner characterized in that a flat portion that is provided flat is formed between these chevron portions.
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