JPH09106906A - 伝導冷却式超電導磁石 - Google Patents
伝導冷却式超電導磁石Info
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- JPH09106906A JPH09106906A JP26514695A JP26514695A JPH09106906A JP H09106906 A JPH09106906 A JP H09106906A JP 26514695 A JP26514695 A JP 26514695A JP 26514695 A JP26514695 A JP 26514695A JP H09106906 A JPH09106906 A JP H09106906A
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- Japan
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- refrigerator
- cooling
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- superconducting
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Abstract
(57)【要約】
【課題】本発明の目的は、冷却安定性が高く、通電電流
の大きな電流供給リード構造を持った伝導冷却式超電導
磁石を提供することにある。 【解決手段】予冷用の寒冷発生機に膨張機（１）を使用
し、膨張機の第１及び第２ステージ（４）、さらに、超
電導磁石（２４）を冷却する冷却配管（１６ｃ）直後の
配管により、電流供給リードを冷却する。
の大きな電流供給リード構造を持った伝導冷却式超電導
磁石を提供することにある。 【解決手段】予冷用の寒冷発生機に膨張機（１）を使用
し、膨張機の第１及び第２ステージ（４）、さらに、超
電導磁石（２４）を冷却する冷却配管（１６ｃ）直後の
配管により、電流供給リードを冷却する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、超電導磁石に係
り、特に、冷凍機と熱的に接触することにより冷却され
る超電導磁石に関する。
り、特に、冷凍機と熱的に接触することにより冷却され
る超電導磁石に関する。
【０００２】
【従来の技術】超電導磁石を使用した核磁気共鳴診断装
置、熱物性測定装置、電子加速器、放射光発生装置等で
は、磁石を超電導状態に保つために、冷凍装置を装着し
て磁石温度を極低温に保つ必要がある。
置、熱物性測定装置、電子加速器、放射光発生装置等で
は、磁石を超電導状態に保つために、冷凍装置を装着し
て磁石温度を極低温に保つ必要がある。
【０００３】一般にこれらの被冷却装置を冷却するには
極低温の液体ヘリウムを使用するが、そのためには、冷
媒である液体ヘリウムを溜めておく液体ヘリウムタンク
を内装しなければならず、さらに液体ヘリウムはわずか
な熱で蒸発し、かつ、高価であり、取り扱いに専門技術
を要求するため、最近では、冷凍装置を超電導磁石に熱
的に接触させて伝導的に超電導磁石を冷却する構造を持
った伝導冷却式超電導磁石も発表されている。
極低温の液体ヘリウムを使用するが、そのためには、冷
媒である液体ヘリウムを溜めておく液体ヘリウムタンク
を内装しなければならず、さらに液体ヘリウムはわずか
な熱で蒸発し、かつ、高価であり、取り扱いに専門技術
を要求するため、最近では、冷凍装置を超電導磁石に熱
的に接触させて伝導的に超電導磁石を冷却する構造を持
った伝導冷却式超電導磁石も発表されている。
【０００４】この伝導冷却式超電導磁石の構造が、例え
ば特開平6-132567号公報に記載されている。超電導磁石
には、磁石に電流を供給するための電流供給リードを備
えるが、この電流供給リードでのジュール発熱および伝
導伝熱によって、磁石端子付近の温度が高くなり、超電
導状態が破壊する（クエンチ現象）危険性がある。この
ため、液体ヘリウムを利用した超電導磁石では、蒸発し
たヘリウムガスによって電流供給リードの冷却を行う
が、伝導冷却式磁石の場合は、ヘリウムガスを利用する
ことができない。そこで、上記従来技術では、超電導磁
石を冷却するための２段のギフォードマクマホン型冷凍
機の各冷却ステージで電流供給リードを冷却し、さらに
ジュール発熱による電流供給リードからの侵入熱を抑え
るために冷凍機の第１ステージ以降の電流供給リードを
高温超電導材料で形成している。
ば特開平6-132567号公報に記載されている。超電導磁石
には、磁石に電流を供給するための電流供給リードを備
えるが、この電流供給リードでのジュール発熱および伝
導伝熱によって、磁石端子付近の温度が高くなり、超電
導状態が破壊する（クエンチ現象）危険性がある。この
ため、液体ヘリウムを利用した超電導磁石では、蒸発し
たヘリウムガスによって電流供給リードの冷却を行う
が、伝導冷却式磁石の場合は、ヘリウムガスを利用する
ことができない。そこで、上記従来技術では、超電導磁
石を冷却するための２段のギフォードマクマホン型冷凍
機の各冷却ステージで電流供給リードを冷却し、さらに
ジュール発熱による電流供給リードからの侵入熱を抑え
るために冷凍機の第１ステージ以降の電流供給リードを
高温超電導材料で形成している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記示
した従来技術では、冷凍機の第１ステージ温度は約50〜
70Ｋ程度と比較的高く、そのために高温超電導で構成し
た電流供給リードの臨界電流値が低いために、超電導磁
石に流すことができる電流値が小さくなってしまう。さ
らに、高温超電導材は効果である上、脆いという欠点を
持つ。
した従来技術では、冷凍機の第１ステージ温度は約50〜
70Ｋ程度と比較的高く、そのために高温超電導で構成し
た電流供給リードの臨界電流値が低いために、超電導磁
石に流すことができる電流値が小さくなってしまう。さ
らに、高温超電導材は効果である上、脆いという欠点を
持つ。
【０００６】
【課題を解決するための手段】寒冷を発生する冷凍機
と、この冷凍機に熱的に接触することによって冷却され
る超電導磁石とを備えた伝導冷却式超電導磁石におい
て、前記冷凍機は、予冷用の寒冷発生回路、循環する冷
媒の流路となる配管、配管を内蔵した一連の熱交換器、
冷媒ガスを圧縮する圧縮手段及び冷媒ガスを膨張させる
膨張手段を含むものであり、前記冷凍機のうち前記超電
導磁石との接触部より下流側に存在する冷媒流路となる
配管と超電導磁石への電流供給リードとを熱的に接触さ
せることにより達成される。
と、この冷凍機に熱的に接触することによって冷却され
る超電導磁石とを備えた伝導冷却式超電導磁石におい
て、前記冷凍機は、予冷用の寒冷発生回路、循環する冷
媒の流路となる配管、配管を内蔵した一連の熱交換器、
冷媒ガスを圧縮する圧縮手段及び冷媒ガスを膨張させる
膨張手段を含むものであり、前記冷凍機のうち前記超電
導磁石との接触部より下流側に存在する冷媒流路となる
配管と超電導磁石への電流供給リードとを熱的に接触さ
せることにより達成される。
【０００７】特に、予冷用の冷凍機とジュールトムソン
回路を組み合わせた冷凍装置とし、超電導磁石は冷凍機
配管からの伝導により冷却し、電流供給リードは、予冷
用冷凍機の各冷却ステージ及び冷却配管の超電導磁石よ
り下流側で冷却を行う。本冷却構造により、予冷用ステ
ージ間の電流供給リードは銅で構成することができ、臨
界電流が高くなり、大電流を流すことが可能となる。ま
た、ある程度の電流値までは電流供給リードすべてを銅
で構成することが可能なため、安価で信頼性の高い電流
供給リード構造となる。
回路を組み合わせた冷凍装置とし、超電導磁石は冷凍機
配管からの伝導により冷却し、電流供給リードは、予冷
用冷凍機の各冷却ステージ及び冷却配管の超電導磁石よ
り下流側で冷却を行う。本冷却構造により、予冷用ステ
ージ間の電流供給リードは銅で構成することができ、臨
界電流が高くなり、大電流を流すことが可能となる。ま
た、ある程度の電流値までは電流供給リードすべてを銅
で構成することが可能なため、安価で信頼性の高い電流
供給リード構造となる。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一実施例を図１に
より説明する。予冷用の寒冷発生回路に配置した寒冷発
生機１は、例えば、ギフォード・マクマホン膨張機（Ｇ
Ｍ膨張機）で構成される。ヘリウム圧縮機ユニット２の
高圧ガスは寒冷発生機１中に流入して内部で断熱膨張
し、第１ステージ３、第２ステージ４でそれぞれ温度約
５０Ｋ、１０Ｋの寒冷を発生する。膨張後のガスは、再
び、圧縮機ユニット２に戻る。
より説明する。予冷用の寒冷発生回路に配置した寒冷発
生機１は、例えば、ギフォード・マクマホン膨張機（Ｇ
Ｍ膨張機）で構成される。ヘリウム圧縮機ユニット２の
高圧ガスは寒冷発生機１中に流入して内部で断熱膨張
し、第１ステージ３、第２ステージ４でそれぞれ温度約
５０Ｋ、１０Ｋの寒冷を発生する。膨張後のガスは、再
び、圧縮機ユニット２に戻る。
【０００９】一方、予冷用の寒冷発生回路と隔離したＪ
・Ｔ回路の圧縮機ユニット５で約１.6MPaに加圧された
高圧のヘリウムガスは、高圧配管１６ａを通り第１熱交
換器６、第２熱交換器７、第１吸着器８、第３熱交換器
９、第４熱交換器１０、第２吸着器１１、第５熱交換器
１２、第３吸着器１３に入る。第３吸着器１３出口後の
高圧流路内には第１ＪＴ弁１４が存在し、ここで圧力約
0.8MPaまで膨張する。その後第６熱交換器１５に入り、
温度約５Ｋの超臨界ヘリウムとなって冷却部配管１６ｃ
に流れ込む。
・Ｔ回路の圧縮機ユニット５で約１.6MPaに加圧された
高圧のヘリウムガスは、高圧配管１６ａを通り第１熱交
換器６、第２熱交換器７、第１吸着器８、第３熱交換器
９、第４熱交換器１０、第２吸着器１１、第５熱交換器
１２、第３吸着器１３に入る。第３吸着器１３出口後の
高圧流路内には第１ＪＴ弁１４が存在し、ここで圧力約
0.8MPaまで膨張する。その後第６熱交換器１５に入り、
温度約５Ｋの超臨界ヘリウムとなって冷却部配管１６ｃ
に流れ込む。
【００１０】被冷却体である超電導磁石２４は、冷凍機
の冷却配管１６ｃに熱的に接続され、冷却配管中に極低
温のヘリウムガスが流れることによって冷却される。
の冷却配管１６ｃに熱的に接続され、冷却配管中に極低
温のヘリウムガスが流れることによって冷却される。
【００１１】冷却部配管１６ｃを流れて、外部からの熱
侵入による熱負荷を受けて若干温度上昇したヘリウムガ
スは、電流供給リード３０とも熱的に接触しており、電
流供給リード３０からの熱負荷を受けて、さらに若干温
度上昇する。その後、低圧配管１６ｂ内に流入し、第２
ＪＴ弁１７で圧力約0.12MPaまで膨張して一部が液化
し、第６熱交換器１５に入る。その後、第４吸着器１
８、第５熱交換器１２、第５吸着器１９、第３熱交換器
９、第６吸着器２０、第１熱交換器６、第７吸着器２１
を通り、ほぼ常温となって、低圧配管１６ｂより圧縮機
ユニット５に戻る。
侵入による熱負荷を受けて若干温度上昇したヘリウムガ
スは、電流供給リード３０とも熱的に接触しており、電
流供給リード３０からの熱負荷を受けて、さらに若干温
度上昇する。その後、低圧配管１６ｂ内に流入し、第２
ＪＴ弁１７で圧力約0.12MPaまで膨張して一部が液化
し、第６熱交換器１５に入る。その後、第４吸着器１
８、第５熱交換器１２、第５吸着器１９、第３熱交換器
９、第６吸着器２０、第１熱交換器６、第７吸着器２１
を通り、ほぼ常温となって、低圧配管１６ｂより圧縮機
ユニット５に戻る。
【００１２】クライオスッタト２２内は真空断熱され、
極低温部は液体窒素槽あるいは、寒冷発生回路の第１ス
テージ３によって冷却された熱シールド板２３によっ
て、外部からの輻射熱を遮蔽している。各吸着器ではヘ
リウムガス中の不純物を除去する。
極低温部は液体窒素槽あるいは、寒冷発生回路の第１ス
テージ３によって冷却された熱シールド板２３によっ
て、外部からの輻射熱を遮蔽している。各吸着器ではヘ
リウムガス中の不純物を除去する。
【００１３】超電導磁石２４は、NbTiやNb3Snといった
超電導材で構成される。超電導磁石２４に電流を供給す
るには、外部電源に接続した電流供給リード３０を用い
る。電流供給リード３０は、予冷用寒冷発生回路の第１
ステージ３、第２ステージ４、冷却配管１６ｃで冷却さ
れる。冷却構造は、例えば、冷却部位及び電流供給リー
ドの被冷却部位のそれぞれを銅等の高熱伝導率部材で構
成し、それぞれを接着剤のついたカプトン等の絶縁膜を
挟んで接触させ、さらにＦＲＰ等の絶縁材で構成された
ネジ等によって固定することにより、構成することがで
きる。冷却部位及び被冷却部位の接触面積を大きくする
ことにより、両者の温度差を小さくすることができる。
冷却配管１６ｃの内、電流供給リードを冷却する冷却部
は、超電導磁石２４を冷却する冷却部の下流側に位置す
るため、電流供給リードからの熱負荷の変動が直接超電
導磁石２４を冷却する冷却部に影響を与えず、このため
に安定して超電導磁石２４を冷却することが可能であ
る。
超電導材で構成される。超電導磁石２４に電流を供給す
るには、外部電源に接続した電流供給リード３０を用い
る。電流供給リード３０は、予冷用寒冷発生回路の第１
ステージ３、第２ステージ４、冷却配管１６ｃで冷却さ
れる。冷却構造は、例えば、冷却部位及び電流供給リー
ドの被冷却部位のそれぞれを銅等の高熱伝導率部材で構
成し、それぞれを接着剤のついたカプトン等の絶縁膜を
挟んで接触させ、さらにＦＲＰ等の絶縁材で構成された
ネジ等によって固定することにより、構成することがで
きる。冷却部位及び被冷却部位の接触面積を大きくする
ことにより、両者の温度差を小さくすることができる。
冷却配管１６ｃの内、電流供給リードを冷却する冷却部
は、超電導磁石２４を冷却する冷却部の下流側に位置す
るため、電流供給リードからの熱負荷の変動が直接超電
導磁石２４を冷却する冷却部に影響を与えず、このため
に安定して超電導磁石２４を冷却することが可能であ
る。
【００１４】電流供給リード３０の内、常温の電源端子
から予冷用寒冷発生回路の第１ステージ３までの間（第
１区間と称す）は、銅製であり、ここで発生したジュー
ル熱と常温からの伝導伝熱は、第１ステージ３に流れ込
む。銅製の電流供給リードは、長さと断面積の比を最適
値にしておけば侵入熱を最小限に抑えることができる。
例えば、電流100Ａを流す場合、第１ステージに侵入す
る熱負荷は１０Ｗ程度である。通常市販されているギフ
ォードマクマホン冷凍機の第１ステージは、温度約５０
Ｋで約４０Ｗ程度の冷凍能力を持つため、十分冷却可能
である。
から予冷用寒冷発生回路の第１ステージ３までの間（第
１区間と称す）は、銅製であり、ここで発生したジュー
ル熱と常温からの伝導伝熱は、第１ステージ３に流れ込
む。銅製の電流供給リードは、長さと断面積の比を最適
値にしておけば侵入熱を最小限に抑えることができる。
例えば、電流100Ａを流す場合、第１ステージに侵入す
る熱負荷は１０Ｗ程度である。通常市販されているギフ
ォードマクマホン冷凍機の第１ステージは、温度約５０
Ｋで約４０Ｗ程度の冷凍能力を持つため、十分冷却可能
である。
【００１５】電流供給リード３０の内、予冷用寒冷発生
回路の第１ステージ３から第２ステージ４までの間（第
２区間と称す）も銅で構成する。第１ステージ同様、第
１ステージから第２ステージ４へ伝導伝熱及び発生した
ジュール熱が流れ込む。電流100Ａを流す場合、第２ス
テージへの侵入熱量は２Ｗ程度である。ギフォードマク
マホン冷凍機の第２ステージ冷凍量は約１０Ｋで約１０
Ｗであるため、十分冷却可能である。電流供給リード３
０の内、予冷用寒冷発生回路の第２ステージ４から冷却
配管１６ｃによる冷却部までの間（第３区間と称す）を
高温超電導材で構成する。本区間では、ジュール発熱が
起きないため、伝導伝熱分だけが冷却配管に侵入する。
ただし、この区間の電流供給リードを銅で構成した場合
でも、通電電流１００Ａ程度では侵入熱は１Ｗ未満であ
り、冷却配管１６ｃでの冷却可能熱負荷が約５Ｗである
ことを考慮すれば、十分システムとして成立する。
回路の第１ステージ３から第２ステージ４までの間（第
２区間と称す）も銅で構成する。第１ステージ同様、第
１ステージから第２ステージ４へ伝導伝熱及び発生した
ジュール熱が流れ込む。電流100Ａを流す場合、第２ス
テージへの侵入熱量は２Ｗ程度である。ギフォードマク
マホン冷凍機の第２ステージ冷凍量は約１０Ｋで約１０
Ｗであるため、十分冷却可能である。電流供給リード３
０の内、予冷用寒冷発生回路の第２ステージ４から冷却
配管１６ｃによる冷却部までの間（第３区間と称す）を
高温超電導材で構成する。本区間では、ジュール発熱が
起きないため、伝導伝熱分だけが冷却配管に侵入する。
ただし、この区間の電流供給リードを銅で構成した場合
でも、通電電流１００Ａ程度では侵入熱は１Ｗ未満であ
り、冷却配管１６ｃでの冷却可能熱負荷が約５Ｗである
ことを考慮すれば、十分システムとして成立する。
【００１６】残りの電流供給リード、すなわち冷却配管
１６ｃによる冷却部から磁石２４の端子まではNbTiやNb
3Sn等の超電導材で構成する。この区間でもジュール発
熱は起こらない。特に、第３区間の電流供給リードとこ
の超電導製電流供給リードとの接続部を冷却配管１６ｃ
と熱接触させて十分冷却を行えば、クエンチの危険性が
小さくなる。この区間の電流供給リードを銅で構成して
もそれほど侵入熱は超電導磁石２４に入らないが、耐ク
エンチ信頼性を考えればNb3Sn等の比較的臨界温度の高
い超電導材で構成する方が望ましい。また、高温超電導
材で構成した場合でも効果は同様である。
１６ｃによる冷却部から磁石２４の端子まではNbTiやNb
3Sn等の超電導材で構成する。この区間でもジュール発
熱は起こらない。特に、第３区間の電流供給リードとこ
の超電導製電流供給リードとの接続部を冷却配管１６ｃ
と熱接触させて十分冷却を行えば、クエンチの危険性が
小さくなる。この区間の電流供給リードを銅で構成して
もそれほど侵入熱は超電導磁石２４に入らないが、耐ク
エンチ信頼性を考えればNb3Sn等の比較的臨界温度の高
い超電導材で構成する方が望ましい。また、高温超電導
材で構成した場合でも効果は同様である。
【００１７】従来技術では、寒冷発生回路の第２ステー
ジ４がそのまま超電導磁石２４を冷却していたため、第
２ステージ４の温度を約５Ｋにしなければならなかっ
た。このときの第２ステージにおける冷凍能力は約１Ｗ
であるため、第２区間の電流供給リードを銅で構成する
ことは不可能であり、ジュール発熱をしない超電導材で
構成せざるをえなかった。しかし、第２区間の電流供給
リードの最高温度は約６０Ｋであるため、高温超電導材
で構成した電流供給リードの臨界電流値は小さく、流せ
る電流値が限られていた。本実施例では、電流値によっ
ては高温超電導材を使用しなくても良いために安価な構
造で済み、たとえ第３区間の電流供給リードを高温超電
導材で構成した場合でも、第３区間の最高温度は約１５
Ｋであるために臨界電流値が高く、大きな電流を流すこ
とができる。
ジ４がそのまま超電導磁石２４を冷却していたため、第
２ステージ４の温度を約５Ｋにしなければならなかっ
た。このときの第２ステージにおける冷凍能力は約１Ｗ
であるため、第２区間の電流供給リードを銅で構成する
ことは不可能であり、ジュール発熱をしない超電導材で
構成せざるをえなかった。しかし、第２区間の電流供給
リードの最高温度は約６０Ｋであるため、高温超電導材
で構成した電流供給リードの臨界電流値は小さく、流せ
る電流値が限られていた。本実施例では、電流値によっ
ては高温超電導材を使用しなくても良いために安価な構
造で済み、たとえ第３区間の電流供給リードを高温超電
導材で構成した場合でも、第３区間の最高温度は約１５
Ｋであるために臨界電流値が高く、大きな電流を流すこ
とができる。
【００１８】本実施例では、第２ＪＴ弁を被冷却体２４
を冷却するための冷却配管１６ｃの下流側に設置した
が、上流側に設置した場合でも効果は同様である。さら
にＪＴ弁が１つの場合、すなわち第２ＪＴ弁１７及び第
６熱交換器１５が存在しない場合でも、本発明による効
果は同様である。
を冷却するための冷却配管１６ｃの下流側に設置した
が、上流側に設置した場合でも効果は同様である。さら
にＪＴ弁が１つの場合、すなわち第２ＪＴ弁１７及び第
６熱交換器１５が存在しない場合でも、本発明による効
果は同様である。
【００１９】また、実施例では、寒冷発生機に２段のＧ
Ｍサイクルの膨張機を適用した例で説明したが、３段の
ＧＭサイクル、ソルベイサイクル、スターリングサイク
ル、ビルマイヤサイクル、タービン式、クロード式膨張
機を適用した冷凍サイクルやブレイトンサイクルでも同
等な効果がある。
Ｍサイクルの膨張機を適用した例で説明したが、３段の
ＧＭサイクル、ソルベイサイクル、スターリングサイク
ル、ビルマイヤサイクル、タービン式、クロード式膨張
機を適用した冷凍サイクルやブレイトンサイクルでも同
等な効果がある。
【００２０】さらに、この超電導磁石２４は、空洞部
に、凝集剤により湖水中のアオコ等と鉄粉とを凝集体と
する処理を施した水を流し、湖沼中のアオコ等を取り除
く磁気分離フィルタとして利用される。
に、凝集剤により湖水中のアオコ等と鉄粉とを凝集体と
する処理を施した水を流し、湖沼中のアオコ等を取り除
く磁気分離フィルタとして利用される。
【００２１】
【発明の効果】本発明の冷却構造を用いれば、信頼性の
高い電流供給リード構造で、通電電流が大きく、冷却安
定性の高い伝導冷却式超電導磁石装置を提供することが
できる。
高い電流供給リード構造で、通電電流が大きく、冷却安
定性の高い伝導冷却式超電導磁石装置を提供することが
できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施例である冷凍装置の構成を説明
する図。
する図。
１…予冷用寒冷発生機、２…圧縮機ユニット、５…圧縮
機ユニット、６…熱交換器、７…熱交換器、９…熱交換
器、１０…熱交換器、１２…熱交換器、１５…熱交換
器、１４…Ｊ・Ｔ弁、１７…Ｊ・Ｔ弁、１６ｃ…冷却配
管、２２…真空容器、２３…熱シールド板、２４…超電
導コイル
機ユニット、６…熱交換器、７…熱交換器、９…熱交換
器、１０…熱交換器、１２…熱交換器、１５…熱交換
器、１４…Ｊ・Ｔ弁、１７…Ｊ・Ｔ弁、１６ｃ…冷却配
管、２２…真空容器、２３…熱シールド板、２４…超電
導コイル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 森田 穣 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内
Claims (2)
- 【請求項１】寒冷を発生する冷凍機と、この冷凍機に熱
的に接触することによって冷却される超電導磁石とを備
えた伝導冷却式超電導磁石において、前記冷凍機は、予
冷用の寒冷発生回路、循環する冷媒の流路となる配管、
配管を内蔵した一連の熱交換器、冷媒ガスを圧縮する圧
縮手段及び冷媒ガスを膨張させる膨張手段を含むもので
あり、前記冷凍機のうち前記超電導磁石との接触部より
下流側に存在する冷媒流路となる配管と超電導磁石への
電流供給リードとを熱的に接触させた伝導冷却式超電導
磁石。 - 【請求項２】請求項１において、前記電流供給リードの
うち、前記冷凍機により冷却される冷却部から超電導磁
石までの区間を、超電導磁石を構成している超電導材よ
りも臨界温度の高い超電導材で構成した伝導冷却式超電
導磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26514695A JPH09106906A (ja) | 1995-10-13 | 1995-10-13 | 伝導冷却式超電導磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26514695A JPH09106906A (ja) | 1995-10-13 | 1995-10-13 | 伝導冷却式超電導磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09106906A true JPH09106906A (ja) | 1997-04-22 |
Family
ID=17413278
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26514695A Pending JPH09106906A (ja) | 1995-10-13 | 1995-10-13 | 伝導冷却式超電導磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09106906A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002324707A (ja) * | 2001-04-26 | 2002-11-08 | Kyushu Electric Power Co Inc | 超電導磁石 |
| JP2016140399A (ja) * | 2015-01-30 | 2016-08-08 | 株式会社日立製作所 | 超電導磁石ならびに磁気共鳴撮像装置 |
-
1995
- 1995-10-13 JP JP26514695A patent/JPH09106906A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002324707A (ja) * | 2001-04-26 | 2002-11-08 | Kyushu Electric Power Co Inc | 超電導磁石 |
| JP2016140399A (ja) * | 2015-01-30 | 2016-08-08 | 株式会社日立製作所 | 超電導磁石ならびに磁気共鳴撮像装置 |
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