JPH0892135A - オレフィン複分解 - Google Patents
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- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 Ｃ５オレフィンおよびエチレンを含む供給原
料の複分解によりブテンとプロピレンとの混合物の製造
方法を提供する。 【構成】 主にイソブテンおよびブテン−１、そしてプ
ロピレンを含む混合Ｃ４オレフィン性の流れの製造方法
において、Ｃ５オレフィンおよびエチレンを含む混合オ
レフィン供給原料を触媒の存在において約２０℃〜２０
０℃の範囲の温度で複分解に付し且つ得られる複分解物
を分別に付してそこから得られる混合Ｃ４流れおよびプ
ロピレンを回収することからなる方法。 【効果】 このＣ４流れからのＭＴＢＥまたは第３級ブ
チルアルコールまたは硫酸イソ−ブテンの生成は、副生
物として実質的に精製されたブテン−１を生じさせる。
このためこの方法は、慣用のＭＴＢＥラフィネートを処
理せねばならない場合に、ブテン−２および慣用のＣ４
飽和炭化水素からブテン−１を分離する必要がない。
料の複分解によりブテンとプロピレンとの混合物の製造
方法を提供する。 【構成】 主にイソブテンおよびブテン−１、そしてプ
ロピレンを含む混合Ｃ４オレフィン性の流れの製造方法
において、Ｃ５オレフィンおよびエチレンを含む混合オ
レフィン供給原料を触媒の存在において約２０℃〜２０
０℃の範囲の温度で複分解に付し且つ得られる複分解物
を分別に付してそこから得られる混合Ｃ４流れおよびプ
ロピレンを回収することからなる方法。 【効果】 このＣ４流れからのＭＴＢＥまたは第３級ブ
チルアルコールまたは硫酸イソ−ブテンの生成は、副生
物として実質的に精製されたブテン−１を生じさせる。
このためこの方法は、慣用のＭＴＢＥラフィネートを処
理せねばならない場合に、ブテン−２および慣用のＣ４
飽和炭化水素からブテン−１を分離する必要がない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｃ５オレフィンおよび
エチレンを含む供給原料の複分解によるブテンとプロピ
レンとの混合物の製造方法に関する。
エチレンを含む供給原料の複分解によるブテンとプロピ
レンとの混合物の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】液体供給原料の蒸気分解によるエチレン
の製造中の副生物の１つが「未精製ガソリン」として知
られているＣ５炭化水素を含む流れであることは周知さ
れている。この未精製ガソリン流れは、若干のジエンを
除去するために慣用的に水素添加、次いでそこで軽質お
よび重質ガソリン流れに分離するための蒸留に付され
る。より軽質の区分を、次いでさらに蒸留してＣ５に富
む流れ、いわゆる「Ｃ５軽質ガソリン」を製造する。こ
のようなＣ５軽質ガソリンは、低オクタン数を有してお
り、そして通常重質ガソリン流れと結合して慣用のガソ
リンプールに添加される。流体接触的分解は、Ｃ５炭化
水素を含む流れを製造する方法のもう一つの例である。
の製造中の副生物の１つが「未精製ガソリン」として知
られているＣ５炭化水素を含む流れであることは周知さ
れている。この未精製ガソリン流れは、若干のジエンを
除去するために慣用的に水素添加、次いでそこで軽質お
よび重質ガソリン流れに分離するための蒸留に付され
る。より軽質の区分を、次いでさらに蒸留してＣ５に富
む流れ、いわゆる「Ｃ５軽質ガソリン」を製造する。こ
のようなＣ５軽質ガソリンは、低オクタン数を有してお
り、そして通常重質ガソリン流れと結合して慣用のガソ
リンプールに添加される。流体接触的分解は、Ｃ５炭化
水素を含む流れを製造する方法のもう一つの例である。
【０００３】環境的な考慮により、芳香族含有物の減少
およびこのようなガソリンの鉛添加を最小にし、または
除去することについての深刻な要求があることもまた、
周知されている。ガソリン中のこれらの成分の削減は、
ガソリンのオクタン価の有意な損失をもたらす。これま
で、この問題はメチル第３級ブチルエーテル（ＭＴＢ
Ｅ）またはエチル第３級ブチルエーテル（ＥＴＢＥ）の
ような酸化された化合物を高オクタン成分としてガソリ
ンプールへ混入することにより解決されてきた。これら
の成分は、卓越した混合および蒸気圧特性を有してお
り、そしてこのためにこのような酸化された化合物に対
する大きな要望がある。
およびこのようなガソリンの鉛添加を最小にし、または
除去することについての深刻な要求があることもまた、
周知されている。ガソリン中のこれらの成分の削減は、
ガソリンのオクタン価の有意な損失をもたらす。これま
で、この問題はメチル第３級ブチルエーテル（ＭＴＢ
Ｅ）またはエチル第３級ブチルエーテル（ＥＴＢＥ）の
ような酸化された化合物を高オクタン成分としてガソリ
ンプールへ混入することにより解決されてきた。これら
の成分は、卓越した混合および蒸気圧特性を有してお
り、そしてこのためにこのような酸化された化合物に対
する大きな要望がある。
【０００４】ＭＴＢＥは、イソブチレンをメタノールと
反応させることにより製造される。これらの粗原料の製
造の巨大な増加が観察され、そしてさらに加速された成
長が予測されている。天然ガスである粗原料が、豊富に
供給され、そして比較的に安価であるため、メタノール
の製造による何等の問題もないようである。しかしなが
ら、前記酸化された化合物の製造における制限的な工程
がイソブテンの有用価値であることは良く認識されてい
る。
反応させることにより製造される。これらの粗原料の製
造の巨大な増加が観察され、そしてさらに加速された成
長が予測されている。天然ガスである粗原料が、豊富に
供給され、そして比較的に安価であるため、メタノール
の製造による何等の問題もないようである。しかしなが
ら、前記酸化された化合物の製造における制限的な工程
がイソブテンの有用価値であることは良く認識されてい
る。
【０００５】これまで、イソブテンは、 ａ．イソブタンの接触的脱水素化：この方法の不利点は
プラントの非常に高い資本コストである。
プラントの非常に高い資本コストである。
【０００６】ｂ．イソブテン含有物を、先ずＭＴＢＥに
変換し、次いで実質的に精製されたイソブテンに戻し分
解する蒸気分解したＣ４流れの抽出：これは蒸気分解器
の主目的がエチレンを製造することであり、そしてエチ
レン製造を最大にするために蒸気分解温度を上げる不利
点を有する。
変換し、次いで実質的に精製されたイソブテンに戻し分
解する蒸気分解したＣ４流れの抽出：これは蒸気分解器
の主目的がエチレンを製造することであり、そしてエチ
レン製造を最大にするために蒸気分解温度を上げる不利
点を有する。
【０００７】ｃ．流体接触的分解（ＦＣＣ）：これはＦ
ＣＣユニットの主な機能が輸送燃料の製造である一方、
軽質部分の形成を最小にする不利点を有し、形成された
いずれの軽質部分もアルキル化によりガソリンに変換さ
れる。
ＣＣユニットの主な機能が輸送燃料の製造である一方、
軽質部分の形成を最小にする不利点を有し、形成された
いずれの軽質部分もアルキル化によりガソリンに変換さ
れる。
【０００８】ｄ．ブテン−１の異性化：これはブテン−
１自体が、 ｉ．混合Ｃ４流れ中のイソブテンのＭＴＢＥへの変換か
ら得られるラフィネートの分別により、または ｉｉ．混合ブテン流れの抽出蒸留により、または ｉｉｉ．エチレンの二量重合により製造される不利点を
有している、 を包含する種々のルートにより製造されている。
１自体が、 ｉ．混合Ｃ４流れ中のイソブテンのＭＴＢＥへの変換か
ら得られるラフィネートの分別により、または ｉｉ．混合ブテン流れの抽出蒸留により、または ｉｉｉ．エチレンの二量重合により製造される不利点を
有している、 を包含する種々のルートにより製造されている。
【０００９】これらの内、（ｉ）は最も商業的に実行可
能且つ最も経済的である。
能且つ最も経済的である。
【００１０】ブテンはまたオレフィン、特にペンテン、
特にペンテン−１およびペンテン−２およびヘキセンの
不同変化により製造される。最も多くの場合に、これら
のオレフィンは、それら自体で、またはプロピレンのよ
うな他の低級オレフィンと共に不同変化する。このよう
な反応を記載する前の公報の例としては、米国特許第４
３３１５５９号公報、米国特許第４２９１１８７号公
報、米国特許第４２６９７８０号公報、米国特許第４０
７１４７１号公報、米国特許第４２６２１５６号公報、
米国特許第３７６１５３７号公報、米国特許第４９２２
０４８号公報、米国特許第５１９１１４４号公報、米国
特許第５２６４６３５号公報および日本国特許出願公開
第４８０３１１９４号公報が挙げられる。これらまたは
この分野における他の先行技術文献のどれもＣ５オレフ
ィンおよびエチレンの混合物を含む供給原料の複分解を
開示していない。
特にペンテン−１およびペンテン−２およびヘキセンの
不同変化により製造される。最も多くの場合に、これら
のオレフィンは、それら自体で、またはプロピレンのよ
うな他の低級オレフィンと共に不同変化する。このよう
な反応を記載する前の公報の例としては、米国特許第４
３３１５５９号公報、米国特許第４２９１１８７号公
報、米国特許第４２６９７８０号公報、米国特許第４０
７１４７１号公報、米国特許第４２６２１５６号公報、
米国特許第３７６１５３７号公報、米国特許第４９２２
０４８号公報、米国特許第５１９１１４４号公報、米国
特許第５２６４６３５号公報および日本国特許出願公開
第４８０３１１９４号公報が挙げられる。これらまたは
この分野における他の先行技術文献のどれもＣ５オレフ
ィンおよびエチレンの混合物を含む供給原料の複分解を
開示していない。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】前述したＣ５軽質ガソ
リンはイソブテンおよびｎ−ブテン両者の価値ある原料
であることができ、これにより軽質ガソリン流れから誘
導できる価値を高めるのみならず、これらＣ４オレフィ
ンの原料であり、そしてさらに副生物としてプロピレン
を製造することが、現在見出されている。
リンはイソブテンおよびｎ−ブテン両者の価値ある原料
であることができ、これにより軽質ガソリン流れから誘
導できる価値を高めるのみならず、これらＣ４オレフィ
ンの原料であり、そしてさらに副生物としてプロピレン
を製造することが、現在見出されている。
【００１２】
【課題を解決するための手段】従って本発明は、主にイ
ソブテンおよびブテン−１、そしてプロピレンを含む混
合Ｃ４オレフィン性の流れの製造方法において、Ｃ５オ
レフィンおよびエチレンを含む混合オレフィン供給原料
を触媒の存在において約２０℃〜２００℃の範囲の温度
で複分解に付し且つ得られる複分解物を分別に付してそ
こから得られる混合Ｃ４流れおよびプロピレンを回収す
ることからなる方法である。
ソブテンおよびブテン−１、そしてプロピレンを含む混
合Ｃ４オレフィン性の流れの製造方法において、Ｃ５オ
レフィンおよびエチレンを含む混合オレフィン供給原料
を触媒の存在において約２０℃〜２００℃の範囲の温度
で複分解に付し且つ得られる複分解物を分別に付してそ
こから得られる混合Ｃ４流れおよびプロピレンを回収す
ることからなる方法である。
【００１３】この反応のための供給原料は、Ｃ５オレフ
ィンおよびエチレンを含んでいる。供給原料中のＣ５オ
レフィンは好適には、ペンテン−１、ペンテン−２、、
２−メチルブテン−２、２−メチルブテン−１および３
−メチルブテン−１の１以上を含んでいる。このような
供給原料は、ナフサのエチレンへの蒸気分解中の副生物
から得ることができる。この副生物は、通常有意な量の
異性Ｃ５パラフィン、ペンタジエン、ペンテンおよび少
量の異性ヘキサンを含んでいる。この副生物が選択的水
素添加工程、次いで分別に付されてＣ６炭化水素を除去
する時、反応体水素添加物は約５０％ｗ／ｗの異性ペン
タンおよび約４７％ｗ／ｗの異性ペンテンを含むが、実
質的にペンテン−１またはジエンを含まない。選択的水
素添加工程は、好適には例えばニッケルまたはパラジウ
ムをベースにした触媒のような慣用の水素添加触媒の存
在において実施する。異なる精製所からのこのような供
給原料組成の２つの代表的な例およびこのような供給原
料中の主要成分のおおよその濃度を下表に挙げる。
ィンおよびエチレンを含んでいる。供給原料中のＣ５オ
レフィンは好適には、ペンテン−１、ペンテン−２、、
２−メチルブテン−２、２−メチルブテン−１および３
−メチルブテン−１の１以上を含んでいる。このような
供給原料は、ナフサのエチレンへの蒸気分解中の副生物
から得ることができる。この副生物は、通常有意な量の
異性Ｃ５パラフィン、ペンタジエン、ペンテンおよび少
量の異性ヘキサンを含んでいる。この副生物が選択的水
素添加工程、次いで分別に付されてＣ６炭化水素を除去
する時、反応体水素添加物は約５０％ｗ／ｗの異性ペン
タンおよび約４７％ｗ／ｗの異性ペンテンを含むが、実
質的にペンテン−１またはジエンを含まない。選択的水
素添加工程は、好適には例えばニッケルまたはパラジウ
ムをベースにした触媒のような慣用の水素添加触媒の存
在において実施する。異なる精製所からのこのような供
給原料組成の２つの代表的な例およびこのような供給原
料中の主要成分のおおよその濃度を下表に挙げる。
【００１４】
【表１】
【００１５】精製所Ａからの実際の供給原料のサンプル
取る場合、強い水素添加、次いで供給原料の組成におけ
るＣ６炭化水素を除去するための水素添加物の分別の効
果を下の表２に示すが、そこで全ての単位は全量の％ｗ
／ｗである。表２から分かるように、この水素添加工程
の特徴は、元の副生物中に存在するペンテン−１の全て
でなければ殆どを、この工程中ペンテン−２にヒドロ異
性化することである。さらに副生物中のペンテン−２
（８．４３％ｗ／ｗ）および２−メチルブテン−２
（６．９％ｗ／ｗ）の元の含量は、Ｃ６成分の除去後水
素添加物において、実質的に２倍のそれぞれ１６．０４
％ｗ／ｗおよび１７．１％ｗ／ｗである。
取る場合、強い水素添加、次いで供給原料の組成におけ
るＣ６炭化水素を除去するための水素添加物の分別の効
果を下の表２に示すが、そこで全ての単位は全量の％ｗ
／ｗである。表２から分かるように、この水素添加工程
の特徴は、元の副生物中に存在するペンテン−１の全て
でなければ殆どを、この工程中ペンテン−２にヒドロ異
性化することである。さらに副生物中のペンテン−２
（８．４３％ｗ／ｗ）および２−メチルブテン−２
（６．９％ｗ／ｗ）の元の含量は、Ｃ６成分の除去後水
素添加物において、実質的に２倍のそれぞれ１６．０４
％ｗ／ｗおよび１７．１％ｗ／ｗである。
【００１６】
【表２】
【００１７】複分解に付される混合オレフィン性供給原
料中のエチレンとＣ５オレフィンの割合は、好適には約
１：１〜約１０：１、好ましくは約１：３〜約１：６、
例えば約１：４ｗ／ｗの範囲にある。過剰なエチレンの
使用は、Ｃ５オレフィンの自己複分解を抑える。
料中のエチレンとＣ５オレフィンの割合は、好適には約
１：１〜約１０：１、好ましくは約１：３〜約１：６、
例えば約１：４ｗ／ｗの範囲にある。過剰なエチレンの
使用は、Ｃ５オレフィンの自己複分解を抑える。
【００１８】複分解反応は、触媒の存在において実施す
る。使用することができる触媒の例は、レニウム、タン
グステン、モリブデンまたはコバルトの酸化物のような
支持された酸化金属を包含している。支持体は、アルミ
ナ、シリカ、モリブデナ、ジルコニアまたは酸化イット
リウムである。これらの支持体は、例えばリン含有化合
物、例えばリン酸、（アルキル）ハロゲン化スズのよう
なスズ化合物および例えばナトリウム、カリウムおよび
カルシウムのようなアルカリおよびアルカリ土類金属の
ような反応を促進することができる他の化合物が付与さ
れている。
る。使用することができる触媒の例は、レニウム、タン
グステン、モリブデンまたはコバルトの酸化物のような
支持された酸化金属を包含している。支持体は、アルミ
ナ、シリカ、モリブデナ、ジルコニアまたは酸化イット
リウムである。これらの支持体は、例えばリン含有化合
物、例えばリン酸、（アルキル）ハロゲン化スズのよう
なスズ化合物および例えばナトリウム、カリウムおよび
カルシウムのようなアルカリおよびアルカリ土類金属の
ような反応を促進することができる他の化合物が付与さ
れている。
【００１９】アルミナのような支持体は、例えばγ−ア
ルミナのようなそれらの様々な同素体で使用する。好ま
しい触媒は、好適にはリン酸化されたアルミナであるア
ルミナ上の七酸化レニウムである。触媒における支持体
についての酸化金属の量は、好適には約０．１〜約１５
％ｗ／ｗ、好ましくは０．１〜約１０％ｗ／ｗ、一層好
ましくは約０．５〜約５％ｗ／ｗの範囲にある。この方
法は、有利には米国特許第４７９５７３４号公報の教示
により調製したアルミナ（８重量％レリウム金属）上の
七酸化レニウムを含む複分解触媒を使用することができ
る。
ルミナのようなそれらの様々な同素体で使用する。好ま
しい触媒は、好適にはリン酸化されたアルミナであるア
ルミナ上の七酸化レニウムである。触媒における支持体
についての酸化金属の量は、好適には約０．１〜約１５
％ｗ／ｗ、好ましくは０．１〜約１０％ｗ／ｗ、一層好
ましくは約０．５〜約５％ｗ／ｗの範囲にある。この方
法は、有利には米国特許第４７９５７３４号公報の教示
により調製したアルミナ（８重量％レリウム金属）上の
七酸化レニウムを含む複分解触媒を使用することができ
る。
【００２０】複分解反応は、好適には不均一系条件下実
施する。反応を加圧下に実施する必要がないとはいえ、
もしそれが望ましいのであれば、反応体および生成物を
液体形に維持するために、溶媒は反応媒質として使用す
ることができる。所望により、反応条件下、不活性であ
る希釈分もまた使用することができる。このような希釈
分の例は、パラフィン性またはシクロパラフィン性炭化
水素である。
施する。反応を加圧下に実施する必要がないとはいえ、
もしそれが望ましいのであれば、反応体および生成物を
液体形に維持するために、溶媒は反応媒質として使用す
ることができる。所望により、反応条件下、不活性であ
る希釈分もまた使用することができる。このような希釈
分の例は、パラフィン性またはシクロパラフィン性炭化
水素である。
【００２１】反応は、好適には加圧下に行われて、反応
体および生成物を、反応温度において且つ反応条件下、
液相中に維持されるように操作される。かくして用いら
れる圧力は、好適には約１００〜約１００００ｋＰａ、
好ましくは約１００〜約５０００ｋＰａの範囲である。
体および生成物を、反応温度において且つ反応条件下、
液相中に維持されるように操作される。かくして用いら
れる圧力は、好適には約１００〜約１００００ｋＰａ、
好ましくは約１００〜約５０００ｋＰａの範囲である。
【００２２】複分解反応は、好適には約−２０℃〜約２
００℃、好ましくは約０℃〜約１５０℃そして最も好ま
しくは約１５℃〜約４０℃の範囲の温度で実施する。
００℃、好ましくは約０℃〜約１５０℃そして最も好ま
しくは約１５℃〜約４０℃の範囲の温度で実施する。
【００２３】この反応は、オレフィンのシス−またはト
ランス−構造に基づいておらず、かくして供給物中に存
在する全てのペンテン−２は反応に有用である。
ランス−構造に基づいておらず、かくして供給物中に存
在する全てのペンテン−２は反応に有用である。
【００２４】この反応は、好適には約１〜約３０／ｈｒ
容量の範囲における液体１時間ごとのスペース速度（Ｌ
ＨＳＶ）にて実施する。この反応は、代表的には次の反
応式：
容量の範囲における液体１時間ごとのスペース速度（Ｌ
ＨＳＶ）にて実施する。この反応は、代表的には次の反
応式：
【化１】 ［式中、ＲおよびＲ′は、上記（Ｉ）におけるＣＨ＝Ｃ
Ｈ官能基と一緒に取られる場合、異性Ｃ５オレフィンを
表す種々のアルキル基を表す］により表される。上に示
された生成物（ＩＩ）および（ＩＩＩ）は、その反応で
形成される２つの主要生成物である。代表的には、ペン
テン−２およびエチレンの複分解をプロピレンとブテン
−１との混合物に生じさせる一方、２−メチルブテン−
２およびエチレンの複分解をイソブテンおよびプロピレ
ンに生じさせる。かくして、複分解反応の生成物は、イ
ソブテン、ブテン−１およびプロピレンの混合物であ
る。
Ｈ官能基と一緒に取られる場合、異性Ｃ５オレフィンを
表す種々のアルキル基を表す］により表される。上に示
された生成物（ＩＩ）および（ＩＩＩ）は、その反応で
形成される２つの主要生成物である。代表的には、ペン
テン−２およびエチレンの複分解をプロピレンとブテン
−１との混合物に生じさせる一方、２−メチルブテン−
２およびエチレンの複分解をイソブテンおよびプロピレ
ンに生じさせる。かくして、複分解反応の生成物は、イ
ソブテン、ブテン−１およびプロピレンの混合物であ
る。
【００２５】反応の生成物を分別して一方でプロピレ
ン、そして他方でイソブテンおよびブテン−１の実質的
に精製された混合物を回収することができる。反応混合
物からの第１の蒸留物はプロピレンおよび未反応エチレ
ンからのものである。この蒸留工程の底部は、イソブテ
ン、ブテン−１および未反応Ｃ５炭化水素の混合物を含
んでいる。この底部は、イソブテンとブテン−１の混合
物が上から回収される第２蒸留工程に供給される。未反
応Ｃ５炭化水素を含むこの第２蒸留工程からの基本生成
物は、通常高級パラフィン性であり、そしてこのため価
値ある蒸気分解器供給物として使用することができる。
イソブテンとブテン−１との混合物は、それらの沸点
（−６．９℃対−６．３℃）の非常な接近に基づく単一
の分別により分離することが困難である。この混合物
は、しかしながら、例えば、イソブテンが実質的に精製
形のブテン−１を背後に残しながら相当するＭＴＢＥま
たはＥＴＢＥに変換されるようにメタノールまたはエタ
ノールのようなアルコールと反応することにより分離で
きる。エーテルは、戻し分解されて精製イソブテンを回
収する。別法として、ブテン−１は吸収技術により分離
することができる。精製ブテン−１は、取り分けポリブ
テン−１を包含する多数の化合物を製造するのに価値が
ある供給原料である。
ン、そして他方でイソブテンおよびブテン−１の実質的
に精製された混合物を回収することができる。反応混合
物からの第１の蒸留物はプロピレンおよび未反応エチレ
ンからのものである。この蒸留工程の底部は、イソブテ
ン、ブテン−１および未反応Ｃ５炭化水素の混合物を含
んでいる。この底部は、イソブテンとブテン−１の混合
物が上から回収される第２蒸留工程に供給される。未反
応Ｃ５炭化水素を含むこの第２蒸留工程からの基本生成
物は、通常高級パラフィン性であり、そしてこのため価
値ある蒸気分解器供給物として使用することができる。
イソブテンとブテン−１との混合物は、それらの沸点
（−６．９℃対−６．３℃）の非常な接近に基づく単一
の分別により分離することが困難である。この混合物
は、しかしながら、例えば、イソブテンが実質的に精製
形のブテン−１を背後に残しながら相当するＭＴＢＥま
たはＥＴＢＥに変換されるようにメタノールまたはエタ
ノールのようなアルコールと反応することにより分離で
きる。エーテルは、戻し分解されて精製イソブテンを回
収する。別法として、ブテン−１は吸収技術により分離
することができる。精製ブテン−１は、取り分けポリブ
テン−１を包含する多数の化合物を製造するのに価値が
ある供給原料である。
【００２６】反応からの消費したまたは失活した触媒
は、熱酸化、即ち酸素もしくは酸素含有ガスの存在にお
いて、３００℃を越える高められた温度にて加熱するこ
とにより再生できる。
は、熱酸化、即ち酸素もしくは酸素含有ガスの存在にお
いて、３００℃を越える高められた温度にて加熱するこ
とにより再生できる。
【００２７】この方法の特徴は、複分解、次いで分別蒸
留がイソブテンおよびブテン−１のみを含有するＣ４流
れを製造することである。このＣ４流れからのＭＴＢＥ
または第３級ブチルアルコールまたは硫酸イソ−ブテン
の生成は、副生物として実質的に精製されたブテン−１
を生じさせる。この方法はそのため、慣用のＭＴＢＥラ
フィネートが処理されねばならない場合に、ブテン−２
および慣用のＣ４飽和炭化水素からブテン−１を分離す
る必要がない。さらに、Ｃ５オレフィンおよびエチレン
を含む供給物の複分解物は、供給物中のエチレンがプロ
ピレンで置換される場合に常に存在する所望しないブテ
ン−２から実質的にフリーである。
留がイソブテンおよびブテン−１のみを含有するＣ４流
れを製造することである。このＣ４流れからのＭＴＢＥ
または第３級ブチルアルコールまたは硫酸イソ−ブテン
の生成は、副生物として実質的に精製されたブテン−１
を生じさせる。この方法はそのため、慣用のＭＴＢＥラ
フィネートが処理されねばならない場合に、ブテン−２
および慣用のＣ４飽和炭化水素からブテン−１を分離す
る必要がない。さらに、Ｃ５オレフィンおよびエチレン
を含む供給物の複分解物は、供給物中のエチレンがプロ
ピレンで置換される場合に常に存在する所望しないブテ
ン−２から実質的にフリーである。
【００２８】本発明を次の実施例を参照してさらに説明
する。
する。
【００２９】
【実施例】実施例１ この実施例は、エチレンによるシクロヘキサン希釈分中
の２−メチルブテン−２の９．０５重量％を含有する合
成液体供給原料の転換により、米国特許第４７９５７３
４の教示に基づいて調製したアルミナ（８重量％レニウ
ム金属）上の七酸化レニウムを含む代表的な不均一系複
分解触媒の上にイソ−ブテンおよびプロピレンを製造す
ることを説明する。
の２−メチルブテン−２の９．０５重量％を含有する合
成液体供給原料の転換により、米国特許第４７９５７３
４の教示に基づいて調製したアルミナ（８重量％レニウ
ム金属）上の七酸化レニウムを含む代表的な不均一系複
分解触媒の上にイソ−ブテンおよびプロピレンを製造す
ることを説明する。
【００３０】この実施例は、電気炉内に位置したステン
レススチール反応器（３２．５ｍｍ内径）中の固定触媒
層を使用する連続ベースで実施した。反応温度を触媒層
の頂部および底部に位置する熱電対を用いてモニターし
た。計量したガス状および液状反応体を、反応器を通し
て上流に供給した。ガス状および液状生成物を分離して
反応器から出し、そしてガスクロマトグラフィーを用い
て分析した。
レススチール反応器（３２．５ｍｍ内径）中の固定触媒
層を使用する連続ベースで実施した。反応温度を触媒層
の頂部および底部に位置する熱電対を用いてモニターし
た。計量したガス状および液状反応体を、反応器を通し
て上流に供給した。ガス状および液状生成物を分離して
反応器から出し、そしてガスクロマトグラフィーを用い
て分析した。
【００３１】複分解触媒（１００ｍｌ）を、特に空気除
去下（大気圧、ＧＨＳＶ＝５００）、５５０℃にて１２
時間加熱することにより反応器中で活性化した。この酸
化工程後、反応器から、４０℃の流れ反応温度の所望の
開始を行うために、窒素下、冷却前１時間、窒素（大気
圧、ＧＨＳＶ＝５００）で５５０℃にて除去した。
去下（大気圧、ＧＨＳＶ＝５００）、５５０℃にて１２
時間加熱することにより反応器中で活性化した。この酸
化工程後、反応器から、４０℃の流れ反応温度の所望の
開始を行うために、窒素下、冷却前１時間、窒素（大気
圧、ＧＨＳＶ＝５００）で５５０℃にて除去した。
【００３２】反応器をガス状および液状反応体の導入の
前に、窒素で３０バーグ（ｂａｒｇ）の操作圧力に加圧
した。窒素流れを、反応に必要な速度（ＮＴＰにおいて
４４リットル／ｈｒ）にて供給されたエチレンと置換し
た。合成液体供給物を１５０ｍｌ／ｈｒ（ＬＨＳＶ＝
１．５／ｈｒ）にて反応器に供給した。エチレンのＣ５
炭化水素に対する大よそのモル比は１０：１の範囲にあ
る。３０バーグの反応器圧を試験期間中維持した。平均
触媒層温度を、２−メチルブテン−２変換が流量値の最
初の５０％に下がった時、流れにおける９０時間後、大
よそ５１℃に増加した。流れを、流れの１２８時間後に
終了した。
前に、窒素で３０バーグ（ｂａｒｇ）の操作圧力に加圧
した。窒素流れを、反応に必要な速度（ＮＴＰにおいて
４４リットル／ｈｒ）にて供給されたエチレンと置換し
た。合成液体供給物を１５０ｍｌ／ｈｒ（ＬＨＳＶ＝
１．５／ｈｒ）にて反応器に供給した。エチレンのＣ５
炭化水素に対する大よそのモル比は１０：１の範囲にあ
る。３０バーグの反応器圧を試験期間中維持した。平均
触媒層温度を、２−メチルブテン−２変換が流量値の最
初の５０％に下がった時、流れにおける９０時間後、大
よそ５１℃に増加した。流れを、流れの１２８時間後に
終了した。
【００３３】結果を、下の表３に示し且つモル％ベース
で引用する。
で引用する。
【００３４】
【表３】
【００３５】これらの結果は、イソブテンが生成物中の
唯一のＣ４オレフィンであったことを示している。選択
性の減少は、軽質ポリマーの形成に基づいていた。これ
らの結果は、２−メチルブテン−２とエチレンとの間の
複分解反応が、Ｃ４オレフィン生成物だけのようにイソ
ブテンの形成について非常に選択的である。
唯一のＣ４オレフィンであったことを示している。選択
性の減少は、軽質ポリマーの形成に基づいていた。これ
らの結果は、２−メチルブテン−２とエチレンとの間の
複分解反応が、Ｃ４オレフィン生成物だけのようにイソ
ブテンの形成について非常に選択的である。
【００３６】実施例２ この実施例は、シクロヘキセン希釈分中３．１重量％ト
ランス−ペンテン−２、１．２重量％シス−ペンテン−
２および７．８％２−メチルブテン−２を含有する合成
液体供給原料のオレフィン不同変化触媒上のエチレンと
の反応によるブテン−１、イソ−ブテンおよびプロピレ
ンの製造により本発明を説明する。使用する触媒は、エ
ンゲルハード デ メールンＢＶ（Ｒｅｆ．Ｑ１９５−
０１）により供給され、且つ代表的にはアルミナの１．
６ｍｍ押出物に支持されたレニウム３重量％を含んでい
た。実験を電気炉内に置かれたステンレススチール反応
器（３２．５ｍｍ内径）中の固定触媒層を使用する連続
ベースで実施した。反応温度を触媒層の頂部および底部
に位置する熱電対を用いてモニターした。計量したガス
および液体反応体を、反応器を通して上流に供給した。
ガスおよび液体生成物を分離して反応器から出し、そし
てガスクロマトグラフィーを用いて分析した。
ランス−ペンテン−２、１．２重量％シス−ペンテン−
２および７．８％２−メチルブテン−２を含有する合成
液体供給原料のオレフィン不同変化触媒上のエチレンと
の反応によるブテン−１、イソ−ブテンおよびプロピレ
ンの製造により本発明を説明する。使用する触媒は、エ
ンゲルハード デ メールンＢＶ（Ｒｅｆ．Ｑ１９５−
０１）により供給され、且つ代表的にはアルミナの１．
６ｍｍ押出物に支持されたレニウム３重量％を含んでい
た。実験を電気炉内に置かれたステンレススチール反応
器（３２．５ｍｍ内径）中の固定触媒層を使用する連続
ベースで実施した。反応温度を触媒層の頂部および底部
に位置する熱電対を用いてモニターした。計量したガス
および液体反応体を、反応器を通して上流に供給した。
ガスおよび液体生成物を分離して反応器から出し、そし
てガスクロマトグラフィーを用いて分析した。
【００３７】複分解触媒（１００ｍｌ）を、特に、空気
除去下（大気圧、ＧＨＳＶ＝５００）、５５０℃にて１
２時間加熱することにより反応器中で活性化した。この
酸化工程後、反応器から、４０℃の流れ反応温度の所望
の開始を行うために、窒素下、冷却前１時間、窒素（大
気圧、ＧＨＳＶ＝５００）で５５０℃にて除去した。
除去下（大気圧、ＧＨＳＶ＝５００）、５５０℃にて１
２時間加熱することにより反応器中で活性化した。この
酸化工程後、反応器から、４０℃の流れ反応温度の所望
の開始を行うために、窒素下、冷却前１時間、窒素（大
気圧、ＧＨＳＶ＝５００）で５５０℃にて除去した。
【００３８】反応器をガスおよび液体反応体の導入の前
に、窒素で３０００ｋＰａ（３０バーグ）の操作圧力に
加圧した。窒素流れを、反応に必要な速度（ＮＴＰにお
いて２４リットル／ｈｒ）にて供給されたエチレンと置
換した。合成液体供給物を７５ｍｌ／ｈｒ（ＬＨＳＶ＝
０．７５／ｈｒ）にて反応器に供給した。３０００ｋＰ
ａ（３０バーグ）の反応器圧を実験の期間中維持した。
反応器入口（触媒層底部）温度を、２−メチルブテン−
２変換が流量値のその開始の５０％未満に下がった時、
流れにおける２７時間後（ＨＯＳ）、大よそ５１℃に増
加した。この流れを、４２ＨＯＳ後に終了させた。 結
果を、下の表４に示す。
に、窒素で３０００ｋＰａ（３０バーグ）の操作圧力に
加圧した。窒素流れを、反応に必要な速度（ＮＴＰにお
いて２４リットル／ｈｒ）にて供給されたエチレンと置
換した。合成液体供給物を７５ｍｌ／ｈｒ（ＬＨＳＶ＝
０．７５／ｈｒ）にて反応器に供給した。３０００ｋＰ
ａ（３０バーグ）の反応器圧を実験の期間中維持した。
反応器入口（触媒層底部）温度を、２−メチルブテン−
２変換が流量値のその開始の５０％未満に下がった時、
流れにおける２７時間後（ＨＯＳ）、大よそ５１℃に増
加した。この流れを、４２ＨＯＳ後に終了させた。 結
果を、下の表４に示す。
【００３９】
【表４】
【００４０】前記結果は、複分解の最初の生成物が、Ｃ
４オレフィンの各モルについて形成される１モルのプロ
ピレンを有するイソ−ブテンおよびブテン−１を含むＣ
４オレフィン性流れであることを示している。
４オレフィンの各モルについて形成される１モルのプロ
ピレンを有するイソ−ブテンおよびブテン−１を含むＣ
４オレフィン性流れであることを示している。
【００４１】
【発明の効果】本発明方法によれば、Ｃ５オレフィンお
よびエチレンを含む混合オレフィン供給原料から得られ
るＣ４流れからのＭＴＢＥまたは第３級ブチルアルコー
ルまたは硫酸イソ−ブテンの生成は、副生物として実質
的に精製されたブテン−１を生じさせる。このためこの
方法は、慣用のＭＴＢＥラフィネートを処理せねばなら
ない場合に、ブテン−２および慣用のＣ４飽和炭化水素
からブテン−１を分離する必要がない。
よびエチレンを含む混合オレフィン供給原料から得られ
るＣ４流れからのＭＴＢＥまたは第３級ブチルアルコー
ルまたは硫酸イソ−ブテンの生成は、副生物として実質
的に精製されたブテン−１を生じさせる。このためこの
方法は、慣用のＭＴＢＥラフィネートを処理せねばなら
ない場合に、ブテン−２および慣用のＣ４飽和炭化水素
からブテン−１を分離する必要がない。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 23/75 Ｃ０７Ｃ 6/04 6/06 11/08 11/09 // Ｃ０７Ｂ 61/00 ３００
Claims (15)
- 【請求項１】 主にイソブテンおよびブテン−１ならび
にプロピレンを含む混合Ｃ４オレフィン性の流れの生成
方法において、Ｃ５オレフィンおよびエチレンを含む混
合オレフィン供給原料を触媒の存在において約２０℃〜
２００℃の範囲の温度で複分解に付し且つ得られる複分
解物を分別に付してそこから得られる混合Ｃ４流れおよ
びプロピレンを回収することを特徴とする方法。 - 【請求項２】 供給原料中のＣ５オレフィンが、ペンテ
ン−１、ペンテン−２、２−メチルブテン−２、シクロ
ペンテン、２−メチルブテン−１および３−メチルブテ
ン−１の１以上を含んでいることを特徴とする請求項１
に記載の方法。 - 【請求項３】 Ｃ５オレフィン性供給原料が、ナフサの
蒸気分解中副生物からエチレンに誘導され、その副生物
は有意な量の異性Ｃ５パラフィン、ペンタジエン、ペン
テンを含んでおり、そして少量の異性ヘキサンを水素添
加触媒の存在において選択的な水素添加工程、次いで分
別によるＣ６炭化水素の除去に付すことを特徴とする請
求項１または２に記載の方法。 - 【請求項４】 エチレンと複分解に付される混合オレフ
ィン性供給原料中のＣ５オレフィンの割合が、約１：１
〜約１０：１の範囲にあることを特徴とする請求項１〜
３のいずれか１に記載の方法。 - 【請求項５】 複分解反応を、レニウム、タングステ
ン、モリブデンおよびコバルトの酸化物からなる群から
選択される少なくとも１つの支持された酸化金属を含む
触媒の存在において実施することを特徴とする請求項１
〜４のいずれか１に記載の方法。 - 【請求項６】 酸化金属触媒が支持される支持体が、ア
ルミナ、シリカ、モリブデナ、ジルコニアおよび酸化イ
ットリウムの少なくとも１つを含んでいることを特徴と
する請求項５に記載の方法。 - 【請求項７】 複分解を、アルミナで支持されたレニウ
ム七酸化物を含む触媒組成物を使用して実施することを
特徴とする請求項１〜６のいずれか１に記載の方法。 - 【請求項８】 用いるアルミナ支持体がγ−アルミナで
あることを特徴とする請求項７記載の方法。 - 【請求項９】 前記支持体が、反応を促進し得る化合物
を付与され、そしてリン含化合物、スズ化合物、アルカ
リ金属およびアルカリ土類金属からなる群から選択され
ることを特徴とする請求項６〜８のいずれか１に記載の
方法。 - 【請求項１０】 複分解触媒中の支持体に関する酸化金
属の量が、約０．１〜約１５％ｗ／ｗの範囲にあること
を特徴とする請求項１〜９のいずれか１に記載の方法。 - 【請求項１１】 複分解反応を、不均一系条件下実施す
ることを特徴とする請求項１〜１０のいずれか１に記載
の方法。 - 【請求項１２】 複分解反応を加圧下に行って、反応体
および生成物を反応温度において且つ反応条件下、液相
中に維持することを特徴とする請求項１〜１１のいずれ
か１に記載の方法。 - 【請求項１３】 複分解反応を、約１００〜約１０００
０ｋＰａの範囲の圧力および約−２０℃〜約２００℃の
範囲の温度で実施することを特徴とする請求項１〜１２
のいずれか１に記載の方法。 - 【請求項１４】 複分解反応を、時間当たり約１〜約３
０容量の範囲における液体１時間ごとのスペース速度
（ＬＨＳＶ）にて実施することを特徴とする請求項１〜
１３のいずれか１に記載の方法。 - 【請求項１５】 複分解反応により形成される混合ブテ
ンが、実質的にブテン−２からフリーであることを特徴
とする請求項１〜１４のいずれか１に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB9413783A GB9413783D0 (en) | 1994-07-08 | 1994-07-08 | Olefin metathesis |
| GB9413783.3 | 1994-07-08 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0892135A true JPH0892135A (ja) | 1996-04-09 |
| JP3854650B2 JP3854650B2 (ja) | 2006-12-06 |
Family
ID=10758023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21016295A Expired - Fee Related JP3854650B2 (ja) | 1994-07-08 | 1995-07-08 | オレフィン複分解 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5698760A (ja) |
| EP (1) | EP0691318B1 (ja) |
| JP (1) | JP3854650B2 (ja) |
| KR (1) | KR100353183B1 (ja) |
| CA (1) | CA2153306C (ja) |
| DE (1) | DE69502137T2 (ja) |
| GB (1) | GB9413783D0 (ja) |
| MY (1) | MY115365A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011098924A (ja) * | 2009-11-06 | 2011-05-19 | Nippon Zeon Co Ltd | プロピレンの製造方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| ES2142649T3 (es) * | 1996-09-27 | 2000-04-16 | Basf Ag | Procedimiento para la obtencion de propeno. |
| DE19640026A1 (de) * | 1996-09-27 | 1998-04-02 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Propen |
| DE19654166A1 (de) * | 1996-12-23 | 1998-06-25 | Basf Ag | Von Cyclopenten abgeleitete Oligomerengemische, Verfahren zu ihrer Herstellung und ihre Verwendung |
| DE19746040A1 (de) | 1997-10-17 | 1999-04-22 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Propen |
| DE19805716A1 (de) * | 1998-02-12 | 1999-08-19 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Propen und gegebenenfalls 1-Buten |
| DE19813720A1 (de) * | 1998-03-27 | 1999-09-30 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Olefinen |
| FR2784097B1 (fr) | 1998-10-05 | 2000-11-17 | Inst Francais Du Petrole | Procede de conversion de coupes c5 olefiniques par metathese au moyen d'un catalyseur a base de rhenium et de cesium |
| FR2789072B1 (fr) * | 1999-01-29 | 2001-04-13 | Inst Francais Du Petrole | Procede de metathese des olefines en presence d'un agent stabilisant du catalyseur |
| US6777582B2 (en) * | 2002-03-07 | 2004-08-17 | Abb Lummus Global Inc. | Process for producing propylene and hexene from C4 olefin streams |
| DE102004009805A1 (de) * | 2004-02-28 | 2005-09-15 | Basf Ag | Trägerkatalysator definierter Porenverteilung im Bereich der Mesoporen |
| US6884917B1 (en) | 2004-05-18 | 2005-04-26 | Equistar Chemicals, Lp | 1-butene production |
| US9695096B2 (en) * | 2012-07-12 | 2017-07-04 | Lummus Technology Inc. | More energy efficient C5 hydrogenation process |
| WO2014077997A1 (en) | 2012-11-19 | 2014-05-22 | Lummus Technology Inc. | Process to produce linear pentenes and metathesis thereof |
| WO2015077338A1 (en) * | 2013-11-20 | 2015-05-28 | Lummus Technology Inc. | Olefin conversion process |
| WO2015077341A1 (en) * | 2013-11-20 | 2015-05-28 | Lummus Technology Inc. | Olefin conversion process |
| KR20210027788A (ko) | 2019-09-03 | 2021-03-11 | 주식회사 엘지화학 | 1-부텐 및 프로필렌 제조 방법 |
| WO2021216216A1 (en) * | 2020-04-20 | 2021-10-28 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Hydrocarbon pyrolysis of feeds containing nitrogen |
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|---|---|---|---|---|
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| US4071471A (en) | 1974-12-23 | 1978-01-31 | Phillips Petroleum Company | Catalysts for conversion of olefins |
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