JPH08851A - 繊維系ワディング材およびその製法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】伸縮性を有し、耐熱性、耐久性、クッション性
の優れた蒸れ難い、クッション用ワディング材に最適な
繊維系ワディング材と製法及び繊維系ワディング材を用
いた布団、家具、ベッド、車両用クッション等の製品を
提供することを目的とする。 【構成】潜在巻縮能に基ずく細かい立体巻縮を発現した
巻縮繊維と熱可塑性弾性樹脂を熱接着成分とした複合構
造を有する熱接着繊維とが開繊混合され、該巻縮繊維同
士及び該熱接着繊維とが立体巻縮により絡まり三次元構
造化されて、該熱接着繊維との接触点の大部分が熱接着
成分により融着一体化されて両面が実質的にフラット化
され、熱可塑性弾性樹脂からなる成分を示差走査型熱量
計で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度に吸熱
ピークを持つ繊維系ワディング材とその製法である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、優れた伸縮性、蒸れ難
く、良好なクッション性と耐熱耐久性及び振動吸収性と
を有し快適な座り心地を提供でき、リサイクルも可能な
繊維系ワディング材と製法に関する。

【０００２】

【従来の技術】現在、家具、ベッド、電車、自動車等の
クッション用ワデイング材に、発泡ウレタン、非弾性捲
縮繊維詰綿、及び非弾性捲縮繊維を接着した樹脂綿や硬
綿などが使用されているが、極めて過酷な耐久性を要求
される電車、自動車等のクッション用ワデイング材には
発泡ウレタンしか使用されていないのが現状である。

【０００３】しかしながら、発泡−架橋型ウレタンはワ
ディング材としての耐久性は極めて良好だが、透湿透水
性に劣り蓄熱性があるため蒸れやすく、かつ、熱可塑性
では無いためリサイクルが困難となり焼却される場合、
焼却炉の損傷が大きく、かつ、有毒ガス除去に経費が掛
かる。このため埋め立てされることが多くなったが、地
盤の安定化が困難なため埋め立て場所が限定され経費も
高くなっていく問題がある。また、加工性は優れるが製
造中に使用される薬品の公害問題などもある。また、熱
可塑性ポリエステル繊維詰綿では繊維間が固定されてい
ないため、使用時形態が崩れたり、繊維が移動して、か
つ、捲縮のへたりで嵩高性の低下や弾力性の低下が問題
になる。

【０００４】ポリエステル繊維を接着剤で接着した樹脂
綿、例えば接着剤にゴム系を用いたものとして特開昭６
０−１１３５２号公報、特開昭６１−１４１３８８号公
報、特開昭６１−１４１３９１号公報等がある。又、架
橋性ウレタンを用いたものとして特開昭６１−１３７７
３２号公報等がある。これらの繊維系成形材は耐久性に
劣り、且つ、熱可塑性でなく、単一組成でもないためリ
サイクルも出来ない等の問題、及び加工性の煩雑さや製
造中に使用される薬品の公害問題などもある。

【０００５】ポリエステル硬綿、例えば特開昭５８−３
１１５０号公報、特開平２−１５４０５０号公報、特開
平３−２２０３５４号公報等があるが、用いている熱接
着繊維の接着成分が脆い非晶性のポリマ−を用いるため
（例えば特開昭５８−１３６８２８号公報、特開平３−
２４９２１３号公報等）接着部分が脆く、使用中に接着
部分が簡単に破壊されて形態や弾力性が低下するなどの
耐久性に劣る問題がある。改良法として、交絡処理する
方法が特開平４−２４５９６５号公報等で提案されてい
るが、接着部分の脆さは解決されず弾力性の低下が大き
い問題がある。また、加工時の煩雑さもある。更には接
着部分が変形しにくくソフトなクッション性を付与しに
くい問題もある。このため、接着部分を柔らかい、且つ
ある程度変形しても回復するポリエステルエラストマ−
を用い、芯成分に非弾性ポリエステルを用いた熱接着繊
維が特開平４−２４０２１９号公報で、同繊維を用いた
ポリエステル硬綿がＷＯ−９１／１９０３２号公報、特
開平５−１５６５６１号公報、特開平５−１６３６５４
号公報等で提案されている。この繊維構造物に使われる
接着成分がポリエステルエラストマ−のソフトセグメン
トとしてはポリアルキレングリコ−ルの含有量が３０〜
５０重量％、ハ−ドセグメントの酸成分にテレフタル酸
を５０〜８０モル％含有し、他の酸成分組成として特公
昭６０−１４０４号公報に記載された繊維と同様にイソ
フタル酸を含有して非晶性が増すことにより、融点を１
８０℃以下として低溶融粘度として熱接着部分の形成を
良くしてアメーバー状の接着部を形成しているが塑性変
形しやいため、及び芯成分が非弾性ポリエステルのた
め、特に加熱下での塑性変形が著しくなり、耐熱抗圧縮
性が低下する問題点がある。これらの改良法として、特
開平５−１６３６５４号公報にシ−ス成分にイソフタル
酸を含有するポリエステルエラストマ−、コア成分に非
弾性ポリエステルを用いた熱接着複合繊維のみからなる
構造体が提案されているが上述の理由で加熱下での塑性
変形が著しくなり、耐熱抗圧縮性が低下し、クッション
用ワディング材に使用するには問題がある。他方、硬綿
の母材にシリコ−ン油剤を付与して繊維の摩擦係数を下
げて耐久性を向上し、風合いを良くする方法が特開昭６
３−１５８０９４号公報で提案されている。が、熱接着
繊維の接着性に問題があり、耐久性が劣るのでクッショ
ン用ワディング材に使用するには好ましくない。なお、
表皮材の皺防止を配慮した伸縮性をもつワディング材は
発泡ウレタン以外に見当たらない。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上記問題点を解決し、
伸縮性を有し、耐熱性、耐久性、クッション性の優れた
蒸れ難い、クッション用ワディング材に最適な繊維系ワ
ディング材と製法及び繊維系ワディング材を用いた布
団、家具、ベッド、車両用クッション等の製品を提供す
ることを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
の手段、即ち本発明は、熱可塑性非弾性樹脂からなる繊
度が１〜１０デニ−ルの潜在巻縮能に基づく立体巻縮を
発現した巻縮繊維と１〜６デニールの熱可塑性弾性樹脂
を熱接着成分とした熱接着複合繊維とが開繊混合され、
前記巻縮繊維同士あるいは接巻縮繊維と熱接着繊維とが
立体巻縮により絡まって三次元構造化され、熱接着繊維
同志あるいは熱接着繊維と巻縮繊維の接触点の大部分が
融着一体化された構造体であり、該構造体は両面が実質
的にフラット化されており、厚みが１〜３０mm、見掛け
密度が０．０１〜０．１０ｇ／cm ³ であり、熱可塑性弾
性樹脂成分は、示差走査型熱量計で測定した融解曲線に
室温以上融点以下の範囲に吸熱ピークを有することを特
徴とする繊維系ワディング材および潜在巻縮能（１／
ρ）が５mm^-1以上の熱可塑性非弾性樹脂からなる巻縮が
未発現の巻縮繊維と熱可塑性弾性樹脂を熱接着成分にし
た複合構造を有する熱接着繊維を混合開繊して、熱接着
繊維を巻縮が未発現の巻縮繊維マトリックス中に分散さ
せて三次元構造を形成し、次いで、熱接着成分の融点よ
り１０℃〜４０℃高い温度で熱処理する際、昇温過程で
巻縮が未発現の巻縮繊維に細かい立体巻縮を発現させて
立体巻縮により絡まり三次元構造化させた後、熱接着繊
維との接触部の大部分を熱接着成分を溶融して熱可塑性
弾性樹脂からなる熱接着点を形成し、一旦冷却後又は連
続して、熱接着成分の融点より少なくとも１０℃以上低
い温度で熱処理する繊維系ワディング材の製法である。

【０００８】本発明における熱可塑性弾性樹脂とは、ソ
フトセグメントとして分子量３００〜５０００のポリエ
−テル系グリコ−ル、ポリエステル系グリコ−ル、ポリ
カ−ボネ−ト系グリコ−ルまたは長鎖の炭化水素末端を
カルボン酸または水酸基にしたオレフィン系化合物等を
ブロック共重合したポリエステル系エラストマ−、ポリ
アミド系エラストマ−、ポリウレタン系エラストマ−、
ポリオレフィン系エラストマ−などが挙げられる。熱可
塑性弾性樹脂とすることで、再溶融により再生が可能と
なるため、リサイクルが容易となる。例えば、ポリエス
テル系エラストマ−としては、熱可塑性ポリエステルを
ハ−ドセグメントとし、ポリアルキレンジオ−ルをソフ
トセグメントとするポリエステルエ−テルブロック共重
合体、または、脂肪族ポリエステルをソフトセグメント
とするポリエステルエステルブロック共重合体が例示で
きる。ポリエステルエ−テルブロック共重合体のより具
体的な事例としては、テレフタル酸、イソフタル酸、ナ
フタレン２・６ジカルボン酸、ナフタレン２・７ジカル
ボン酸、ジフェニル４・４’ジカルボン酸等の芳香族ジ
カルボン酸、１・４シクロヘキサンジカルボン酸等の脂
環族ジカルボン酸、琥珀酸、アジピン酸、セバチン酸ダ
イマ−酸等の脂肪族ジカルボン酸または、これらのエス
テル形成性誘導体などから選ばれたジカルボン酸の少な
くとも１種と、１・４ブタンジオ−ル、エチレングリコ
−ル、トリメチレングリコ−ル、テトレメチレングリコ
−ル、ペンタメチレングリコ−ル、ヘキサメチレングリ
コ−ル等の脂肪族ジオ−ル、１・１シクロヘキサンジメ
タノ−ル、１・４シクロヘキサンジメタノ−ル等の脂環
族ジオ−ル、またはこれらのエステル形成性誘導体など
から選ばれたジオ−ル成分の少なくとも１種、および平
均分子量が約３００〜５０００のポリエチレングリコ−
ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレング
リコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重
合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルの
うち少なくとも１種から構成される三元ブロック共重合
体である。ポリエステルエステルブロック共重合体とし
ては、上記ジカルボン酸とジオ−ル及び平均分子量が約
３００〜５０００のポリラクトン等のポリエステルジオ
−ルのうち少なくとも各１種から構成される三元ブロッ
ク共重合体である。熱接着性、耐加水分解性、伸縮性、
耐熱性等を考慮すると、ジカルボン酸としてはテレフタ
ル酸、または、及びナフタレン２・６ジカルボン酸、ジ
オ−ル成分としては１・４ブタンジオ−ル、ポリアルキ
レンジオ−ルとしてはポリテトラメチレングリコ−ルの
３元ブロック共重合体または、ポリエステルジオ−ルと
してポリラクトンの３元ブロック共重合体が特に好まし
い。特殊な例では、ポリシロキサン系のソフトセグメン
トを導入したものも使うこたができる。また、上記エラ
ストマ−に非エラストマ−成分をブレンドされたもの、
共重合したもの、ポリオレフィン系成分をソフトセグメ
ントにしたもの等も本発明の熱可塑性弾性樹脂に包含さ
れる。ポリアミド系エラストマ−としては、ハ−ドセグ
メントにナイロン６、ナイロン６６、ナイロン６１０、
ナイロン６１２、ナイロン１１、ナイロン１２等及びそ
れらの共重合ナイロンを骨格とし、ソフトセグメントに
は、平均分子量が約３００〜５０００のポリエチレング
リコ−ル、ポリプロピレングリコ−ル、ポリテトラメチ
レングリコ−ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシ
ド共重合体からなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ
−ルのうち少なくとも１種から構成されるブロック共重
合体を単独または２種類以上混合して用いてもよい。更
には、非エラストマ−成分をブレンドされたもの、共重
合したもの等も本発明に使用できる。ポリウレタン系エ
ラストマ−としては、通常の溶媒（ジメチルホルムアミ
ド、ジメチルアセトアミド等）の存在または不存在下
に、（Ａ）数平均分子量１０００〜６０００の末端に水
酸基を有するポリエ−テル及び又はポリエステルと
（Ｂ）有機ジイソシアネ−トを主成分とするポリイソシ
アネ−トを反応させた両末端がイソシアネ−ト基である
プレポリマ−に、（Ｃ）ジアミンを主成分とするポリア
ミンにより鎖延長したポリウレタンエラストマ−を代表
例として例示できる。（Ａ）のポリエステル、ポリエ−
テル類としては、平均分子量が約１０００〜６０００、
好ましくは１３００〜５０００のポリブチレンアジペ−
ト共重合ポリエステルやポリエチレングリコ−ル、ポリ
プロピレングリコ−ル、ポリテトラメチレングリコ−
ル、エチレンオキシド−プロピレンオキシド共重合体か
らなるグリコ−ル等のポリアルキレンジオ−ルが好まし
く、（Ｂ）のポリイソシアネ−トとしては、従来公知の
ポリイソシアネ−トを用いることができるが、ジフェニ
ルメタン４・４’ジイソシアネ−トを主体としたイソシ
アネ−トを用い、必要に応じ従来公知のトリイソシアネ
−ト等を微量添加使用してもよい。（Ｃ）のポリアミン
としては、エチレンジアミン、１・２プロピレンジアミ
ン等公知のジアミンを主体とし、必要に応じて微量のト
リアミン、テトラアミンを併用してもよい。これらのポ
リウレタン系エラストマ−は単独又は２種類以上混合し
て用いてもよい。なお、本発明の熱可塑性弾性樹脂の融
点は耐熱耐久性が保持できる１５０℃以上が好ましく、
１７０℃以上のものを用いると耐熱耐久性が向上するの
でより好ましい。なお、必要に応じ、抗酸化剤や耐光剤
等を添加して耐久性を向上させることができる。本発明
の目的である振動や応力の吸収機能をもたせる成分を構
成する熱可塑性弾性樹脂のソフトセグメント含有量は好
ましくは１５重量％以上、より好ましくは３０重量％以
上であり、耐熱耐へたり性からは８０重量％以下が好ま
しく、より好ましくは７０重量％以下である。即ち、本
発明の繊維系ワディング材を構成する熱接着成分の振動
や応力の吸収機能をもたせる成分のソフトセグメント含
有量は好ましくは１５重量％以上８０重量％以下であ
り、より好ましくは３０重量％以上７０重量％以下であ
る。

【０００９】本発明の繊維系ワディング材を構成する熱
可塑性弾性樹脂からなる成分は、示差走査型熱量計にて
測定した融解曲線において、融点以下に吸熱ピ−クを有
するのが好ましい。融点以下に吸熱ピ−クを有するもの
は、耐熱耐へたり性が吸熱ピ−クを有しないものより著
しく向上する。例えば、本発明の好ましいポリエステル
系熱可塑性樹脂として、ハ−ドセグメントの酸成分に剛
直性のあるテレフタル酸やナフタレン２・６ジカルボン
酸などを９０モル％以上含有するもの、より好ましくは
テレフタル酸やナフタレン２・６ジカルボン酸の含有量
は９５モル％以上、特に好ましくは１００モル％とグリ
コ−ル成分をエステル交換後、必要な重合度まで重合
し、次いで、ポリアルキレンジオ−ルとして、好ましく
は平均分子量が５００以上５０００以下、特に好ましく
は１０００以上３０００以下のポリテトラメチレングリ
コ−ルを１５重量％以上７０重量％以下、より好ましく
は３０重量％以上６０重量％以下共重合量させた場合、
ハ−ドセグメントの酸成分に剛直性のあるテレフタル酸
やナフタレン２・６ジカルボン酸の含有量が多いとハ−
ドセグメントの結晶性が向上し、塑性変形しにくく、か
つ、耐熱抗へたり性が向上するが、溶融熱接着後更に融
点より少なくとも１０℃以上低い温度でアニ−リング処
理するとより耐熱抗へたり性が向上する。圧縮歪みを付
与してからアニ−リングすると更に耐熱抗へたり性が向
上する。このような処理をした繊維系ワディング材を構
成する熱可塑性弾性樹脂からなる成分を示差走査型熱量
計で測定した融解曲線に室温以上融点以下の温度で吸熱
ピークをより明確に発現する。なおアニ−リングしない
場合は融解曲線に室温以上融点以下に吸熱ピ−クを発現
しない。このことから類推するに、アニ−リングによ
り、ハ−ドセグメントが再配列され、疑似結晶化様の架
橋点が形成され、耐熱抗へたり性が向上しているのでは
ないかとも考えられる。（この処理を疑似結晶化処理と
定義する）この疑似結晶化処理効果は、ポリアミド系弾
性樹脂やポリウレタン系弾性樹脂にも有効である。

【００１０】本発明における熱可塑性非弾性樹脂とは、
ポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィン等が例示で
きる。なお、本発明ではガラス転移点温度が少なくとも
４０℃以上のものを使用するのが好ましい。例えば、ポ
リエステルでは、ポリエチレンテレフタレ−ト（ＰＥ
Ｔ）、ポリエチレンナフタレ−ト（ＰＥＮ）、ポリシク
ロヘキシレンジメチレンテレフタレ−ト（ＰＣＨＤ
Ｔ）、ポリシクロヘキシレンジメチレンナフタレ−ト
（ＰＣＨＤＮ）、ポリブチレンテレフタレ−ト（ＰＢ
Ｔ）、ポリブチレンナフタレ−ト（ＰＢＮ）、ポリアリ
レ−ト等、及びそれらの共重合ポリエステル等が例示で
きる。ポリアミドでは、ポリカプロラクタム（ＮＹ
６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ＮＹ６６）、ポ
リヘキサメチレンセバカミド（ＮＹ６−１０）等が例示
できる。ポリオレフィンとしては、ポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）、ポリブテン・１（ＰＢ・１）等が例示できる。本
発明に用いる熱可塑性非弾性樹脂としては、クッション
材の側地にポリエステルを用いて、ワディング材と接着
されている場合が多いので、廃棄する場合に分離せずに
リサイクルが可能なクッション素材として、耐熱性も良
好なＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢＮ、ＰＣＨＤＴ等のポリエス
テルが特に好ましい。更には、ＰＥＴ、ＰＥＮ、ＰＢ
Ｎ、ＰＣＨＤＴ等と重縮合して燐含有エステル形成性化
合物を共重合または燐含有難燃剤を含有してなる難燃性
ポリエステル（以下難燃性ポリエステルと略す）が好ま
しく、例えば、特開昭５１−８２３９２号公報、特開昭
５５−７８８８号公報、特公昭５５−４１６１０号公報
等に例示されたものが挙げられる。なお、塩化ビニ−ル
は自己消火性を有するが燃焼すると有毒ガスを多く発生
するので本発明に用いるのは好ましくない。本発明の伸
縮性を有するワディング材を構成する細かい立体巻縮を
発現した巻縮繊維は収縮差に基ずく高度の潜在巻縮能を
必要とするので、複合成分の片成分は抗へたり性を付与
する必要から高配向させ高温延伸した高モジュラス成分
とする延伸を行っても収縮差を保持できる高収縮成分が
必要である。本発明の好ましい実施形態として、ポリエ
ステルを用いる場合の高収縮成分としては、上記ＰＥ
Ｔ，ＰＥＮ，ＰＢＴ，ＰＢＮ，ＰＣＨＤＴの酸成分に金
属塩スルホネ−ト基を含有するイソフタレ−ト又は、及
びイソフタレ−トを共重合したポリエステルを用いるの
が好ましい。特に好ましくは金属塩スルホネ−ト基を含
有するイソフタレ−トを１〜３モル％共重合したポリエ
ステルとイソフタレ−トを２〜１０モル％共重合したポ
リエステルを混合して非晶性を抑制して塑性変形を少な
くできるものを用いる。混合比は２０／８０重量比〜７
０／３０重量比が好ましい。より好ましくは５０／５０
重量比である。なお、必要に応じ、抗酸化剤、耐光剤、
艶消し剤、難燃剤、抗菌剤、抗黴剤、着色剤等を添加し
て他の特性も向上させることができる。

【００１１】本発明は１〜１０デニ−ルの潜在巻縮能に
基ずく細かい立体巻縮を発現した熱可塑性非弾性樹脂か
らなる巻縮繊維と１〜６デニールの熱可塑性弾性樹脂を
熱接着成分とした複合構造を有する熱接着繊維とが開繊
混合され、該巻縮繊維同士及び該熱接着繊維とが立体巻
縮により絡まり三次元構造化されて、該熱接着繊維と該
巻縮繊維、及び該熱接着繊維同士の接触点の大部分が熱
接着成分により融着一体化されて両面が実質的にフラッ
ト化された、厚みが１〜３０mm、見掛け密度が０．０１
ｇ／cm³ から０．１０ｇ／cm³ で、熱可塑性弾性樹脂か
らなる成分を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室
温以上融点以下の温度に吸熱ピークを持つことを特徴と
する繊維系ワディング材である。クッション材の機能
は、クッション層は基本の繊度を太くして少し硬くして
体型保持を受け持つ層と振動減衰性の良い成分で密度を
少し高くし振動を吸収して振動を遮断する層で構成し、
表面層は繊度を細くし構成繊維本数を多くした柔らかな
層として適度の沈み込みにより快適な臀部のタッチを与
えて臀部の圧力分布を均一分散化させると共にクッショ
ン層で吸収できなかった振動を吸収して人体の共振部分
の振動を遮断する層が一体化されることで、応力や振動
を一体で変形し吸収させ座り心地を向上させることがで
きる。更に自動車用座席に使用する表面層では、運転に
よる踏ん張りが極めて過酷な剪断変形を表面層に与えら
れる。このため表面層機能に伸縮性が不可欠となり、従
来公知の素材ではこの機能を満たす素材が発泡ウレタン
以外になかった。本発明では、熱可塑性弾性樹脂を熱接
着成分とした熱接着繊維と熱可塑性非弾性樹脂からなる
潜在巻縮能に基ずく立体巻縮を発現した熱可塑性非弾性
樹脂からなる巻縮繊維とが立体巻縮により絡まり三次元
構造化されて融着一体化した三次元スプリング構造と
し、両面を実質的にフラット化させて、局部的な臀部の
圧縮応力を面で受け止め応力分散性を向上させると同時
に細かな立体巻縮で適度の抗圧縮性と、融着一体化した
三次元スプリングのネットワ−ク構造と熱可塑性弾性樹
脂のゴム弾性が合いまって、適度の沈み込みによる快適
な臀部のタッチを与えつつ、圧縮応力を変形が容易な熱
可塑性弾性樹脂部分が大変形を起こし、三次元スプリン
グのネットワ−ク構造のスプリング機能で巻縮繊維の変
形を弾性限界内に抑制しがら構造体全体が変形して変形
応力を分散吸収させて巻縮繊維の塑性変形を少なくし、
更に熱可塑性弾性樹脂を疑似結晶化させて熱接着点の伸
張回復性を著しく向上させて、変形応力を除くと熱可塑
性弾性樹脂部分のゴム弾性と巻縮繊維の弾性回復で直ち
に回復し、良好な抗へたり性を保持させ、更には、三次
元スプリングのネットワ−ク構造と熱可塑性弾性樹脂の
ゴム弾性が合いまって伸縮性をも発現するため極めて過
酷な剪断変形をも構造全体が伸縮変形して吸収し、熱可
塑性弾性樹脂の振動吸収性が振動遮断層として働く好ま
しい表面層の機能を付与した繊維系ワディング材であ
る。本発明の繊維系ワディング材を構成する熱接着繊維
は適度の沈み込みにより快適な臀部のタッチを与え、振
動吸収機能と三次元スプリングネットワ−ク構造の形態
維持機能を分担するため、熱接着成分が熱可塑性弾性樹
脂からなる（好ましい熱接着成分量は、振動吸収機能と
変形応力吸収機能が充足できる４０重量％以上、７０重
量％を越えると繊維形態の保持性が低下してネットワ−
クの連結強度が低下するので７０重量％以下）繊度が１
〜６デニ−ルの複合繊維からなる。熱接着繊維の繊度が
６デニ−ルを越えると構成本数が少なくなり、巻縮繊維
が形成するスプリング機能を持つ細かい立体巻縮を接続
して三次元スプリングのネットワ−ク構造とする接着点
が少なくなり変形応力の分散が悪くなり、接着点での応
力集中が大きくなって耐へたり性が低下し、更には緻密
な構造体としての特徴が出ず快適なタッチを損なうので
好ましくない。他方、繊度が細すぎると巻縮繊維とのマ
イグレ−ションが悪くなり、熱接着繊維がつくる熱接着
点に斑が発生し、変形応力の分散が悪くなり応力分散性
が低下するので好ましくない。好ましい熱接着繊維の繊
度は１デニ−ル〜５デニ−ル、より好ましくは２デニ−
ル〜４デニ−ルである。本発明の熱接着繊維は熱可塑性
弾性樹脂が大変形してクッション層でエネルギ−変換で
きない振動を吸収し、局部的な大変形応力を構造体全体
で変形してエネルギ−変換して回復できる立体３次元ス
プリングネットワ−ク構造を融着接合する熱接着機能を
保持するために熱接着繊維表面の５０％以上を柔らかい
熱可塑性弾性樹脂が占めるシ−スコア構造またはサイド
バイサイド構造及びそれらの組合せ構造などの複合構造
を持つ。複合構造としては、熱接着繊維が接触する接触
点を確実に熱接着できる熱接着成分をシ−ス成分とした
シ−スコア構造が好ましい。コア成分は繊維形態を保持
し易い熱可塑性非弾性樹脂から構成されていてもよい
が、熱可塑性弾性樹脂で構成されることで振動吸収機能
と変形応力吸収機能が著しく向上できるのでより好まし
い。すなわち、シ−スコア構造ではシ−ス成分は振動や
変形応力をエネルギ−変換が容易なソフトセグメント含
有量が多い熱可塑性弾性樹脂とし、コア成分はソフトセ
グメント含有量の少ない熱可塑性弾性樹脂とし、繊維形
態を保持して三次元コイルスプリング構造のネットワ−
クにゴム弾性をもつ伸縮性を与えることができるので熱
接着繊維が独立して存在するネットワ−ク部分は弱い抗
圧縮性を示しつつ変形応力に対してはソフトセグメント
含有量が多い熱可塑性弾性樹脂部分で融着した接着点の
変形より少ない中変形を生じて接着点の変形負担を逓減
できると共に熱可塑性非弾性樹脂からなるコイルスプリ
ング機能を分担する巻縮繊維の変形をも弾性限界内に逓
減できるので、抗へたり性を格段に向上するので最も好
ましい。他の好ましい構造としは、サイドバイサイド構
造では振動や変形応力をエネルギ−変換が容易なソフト
セグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の溶融粘度を
抗圧縮性を示すソフトセグメント含有量の少ない熱可塑
性弾性樹脂の溶融粘度より低くして線状の表面を占める
ソフトセグメント含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割合
を多くした構造（比喩的には偏芯シ−ス・コア構造のシ
−スに熱可塑性弾性樹脂を配した様な構造）として繊維
の表面を占めるソフトセグメント含有量が多い熱可塑性
弾性樹脂の割合を８０％以上としたものがより好まし
く、最も好ましくは線状の表面を占めるソフトセグメン
ト含有量が多い熱可塑性弾性樹脂の割合を１００％とし
た前記シ−スコアである。ソフトセグメント含有量が多
い熱可塑性弾性樹脂の繊維の表面を占める割合が多くな
ると、溶融して融着するときの流動性が高いので接着が
強固になる効果があり、構造が一体で変形する場合、接
着点の応力集中に対する耐疲労性が向上し、耐熱性や耐
久性がより向上する。熱接着繊維で融着一体化されてい
ない場合は形態が保持できず、局部的な圧力を面で受け
止め、圧力分布を均一分散化できず、更に構造体全体は
変形せず、局部的に変形して構造全体でエネルギ−変換
出来ないので応力集中が局部的に生じ、構成繊維が塑性
変形や疲労が促進され耐久性が劣り好ましくない。本発
明の融着の程度は熱接着繊維の接触部が大部分が融着し
た状態であり、好ましくは接触部が全て融着した状態で
ある。熱接着繊維が振動吸収性の良好な熱可塑性弾性樹
脂から構成されているので、クッション層で吸収できな
かった振動も吸収して人体の共振部分の振動を遮断する
層としての機能をはたすが、熱接着成分が熱可塑性非弾
性樹脂からなる場合は、局部的な変形応力に接着点が追
随出来ないため、応力集中により構造が破壊されていき
回復性が劣るので好ましくない。また、熱可塑性非弾性
樹脂は振動吸収性が悪いので振動を遮断する層としての
機能が劣り好ましくない。巻縮繊維は、変形応力に対し
て適度の抗圧縮性を示しつつ変形して体型保持するコイ
ルスプリング機能を分担するため、潜在巻縮能に基ずく
細かい立体巻縮を形成した１〜１０デニ−ルの熱可塑性
非弾性樹脂からなる巻縮繊維で構成される。熱可塑性非
弾性樹脂からなる巻縮繊維の繊度が太い場合には、本発
明の好ましい見掛け密度である０．１ｇ／cm³ から０．
０１ｇ／cm ³ とした時、構成本数が少なくなりタッチの
良好な緻密構造が得られなくなる。又、繊度が太くなる
に従い接着点が少なくなり接着点が応力の伝達点となる
ため接着点に著しい応力集中が起こり構造破壊を生じ耐
熱耐久性が劣り好ましくない。更には、繊度が１０デニ
−ルを越える太さになると、断面二次モ−メントが著し
く大きくなり、耐熱耐久性と適度の抗圧縮性付与するた
めに高い配向度として繊維のモジュラスを高くする必要
から、大きい収縮差を付与しても曲げモ−メントが著し
く大きくなり、本発明に必要な細かい立体巻縮を得られ
なくなるので好ましくない。巻縮繊維は適度の沈み込み
を付与する弾発性を保持する必要から好ましくは１デニ
−ル〜８デニ−ル、より好ましくは２デニ−ル〜６デニ
−ルである。巻縮繊維は、変形応力に対して適度の抗圧
縮性を示しつつ変形して体型保持するコイルスプリング
機能を分担するため、潜在巻縮能に基ずく細かい立体巻
縮を形成している。本発明で言う細かい立体巻縮とは、
巻縮数が１５個／インチから６０個／インチで巻縮度が
１０％〜６０％の細かいピッチの巻縮数で立体的な巻縮
形態を有するものである。立体巻縮でない場合は、伸縮
性を有するコイルスプリング機能を発現しないので好ま
しくない。立体巻縮が荒い場合は嵩だか性は良好だが、
抗圧縮性が劣り、緻密な構造にできないためタッチも悪
くなり、かつ潜在巻縮能に基ずく細かい立体巻縮同士が
絡み合ってコイルスプリング同士が伸縮する機能が低下
するので接着点に応力が集中して耐へたり性も低下する
ので好ましくない。巻縮数が６０個／インチより多くな
ると巻縮度が１５％〜５０％でも嵩高性がなくなり本発
明の好ましい見掛け密度である０．１ｇ／cm³ から０．
０１ｇ／cm³ にすることが出来ないので好ましくない。
巻縮数が１５個／インチ未満では巻縮度が１５％〜５０
％でも巻縮が荒くなり上記理由で好ましくない。巻縮度
が１０％未満では巻縮数が２０個／インチ〜６０個／イ
ンチでも巻縮の立体性が劣りコイルスプリング機能が悪
くなり耐久性が低下し易く、抗圧縮性が低下し、緻密構
造化できなくなるのでタッチも悪くなり好ましくない。
巻縮度が６０％を越えると緻密構造が固くなり過ぎて適
度の沈み込みによる好ましいタッチが失われるので好ま
しくない。本発明の好ましい細かい立体巻縮は、巻縮数
が２０個／インチ〜６０個／インチ、巻縮度が１５％〜
５０％であり、より好ましくは巻縮数が３０個／インチ
〜５０個／インチ、巻縮度が２５％〜４０％である。本
発明の好ましい巻縮数と巻縮度を付与できる高度の潜在
巻縮はサイドバイサイド又は偏芯シ−スコア等の複合構
造として片成分に高収縮成分を用い、他の成分に高モジ
ュラスで耐熱耐久性を保持できる低収縮成分で構成する
ことにより高度の潜在巻縮能を付与するのが好ましい。
高収縮成分としては、前記の金属塩スルホネ−トを含有
するイソフタレ−トやイソフタレ−トを共重合したポリ
エステルとし、低収縮成分はホモ成分のＰＥＴ，ＰＥ
Ｎ，ＰＢＮ，ＰＣＨＤＴ等の単独組成を用い、高収縮成
分が収縮しても付与した高モジュラスを保持できる高温
高配向延伸した複合構造が好ましい。高モジュラスを保
持することで、弾性限界の応力が高くなり、高い変形応
力を受けても変形しにくくなり、熱接着成分の熱可塑性
弾性樹脂が融着一体化しているので、熱可塑性弾性樹脂
が変形してエネルギ−変換により変形応力を吸収し、実
質的には巻縮繊維の変形は弾性限界内でコイルスプリン
グが変形するに止まり、変形応力が解除されると熱可塑
性弾性樹脂のゴム弾性とコイルスプリングを形成する巻
縮繊維の弾性回復で容易に元の形態に回復できるので好
ましい耐久性を発現できる。更には、コイルスプリング
の耐熱耐久性が保持できる。前記の熱可塑性弾性樹脂を
融点が１８０℃以上のものを用いて耐熱耐久性の良い巻
縮繊維で構成した本発明の繊維系ワディング材は７０℃
での圧縮残留歪みが３５％以下の好ましい耐熱耐久性が
付与できる。が、更に疑似結晶化処理した場合は７０℃
での圧縮残留歪みが２５％以下のより好ましい耐熱耐久
性が付与できる。本発明の細かい巻縮を発現した巻縮繊
維の好ましい保持すべきモジュラスは、初期引張り抵抗
度で３５ｇ／デニ−ル以上、より好ましくが４０ｇ／デ
ニ−ル以上である。しかして巻縮発現した繊維は、巻縮
発現の為収縮処理が必要なので通常の巻縮発現しない繊
維のように１００ｇ／デニ−ル以上の初期引張り抵抗度
を保持することは不可能であり、最も好ましくは５０ｇ
／デニ−ル以上１００ｇ／デニ−ル以下である。仮に充
分な結晶化処理により１００ｇ／デニ−ル以上に出来た
場合は、伸度が低下しておりコイルスプリングのタフさ
が無くなって、繰り返し圧縮回復が必要な本発明のよう
なワディング材として使用する場合は、非常に脆くなる
欠点が出て疲労が著しくなり耐久性が低下するので注意
が必要である。伸度が５０％以上と高すぎると伸張変形
し易くなるのでコイルスプリング機能が低下し耐久性が
劣るので好ましくない。このため本発明の巻縮繊維の伸
度は少なくとも１０％以上、１５％以上４０％以下が好
ましく、より好ましくは２０％〜３５％である。本発明
を構成する巻縮繊維の断面形状は特には限定されない
が、中空断面や異形断面にすることで好ましい抗圧縮性
（反発力）やタッチを付与することができるので特に好
ましい。抗圧縮性は繊度や用いる素材のモジュラスによ
り調整して、繊度を細くしたり、柔らかい素材では中空
率や異形度を高くし初期圧縮応力の勾配を調整できる
し、繊度をやや太くしたり、ややモジュラスの高い素材
では中空率や異形度を低くして座り心地が良好な抗圧縮
性を付与する。中空断面や異形断面の他の効果として中
空率や異形度を高くすることで、同一の抗圧縮性を付与
した場合、より軽量化が可能となり、自動車等の座席に
用いると省エネルギ−化ができ、布団などの場合は、上
げ下ろし時の取扱性が向上する。かくして本発明の好ま
しい実施形態で構成された繊維系ワディング材は、熱可
塑性弾性樹脂を熱接着成分とした熱接着繊維と熱可塑性
非弾性樹脂からなる潜在巻縮能に基ずく立体巻縮を発現
した熱可塑性非弾性樹脂からなる巻縮繊維とが立体巻縮
により絡まり三次元構造化されて融着一体化した三次元
スプリング構造とし、両面を実質的にフラット化させ
て、局部的な臀部の圧縮応力を面で受け止め応力分散性
を向上させると同時に細かな立体巻縮で適度の抗圧縮性
と、融着一体化した三次元スプリングのネットワ−ク構
造と熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性が合いまって、適度の
沈み込みによる快適な臀部のタッチを与えつつ、圧縮応
力を変形が容易な熱可塑性弾性樹脂部分が大変形を起こ
し、三次元スプリングのネットワ−ク構造のスプリング
機能で巻縮繊維の変形を弾性限界内に抑制しがら構造体
全体が変形して変形応力を分散吸収させて巻縮繊維の塑
性変形を少なくし、更に熱可塑性弾性樹脂を疑似結晶化
させて熱接着点の伸張回復性を著しく向上させて、変形
応力を除くと熱可塑性弾性樹脂部分のゴム弾性と巻縮繊
維の弾性回復で直ちに回復し、良好な抗へたり性を保持
させ、更には、三次元スプリングのネットワ−ク構造と
熱可塑性弾性樹脂のゴム弾性が合いまって伸縮性をも発
現するため極めて過酷な剪断変形をも構造全体が伸縮変
形して吸収し熱可塑性弾性樹脂の振動吸収性が振動遮断
層として働く好ましい表面層の機能を付与した繊維系ワ
ディング材となる。本発明の繊維系ワディング材の厚み
は１mm〜３０mmである。１mm以下では表面層機能が発現
できないので好ましくない。３０mmを越えるとクッショ
ン層機能が必要となり、繊度の細い緻密層からなる本発
明の構造では沈み込みが大きくなり好ましくない。本発
明の好ましい繊維系ワディング材の厚みは表面層機能が
発現できる３mm〜２５mmであり、５mm〜２０mmが特に好
ましい。本発明の繊維系ワディング材の見掛け密度は
０．０１ｇ／cm³ から０．１ｇ／cm³ である。見掛け密
度が０．０１ｇ／cm³ 未満では構成繊維の構成本数が少
なくなり、柔らか過ぎて沈み込みがやや大きくなり体型
保持機能の抗圧縮性が発現できなくなり床つき感を与え
ると共に変形し過ぎて構成繊維の損傷が大きくなるので
耐へたり性が悪くなる欠点がでてくる。見掛け密度が
０．１ｇ／cm ³ を越える場合は本発明のように繊度が比
較的細い繊維から構成される緻密な構造では、緻密化し
過ぎて適度の沈み込みが出来なくなるので臀部全体を包
み込んで支えることが困難になり、固く感じると共に、
臀部に局部的に応力が集中して鬱血した状態になりやす
く長時間の着座が困難になるので好ましくない。発明の
繊維系ワディング材の好ましい見掛け密度は０．０３ｇ
／cm³ から０．０６ｇ／cm³ 、より好ましくは０．０４
ｇ／cm³ から０．０５ｇ／cm³ である。なお、過酷な剪
断変形を吸収するための好ましい本発明の伸張回復性は
２５％伸張後の回復率が６０％以上であり、より好まし
くは８０％以上である。２５％伸張後の回復率が２０％
以下では過酷な剪断変形を吸収することが困難となるの
で好ましくない。本発明の繊維系ワディング材は、従来
公知の繊維を用いた成形体では付与することが困難であ
った発泡ウレタンに近い過酷な剪断変形を吸収力できる
極めて優れた表面層機能をもつのが大きい特徴である。

【００１２】熱可塑性弾性樹脂を熱接着成分とした熱接
着繊維と細かい巻縮を発現した巻縮繊維が混合三次元構
造を形成して融着一体化されて、実質的に両面がフラッ
ト化された両面の熱可塑性弾性樹脂成分が熱接着機能を
有する本発明の繊維系ワディング材であるので、他の網
状体、不織布、編織物、硬綿、フイルム、発泡体、金属
等の被熱接着体とを接着するのに、そのまま熱接着する
か、又は他の熱接着成分（熱接着不織布、熱接着繊維、
熱接着フィルム、熱接着レジン等）や接着剤等を用いて
一体積層構造体化し、車両用座席、船舶用座席、車両
用、船舶用、病院用等の業務用及び家庭用ベット、家具
用椅子、事務用椅子、布団類等の製品を得る場合、被接
着体面との接触面積を広くできるので、接着面積が広く
なり強固に接着した接着耐久性も良好な製品を得ること
ができる。なお、繊維系ワディング材形成段階から製品
化される任意の段階で上述の疑似結晶化処理を施すこと
により、繊維系ワディング材積層した成形体中の熱可塑
性弾性樹脂からなる成分を示差走査型熱量計で測定した
融解曲線に室温以上融点以下の温度に吸熱ピークを持つ
ようにすると製品の耐熱耐久性が格段に向上するのでよ
り好ましい。本発明の繊維系ワディング材両面の熱可塑
性弾性樹脂成分が熱接着機能を有するので、その儘熱接
着層として使用できるが、好ましくは熱接着成分をソフ
トセグメント含有量が多い低融点の熱可塑性弾性樹脂と
することで、振動や変形応力のエネルギ−変換を良好と
できると共に良好な熱接着機能も付与できる。熱接着機
能を発現させるに好ましい繊維系ワディング材を形成す
る熱接着成分の融点は高融点成分の融点より１５℃から
８０℃低い融点であり、より好ましくは２０℃から６０
℃低い融点である。本発明の繊維系ワディング材は伸縮
性を有するので、熱接着時に被接着体を伸張した状態で
接着すると、被接着体は接着層のゴム弾性で伸張された
状態が緩和しないので張りのある、皺になりにくい成形
体とすることもできる。

【００１３】次に本発明の製法を述べる。潜在巻縮能
（１／ρ）が５mm^-1以上の熱可塑性非弾性樹脂からなる
巻縮が未発現の巻縮繊維と熱可塑性弾性樹脂を熱接着成
分にした複合構造を有する熱接着繊維を混合開繊して、
熱接着繊維を巻縮が未発現の巻縮繊維マトリックス中に
分散させて三次元構造を形成し、次いで、熱接着成分の
融点より１０℃〜４０℃高い温度で熱処理する際、昇温
過程で巻縮が未発現の巻縮繊維に細かい立体巻縮を発現
させて立体巻縮により絡まり三次元構造化させた後、熱
接着繊維との接触部の大部分を熱接着成分を溶融して熱
可塑性弾性樹脂からなる熱接着点を形成し、一旦冷却後
又は連続して、熱接着成分の融点より少なくとも１０℃
以上低い温度で熱処理する繊維系ワディング材の製法で
あり、冷却後から一体成形して製品化に至る工程で熱可
塑性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以下の温度で
アニ−リングする繊維系ワディング材及び製品の製法で
ある。潜在巻縮能（１／ρ）が５mm^-1以上の熱可塑性非
弾性樹脂からなる巻縮が未発現の巻縮繊維は、一般的な
多成分押出機を用い、公知の複合紡糸法を用いて前記し
た高収縮成分と低収縮成分の熱可塑性非弾性樹脂を各単
独成分毎に別々に溶融し、ノズルオリフィス背面で複合
化できるように分配合流させて、好ましくはサイドバイ
サイド構造に分配合流させ、溶融温度は好ましくは、各
成分の融点より１０℃以上、８０℃以下の同一の溶融温
度で、各成分の層が所望の分配率となるよう所望の吐出
量になるよう各成分を各ギヤポンプにてノズルへ溶融状
態で熱可塑非弾性樹脂を送り、各オリフィスより吐出さ
せる。この時の溶融温度は、低融点成分の融点より８０
℃を越える高い溶融温度にすると熱分解が著しくなり熱
可塑性樹脂の特性が低下するので好ましくない。他方、
高融点成分の融点より１０℃以上高くしないとメルトフ
ラクチャ−を発生し正常な繊維形成が出来なくなる。好
ましい溶融温度は低融点成分の融点より２０℃から６０
℃高い温度、より好ましくは融点より２５℃から３５℃
高い温度であり、高融点成分の融点より１５℃から４０
℃高い温度、より好ましくは融点より２０℃から３０℃
高い温度となる同一の溶融温度で吐出する。複合紡糸の
場合は合流直前の溶融温度差は１０℃以下にしないと異
常流動を発生し複合形態の形成が損なわれる場合があ
る。オリフィスの形状は特に限定されないが、中空断面
（例えば三角中空、丸型中空、突起つきの中空等となる
よう形状）及び、又は異形断面（例えば三角形、Ｙ型、
星型等の断面二次モ−メントが高くなる形状）とするこ
とで前記効果以外に溶融状態の吐出したときの溶融粘度
差による孔曲がりを防止し易くなる。また、サイドバイ
サイド構造では、低収縮成分と高収縮成分の接着面積が
少なくなり、高収縮成分の収縮力が低収縮成分に拘束さ
れにくくなって巻縮発現能が向上するので好ましい。ま
た、見掛けの嵩を高くでき軽量化になり、断面二次モ−
メントが高くなって抗圧縮性が向上し、弾発性も改良で
き、耐へたり性が向上するので好ましい。中空断面では
中空率が６０％を越えると断面が潰れ易くなるので、好
ましくは抗圧縮性の効果が発現できる５％以上５０％以
下、より好ましくは１０％以上４０％以下である。紡糸
速度は特に限定されないが配向結晶化すると収縮差が少
なくなるので好ましくは配向結晶化しない４０００ｍ／
分未満である。かくして得られた未延伸糸は、１段目の
延伸温度はガラス転移点温度以上、結晶化開始温度以下
の温度、 ＰＥＴでは６５℃〜９０℃で破断延伸倍率の
０．７〜０．７５倍（ＰＥＮでは１２０℃以上）、２段
目は結晶化開始温度以上、結晶融解温度以下の温度、Ｐ
ＥＴでは１５０℃〜１８０℃（ＰＥＮでは１８０℃以
上）で破断延伸倍率の０．８５〜０．９５倍で延伸す
る。延伸倍率が０．９５倍以上では構造破壊を生じるの
で好ましくない。次いで機械巻縮付与後、切断して潜在
巻縮能（１／ρ；ρは巻縮の曲率半径、単位mm）が５mm
^-1以上の巻縮未発現繊維が得られる。他方、熱接着繊維
は、低融点の熱可塑性弾性樹脂と高融点の熱可塑性弾性
樹脂、又は高融点の熱可塑性非弾性樹脂とを個々に溶融
し、公知の複合紡糸により紡糸する。この時の溶融温度
は好ましくは、各成分の融点より１０℃以上、１００℃
以下の同一の溶融温度で、各成分の層が所望の分配率と
なるよう所望の吐出量になるよう各成分を各ギヤポンプ
にてノズルへ溶融状態で熱可塑非弾性樹脂を送り、各オ
リフィスより吐出させる。この時の溶融温度は、低融点
成分の融点より１００℃を越える高い溶融温度にすると
熱分解が著しくなり熱可塑性樹脂の特性が低下するので
好ましくない。他方、高融点成分の融点より１０℃以上
高くしないとメルトフラクチャ−を発生し正常な繊維形
成が出来なくなる。好ましい溶融温度は低融点成分の融
点より２０℃から８０℃高い温度、より好ましくは融点
より２５℃から６５℃高い温度であり、高融点成分の融
点より１０℃から４０℃高い温度、より好ましくは融点
より２０℃から３０℃高い温度となる同一の溶融温度で
吐出する。次いで、延伸して完成糸を得られる。が、こ
の方法では、熱接着成分の融点が低いので、延伸時に高
温で熱セットできないため収縮率が３０％から８０％と
高いものしか得られないので、ウエッブを熱成形する際
ウエッブ収縮による成形寸法不良を生じる。本発明では
この問題を解決するため、３０００ｍ／分以上の高速紡
糸により収縮率を１０％以下に低収縮化して一気に完成
糸にする方法で得るのが好ましい。次いで、巻縮を付与
し、所望のカット長に切断して熱接着繊維を得る。本発
明に使用する熱接着繊維の複合形態は特には限定されな
いが、熱接着繊維としての機能が必要なのでサイドバイ
サイドまたはシ−スコアで、低融点成分が繊維の表面の
５０％以上を占めるのが好ましく、低融点成分が繊維の
表面の１００％以上を占めるシ−スコア構造がより好ま
しい。かくして得られた潜在巻縮能をもつ巻縮が未発現
の巻縮繊維と熱接着繊維を好ましくは、５０／５０重量
比から８０／２０重量比として、オ−プナ−等で予備開
繊混合した後カ−ド等で開繊し、熱接着繊維を巻縮が未
発現の巻縮繊維マトリックス中に分散させて三次元構造
を形成し、次いで、熱接着成分の融点より１０℃〜４０
℃高い温度で熱処理する際、昇温過程で巻縮が未発現の
巻縮繊維に細かい立体巻縮を発現させて立体巻縮により
絡まり三次元構造化させた後、熱接着成分の融点より１
０℃〜４０℃高い温度で熱処理する際、昇温過程で巻縮
が未発現の巻縮繊維に細かい立体巻縮を発現させて立体
巻縮により絡まり三次元構造化させた後、熱接着繊維と
の接触部の大部分を熱接着成分を溶融して熱可塑性弾性
樹脂からなる熱接着点を形成する。細かい立体巻縮を発
現した巻縮繊維は、初期引張り抵抗度が少なくとも３５
ｇ／デニ−ル以上で、７０℃での初期引張り抵抗度が少
なくとも１０ｇ／デニ−ル以上にしたものが好ましい。
嵩高性と抗圧縮性からの立体捲縮の捲縮度は１５％以
上、捲縮数は２０個／インチ以上とする。本発明の好ま
しい方法としては、該繊維系ワディング材を形成する際
から該繊維系ワディング材を積層し、成形加工により製
品化に至る任意の工程で熱可塑性弾性樹脂の融点より少
なくとも１０℃以下の温度でアニ−リングよる疑似結晶
化処理を行い該繊維系ワディング材又は製品を得るのが
より好ましい製法である。疑似結晶化処理温度は、少な
くとも融点（Ｔｍ）より１０℃以上低く、Ｔａｎδのα
分散立ち上がり温度（Ｔαｃｒ）以上で行う。この処理
で、融点以下に吸熱ピ−クを持ち、疑似結晶化処理しな
いもの（吸熱ピ−クを有しないもの）より耐熱耐へたり
性が著しく向上する。本発明の好ましい疑似結晶化処理
温度は（Ｔαｃｒ＋１０℃）から（Ｔｍ−２０℃）であ
る。単なる熱処理により疑似結晶化させると耐熱耐へた
り性が向上する。が更には、１０％以上の圧縮変形を付
与してアニ−リングすることで耐熱耐へたり性が著しく
向上するのでより好ましい。次いで所望の長さまたは形
状に切断してクッション用ワディング材に用いる。

【００１４】本発明の繊維系ワディング材を表面層に用
いる場合、その使用目的、使用部位により使用する樹
脂、繊度、嵩密度等を選択する必要がある。例えば、ソ
フトなタッチと適度の沈み込みと張りのある膨らみを付
与するためには、やや高密度で細い繊度の緻密な構造が
好ましく、共振振動数を低くし、適度の硬さと圧縮時の
ヒステリシスを直線的に変化させて体型保持性を良く
し、耐久性を保持させるために、中密度で太い繊度、や
や低密度で細い繊度の構造にするのが好ましい。本発明
の繊維系ワディング材は用途との関係で要求性能に合う
べき他の素材、例えば、異なる網状体、短繊維集合体か
らなる硬綿クッション材、不織布等と組合せて、３次元
構造を損なわない程度に成形型等を用いて使用目的にあ
った形状に成形して一体成形すれば側地を被せるのみで
車両用座席、船舶用座席、ベット、椅子、家具等に用い
ることができる。繊維製造過程以外でも性能を低下させ
ない範囲で製造過程から成形体に加工し、製品化する任
意の段階で難燃化、防虫抗菌化、耐熱化、撥水撥油化、
着色、芳香等の機能付与を薬剤添加等の処理加工ができ
る。

【００１５】

【実施例】以下に実施例で本発明を詳述する。

【００１６】なお、実施例中の評価は以下の方法で行っ
た。 1.融点（Ｔｍ）および融点以下の吸熱ピ−ク 島津製作所製ＴＡ５０，ＤＳＣ５０型示差熱分析計を使
用し、昇温速度２０℃／分で測定した吸発熱曲線から吸
熱ピ−ク（融解ピ−ク）温度を求めた。 2.Ｔαｃｒ ポリマ−を融点＋１０℃に加熱して、厚み約３００μm
のフイルムを作成して、オリエンテック社製バイブロン
ＤＤＶII型を用い、１１０Ｈｚ、昇温速度１℃／分で測
定したＴａｎδ（虚数弾性率Ｍ”と弾性率の実数部分
Ｍ’との比Ｍ”／Ｍ’）のゴム弾性領域から融解領域へ
の転移点温度に相当するα分散の立ち上がり温度。 3.見掛け密度 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、４か所の高さ
を測定し、体積を求め試料の重さを体積で徐した値で示
す。（ｎ＝４の平均値） 4.繊度 試料を１０箇所から各繊維部分を切り出し、アクリル樹
脂で包埋して断面を削り出し切片を作成して断面写真を
得る。各部分の断面写真より各部の断面積（Ｓｉ）を求
める。また、同様にして得た切片をアセトンでアクリル
樹脂を溶解し、真空脱泡して密度勾配管を用いて４０℃
にて測定した比重（ＳＧｉ）を求める。ついで次式より
線状の９０００ｍの重さを求める。（単位ｃｇｓ） 繊度＝〔（１／ｎ）ΣＳｉ×ＳＧｉ〕×９０００００ 5.巻縮特性 (1) 巻縮数：ＪＩＳ−Ｌ−１０１５（１９９２）の方法
による。 (2) 巻縮度：ＪＩＳ−Ｌ−１０１５（１９９２）の方法
による。 (3) １／ρ：短繊維を５cmに切断してフリ−にて乾熱１
６０℃雰囲気で２分間熱処理し、巻縮の山から山のピッ
チＬｉmm，巻縮の山から谷の高さＤｊmm，各試料５本を
１本で各１０個を投影機で測定し、以下の計算で求め
た。 １／ρ＝（１／ｎ）Σ〔２π／（πＤ_i ² ＋
Ｌ_j ² ）〕：単位mm^-1 6.融着 試料を目視判断で融着しているか否かを接着している繊
維同士を手で引っ張って外れないか否かで外れないもの
を融着していると判断する。 7.耐熱耐久性（７０℃残留歪） 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、５０％圧縮し
て７０℃乾熱中２２時間放置後冷却して圧縮歪みを除き
１日放置後の厚み（ｂ）を求め処理前の厚み（ａ）から
次式、即ち（ａ−ｂ）／ａ×１００より算出する。単位
％（ｎ＝３の平均値） 8.繰返し圧縮歪 試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、島津製作所製
サ−ボパルサ−にて、２５℃６５％ＲＨ室内にて５０％
の厚みまで１Ｈｚのサイクルで圧縮回復を繰り返し２万
回後の試料を１日放置後の厚みと（ｂ）を求め処理前の
厚み（ａ）から次式、即ち（ａ−ｂ）／ａ×１００より
算出する。単位％（ｎ＝３の平均値） 9.伸張回復 試料の縦方向及び横方向に各１０枚を幅２cm、長さ１０
cmに切断し、オリエンテック社製テンシロンで試料長８
cmとして両端を保持具で掴み、伸張速度５cm／分にて２
５％伸張し、一旦伸張を止め５分間放置した後、伸張速
度５cm／分にて０％まで戻して１分間放置後、再度伸張
速度５cm／分にて２５％まで伸張した時の、再度伸張し
た時の応力の立ち上がり点と始めに伸張した時の応力の
立ち上がり点との長さＬ_i mmと２５％伸張した時の長さ
Ｌ₀mm の差をＬ₀mm で除した値を％で示す。（ｎ＝２０
の平均値） 10. 座り心地 東洋紡績製熱接着繊維４−６４−ＴＥ５と東洋紡績製立
体巻縮ステープル１０−６４−７４５を３０／７０重量
比で混合開繊して得たカ−ドウエッブをクッションにし
た時の平均の見掛けの嵩密度を０．０５ｇ／cm³ となる
ように積層して熱成形用雌金型に入れ、牡金型で圧縮し
て詰め込み２００℃の熱風にて１０分間熱接着成形して
バケットシ−ト状に成形したクッション層に表面とサイ
ドをくるむように繊維系ワディング材で包み、東洋紡績
製ハイムからなるポリエステルモケットの側地を被って
座席用フレ−ムにセットして座部は４か所、背部は６か
所の側地止めを入れた座席を作成し、３０℃ＲＨ７５％
室内で作成した座席にパネラ−を座らせ以下の評価をお
こなった。（ｎ＝５） (1) 床つき感：座ったときの「どすん」と床に当たった
感じの程度を感覚的に定性評価した。感じない；◎、殆
ど感じない；○、やや感じる；△、感じる；× (2) 蒸れ感：２時間座っていて、臀部やふと股の内側の
座席と接する部分が蒸れた感じを感覚的に定性評価し
た。殆ど感じない：◎、僅かに蒸れを感じる；○、やや
蒸れを感じる；△、蒸れを著しく感じる；× (3) タッチ：座っているときの臀部の保持感を官能評価
した。柔らかく支えられている：◎、保持感がよい：
○、やや沈み込みあり：△、保持感が悪い：× (4) ８時間以内でどの程度我慢して座席に座っていられ
るか：１時間以内；×、２時間以内；△、４時間以内；
○、４時間以上；◎ (5) ４時間座席に座らせたときの腰の疲れ程度を感覚的
に定性評価した。無し；◎、殆ど疲れない；○、やや疲
れる；△、非常に疲れる；× (6) 総合評価：(1) から(5) までの評価の◎を４点、○
を３点、△を２点、×を１点として１６点以上で△を含
まないもの；非常に良い（◎）、１５点以上で△を含む
もの；良い（○）、１２点以上で×を含まないもの；や
や悪い（△）、×を含むもの；悪い（×）として評価し
た。

【００１７】実施例１ ポリエステル系エラストマ−として、ジメチルテレフタ
レ−ト（ＤＭＴ）又は、ジメチルナフタレ−ト（ＤＭ
Ｎ）と１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を少量の触
媒と仕込み、常法によりエステル交換後、ポリテトラメ
チレングリコ−ル（ＰＴＭＧ）を添加して昇温減圧しつ
つ重縮合せしめポリエ−テルエステルブロック共重合エ
ラストマ−を生成させ、次いで抗酸化剤２％を添加混合
練込み後ペレット化し、５０℃４８時間真空乾燥して得
られた熱可塑性弾性樹脂原料の処方を表１に示す。

【００１８】

【表１】

【００１９】常法により公知の複合紡糸機にて、熱可塑
性弾性樹脂Ａ−１をシ−ス成分、Ａ−２をコア成分とな
るように個々に溶融してオリフィス直前で分配し、各吐
出量を５０／５０重量比で、単孔当たり１．６ｇ／分孔
（０．８ｇ／分：０．８ｇ／分）として紡糸温度２４５
℃にて吐出し、紡糸速度３５００ｍ／分にて得た繊度が
４．１デニ−ル、乾熱１６０℃での収縮率８％の糸を収
束してトウ状でクリンパ−にて機械巻縮を付与し、６４
mmに切断してシ−スコア断面の熱可塑性弾性樹脂からな
る熱接着繊維を得た。別途、酸成分としてテレフタレ−
トを９２モル％、スルホン酸ナトリュウムを含有するイ
ソフタレ−トを２モル％とグリコ−ル成分としてエチレ
ングリコ−ル、及び少量の触媒を加え常法によりエステ
ル交換後、重縮合した後ペレット化して極限粘度０．５
０の共重合ポリエステル（Ｐ−１）を得た。又、酸成分
としてテレフタレ−トを９５モル％、イソフタレ−トを
５モル％とグリコ−ル成分としてエチレングリコ−ル、
及び少量の触媒を加え常法によりエステル交換後、重縮
合した後ペレット化して極限粘度０．６２の共重合ポリ
エステル（Ｐ−２）を得た。得られた共重合ポリエステ
ルＰ−１とＰ−２を混合比５０／５０重量比で乾燥機に
仕込み、混合しつつ１１０℃２０時間真空乾燥して得ら
れた共重合ポリエステルを高収縮成分とし、極限粘度
０．６３のＰＥＴを低収縮成分として、重量比５０／５
０に分配して単孔当たり３．０ｇ／分孔（１．５ｇ／
分：１．５ｇ／分）として紡糸温度２８５℃にてＣ型オ
リフィスより吐出し、紡糸速度２５００ｍ／分で複合紡
糸し、次いで、７０℃及び１８０℃にて２段延伸して得
た延伸糸を機械巻縮を付与して６４mmに切断し、中空断
面で中空率３２％のサイドバイサイド構造の繊度５デニ
−ル、初期引張り抵抗度５８ｇ／デニ−ル、潜在巻縮能
が７．２mm^-1の立体捲縮が未発現の潜在巻縮繊維を得
た。得られた熱接着繊維と潜在巻縮繊維を４０／６０重
量比で混合し、オ−プナ−にて予備開繊した後カ−ドで
開繊して得たウエッブを目付け８００ｇ／ｍ² に積層
し、ニ−ドルパンチにて４個／cm³ の交絡処理を行い、
次いで２００℃熱風にて１分間で２００℃まで昇温させ
つつフリ−熱処理して潜在巻縮繊維に巻縮を発現させて
立体巻縮により絡まった三次元構造化させた後、引き続
き、見掛けの密度が０．０４ｇ／cm³ となるように圧縮
して２００℃熱風にて５分間熱処理して細かい巻縮を発
現した（巻縮数４８個／in、巻縮度３８％）巻縮繊維と
熱接着繊維との接触部の大部分を熱接着成分を溶融して
熱可塑性弾性樹脂からなる熱接着点を形成し、一旦冷却
後、厚みの８０％に圧縮して１００℃熱風にて２０分間
疑似結晶化処理して得た表面が実質的にフラット化した
厚み２０mmの繊維系ワディング材の性能を表２に示す。
表２で明らかなごとく、実施例１は柔らかい弾性樹脂の
特性が生かせた繊維系ワディング材のため耐熱性、常温
での耐久性、伸縮性に優れ、保持感が改善された座り心
地の優れたクッション材であった。評価用に作成した座
席も性能が優れていることが判る。

【００２０】

【表２】

【００２１】実施例２ ジメチルイソフタレ−ト（ＤＭＩ）２０モル％とＤＭＴ
８０モル％及び１・４ブタンジオ−ル（１・４ＢＤ）を
少量の触媒と仕込み、実施例１の方法と同様にして得た
ポリエステル系熱可塑性弾性樹脂の処方を表−１に示
す。得られたＡ−３をシース成分に、相対粘度１．０の
ＰＢＴをコア成分にし、紡糸温度を２６５℃とした以
外、実施例１と同様にして繊度４デニ−ル、収縮率４％
の熱接着繊維を得た。極限粘度０．５４のＰＥＴと極限
粘度０．６５のＰＥＴを丸ノズルより５０／５０重量比
で単孔吐出量５．８ｇ／分孔で紡糸温度２８８℃とした
以外、実施例１と同様にして、繊度６デニ−ル、初期引
張り抵抗度３８ｇ／デニ−ル、潜在巻縮能５．０mm^-1の
巻縮が未発現の潜在巻縮繊維を得た。得られた熱接着繊
維と潜在巻縮繊維を実施例１と同様にして得た、発現し
た巻縮（巻縮数３２個／in、巻縮度２８％）が三次元的
に絡まり、巻縮繊維と熱接着繊維との接触部の大部分を
熱接着成分が熱接着点を形成した表面が実質的にフラッ
ト化した厚み２０mmの繊維系ワディング材の性能を表２
に示す。表２で明らかなごとく、実施例２は耐熱性、常
温での耐久性が実用使用が可能、伸縮性も良好で、座り
心地の優れたクッション材用繊維系ワディング材あっ
た。評価用に作成した座席も性能が優れていることが判
る。

【００２２】実施例３ ポリウレタン系エラストマ−として、４・４’ジフェニ
ルメタンジイソシアネ−ト（ＭＤＩ）とＰＴＭＧ及び鎖
延長剤として１・４ＢＤを添加して重合し次いで抗酸化
剤２％を添加混合練込み後ペレット化し真空乾燥してポ
リエ−テル系ウレタンポリマ−の処方を表３に示す。

【００２３】

【表３】

【００２４】得られた熱可塑性弾性樹脂Ｂ−１をシ−ス
成分に、Ｂ−２をコア成分にして、紡糸温度２００℃と
した以外実施例１と同様にして得た繊度４デニ−ル、収
縮率１２％（１５０℃にて測定した）の熱接着繊維を得
た。次いで、実施例１の巻縮繊維を用いて、実施例１と
同様にして得た発現した巻縮（巻縮数４５個／in、巻縮
度４０％）が三次元的に絡まり、巻縮繊維と熱接着繊維
との接触部の大部分を熱接着成分が熱接着点を形成した
表面が実質的にフラット化した厚み２０mmの繊維系ワデ
ィング材の性能を表２に示す。表２で明らかなごとく、
実施例３は耐熱性、常温での耐久性、伸縮性にも優れ、
座り心地の優れたクッション材用繊維系ワディング材あ
った。評価用に作成した座席も性能が優れていることが
判る。

【００２５】比較例１ 熱接着繊維に熱可塑性非弾性樹脂を熱接着成分とした東
洋紡績社製４−４４−ＥＥ７を用いて、実施例２で得た
潜在巻縮繊維を用いて、疑似結晶化処理しなかった以外
実施例２と同様にして得た発現した巻縮（巻縮数３０個
／in、巻縮度２８％）が三次元的に絡まり、巻縮繊維と
熱接着繊維との接触部の大部分を熱接着成分が熱接着点
を形成した表面が実質的にフラット化した厚み２０mmの
繊維系ワディング材の性能を表２に示す。表２で明らか
なごとく、比較例１は耐熱性、常温での耐久性が劣り、
伸縮性が無く、座り心地も劣るクッション材用繊維系ワ
ディング材あった。

【００２６】比較例２ 極限粘度０．６３のＰＥＴをＣ型ノズルより紡糸温度２
８２℃で、単孔吐出量６ｇ／分孔にて吐出し、ノズル下
３０mmより風速３ｍ／秒の冷却風で非対称冷却して１３
００ｍ／分にて引取り、一段目７８℃、２段目１６０℃
にて延伸し、クリンパ−にて機械巻縮を付与して得た中
空断面で中空率が２２％、繊度が１２デニ−ル、潜在巻
縮能が２．８mm^-1の潜在巻縮繊維と実施例２で得た熱接
着繊維を用い、疑似結晶化処理しなかった以外実施例２
と同様にして得た発現した巻縮（巻縮数１６個／in、巻
縮度１８％）が三次元的に絡まり、巻縮繊維と熱接着繊
維との接触部の大部分を熱接着成分が熱接着点を形成し
た表面が実質的にフラット化した厚み２０mmの繊維系ワ
ディング材の性能を表２に示す。表２で明らかなごと
く、比較例２は伸縮性は有るが、耐熱性、常温での耐久
性がやや劣り、座り心地もやや劣るクッション材用繊維
系ワディング材あった。

【００２７】比較例３ 極限粘度０．５４のＰＥＴと極限粘度０．６５のＰＥＴ
を丸ノズルより５０／５０重量比で単孔吐出量０．３ｇ
／分孔で紡糸速度１３００ｍ／分にて引き取った以外、
実施例２と同様にして得た繊度が０．９デニ−ル、潜在
巻縮能が３．２mm^-1の巻縮が未発現の潜在巻縮繊維と、
実施例２で得た熱接着繊維とを用いて、見掛け密度が
０．０２ｇ／cm³ 、厚み１５mmとなるように熱成形し、
疑似結晶化処理しない以外実施例２と同様にして得た発
現した巻縮（巻縮数１５個／in、巻縮度１２％）が三次
元的に絡まり、巻縮繊維と熱接着繊維との接触部の大部
分を熱接着成分が熱接着点を形成した表面が実質的にフ
ラット化した厚み１５mmの繊維系ワディング材の性能を
表２に示す。表２で明らかなごとく、比較例２は伸縮性
は有るが、耐熱性、常温での耐久性がやや劣り、座り心
地が劣るクッション材用繊維系ワディング材あった。

【００２８】比較例４ 単孔吐出量０．２５ｇ／分孔とした以外実施例２と同様
にして得た、繊度０．９デニ−ル、収縮率１３％の熱接
着繊維と実施例２で得た潜在巻縮繊維を用い、見掛け密
度が０．０２ｇ／cm³ 、厚み１０mmとなるように熱成形
した以外、比較例３と同様にして得た発現した巻縮（巻
縮数３１個／in、巻縮度２７％）が三次元的に絡まり、
巻縮繊維と熱接着繊維との接触部の大部分を熱接着成分
が熱接着点を形成した表面が実質的にフラット化した厚
み１０mmの繊維系ワディング材の性能を表２に示す。表
２で明らかなごとく、比較例２は伸縮性は有るが、耐熱
性、常温での耐久性がやや劣り、座り心地がやや劣るク
ッション材用繊維系ワディング材あった。

【００２９】比較例５ 単孔４ｇ／分孔とし、紡糸速度１３００ｍ／分にて引取
り、１段目７８℃にて延伸した以外実施例２と同様にし
て得た、繊度１１デニ−ル、収縮率３４％の熱接着繊維
と実施例２で得た潜在巻縮繊維を用い、見掛け密度が
０．０５ｇ／cm³、厚み２０mmとなるように熱成形した
以外、比較例３と同様にして得た発現した巻縮（巻縮数
３０個／in、巻縮度２６％）が三次元的に絡まり、巻縮
繊維と熱接着繊維との接触部の大部分を熱接着成分が熱
接着点を形成した表面が実質的にフラット化した厚み２
０mmの繊維系ワディング材の性能を表２に示す。表２で
明らかなごとく、比較例２は伸縮性、耐熱性、常温での
耐久性がやや劣り、座り心地がやや劣るクッション材用
繊維系ワディング材あった。

【００３０】比較例６ 実施例２と同様にして得た開繊ウエッブをそのまま見掛
け密度が０．０１ｇ／cm³ となるように評価用座席に装
着して座り心地を評価した結果、極めて悪い座り心地で
あった。

【００３１】比較例７ 実施例２で得た熱接着繊維と潜在巻縮繊維を用い、混合
比５０／５０重量％で混合開繊し、見掛け密度が０．０
０８ｇ／cm³ 、厚み３０mmとなるよう熱成形した以外、
比較例３と同様にして得た発現した巻縮（巻縮数３２個
／in、巻縮度２６％）が三次元的に絡まり、巻縮繊維と
熱接着繊維との接触部の大部分を熱接着成分が熱接着点
を形成した表面が実質的にフラット化した厚み３０mmの
繊維系ワディング材の性能を表２に示す。表２で明らか
なごとく、比較例７は伸縮性はあるが、耐熱性、常温で
の耐久性がやや劣り、座り心地の劣るクッション材用繊
維系ワディング材あった。

【００３２】比較例８ 見掛け密度を０．１３ｇ／cm³ 、厚みを１０mmとなるよ
うにした以外、比較例７と同様にして得た発現した巻縮
（巻縮数３１個／in、巻縮度２５％）が三次元的に絡ま
り、巻縮繊維と熱接着繊維との接触部の大部分を熱接着
成分が熱接着点を形成した表面が実質的にフラット化し
た厚み３０mmの繊維系ワディング材の性能を表２に示
す。表２で明らかなごとく、比較例７は伸縮性が無く、
耐熱性、常温での耐久性も劣り、座り心地のやや劣るク
ッション材用繊維系ワディング材あった。

【００３３】比較例９ 見掛け密度を０．０８ｇ／cm³ 、厚みを０．８mmとなる
ようにした以外、比較例７と同様にして得た発現した巻
縮（巻縮数３２個／in、巻縮度２５％）が三次元的に絡
まり、巻縮繊維と熱接着繊維との接触部の大部分を熱接
着成分が熱接着点を形成した表面が実質的にフラット化
した厚み０．８mmの繊維系ワディング材の性能を表２に
示す。表２で明らかなごとく、比較例７は伸縮性は有る
が、耐熱性も劣り、座り心地が劣悪なクッション材用繊
維系ワディング材あった。なお、常温での耐久性は評価
していない。

【００３４】比較例１０ 見掛け密度を０．０２ｇ／cm³ 、厚みを５０mmとなるよ
うにした以外、比較例７と同様にして得た発現した巻縮
（巻縮数３２個／in、巻縮度２５％）が三次元的に絡ま
り、巻縮繊維と熱接着繊維との接触部の大部分を熱接着
成分が熱接着点を形成した表面が実質的にフラット化し
た厚み０．８mmの繊維系ワディング材の性能を表２に示
す。表２で明らかなごとく、比較例７は伸縮性は有る
が、耐熱性、常温での耐久性がやや劣り、座り心地が劣
悪なクッション材用繊維系ワディング材あった。

【００３５】比較例１１ 表面が凸凹で円錐状突起を多数有する多孔板で両面を圧
縮し、見掛け密度を０．０８ｇ／cm³ 、厚みを３０mmと
なるようにした以外、比較例７と同様にして得た発現し
た巻縮（巻縮数３０個／in、巻縮度２４％）が三次元的
に絡まり、巻縮繊維と熱接着繊維との接触部の大部分を
熱接着成分が熱接着点を形成した表面が円錐状突起で凸
凹化した厚み３０mmの繊維系ワディング材の性能を表２
に示す。表２で明らかなごとく、比較例７は伸縮性、耐
熱性、常温での耐久性が劣り、臀部に異物感を与える座
り心地が悪いクッション材用繊維系ワディング材あっ
た。

【００３６】実施例５ 座り心地の評価に用いた熱接着繊維と母材を用いて作成
した両面がフラットな厚み５０mm、見掛け密度０．０５
ｇ／cm³ の硬綿を長さ１２０cmに切断して、実施例１で
得たクッション材用繊維系ワディング材を表面に積層熱
接着して、厚み５cm、幅１２０cm、長さ５０cm毎にキル
ティングした幅１２０cm、長さ２００cmの側地に入れマ
ットレスを作成した。このマットレスをベッドに設置
し、２５℃ＲＨ６５％室内にてパネラ−４人に７時間使
用させて寝心地を官能評価した。なお、ベットにはシ−
ツを掛け、掛け布団は１．８kgのダウン／フェザ−：９
０／１０を中綿にしたもの、枕はパネラ−が毎日使用し
ているものを着用させた。評価結果は、床つき感がな
く、沈み込みが適度で、蒸れを感じない快適な寝心地の
ベットであった。比較のため、密度０．０４ｇ／cm³ で
厚み１０cmの発泡ウレタン板状体で同様のマットレスを
作成し、ベットに設置して寝心地を評価した結果、床つ
き感は少ないが沈み込みが大きくやや蒸れを感じる寝心
地の悪いベットであった。

【００３７】

【発明の効果】巻縮繊維同士及び熱可塑性弾性樹脂を熱
接着成分とした熱接着繊維とが細かい立体巻縮により絡
まり三次元構造化されて接触点が融着一体化して伸縮性
を付与し、両面がフラット化された熱可塑性弾性樹脂か
らなる成分を示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室
温以上融点以下の温度に吸熱ピークを持つので、振動遮
断性、耐熱耐久性、嵩高性、体型保持が改善された座り
心地の良好な、蒸れにくいクッション材用繊維系ワディ
ング材であり、クッション層に積層して側地を被せて又
は、他の素材との併用して、上記の好ましい特性を付与
した車両用座席、船舶用座席、車両用、船舶用、病院や
ホテル等の業務用ベット、家具用クッション、寝装用品
等の製品を提供できる。更には、車両用や建築資材とし
ての内装材や断熱材等にも有用である。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０４Ｈ 1/50 1/54 Ａ

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱可塑性非弾性樹脂からなる繊度が１〜
   １０デニ−ルの潜在巻縮能に基づく立体巻縮を発現した
   巻縮繊維と１〜６デニールの熱可塑性弾性樹脂を熱接着
   成分とした熱接着複合繊維とが開繊混合され、前記巻縮
   繊維同士あるいは接巻縮繊維と熱接着繊維とが立体巻縮
   により絡まって三次元構造化され、熱接着繊維同志ある
   いは熱接着繊維と巻縮繊維の接触点の大部分が融着一体
   化された構造体であり、該構造体は両面が実質的にフラ
   ット化されており、厚みが１〜３０mm、見掛け密度が
   ０．０１〜０．１０ｇ／cm³ であり、熱可塑性弾性樹脂
   成分は、示差走査型熱量計で測定した融解曲線に室温以
   上融点以下の範囲に吸熱ピークを有することを特徴とす
   る繊維系ワディング材。
2. 【請求項２】 巻縮繊維が複合繊維であり、繊度が２〜
   ６デニ−ル、潜在巻縮能に基づいて発現した立体巻縮数
   が２０〜６０個／インチ、巻縮度が１５〜５０％である
   請求項１記載の繊維系ワディング材。
3. 【請求項３】 ２５％伸張時の回復率が６０％以上であ
   り、７０℃圧縮残留歪みが３５％以下である請求項１記
   載の繊維系ワディング材。
4. 【請求項４】 巻縮繊維が中空断面及び／又は異形断面
   を有するポリエステル繊維であり、熱接着繊維がポリエ
   ステルからなり、立体巻縮が発現している請求項１記載
   の繊維系ワディング材。
5. 【請求項５】 熱接着繊維の接着成分の融点が１５０〜
   ２２０℃である請求項１記載の繊維系ワディング材。
6. 【請求項６】 潜在巻縮能（１／ρ）が５mm^-1以上の熱
   可塑性非弾性樹脂からなる巻縮が未発現の巻縮繊維と熱
   可塑性弾性樹脂を熱接着成分にした複合構造を有する熱
   接着繊維を混合開繊して、熱接着繊維を巻縮が未発現の
   巻縮繊維マトリックス中に分散させて三次元構造を形成
   し、次いで、熱接着成分の融点より１０℃〜４０℃高い
   温度で熱処理する際、昇温過程で巻縮が未発現の巻縮繊
   維に細かい立体巻縮を発現させて立体巻縮により絡まり
   三次元構造化させた後、熱接着繊維との接触部の大部分
   を熱接着成分を溶融して熱可塑性弾性樹脂からなる熱接
   着点を形成し、一旦冷却後又は連続して、熱接着成分の
   融点より少なくとも１０℃以上低い温度で熱処理する繊
   維系ワディング材の製法。
7. 【請求項７】 冷却後から一体成形して製品化に至る工
   程で熱可塑性弾性樹脂の融点より少なくとも１０℃以下
   の温度でアニ−リングする請求項６に記載の繊維系ワデ
   ィング材の処理法。