JPH0878957A - 直線検波回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は直線検波回路に関し、十分な直線性
を確保でき、かつ、高周波領域で使用できる周波数特性
を実現できることを目的とする。 【構成】 検波部１２の、差動増幅器２１、出力トラン
ジスタＱ₂₆₃ 、及び積分回路２２により、入力電圧Ｖ_I
を半波整流した検波電圧Ｖ_ODを生成するる。クランプ回
路２３は、検波電圧Ｖ_ODの低レベル側を所定電位にクラ
ンプする。振幅分抽出部１３の電圧電流変換回路３１
は、差動増幅器３５、出力トランジスタＱ_{14 4} 、変換用
抵抗Ｒ₁₂₃ からなり、検波電圧Ｖ_ODを基にして、入力電
圧Ｖ_I の交流信号振幅に比例した電流を出力する。カレ
ントミラー回路３２と、出力用抵抗Ｒ ₁₂₄ により、出力
電圧Ｖ_out が生成される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は直線検波回路に係り、特
に、集積回路で構成した直線検波回路に関する。

【０００２】

【従来の技術】各種の電子機器では、交流入力信号の振
幅に比例した直流出力電圧を生成する直線検波回路が広
く用いられている。

【０００３】従来のディスクリート回路で構成した直線
検波回路では、順方向電圧Ｖ_F の小さいショットキバリ
アダイオードを使用して、直線性を確保している。

【０００４】集積回路で直線検波回路を構成する場合、
順方向電圧Ｖ_F の小さいダイオードを作ることが難し
い。このため、従来、集積回路で構成した直線検波回路
では、演算増幅器（ＯＰアンプ）を使用した絶対値回路
が使用されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかし、演算増幅器
（ＯＰアンプ）を使用した絶対値回路は、直線性を確保
できるものの、周波数特性が不十分で、高周波領域では
使用できないという問題がある。

【０００６】本発明は、上記の点に鑑みてなされたもの
で、十分な直線性を確保でき、かつ、高周波領域で使用
できる直線検波回路を提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明は、第１
の入力端子に入力電圧が供給される差動増幅器と、前記
差動増幅器の出力端子にベースが接続され、エミッタが
前記差動増幅器の第２の入力端子に接続された出力トラ
ンジスタと、前記出力トランジスタのエミッタに接続さ
れた積分回路と、前記出力トランジスタのエミッタに生
成される検波電圧の低レベル側を所定電位にクランプす
るクランプ回路とを有する検波部と、前記検波部から供
給された検波電圧を基にして、前記入力電圧の交流信号
振幅に比例した電流を出力する電圧電流変換回路と、前
記電圧電流変換回路の電流出力端子に電流供給端子が接
続されたカレントミラー回路と、前記カレントミラー回
路の電流出力端子に接続された出力用抵抗とからなる振
幅分抽出部とよりなる構成とする。

【０００８】請求項２の発明では、前記電圧電流変換回
路は、第１の入力端子に前記検波電圧が供給される差動
増幅器と、前記差動増幅器の出力端子にベースが接続さ
れ、エミッタが前記差動増幅器の第２の入力端子に接続
された出力トランジスタと、前記出力トランジスタのエ
ミッタに一端が接続され、無信号時の前記入力電圧に等
しい基準電圧が他端に供給された変換用抵抗と、前記出
力トランジスタのコレクタに接続された第１のバイアス
電流源と、前記出力トランジスタのエミッタに接続され
た第２のバイアス電流源とからなる。

【０００９】

【作用】請求項１の発明では、ダイオードを用いずに、
差動増幅器，出力トランジスタ，及び積分回路を組み合
わせた検波部で検波を行い、クランプ回路により、微小
な入力信号に対する直線性を良好としている。また、電
圧電流変換回路、カレントミラー回路、及び出力用抵抗
を組み合わせた振幅分抽出部で、入力電圧の交流信号振
幅に対して所定比の出力電圧を生成する。

【００１０】このため、順方向電圧の小さなダイオード
が使用できない場合でも、十分な直線性を確保しつつ、
入力電圧の交流信号振幅に比例した出力電圧を生成する
ことを可能とする。また、必要最小限の増幅用トランジ
スタで構成できるため、高周波領域でも使用できる周波
数特性を実現することを可能とする。

【００１１】請求項２の発明では、差動増幅器、出力ト
ランジスタ、及び変換用抵抗を組み合わせた電圧電流変
換回路により、変換用抵抗の両端に、入力電圧の交流信
号振幅に対応する電圧が生成され、変換用抵抗の電流と
等しい電流がカレントミラー回路を介して出力用抵抗に
流れて、入力電圧の交流信号振幅に対して所定比の出力
電圧が生成される。

【００１２】また、第１のバイアス電流源と、第２のバ
イアス電流源を設けているため、出力トランジスタを常
にオン状態とすることができ、微小な入力信号に対して
も良好な直線性を確保することを可能とする。

【００１３】

【実施例】図１は本発明の一実施例の直線検波回路１１
の回路図を示す。直線検波回路１１は、例えば、集積回
路として、同一チップ上に構成される。直線検波回路１
１は、検波部１２と振幅分抽出部１３から構成される。

【００１４】検波部１２は、エミッタを共通接続したト
ランジスタＱ₂₆₁ ，Ｑ₂₆₂ 、電流源Ｊ₂ ，Ｊ₁ より構成
される差動増幅器２１と、差動増幅器２１の出力端子で
あるトランジスタＱ₂₆₂ のコレクタにベースが接続さ
れ、エミッタが差動増幅器２１の第２の入力端子である
トランジスタＱ₂₆₂ のベースに接続された出力トランジ
スタＱ₂₆₃ と、コンデンサＣ₁₂₁ 及び抵抗Ｒ₁₂₁ からな
る積分回路２２と、基準電圧源Ｅ₂ 及びクランプ用トラ
ンジスタＱ₁₅₅ からなるクランプ回路２３と、飽和防止
用トランジスタＱ₄₀₉ とで構成される。

【００１５】差動増幅器２１の第１の入力端子であるト
ランジスタＱ₂₆₁ のベースは、入力端子１６に接続され
ると共に、抵抗Ｒ₁₂₂ を介して基準電圧源Ｅ₁ に接続さ
れている。また、検波電圧Ｖ_ODは、端子１７から出力さ
れる。

【００１６】トランジスタＱ₄₀₉ のベースは基準電圧源
Ｅ₂ に接続され、エミッタはトランジスタＱ₂₆₂ のコレ
クタに接続されている。トランジスタＱ₁₅₅ のベースは
基準電圧源Ｅ₂ に接続され、エミッタはトランジスタＱ
₂₆₃ のエミッタに接続されている。

【００１７】なお、トランジスタＱ₂₆₁ ，Ｑ₂₆₃ ，Ｑ
₄₀₉ ，Ｑ₁₅₅ のコレクタは、電源電圧Ｖccの電源端子に
接続されている。また、コンデンサＣ₁₂₁ 及び抵抗Ｒ
₁₂₁ の一端は、トランジスタＱ₂₆₃ のエミッタに接続さ
れ、他端は接地されている。

【００１８】基準電圧源Ｅ₂ の基準電圧Ｖ_ref2は、基準
電圧源Ｅ₁ の基準電圧Ｖ_ref1にトランジスタＱ₁₅₅ のベ
ース・エミッタ間電圧を加算した電圧より僅かに低い電
圧に設定してある。

【００１９】また、電流源Ｊ₁ の電流Ｉ₁ は、電流源Ｊ
₂ の電流Ｉ₂ の約１／２に設定してある。

【００２０】振幅分抽出部１３は、電圧電流変換回路３
１と、カレントミラー回路３２と、出力用抵抗Ｒ₁₂₄ か
ら構成される。

【００２１】電圧電流変換回路３１は、エミッタを共通
接続したトランジスタＱ₁₃₇ ，Ｑ_{13 9} 、カレントミラー
負荷のトランジスタＱ₁₃₈ ，Ｑ₁₄₀ 、トランジスタＱ
₁₄₂ 、電流源Ｊ₃ ，Ｊ₄ より構成される差動増幅器３５
と、出力トランジスタＱ₁₄₄ と、出力トランジスタＱ
₁₄₄ のエミッタに一端が接続され、他端が基準電圧源Ｅ
₁に接続された変換用抵抗Ｒ₁₂₃ と、出力トランジスタ
Ｑ₁₄₄ のコレクタに接続された第１のバイアス電流源Ｊ
₁₀と、出力トランジスタＱ₁₄₄ のエミッタに接続された
第２のバイアス電流源Ｊ₁₁とから構成される。

【００２２】差動増幅器３５の出力端子であるトランジ
スタＱ₁₄₂ のエミッタは、電流源Ｊ ₄ に接続されるとと
もに、出力トランジスタＱ₁₄₄ のベースに接続されてい
る。出力トランジスタＱ₁₄₄ のコレクタに接続されてい
る電圧電流変換回路３１の電流出力端子３７は、カレン
トミラー回路３２の電流供給端子であるトランジスタＱ
₁₄₃ のコレクタに接続されている。出力トランジスタＱ
₁₄₄ のエミッタは、差動増幅器３５の第２の入力端子で
あるトランジスタＱ₁₃₉ のベースに接続されている。

【００２３】出力用抵抗Ｒ₁₂₄ は、一端がカレントミラ
ー回路３２の電流出力端子であるトランジスタＱ₁₄₅ の
コレクタに接続され、他端が接地されている。

【００２４】差動増幅器３１の第１の入力端子であるト
ランジスタＱ₁₃₇ のベースは、検波部１２の出力端子１
７に接続されている。

【００２５】なお、電流源Ｊ₃ ，Ｊ₄ の電流を、夫々Ｉ
₃ ，Ｉ₄ とする。また、バイアス電流源Ｊ₁₀，Ｊ₁₁の電
流を、夫々、Ｉ₁₀，Ｉ₁₁とする。

【００２６】以下に、直線検波回路１１の動作について
説明する。先ず、検波部１２の動作について説明する。

【００２７】図２は、入力電圧Ｖ_I と検波部１２の出力
端子１７から出力される検波電圧Ｖ _OD、後述する振幅対
応電圧Ｖ_OSの説明図を示す。

【００２８】差動増幅器２１の出力信号が、トランジス
タＱ₂₆₃ のベース，エミッタを介して、トランジスタＱ
₂₆₂ のベースに負帰還される。このため、積分回路２２
のコンデンサＣ₁₂₁ が無いとすると、トランジスタＱ
₂₆₁ ，Ｑ₂₆₂ が常にバランスして、トランジスタＱ₂₆₁
のベース電位とトランジスタＱ₂₆₂ のベース電位が、ほ
ぼ入力電圧Ｖ_I に等しい同電位となる。

【００２９】図２の破線で示すように、入力電圧Ｖ
_I は、無信号時に、基準電圧Ｖ_ref1に等しい直流電圧で
あり、入力交流信号Ｖ_inがある場合には、基準電圧Ｖ
_ref1に対して、交流振幅分だけ変動する。

【００３０】ここで、入力信号Ｖ_inが無く、出力端子１
７の電圧が基準電圧Ｖ_ref1であった状態から、入力信号
Ｖ_inが供給されて、入力電圧Ｖ_I が基準電圧Ｖ_ref1から
上昇する場合を考える。

【００３１】この場合、トランジスタＱ₂₆₁ ，Ｑ₂₆₂ が
バランスした状態で動作して、トランジスタＱ₂₆₂ のベ
ース、即ち、出力端子１７の電圧は、入力電圧Ｖ_I とほ
ぼ等しい電圧として上昇する。この際、トランジスタＱ
₂₆₃ のエミッタからコンデンサＣ₁₂₁ に電流が供給され
て、コンデンサＣ₁₂₁ が入力電圧Ｖ_I と等しい電圧に充
電される。

【００３２】入力信号Ｖ_inが最大値に達した後、下降し
て、入力電圧Ｖ_I が下降すると、入力電圧Ｖ_I と等しい
トランジスタＱ₂₆₁ のベース電圧が下降するのに伴い、
トランジスタＱ₂₆₂ のコレクタ電流が増加し、トランジ
スタＱ₂₆₃ のエミッタ電流が減少して、トランジスタＱ
₂₆₂ のベース電圧を下げようとする。しかし、積分回路
２２のコンデンサＣ₁₂₁ に充電されているため、トラン
ジスタＱ₂₆₃ のエミッタ電流が０になっても、コンデン
サＣ₁₂₁ ，抵抗Ｒ₁₂₁ の時定数で決まる変化率でしか、
出力端子１７の電圧Ｖ_ODは減少しない。

【００３３】このため、入力電圧Ｖ_I が下降するのにつ
れて、トランジスタＱ₂₆₃ はオフとなり、トランジスタ
Ｑ₂₆₂ にコンデンサＣ₁₂₁ からベース電流が供給され、
電流源Ｊ₁ の電流Ｉ₁ は全てトランジスタＱ₂₆₂ に流入
する。この際、トランジスタＱ₂₆₁ もオフとなる。この
状態で、出力端子１７の電圧Ｖ_ODは、図２の実線で示す
ように、積分回路２２の時定数で減少する。

【００３４】入力電圧Ｖ_I が最少値に達した後、再び上
昇して、出力端子１７の電圧Ｖ_ODに一致すると、トラン
ジスタＱ₂₆₁ ，Ｑ₂₆₃ が再びオンとなり、トランジスタ
Ｑ_{26 1} ，Ｑ₂₆₂ がバランスして動作する。これにより、
出力端子１７の電圧Ｖ_ODは、入力電圧Ｖ_I と同様に上昇
して、コンデンサＣ₁₂₁ が充電される。

【００３５】上記のようにして、入力信号Ｖ_inを含む入
力電圧Ｖ_I を半波整流して積分した検波電圧Ｖ_ODが、出
力端子１７から出力される。なお、積分回路２２の時定
数を適切に設定することにより、検波電圧Ｖ_ODは、入力
信号Ｖ_inに対応した、ほぼ直流の電圧とすることができ
る。

【００３６】飽和防止用トランジスタＱ₄₀₉ は通常オフ
であるが、トランジスタＱ₂₆₂ のコレクタ電圧が下降し
て、基準電圧Ｖ_ref1以下になろうとすると、ベースが所
定の基準電圧Ｖ_ref2であるトランジスタＱ₄₀₉ がオンと
なり、トランジスタＱ₂₆₂ が飽和することを防止する。
従って、トランジスタＱ₂₆₂ の飽和による直線性の低下
を防止できる。

【００３７】また、入力信号Ｖ_inが微小信号の場合に
は、入力電圧Ｖ_I が基準電圧Ｖ_ref1以下で、積分回路２
２が放電されている期間に、検波電圧Ｖ_ODが、基準電圧
Ｖ_ref1以下になろうとする。このとき、通常オフである
クランプ用トランジスタＱ₁₅₅がオンとなり、検波電圧
Ｖ_ODの低レベル側を、ほぼ、基準電圧Ｖ_ref1にクランプ
する。このため、入力信号が微小信号の場合でも、入力
信号Ｖ_inの振幅に正確に比例した振幅対応電圧Ｖ_OSを含
む検波電圧Ｖ_ODを得ることができる。

【００３８】次に、振幅分抽出部１３の動作について説
明する。電流Ｉ₄ は、例えば、電流Ｉ₃ の約２倍に設定
する。例えば、Ｉ₃ ＝１０μＡ，Ｉ₄ ＝２０μＡとす
る。

【００３９】トランジスタＱ₁₃₇ のベース電位がトラン
ジスタＱ₁₃₉ のベース電位より高くなると、夫々のコレ
クタ電流Ｉ₁₃₇ ，Ｉ₁₃₉ は、Ｉ₁₃₇ ＜Ｉ₁₃₉ となる（但
し、Ｉ₁₃₇ ＋Ｉ₁₃₉ ＝Ｉ₃ ）。トランジスタＱ₁₃₈ ，Ｑ
₁₄₀ のカレントミラー回路により、トランジスタＱ₁₃₉
のコレクタ電流Ｉ₁₃₉ ＞トランジスタＱ₁₄₀ のコレクタ
電流Ｉ₁₄₀ となり、トランジスタＱ₁₄₂ のベース電流と
コレクタ電流Ｉ₁₄₂ が減少する。

【００４０】このとき、Ｉ₁₄₂ ＜Ｉ₄ となり、トランジ
スタＱ₁₄₄ のベース電流とエミッタ電流Ｉ₁₄₄ が増加す
る。このエミッタ電流Ｉ₁₄₄ が変換用抵抗Ｒ₁₂₃ に流入
して、トランジスタＱ₁₃₉ のベースに負帰還電圧が供給
される。

【００４１】上記のようにして、トランジスタＱ₁₃₇ 、
Ｑ₁₃₉ がバランスして動作し、トランジスタＱ₁₄₄ のエ
ミッタ電位とトランジスタＱ₁₃₇ のベース電位は、同電
位になる。

【００４２】従って、トランジスタＱ₁₄₄ のエミッタ電
位は、検波部１２の出力端子１７から供給される検波電
圧Ｖ_ODと同じになる。

【００４３】等価的には、検波電圧Ｖ_ODを入力電圧とす
るバッファアンプの出力電圧が、抵抗Ｒ₁₂₃ の一端に供
給されているとみることができる。

【００４４】抵抗Ｒ₁₂₃ の他端には、基準電圧Ｖ_ref1が
供給されている。このため、抵抗Ｒ ₁₂₃ の両端には、入
力信号Ｖ_inの振幅に比例した振幅対応電圧Ｖ_OS＝Ｖ_OD−
Ｖ_{re f1}が生成される。

【００４５】抵抗Ｒ₁₂₃ には、トランジスタＱ₁₄₄ のエ
ミッタ電流Ｉ₁₄₄ からバイアス電流Ｉ₁₁を引いた電流と
して、Ｉ_R123＝Ｖ_OS／Ｒ₁₂₃ ≒Ｉ₁₄₄ −Ｉ₁₁ なる電流
が流れる。

【００４６】トランジスタＱ₁₄₄ のコレクタには、エミ
ッタ電流Ｉ₁₄₄ とほぼ等しいコレクタ電流が流入する。
また、バイアス電流源Ｊ₁₀からは、電流Ｉ₁₁と等しい電
流Ｉ ₁₀がトランジスタＱ₁₄₄ のコレクタに流入する。従
って、電圧電流変換回路３１の電流出力端子３７には、
Ｉ₁₄₄ −Ｉ₁₀＝Ｉ₁₄₄ −Ｉ₁₁≒Ｉ_R123なる電流が流入す
る。

【００４７】上記のようにして、電圧電流変換回路３１
からは、入力信号Ｖ_inの振幅に比例した振幅対応電圧Ｖ
_OSに比例した電流Ｉ_R123が出力される。

【００４８】電圧電流変換回路３１の電流出力端子３７
に接続された、カレントミラー回路３２の電流供給端
子、即ち、トランジスタＱ₁₄₃ のコレクタには、Ｉ₁₄₄
−Ｉ₁₀＝Ｉ_R123なる、電圧電流変換回路３１の出力電流
が流れる。このため、トランジスタＱ₁₄₅ のコレクタに
は、電流Ｉ_R123と等しいコレクタ電流Ｉ₁₄₅ が流れる。
出力用抵抗Ｒ₁₂₄ に、この電流Ｉ₁₄₅ が流れて、出力端
子１８に出力電圧Ｖ_outが生成される。

【００４９】出力電圧Ｖ_out は、Ｖ_out ＝Ｉ_R123・Ｒ
₁₂₄ ＝（Ｖ_OS／Ｒ₁₂₃ ）・Ｒ₁₂₄ で表せる。

【００５０】抵抗Ｒ₁₂₃ と抵抗Ｒ₁₂₄ の比を適宜設定す
ることにより、入力信号Ｖ_inの振幅に対して所定比の直
流出力電圧Ｖ_out を得ることができる。

【００５１】図３は、入力信号Ｖ_inと出力電圧Ｖ_out の
関係の説明図を示す。バイアス電流Ｉ₁₀，Ｉ₁₁は、無信
号時にもトランジスタＱ₁₄₄ をオンとして、入力信号Ｖ
_inが微小信号の場合にも良好な直線性を実現するため
に、設けている。

【００５２】無信号時は、トランジスタＱ₁₄₄ のエミッ
タ電圧は、基準電圧Ｖ_ref1に等しくなる。この場合、抵
抗Ｒ₁₂₃ の電流Ｉ_R123＝０である。仮に、バイアス電流
源Ｊ ₁₀，Ｊ₁₁が無いとすると、無信号時には、トランジ
スタＱ₁₄₄ はエミッタ電流が０であり、オフ状態とな
る。このため、微小信号の場合は、トランジスタＱ₁₄₄
がオフ状態からオン状態に変化しなければならず、図３
の破線に示すように、立ち上がり部分の直線性が悪くな
る。

【００５３】そこで、本実施例では、Ｉ₁₀＝Ｉ₁₁なるバ
イアス電流源Ｊ₁₀，Ｊ₁₁を設けて、無信号時にもトラン
ジスタＱ₁₄₄ にアイドリング電流として電流Ｉ₁₀を流
し、トランジスタＱ₁₄₄ を常にオン状態にしている。こ
のため、微小信号の場合にも、図３の実線で示すよう
に、良好な直線性を確保することができる。

【００５４】電流Ｉ₁₀，Ｉ₁₁は、電流Ｉ₄ に対して約１
／１０程度に設定してあり、トランジスタＱ₁₄₄ のアイ
ドリング電流としてだけ機能し、他の動作条件には、影
響を与えない。

【００５５】なお、無信号時には、電流源Ｊ₁₀のバイア
ス電流Ｉ₁₀が、トランジスタＱ₁₄₄のコレクタ電流とし
てコレクタに流入し、エミッタから流出して電流源Ｊ₁₁
に流入する。このため、無信号時には、カレントミラー
回路３２のトランジスタＱ_{14 3} はコレクタ電流が流れ
ず、出力電圧Ｖ_out ＝０となる。従って、出力電圧Ｖ_ou
t は、入力信号Ｖ_inに正確に比例して、０Ｖより立ち上
がる。

【００５６】上記のように、直線検波回路１１では、順
方向電圧の小さなダイオードが使用できない集積回路の
場合でも、十分な直線性を確保しつつ、入力電圧Ｖ_I の
信号Ｖ_inの振幅に比例した出力電圧Ｖ_out を生成するこ
とができる。

【００５７】また、直線検波回路１１は、検波部１２、
振幅分抽出部１３共に、必要最小限の増幅用トランジス
タを用いて構成しているため、トランジスタの特性を適
切に設定することで、高周波まで良好な周波数特性とす
ることができ、１ＭＨｚを越える高周波領域まで、十分
良好な特性を発揮することができる。

【００５８】

【発明の効果】上述の如く、請求項１の発明によれば、
ダイオードを用いずに、差動増幅器，出力トランジス
タ，及び積分回路を組み合わせた検波部で検波を行い、
クランプ回路により、微小な入力信号に対する直線性を
良好としており、また、振幅分抽出部で、入力電圧の交
流信号振幅に対して所定比の出力電圧を生成するため、
順方向電圧の小さなダイオードが使用できない場合で
も、十分な直線性を確保しつつ、入力電圧の交流信号振
幅に比例した出力電圧を生成することができ、また、必
要最小限の増幅用トランジスタで構成できるため、高周
波領域でも使用できる周波数特性を実現することができ
る等の特長を有する。

【００５９】請求項２の発明によれば、差動増幅器、出
力トランジスタ、及び変換用抵抗を組み合わせた電圧電
流変換回路により、変換用抵抗の両端に、入力電圧の交
流信号振幅に対応する電圧を生成し、変換用抵抗の電流
と等しい電流がカレントミラー回路を介して出力用抵抗
に流れて、入力電圧の交流信号振幅に対して所定比の出
力電圧を生成でき、また、第１のバイアス電流源と、第
２のバイアス電流源を設けているため、出力トランジス
タを常にオン状態とすることができ、微小な入力信号に
対しても良好な直線性を確保することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例の直線検波回路の回路図であ
る。

【図２】入力電圧と検波電圧、振幅対応電圧の説明図で
ある。

【図３】入力信号と出力電圧の関係の説明図である。

【符号の説明】

１１ 直線検波回路 １２ 検波部 １３ 振幅分抽出部 ２１ 差動増幅器 ２２ 積分回路 ２３ クランプ回路 Ｑ₂₆₃ 出力トランジスタ ３１ 電圧電流変換回路 ３２ カレントミラー回路 Ｒ₁₂₄ 出力用抵抗 ３５ 差動増幅器 Ｑ₁₄₄ 出力トランジスタ Ｒ₁₂₃ 変換用抵抗 Ｊ₁₀，Ｊ₁₁ バイアス電流源 Ｒ₁₂₄ 出力用抵抗

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 第１の入力端子に入力電圧が供給される
   差動増幅器と、前記差動増幅器の出力端子にベースが接
   続され、エミッタが前記差動増幅器の第２の入力端子に
   接続された出力トランジスタと、前記出力トランジスタ
   のエミッタに接続された積分回路と、前記出力トランジ
   スタのエミッタに生成される検波電圧の低レベル側を所
   定電位にクランプするクランプ回路とを有する検波部
   と、 前記検波部から供給された検波電圧を基にして、前記入
   力電圧の交流信号振幅に比例した電流を出力する電圧電
   流変換回路と、前記電圧電流変換回路の電流出力端子に
   電流供給端子が接続されたカレントミラー回路と、前記
   カレントミラー回路の電流出力端子に接続された出力用
   抵抗とからなる振幅分抽出部とよりなることを特徴とす
   る直線検波回路。
2. 【請求項２】 前記電圧電流変換回路は、 第１の入力端子に前記検波電圧が供給される差動増幅器
   と、前記差動増幅器の出力端子にベースが接続され、エ
   ミッタが前記差動増幅器の第２の入力端子に接続された
   出力トランジスタと、前記出力トランジスタのエミッタ
   に一端が接続され、無信号時の前記入力電圧に等しい基
   準電圧が他端に供給された変換用抵抗と、前記出力トラ
   ンジスタのコレクタに接続された第１のバイアス電流源
   と、前記出力トランジスタのエミッタに接続された第２
   のバイアス電流源とからなることを特徴とする請求項１
   記載の直線検波回路。