JPH0871712A - 連続鋳造における異鋼種混合範囲決定方法 - Google Patents
連続鋳造における異鋼種混合範囲決定方法Info
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- JPH0871712A JPH0871712A JP6239636A JP23963694A JPH0871712A JP H0871712 A JPH0871712 A JP H0871712A JP 6239636 A JP6239636 A JP 6239636A JP 23963694 A JP23963694 A JP 23963694A JP H0871712 A JPH0871712 A JP H0871712A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 成分不適長さ計算の精度を上げて、歩留まり
を向上させ品質不良の発生を防止する連続鋳造における
異鋼種混合範囲決定方法。 【構成】 注入開始により溶鋼混合計算がスタートし、
成分値ファイルおよび瞬時データより入力データを編集
作成する（Ｓ１０１）。予め決められた計算周期による
定周期計算を開始し（Ｓ１０２）、定周期の溶鋼成分計
算により入力データと前回値の計算結果を基に、前後チ
ャージが混合する継ぎ目部分の溶鋼成分を逐次正確に計
算して（Ｓ１０３）、前後チャージの目標成分と計算し
た溶鋼成分とを比較し成分不適合な異鋼種混合範囲を決
めて、成分不適の屑鋳片切断長さを決定する（Ｓ１０
４）。
を向上させ品質不良の発生を防止する連続鋳造における
異鋼種混合範囲決定方法。 【構成】 注入開始により溶鋼混合計算がスタートし、
成分値ファイルおよび瞬時データより入力データを編集
作成する（Ｓ１０１）。予め決められた計算周期による
定周期計算を開始し（Ｓ１０２）、定周期の溶鋼成分計
算により入力データと前回値の計算結果を基に、前後チ
ャージが混合する継ぎ目部分の溶鋼成分を逐次正確に計
算して（Ｓ１０３）、前後チャージの目標成分と計算し
た溶鋼成分とを比較し成分不適合な異鋼種混合範囲を決
めて、成分不適の屑鋳片切断長さを決定する（Ｓ１０
４）。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、成分の異なる溶鋼の連
続鋳造における鋳片継ぎ目の異鋼種混合範囲を決定する
方法に関する。
続鋳造における鋳片継ぎ目の異鋼種混合範囲を決定する
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来は、前チャージ鋳造終了時のタンデ
ィッシュの残りの溶鋼量と鋳造サイズと、鋳片継ぎ目の
前後チャージの溶鋼成分差からなる換算表により、異鋼
種混合範囲としての成分不適長さを求めていた。
ィッシュの残りの溶鋼量と鋳造サイズと、鋳片継ぎ目の
前後チャージの溶鋼成分差からなる換算表により、異鋼
種混合範囲としての成分不適長さを求めていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
従来技術では、換算表により一律に成分不適長さを求め
ているので、鋳造速度や湯面レベルの変動によって成分
不適長さにバラツキが生じ、実際よりも長い場合は切捨
てる鋳片が増大して歩留まりが低下し、また逆に短い場
合は成分不適合分が製品に含まれ製品の品質不良が発生
するという問題がある。
従来技術では、換算表により一律に成分不適長さを求め
ているので、鋳造速度や湯面レベルの変動によって成分
不適長さにバラツキが生じ、実際よりも長い場合は切捨
てる鋳片が増大して歩留まりが低下し、また逆に短い場
合は成分不適合分が製品に含まれ製品の品質不良が発生
するという問題がある。
【０００４】そこで、本発明の目的は、切捨てる鋳片の
異鋼種混合範囲を正確に算出決定することにより、製品
の歩留まりを向上させ品質不良品の発生を防止できる連
続鋳造における異鋼種混合範囲決定方法を提供すること
にある。
異鋼種混合範囲を正確に算出決定することにより、製品
の歩留まりを向上させ品質不良品の発生を防止できる連
続鋳造における異鋼種混合範囲決定方法を提供すること
にある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、請求項１に示した本発明は、成分の異なる溶鋼の
連続鋳造操業において、注入開始によってスタートする
定周期計算で行う溶鋼成分計算により、各種入力データ
および前回値の計算結果を基に前後チャージが混合する
継ぎ目部分の溶鋼成分を逐次計算し、前記前後チャージ
の目標成分と計算した溶鋼成分を比較して成分不適合な
異鋼種混合範囲を決めることにより成分不適の屑鉄片切
断長さを決定することを要旨としている。
めに、請求項１に示した本発明は、成分の異なる溶鋼の
連続鋳造操業において、注入開始によってスタートする
定周期計算で行う溶鋼成分計算により、各種入力データ
および前回値の計算結果を基に前後チャージが混合する
継ぎ目部分の溶鋼成分を逐次計算し、前記前後チャージ
の目標成分と計算した溶鋼成分を比較して成分不適合な
異鋼種混合範囲を決めることにより成分不適の屑鉄片切
断長さを決定することを要旨としている。
【０００６】更に、請求項２に示した本発明は、前記溶
鋼成分計算は、二次精練工程終了時に計測した鋳造中の
溶鋼と次回鋳造予定の溶鋼の成分の実績値を基に浸漬ノ
ズル内通過溶鋼成分の推移をテーブル化した指数関数で
近似し、高速演算する浸漬ノズル内の溶鋼成分計算を含
むことを要旨としている。
鋼成分計算は、二次精練工程終了時に計測した鋳造中の
溶鋼と次回鋳造予定の溶鋼の成分の実績値を基に浸漬ノ
ズル内通過溶鋼成分の推移をテーブル化した指数関数で
近似し、高速演算する浸漬ノズル内の溶鋼成分計算を含
むことを要旨としている。
【０００７】更に、請求項３に示した本発明は、前記溶
鋼成分計算は、鋳造速度と凝固収縮量からモールド内へ
の溶鋼流入量を求めるモールド内への溶鋼流入量計算を
含むことを要旨としている。
鋼成分計算は、鋳造速度と凝固収縮量からモールド内へ
の溶鋼流入量を求めるモールド内への溶鋼流入量計算を
含むことを要旨としている。
【０００８】更に、請求項４に示した本発明は、前記溶
鋼成分計算は、鋳造速度とモールド形状より浸漬ノズル
からモールド内に流入する溶鋼の侵入深さを求めるモー
ルド内の溶鋼侵入深さ計算を含むことを要旨としてい
る。
鋼成分計算は、鋳造速度とモールド形状より浸漬ノズル
からモールド内に流入する溶鋼の侵入深さを求めるモー
ルド内の溶鋼侵入深さ計算を含むことを要旨としてい
る。
【０００９】更に、請求項５に示した本発明は、前記溶
鋼成分計算は、前記浸漬ノズル内の溶鋼成分、モールド
内への溶鋼流入量および溶鋼侵入深さを基に、モールド
上端より溶鋼侵入深さまでを溶鋼混合範囲として該溶鋼
混合範囲へ入出する各溶質の重量から溶鋼混合範囲の成
分を計算することを要旨としている。
鋼成分計算は、前記浸漬ノズル内の溶鋼成分、モールド
内への溶鋼流入量および溶鋼侵入深さを基に、モールド
上端より溶鋼侵入深さまでを溶鋼混合範囲として該溶鋼
混合範囲へ入出する各溶質の重量から溶鋼混合範囲の成
分を計算することを要旨としている。
【００１０】
【作用】上記請求項１に示した本発明によれば、注入開
始によりスタートする溶鋼混合範囲を求める定周期の溶
鋼成分計算によって、前後チャージが混合する継ぎ目部
分の溶鋼成分を逐次計算し前後チャージの目標成分と比
較して屑鋳片として切断する異鋼種混合範囲を決定する
ので、成分の異なる連続鋳造における異鋼種混合範囲を
正確に決定することができる。
始によりスタートする溶鋼混合範囲を求める定周期の溶
鋼成分計算によって、前後チャージが混合する継ぎ目部
分の溶鋼成分を逐次計算し前後チャージの目標成分と比
較して屑鋳片として切断する異鋼種混合範囲を決定する
ので、成分の異なる連続鋳造における異鋼種混合範囲を
正確に決定することができる。
【００１１】請求項２に示した本発明によれば、溶鋼成
分計算は鋳造中の溶鋼と次回鋳造予定の溶鋼成分の実績
値を基に浸漬ノズル内通過溶鋼成分の推移をテーブル化
した指数関数で近似し高速演算するので、溶鋼成分計算
において先ずノズル内溶鋼成分の混合範囲の成分分布を
算出することができる。
分計算は鋳造中の溶鋼と次回鋳造予定の溶鋼成分の実績
値を基に浸漬ノズル内通過溶鋼成分の推移をテーブル化
した指数関数で近似し高速演算するので、溶鋼成分計算
において先ずノズル内溶鋼成分の混合範囲の成分分布を
算出することができる。
【００１２】請求項３に示した本発明によれば、溶鋼成
分計算は鋳造速度と凝固収縮量からモールド内への溶鋼
流入量を求めるので、溶鋼成分計算においては混合範囲
の成分計算に続いて、モールド内への溶鋼流入量を算出
することができる。
分計算は鋳造速度と凝固収縮量からモールド内への溶鋼
流入量を求めるので、溶鋼成分計算においては混合範囲
の成分計算に続いて、モールド内への溶鋼流入量を算出
することができる。
【００１３】請求項４に示した本発明によれば、溶鋼成
分計算は鋳造速度とモールド形状より浸漬ノズルからモ
ールド内に流入する溶鋼の侵入深さを求めるので、溶鋼
成分計算において続いてモールド内の溶鋼侵入深さを算
出することができる。
分計算は鋳造速度とモールド形状より浸漬ノズルからモ
ールド内に流入する溶鋼の侵入深さを求めるので、溶鋼
成分計算において続いてモールド内の溶鋼侵入深さを算
出することができる。
【００１４】請求項５に示した本発明によれば、溶鋼成
分計算は先に求めた浸漬ノズル内の溶鋼成分分布、モー
ルド内への溶鋼流入量および溶鋼侵入深さを基に、溶鋼
侵入深さまでの溶鋼混合範囲に入出する各溶質の重量よ
り溶鋼混合範囲の成分計算を逐次行って継ぎ目部分の溶
鋼成分を計算するので、溶鋼成分計算によって異鋼種混
合範囲を正確に計算することができる。
分計算は先に求めた浸漬ノズル内の溶鋼成分分布、モー
ルド内への溶鋼流入量および溶鋼侵入深さを基に、溶鋼
侵入深さまでの溶鋼混合範囲に入出する各溶質の重量よ
り溶鋼混合範囲の成分計算を逐次行って継ぎ目部分の溶
鋼成分を計算するので、溶鋼成分計算によって異鋼種混
合範囲を正確に計算することができる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例を図に基づいて説明す
る。図１は本発明の一実施例に係る連続鋳造における異
鋼種混合範囲決定方法の処理のフローチャートである。
図２は図１に示す異鋼種混合範囲決定方法により鋳片処
理を行う連続鋳造設備の概要を示す図である。
る。図１は本発明の一実施例に係る連続鋳造における異
鋼種混合範囲決定方法の処理のフローチャートである。
図２は図１に示す異鋼種混合範囲決定方法により鋳片処
理を行う連続鋳造設備の概要を示す図である。
【００１６】図２において、連続鋳造設備ではロングノ
ズル２から鍋鋼が、湯高を一定にして鋳造速度を一定に
保ち、溶鋼の分配器として機能するタンディッシュ２に
流入し、このタンディッシュ２内の溶鋼は溶鋼重量Ｗti
（単位屯）、溶鋼成分ＣTDi（Ｃは炭素含有度等を表
す、単位は重量％）で表される。
ズル２から鍋鋼が、湯高を一定にして鋳造速度を一定に
保ち、溶鋼の分配器として機能するタンディッシュ２に
流入し、このタンディッシュ２内の溶鋼は溶鋼重量Ｗti
（単位屯）、溶鋼成分ＣTDi（Ｃは炭素含有度等を表
す、単位は重量％）で表される。
【００１７】タンディッシュ２には複数の一次冷却機能
を有するモールド（鋳型）４等の凝固部が連結されてい
て、通常は１つのタンディッシュ２にモールド４等の凝
固部を並列接続して同時に２本の鋳片（ストランド、ナ
ンバーＮ１、３…、Ｎ２、４…）を鋳造するマルチスト
ランド方式が一般的である。
を有するモールド（鋳型）４等の凝固部が連結されてい
て、通常は１つのタンディッシュ２にモールド４等の凝
固部を並列接続して同時に２本の鋳片（ストランド、ナ
ンバーＮ１、３…、Ｎ２、４…）を鋳造するマルチスト
ランド方式が一般的である。
【００１８】タンディッシュ２からノズル長ｌIN、ノズ
ル浸漬長さＤの浸漬ノズル３内を通過する成分値ＣINi
で表わされる溶鋼は、モールド上端幅Ｗのモールド４内
の吐出流短片衝突位置ｌ1まで溶鋼侵入深さｌeff、ノズ
ル吐出口角度θで流入し、前後チャージ（鍋毎に夫々成
分の異なる溶鋼の注入による）が混合する溶鋼成分Ｃ
MDiの範囲を形成しなから、厚みＴＨ、成分Ｃ（重量
％）のストランドが鋳造され混合部分は屑鋳片として切
断される。
ル浸漬長さＤの浸漬ノズル３内を通過する成分値ＣINi
で表わされる溶鋼は、モールド上端幅Ｗのモールド４内
の吐出流短片衝突位置ｌ1まで溶鋼侵入深さｌeff、ノズ
ル吐出口角度θで流入し、前後チャージ（鍋毎に夫々成
分の異なる溶鋼の注入による）が混合する溶鋼成分Ｃ
MDiの範囲を形成しなから、厚みＴＨ、成分Ｃ（重量
％）のストランドが鋳造され混合部分は屑鋳片として切
断される。
【００１９】つぎに図１に示す処理のフローチャートに
基づき処理方法について説明する。注入開始を検出して
定周期の溶鋼混合計算のシーケンスがスタートし、先
ず、ビジコン（ビジネスコンピュータ）の成分値ファイ
ルに格納する成分情報、予め決められたシステム内の定
周期収集データを基に入力データを編集作成して（Ｓ１
０１）、サンプリング時間Δｔ、計算回数ｎによる溶鋼
混合の定周期計算処理を開始する（Ｓ１０２）。
基づき処理方法について説明する。注入開始を検出して
定周期の溶鋼混合計算のシーケンスがスタートし、先
ず、ビジコン（ビジネスコンピュータ）の成分値ファイ
ルに格納する成分情報、予め決められたシステム内の定
周期収集データを基に入力データを編集作成して（Ｓ１
０１）、サンプリング時間Δｔ、計算回数ｎによる溶鋼
混合の定周期計算処理を開始する（Ｓ１０２）。
【００２０】実際の溶鋼混合計算は溶鋼成分計算として
行うもので、編集した入力データと前回値の計算結果を
参照してプロコン（プロセスコンピュータ）により次の
順序で溶鋼成分計算を行う。
行うもので、編集した入力データと前回値の計算結果を
参照してプロコン（プロセスコンピュータ）により次の
順序で溶鋼成分計算を行う。
【００２１】（１）先ず、タンディッシュ２から流入す
る、浸漬ノズル３内の溶鋼成分の推移をテーブル化した
指数関数で近似し、Δｔ間隔でｎ回高速演算して、前後
ＣＨ（チャージ）の混合域溶鋼成分を近似計算する。こ
の場合の計算式は、 ＣINn＝ＣLD＋（ＣLD *−ＣLD）・（１−ｅｘｐ（ｎ・Δ
ｔ）） 但し、ＣINn：浸漬ノズル内溶鋼成分 ［％］ ＣLD ：後ＣＨ溶鋼成分値 ［％］ ＣLD *：前ＣＨ溶鋼成分値 ［％］ ｎ：計算回数 Δｔ：計算周期（サンプリング時間） ［秒］ である。計算結果は図３に示す混合域成分分布図のよう
に、後鍋注入開始（後ＣＨ溶鋼注入）時をｎ＝０として
定周期計算によるΔｔ間隔でＣINnをｎ回演算し、前後
ＣＨ混合域の成分分布を計算する。
る、浸漬ノズル３内の溶鋼成分の推移をテーブル化した
指数関数で近似し、Δｔ間隔でｎ回高速演算して、前後
ＣＨ（チャージ）の混合域溶鋼成分を近似計算する。こ
の場合の計算式は、 ＣINn＝ＣLD＋（ＣLD *−ＣLD）・（１−ｅｘｐ（ｎ・Δ
ｔ）） 但し、ＣINn：浸漬ノズル内溶鋼成分 ［％］ ＣLD ：後ＣＨ溶鋼成分値 ［％］ ＣLD *：前ＣＨ溶鋼成分値 ［％］ ｎ：計算回数 Δｔ：計算周期（サンプリング時間） ［秒］ である。計算結果は図３に示す混合域成分分布図のよう
に、後鍋注入開始（後ＣＨ溶鋼注入）時をｎ＝０として
定周期計算によるΔｔ間隔でＣINnをｎ回演算し、前後
ＣＨ混合域の成分分布を計算する。
【００２２】（２）次にモールド４内への溶鋼注入量Ｕ
を求める。注入量Ｕは図４に示すようなモールド４内の
鋳造による溶鋼吸引量ＵCと、凝固収縮による溶鋼吸引
量ＵSOLの和として求める。
を求める。注入量Ｕは図４に示すようなモールド４内の
鋳造による溶鋼吸引量ＵCと、凝固収縮による溶鋼吸引
量ＵSOLの和として求める。
【００２３】凝固収縮による下部溶鋼吸引量は次の２次
式モデル、 ＵSOL＝ａ・ＶZ 2＋ｂ・ＶZ＋ｃ 但し、 ＶZ：鋳造速度 ［ｍ／ｓｅｃ］ ａ，ｂ，ｃ：２次冷却パターン毎の定数 により求める。
式モデル、 ＵSOL＝ａ・ＶZ 2＋ｂ・ＶZ＋ｃ 但し、 ＶZ：鋳造速度 ［ｍ／ｓｅｃ］ ａ，ｂ，ｃ：２次冷却パターン毎の定数 により求める。
【００２４】鋳造による下部溶鋼吸引量は、 ＵC＝（Ｗ・ＴＨ・ＶZ） 但し、Ｗ：モールド上端幅 ［ｍ］ ＴＨ：鋳造厚み ［ｍ］ により求め、モールド４内への単位時間当たりの流入量
は、 Ｕ＝ＵC＋ＵSOL として求める。
は、 Ｕ＝ＵC＋ＵSOL として求める。
【００２５】（３）次に、溶鋼侵入深さｌeffを求め
る。
る。
【００２６】 湯面 ｌ0＝Ｗ／２・ｔａｎθ＋ＬIN−ＬM より、 但し、θ：吐出口角度 ［ｄｅｇ］ ＬIN：ノズル浸漬深さ ［ｍ］ ＬM ：湯面レベル ［ｍ］ ｌeff＝ｌ0（β・ＶZ＋γ） 但し、β，γ：溶鋼侵入深さ計算係数 として求める。
【００２７】（４）最後に上の計算を基に各時点（ｎ時
点）の継ぎ目部分の溶鋼成分を計算する。
点）の継ぎ目部分の溶鋼成分を計算する。
【００２８】ＣMDn・ｌeffn・Ｗ・ＴＨ・ρ＝（ＣMDn-1
・ｌeffn-1・Ｗ・ＴＨ・σ）＋（ＣINn-1・Ｕn-1・Δ
ｔ）−（ＣMDn-1・Ｕn-1・Δｔ） 但し、σ：溶鋼密度 ［ｔｏｎ／ｍ3］ また式中、右辺第１項はｎ−１時点（前回値）の計算結
果、第２項はモールド内入分、第３項はモールド出分を
表している。従って上式より、実際のモールド内継ぎ目
部分溶鋼成分の定周期計算による各瞬時値は、 ＣMDn＝ＣMDn-1・ｌeffn-1／ｌeff＋（ＣINn-1−Ｃ
MDn-1）・Ｕn-1・Δｔ／ｌeff／Ｗ／ＴＨ ［重量
％］ として継ぎ目部分の溶鋼成分の計算結果が得られる。
・ｌeffn-1・Ｗ・ＴＨ・σ）＋（ＣINn-1・Ｕn-1・Δ
ｔ）−（ＣMDn-1・Ｕn-1・Δｔ） 但し、σ：溶鋼密度 ［ｔｏｎ／ｍ3］ また式中、右辺第１項はｎ−１時点（前回値）の計算結
果、第２項はモールド内入分、第３項はモールド出分を
表している。従って上式より、実際のモールド内継ぎ目
部分溶鋼成分の定周期計算による各瞬時値は、 ＣMDn＝ＣMDn-1・ｌeffn-1／ｌeff＋（ＣINn-1−Ｃ
MDn-1）・Ｕn-1・Δｔ／ｌeff／Ｗ／ＴＨ ［重量
％］ として継ぎ目部分の溶鋼成分の計算結果が得られる。
【００２９】以上の手順の計算で溶鋼成分計算は終了
し、図５（ａ）に示すような実際の前後ＣＨの継ぎ目範
囲の正確な成分分布図が得られる（Ｓ１０３）。
し、図５（ａ）に示すような実際の前後ＣＨの継ぎ目範
囲の正確な成分分布図が得られる（Ｓ１０３）。
【００３０】次に、図５（ｂ）に示すようなビジコンの
成分値ファイルの前後ＣＨの目標成分情報、例えば、前
ＣＨが炭素含有度０．０１〜０．０３％の成分上下限値
の低炭鋼であり、後ＣＨが０．２〜Ｏ．４％の中炭鋼、
等とする目標成分と計算した図５の成分分布を比較し継
ぎ目範囲（ｌ1〜ｌ2）を判定する継ぎ目判定を行う（Ｓ
１０４）。
成分値ファイルの前後ＣＨの目標成分情報、例えば、前
ＣＨが炭素含有度０．０１〜０．０３％の成分上下限値
の低炭鋼であり、後ＣＨが０．２〜Ｏ．４％の中炭鋼、
等とする目標成分と計算した図５の成分分布を比較し継
ぎ目範囲（ｌ1〜ｌ2）を判定する継ぎ目判定を行う（Ｓ
１０４）。
【００３１】手順としては、上の定周期計算により各成
分の成分値から夫々継ぎ目範囲（ｌ1）〜（ｌ2）を算出
した後、全長補償の点から継ぎ目範囲としては最も長い
値を採用して切り捨てる継ぎ目部鋳造長を決め、結果の
妥当性をビジコン内標準の継ぎ目計算結果の情報と比較
して評価し、異鋼種混合範囲として切断した継ぎ目成分
の分析による係数調整値をフィードバックすることにな
る。
分の成分値から夫々継ぎ目範囲（ｌ1）〜（ｌ2）を算出
した後、全長補償の点から継ぎ目範囲としては最も長い
値を採用して切り捨てる継ぎ目部鋳造長を決め、結果の
妥当性をビジコン内標準の継ぎ目計算結果の情報と比較
して評価し、異鋼種混合範囲として切断した継ぎ目成分
の分析による係数調整値をフィードバックすることにな
る。
【００３２】以上、定周期計算は（ｌ2）時点以降に後
ＣＨの上下限度値（例えば０．２〜０．４％）内に入っ
たら終了する（Ｓ２０５）。
ＣＨの上下限度値（例えば０．２〜０．４％）内に入っ
たら終了する（Ｓ２０５）。
【００３３】
【発明の効果】以上、説明したように、本発明の連続鋳
造における異鋼種混合範囲決定方法によれば、溶鋼成分
計算において浸漬ノズル内の溶鋼成分と、モールド内へ
の溶鋼流入量と、モールド内に流入する溶鋼侵入深さを
算出して、モールド上端より溶鋼侵入深さまでを溶鋼混
合範囲としてそこへ入出する各溶質の重量から溶鋼混合
範囲の成分計算を逐次行って継ぎ目部分の溶鋼成分を計
算し、前後チャージの目標成分と計算した継ぎ目部分の
溶鋼成分を比較して切り捨てる異鋼種混合範囲を決める
ようにしたので、鋳片の成分不適長さ計算の精度が高く
なり歩留まりが向上して品質不良の発生を防止できる効
果がある。
造における異鋼種混合範囲決定方法によれば、溶鋼成分
計算において浸漬ノズル内の溶鋼成分と、モールド内へ
の溶鋼流入量と、モールド内に流入する溶鋼侵入深さを
算出して、モールド上端より溶鋼侵入深さまでを溶鋼混
合範囲としてそこへ入出する各溶質の重量から溶鋼混合
範囲の成分計算を逐次行って継ぎ目部分の溶鋼成分を計
算し、前後チャージの目標成分と計算した継ぎ目部分の
溶鋼成分を比較して切り捨てる異鋼種混合範囲を決める
ようにしたので、鋳片の成分不適長さ計算の精度が高く
なり歩留まりが向上して品質不良の発生を防止できる効
果がある。
【図１】本発明の一実施例に係る連続鋳造における異鋼
種混合範囲決定方法の処理のフローチャートである。
種混合範囲決定方法の処理のフローチャートである。
【図２】図１に示す異鋼種混合範囲決定方法により鋳片
処理を行う連続鋳造設備の概要を示す図である。
処理を行う連続鋳造設備の概要を示す図である。
【図３】図２に示すノズル内の溶鋼混合域を示す図であ
る。
る。
【図４】図２に示すモールド内溶鋼吸引量の説明図であ
る。
る。
【図５】図２に示すモールド内溶鋼継ぎ目範囲を示す図
である。
である。
１ タンディッシュ ２ ロングノズル ３ 浸漬ノズル ４ モールド Ｎ ストランドＮＯ Ｗ モールド上端幅 ＴＨ 鋳造厚み θ 吐出口角度 ｌIN ノズル長さ ＣLD 後ＣＨ成分値 ＣLD * 前ＣＨ成分値 ＬIN ノズル浸漬深さ ｌeff 溶鋼侵入深さ ＬM 湯面レベル Δｔ 計算周期 ｎ 計算回数
Claims (5)
- 【請求項１】 成分の異なる溶鋼の連続鋳造操業におい
て、注入開始によってスタートする定周期計算で行う溶
鋼成分計算により、各種入力データおよび前回値の計算
結果を基に前後チャージが混合する継ぎ目部分の溶鋼成
分を逐次計算し、前記前後チャージの目標成分と計算し
た溶鋼成分を比較して成分不適合な異鋼種混合範囲を決
めることにより成分不適の屑鉄片切断長さを決定するこ
とを特徴とする連続鋳造における異鋼種混合範囲決定方
法。 - 【請求項２】 前記溶鋼成分計算は、二次精練工程終了
時に計測した鋳造中の溶鋼と次回鋳造予定の溶鋼の成分
の実績値を基に浸漬ノズル内通過溶鋼成分の推移をテー
ブル化した指数関数で近似し、高速演算する浸漬ノズル
内の溶鋼成分計算を含むことを特徴とする請求項１記載
の連続鋳造における異鋼種混合範囲決定方法。 - 【請求項３】 前記溶鋼成分計算は、鋳造速度と凝固収
縮量からモールド内への溶鋼流入量を求めるモールド内
への溶鋼流入量計算を含むことを特徴とする請求項１記
載の連続鋳造における異鋼種混合範囲決定方法。 - 【請求項４】 前記溶鋼成分計算は、鋳造速度とモール
ド形状より浸漬ノズルからモールド内に流入する溶鋼の
侵入深さを求めるモールド内の溶鋼侵入深さ計算を含む
ことを特徴とする請求項１記載の連続鋳造における異鋼
種混合範囲決定方法。 - 【請求項５】 前記溶鋼成分計算は、前記浸漬ノズル内
の溶鋼成分、モールド内への溶鋼流入量および溶鋼侵入
深さを基に、モールド上端より溶鋼侵入深さまでを溶鋼
混合範囲として該溶鋼混合範囲へ入出する各溶質の重量
から溶鋼混合範囲の成分計算を逐次行い継ぎ目部分の溶
鋼成分を計算することを特徴とする請求項１乃至４記載
の連続鋳造における異鋼種混合範囲決定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6239636A JPH0871712A (ja) | 1994-09-08 | 1994-09-08 | 連続鋳造における異鋼種混合範囲決定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6239636A JPH0871712A (ja) | 1994-09-08 | 1994-09-08 | 連続鋳造における異鋼種混合範囲決定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0871712A true JPH0871712A (ja) | 1996-03-19 |
Family
ID=17047665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6239636A Withdrawn JPH0871712A (ja) | 1994-09-08 | 1994-09-08 | 連続鋳造における異鋼種混合範囲決定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0871712A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105268936A (zh) * | 2014-07-16 | 2016-01-27 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 连铸中包混浇控制方法 |
| KR20200038779A (ko) * | 2018-10-04 | 2020-04-14 | 주식회사 포스코 | 주편 제조 방법 |
| CN114682754A (zh) * | 2022-04-22 | 2022-07-01 | 重庆钢铁股份有限公司 | 一种中间包钢水混炉浇铸钢坯划分的方法 |
-
1994
- 1994-09-08 JP JP6239636A patent/JPH0871712A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105268936A (zh) * | 2014-07-16 | 2016-01-27 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 连铸中包混浇控制方法 |
| KR20200038779A (ko) * | 2018-10-04 | 2020-04-14 | 주식회사 포스코 | 주편 제조 방법 |
| CN114682754A (zh) * | 2022-04-22 | 2022-07-01 | 重庆钢铁股份有限公司 | 一种中间包钢水混炉浇铸钢坯划分的方法 |
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