JPH0865038A - プリントアンテナ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】簡単な構成で、プリント基板の面に垂直な方向
に双指向性を有し、放射効率が高く高利得である。 【構成】誘電体基板１３と、この基板の表裏面上の互い
に対向する位置にそれぞれ設けられた少なくとも１つの
対の同一形状かつ同一寸法の放射パッチ１１、１２と、
放射パッチの少なくとも１つのエッジに接続されており
これらパッチに給電するための給電回路１４、１５、１
６、１７と、少なくとも裏面における放射パッチ１２の
給電回路が接続されたエッジとこのエッジに対向するエ
ッジとに対して、間隙を隔てて形成された接地導体１７
と、表面における放射パッチ１１と結合する第１のスト
リップ導体１４、１５と、裏面上に設けられ、この裏面
における放射パッチ１２と接地導体１７とを結合する第
２のストリップ導体１６とを有している。給電回路は、
不平衡型給電線路と、平衡型給電線路とからなってい
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、プリント基板の面に垂
直な方向に双指向性放射パターンを有する簡易で高効率
なプリントアンテナに関する。特に本発明は、マイクロ
セルを用いたパーソナル通信システムの基地局アンテナ
として最適な双指向性プリントアンテナに関する。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】ＰＨＳ
（Ｐｅｒｓｏｎａｌ Ｈａｎｄｙｐｈｏｎｅ Ｓｙｓｔ
ｅｍ、パーソナルハンディフォンシステム）等のパーソ
ナル通信システムにおいては、そのマイクロセルに適し
た高性能な基地局アンテナの開発が望まれている。特
に、セル形状が道路に沿った形状であるストリートマイ
クロセルにおいては、一般的に用いられている水平面内
無指向性アンテナよりもむしろ道路の長さ方向に指向性
を有する双指向性アンテナがゾーン長を拡大できるので
望ましい。また、基地局アンテナを道路脇の電柱等の建
造物に多数取り付けるためには、プリントアンテナのよ
うな簡易な構成で小型のアンテナであることが望まれ
る。

【０００３】プリントアンテナの代表的な例として、円
形、方形等の共振器形のマイクロストリップアンテナが
知られている（例えば、Ｉ．Ｊ．Ｂａｈｌ ａｎｄ
Ｐ．Ｂｈａｒｔｉａ：Ｍｉｃｒｏｓｔｒｉｐ Ａｎｔｅ
ｎｎａｓ，Ａｒｔｅｃｈ Ｈｏｕｓｅ，ＵＳＡ，１９８
０参照）。このマイクロストリップアンテナは、基板の
一方の面が接地面となっているため、他方の面側にのみ
指向性を有している。従って、基板の両側の面に指向性
を持たせるためには、２つのマイクロストリップアンテ
ナの裏面が対向するように重ね合わせて設置し、両者の
出力を合成する必要が有る。しかし、この方法は構造が
複雑になるとともに、合成の際の位相誤差により対称性
の良い双指向性を持たせることは困難であるという問題
点を有していた。

【０００４】プリントアンテナの他の例として、基板の
両面の対称な位置に同一形状及び同一寸法のパッチをプ
リントした平行平板形アンテナが知られている。

【０００５】図１３の（Ａ）は従来の平行平板形アンテ
ナの構成例の斜視図であり、図１３の（Ｂ）はその基板
の表面上に形成された導体パターンを示す平面図、及び
図１３の（Ｃ）はその基板上の裏面に形成された導体パ
ターンを示す平面図である。

【０００６】これらの図において、参照番号１３１及び
１３２は誘電体からなる基板１３３の両面にそれぞれパ
ターニングされた放射素子導体（放射パッチ）を表わし
ている。基板１３３の表面上の放射パッチ１３１には、
ストリップ導体１３４を介してストリップ導体１３５が
接続されている。基板１３３の裏面上のパッチ１３２に
は、ストリップ導体１３６を介して接地導体１３７が接
続されている。ストリップ導体１３４及び１３６は平衡
型の給電線路を構成しており、ストリップ導体１３５は
不平衡型の給電線路を構成している。ストリップ導体１
３５の他端はコネクタ１３８の中心導体に、接地導体１
３７はコネクタ１３８の接地導体にそれぞれ接続されて
いる。

【０００７】この平行平板形アンテナによれば、図１４
の（Ａ）に示すように、磁界面（Ｈ面）内の放射指向性
は、双方向の指向性が得られる。しかしながら、図１４
の（Ｂ）に示すように、電界面（Ｅ面）内の放射指向性
が無指向性又は楕円形の指向性となる。ただし、Ｅ面は
２つの放射素子導体１３１及び１３２に流れる電流を含
む面と平行な面であり、図１３の場合は放射導体素子１
３１及び１３２に垂直でかつ図の上下方向に平行な面、
Ｈ面はＥ面に垂直でかつ放射導体素子１３１及び１３２
に垂直な面である。

【０００８】図１４の（Ａ）及び（Ｂ）の測定におい
て、基板１３３はテフロングラス基板（比誘電率２．５
５）を用い、基板１３３の厚さ１．６ｍｍ、基板１３３
の大きさ約１０ｃｍ角、放射素子導体１３１及び１３２
の形状は正方形であり、測定周波数は２．２ＧＨｚであ
る。

【０００９】このように、図１３に示した従来の平行平
板形アンテナでは、磁界面（Ｈ面）及び電界面（Ｅ面）
の両方の面内とも双指向性を得ることができない。

【００１０】従って本発明は、簡単な構成で、プリント
基板の面に垂直な方向に双指向性を有する放射効率の高
い高利得なプリントアンテナを提供することを目的とす
る。

【００１１】

【課題を解決するための手段及び作用】本発明によれば
上述の目的は、互いにほぼ平行な第１及び第２の面を有
する誘電体基板と、第１及び第２の面上の互いに対向す
る位置にそれぞれ設けられた少なくとも１つの対の同一
形状かつ同一寸法の放射素子導体と、放射素子導体の少
なくとも１つのエッジに接続されており放射素子導体に
給電するための給電回路と、第２の面上に設けられ、少
なくとも該第２の面における放射素子導体の給電回路が
接続されたエッジと該エッジに対向するエッジとに対し
て、間隙を隔てて形成された接地導体と、第１の面上に
設けられ、該第１の面における放射素子導体と結合する
第１のストリップ導体と、第２の面上に設けられ、該第
２の面における放射素子導体と接地導体とを結合する第
２のストリップ導体とを有しており、上述の給電回路
が、接地導体及び第１のストリップ導体による不平衡型
給電線路と、第１及び第２のストリップ導体による平衡
型給電線路とからなるプリントアンテナによって達成さ
れる。

【００１２】このように、プリント基板の誘電体の両面
に面対称に同一形状かつ同一寸法の放射素子導体をプリ
ントしてなる平行平板形プリントアンテナにおいて、そ
の誘電体の片面にプリントされた放射素子導体と同一面
内で、かつ該放射素子導体と接しないような距離を隔て
た領域に、接地導体を形成することにより、磁界面（Ｈ
面）と共に電界面（Ｅ面）内の放射指向性として、双指
向性を得ることが可能となり、高利得化が図れる。ま
た、この接地導体を設けたことにより、この放射素子導
体への給電分配回路を不平衡型の給電線路を用いて容易
に構成することが出来る。即ち、本発明によれば、マイ
クロセルを用いた移動通信システムの基地局アンテナと
して最適な簡易な構成で対称性の良い高利得な双指向性
アンテナが提供される。

【００１３】好ましくは、接地導体が第２の面における
放射素子導体の周囲に該放射素子導体と間隙を隔てて形
成されている。基板上に複数のアンテナ素子を配列する
場合に、マイクロストリップ線路によるそれらの給電線
路の配線が非常に容易となる。

【００１４】好ましくは、複数対の前記放射素子導体が
アレイ状に前記基板に設けられている。

【００１５】本発明の一実施態様によれば、放射素子導
体が４つの辺を有する正方形形状であり、平衡型給電線
路が該４つの辺のうちの１つの中央部に接続されてい
る。

【００１６】本発明の一実施態様によれば、放射素子導
体が長辺及び該長辺より短い短辺を有する矩形形状であ
り、該長辺の１つに平衡型給電線路が接続されている。
これにより、インピーダンス整合回路が不要となり、回
路の簡易化及び小型化が図れる。これは、棒状の簡易ア
ンテナを実現する上で非常に有効である。

【００１７】放射素子導体の長辺の中心から外れた１点
に前記平衡型給電線路が接続されているかもしれない。

【００１８】本発明の一実施態様によれば、放射素子導
体の各々に所定距離だけ隔てて対向して設けられてお
り、該放射素子導体とほぼ同一形状の無給電の寄生素子
導体を備えている。これにより、平行平板間に閉じ込め
られていた電界が放射され、放射効率を大幅に高めるこ
とができる。

【００１９】本発明の一実施態様によれば、少なくとも
１つのスロットと、第１の面上に設けられており該スロ
ットに交叉する第３のストリップ導体とを備えており、
該第３のストリップ導体及び接地導体による不平衡給電
線路を介してスロットに給電している。これにより、直
交偏波又は円偏波を励振するアンテナを簡易に実現する
ことが可能になる。

【００２０】好ましくは複数対の放射素子導体とこの対
の数と同数のスロットとが基板上に設けられている。

【００２１】本発明の一実施態様によれば、放射素子導
体の、又は放射素子導体及びスロットの励振位相及び励
振振幅を所望の値に制御すべく不平衡型給電線路の線路
長及び線路幅が決められている。これにより、簡単な回
路構成で所望の指向性を有するアレーアンテナを構成す
ることができる。

【００２２】本発明の一実施態様によれば、放射素子導
体に給電する不平衡給電線路と、スロットに給電する不
平衡給電線路との間に９０°ハイブリッドを挿入してい
る。これにより、簡単な構成で円偏波アンテナが実現で
きる。

【００２３】

【実施例】以下図面を用いて本発明の実施例を詳細に説
明する。

【００２４】（第１の実施例）図１は本発明による第１
の好ましい実施例におけるアンテナの構成を示してい
る。図１の（Ａ）はこのアンテナの斜視図であり、図１
の（Ｂ）はその基板の表面上に形成された導体パターン
を示す斜視図、図１の（Ｃ）はその基板上の裏面に形成
された導体パターンを示す斜視図、図１の（Ｄ）は図１
の（Ｂ）におけるＤ−Ｄ線の断面図、図１の（Ｅ）は図
１の（Ｂ）におけるＥ−Ｅ線の断面図である。

【００２５】これらの図において、参照番号１１及び１
２は誘電体からなる基板１３の両面にそれぞれパターニ
ングされた例えば正方形等の矩形形状の放射素子導体
（放射パッチ）を表わしている。パッチ１１及び１２
は、基板１３の両面の互いに対向する位置（面対称な位
置）に同一形状及び同一寸法で形成されている。

【００２６】基板１３の表面上には、パッチ１１の他に
ストリップ導体１４及びストリップ導体１５が形成され
ている。ストリップ導体１５の一端はストリップ導体１
４を介してパッチ１１の一辺のほぼ中央部に接続されて
いる。基板１３の裏面上には、パッチ１２の他にストリ
ップ導体１６及び接地導体１７が設けられている。接地
導体１７は、図１の（Ｃ）からも明らかのように、パッ
チ１２を囲んでその周囲に所定幅の間隙を隔てて設けら
れている。パッチ１２と接地導体１７は、この間隙部分
に設けられたストリップ導体１６によって接続されてい
る。

【００２７】ストリップ導体１４及び１６は、基板１３
の両面の互いに対向する位置（面対称な位置）に設けら
れており、従って平衡型の給電線路を構成している。ス
トリップ導体１５は裏面に接地導体１７が存在する位置
の表面に設けられており、従って不平衡型の給電線路を
構成している。不平衡型の給電線路（ストリップ導体１
５）の他端はコネクタ１８の中心導体に、接地導体１７
はコネクタ１８の接地導体にそれぞれ接続されている。

【００２８】ここで、パッチ１１及び１２の長さ（共振
長）ａは、共振周波数に応じて、端効果を考慮しながら
決定される。即ち、この種のアンテナにおいては、パッ
チの端からの電界の漏れによりパッチが電気的に長く見
えることとなり、実際の長さａよりも若干長い長さに対
応した周波数で共振することが知られている（例えば、
Ｉ．Ｊ．Ｂａｈｌ ａｎｄ Ｐ．Ｂｈａｒｔｉａ：Ｍｉ
ｃｒｏｓｔｒｉｐ Ａｎｔｅｎｎａｓ，Ｐ５７，Ａｒｔ
ｅｃｈ Ｈｏｕｓｅ，ＵＳＡ，１９８０参照）。

【００２９】なお、本実施例においては、パッチ１１及
び１２と平衡型の給電線路（ストリップ導体１４及び１
６）とを接続する場合、両者を同じインピーダンスに調
整するか又はインピーダンス整合回路をその間に設ける
ことによってインピーダンス整合をとる必要がある。

【００３０】放射パッチ１１及び１２への給電が誘電体
基板１３の両面に設けられた平衡型の給電線路（ストリ
ップ導体１４及び１６）によって行われるため、これら
パッチ１１及び１２は互いに逆相で励振され、その結
果、ビームをプリント基板１３の面に対して垂直方向へ
放射することが可能となる。

【００３１】前述したように、図１３に示した従来の構
成によると、電界面（Ｅ面）の放射指向性が図１４の
（Ｂ）に示すような無指向性又は楕円形の指向性とな
る。しかしながら、この実施例では、接地導体１７がパ
ッチ１２を囲んでその周囲全面に所定幅の間隙を隔てて
設けているので、電界面（Ｅ面）の放射指向性が双指向
性となり、しかも指向性利得が上昇しより利得の高いア
ンテナが実現できる。

【００３２】なお、電界面（Ｅ面）の放射指向性を双指
向性とするためには、パッチ１２を囲んでその周囲全面
に接地導体１７を設ける必要性はなく、接地導体１７を
パッチ１２の給電線路が接続された辺とその対向辺側に
（共振長方向に）所定幅の間隙を隔てて設ければ良い。
本実施例のごとくパッチ１２の周囲全面に接地導体１７
を設ける理由は、マイクロストリップ導体給電線路の配
線を容易にするためにある。特に後述するように、基板
上に複数のアンテナを配列する場合に、このように構成
すれば給電線路の配線が非常に容易となる。

【００３３】図２は、本実施例に基づいて実際に試作し
たプリントアンテナの電界面（Ｅ面）の放射指向性を示
す。同図に示すように、電界面（Ｅ面）においても双指
向性の放射特性が得られている。本特性の測定パラメー
タは、図１４の場合と同じである。即ち、基板１３はテ
フロングラス基板（比誘電率２．５５）を用い、基板１
３の厚さは１．６ｍｍ、基板１３の大きさは約１０ｃｍ
角、パッチ１１及び１２の形状は正方形であり、測定周
波数は２．２ＧＨｚである。

【００３４】接地導体１７と放射パッチ１２との間隙の
大きさに応じて、放射指向性、利得及びＶＳＷＲ特性が
変化する。この間隙が無限大の場合、即ち接地導体１７
がない場合のＥ面内の放射指向性は、従来技術と同じで
ほぼ無指向性となる。接地導体１７を設けて放射パッチ
１２との間隙を小さくすればするほど、Ｅ面内の放射指
向性は、双指向性に近づく。この間隔は、放射指向性、
利得及びＶＳＷＲ特性を考慮して決定される。一般に
は、パッチ１２の長さａの約１／５程度以下とした方が
所望の双指向性を得る点で好ましい。

【００３５】周波数帯域特性は、放射パッチ１１及び１
２間の距離（誘電体基板１３の厚さ）に依存し、この厚
さを適当に選ぶことにより所望の帯域特性を得ることが
出来る。

【００３６】以上述べたように、本発明のアンテナは、
基板の一方の面全面に接地導体を設け他方の面に放射素
子導体を設けた構造であるマイクロストリップアンテナ
とは異なる構造及び動作を有する平行平板形アンテナに
接地導体を付加した構造となっており、これにより、従
来の平行平板形アンテナとも異なる構造及び動作原理を
有するものである。

【００３７】なお、図１の実施例では、放射パッチ１１
及び１２の形状が方形パッチとなっているが、通常のマ
イクロストリップアンテナの場合と同様に、円形、楕円
形、長方形をはじめとする種々の形状のパッチを用いて
も良いことは言うまでもない。

【００３８】また、通常のマイクロストリップアンテナ
の場合と同様に、直交する２方向から放射素子の２点に
給電することにより、偏波共用を図れることも、また、
９０°ハイブリッドを用いて右旋回及び左旋回の円偏波
を励振することも、さらに各々の２偏波を使用したダイ
バーシチアンテナとして動作させることも、同様に可能
である。

【００３９】以上述べたように、本実施例によれば、簡
単な構成により、双指向性を有するプリントアンテナを
実現できる。

【００４０】（第２の実施例）図３は本発明による第２
の好ましい実施例におけるアンテナの構成を示してい
る。この実施例は、第１の実施例のアンテナを複数（図
の例では４つ）配列したアレーアンテナの場合を示して
いる。

【００４１】図３において、参照番号３１及び３２は誘
電体からなる基板３３の両面にそれぞれパターニングさ
れた例えば正方形等の矩形形状の放射パッチを表わして
いる。パッチ３１及び３２は、基板３３の両面の互いに
対向する位置（面対称な位置）に同一形状及び同一寸法
で形成されており、１つのアンテナ素子を構成してい
る。

【００４２】基板３３の表面上のこのアンテナ素子部分
には、パッチ３１の他にストリップ導体３４及びストリ
ップ導体３５が形成されている。ストリップ導体３５の
一端はストリップ導体３４を介してパッチ３１の一辺の
ほぼ中央部に接続されている。基板３３の裏面上には、
パッチ３２の他にストリップ導体３６及び接地導体３７
が設けられている。接地導体３７は、パッチ３２を囲ん
でその周囲に所定幅の間隙を隔てて設けられている。パ
ッチ３２と接地導体３７は、この間隙部分に設けられた
ストリップ導体３６によって接続されている。

【００４３】ストリップ導体３４及び基板３３の裏面上
の間隙部分に設けられたストリップ導体３６は、基板３
３の両面の互いに対向する位置（面対称な位置）に設け
られており、従って平衡型の給電線路を構成している。
ストリップ導体３５は裏面に接地導体３７が存在する位
置の表面に設けられており、従って不平衡型の給電線路
を構成している。

【００４４】基板３３には、同様の構造のアンテナ素子
がこの実施例では４つアレイ状に形成されており、各ア
ンテナ素子からの不平衡型の給電線路（ストリップ導体
３５）の他端はコネクタ３８の中心導体に、接地導体３
７はコネクタ３８の接地導体にそれぞれ接続されてい
る。なお、アンテナ素子の数は、４つに限定されるもの
ではなく、２つ以上であればいかなる数であっても良
い。

【００４５】ここで、第１の実施例と同じく、放射パッ
チ３１及び３２への給電が誘電体基板３３の両面に設け
られた平衡型の給電線路（ストリップ導体３４及び３
６）によって行われるため、これらパッチ３１及び３２
は互いに逆相で励振され、その結果、ビームをプリント
基板３３の面に対して垂直方向へ放射することが可能と
なる。

【００４６】本実施例によるアンテナの特性としては、
第１の実施例における単一のアンテナ素子の指向性から
も類推されるように、電界面（Ｅ面）の放射指向性は、
接地導体３７がパッチ３２を囲んでその周囲全面に所定
幅の間隙を隔てて設けているので双指向性となり、しか
も指向性利得が上昇しより利得の高いアンテナが実現で
きる。また、磁界面（Ｈ面）内の放射指向性は、アレー
効果によりビームの絞られた双指向性を示す。また、接
地導体３７をパッチ３２を囲んでその周囲全面に設けた
ことにより、これら放射パッチへの給電分配回路を不平
衡型の給電線路を用いて容易に構成することが出来る。

【００４７】この第２の実施例においては、主ビームが
プリント基板の面に垂直な２方向に放射される場合につ
いて述べたが、通常のアレーアンテナを構成する場合と
同様に、磁界面（Ｈ面）内の放射指向性については、放
射素子の励振振幅と位相を変化させることにより自由に
指向性合成を行えることは言うまでもない。さらに、こ
こでは、磁界面（Ｈ面）内に１次元に配列したアレーに
ついて述べたが、電界面（Ｅ面）内に１次元に配列した
アレーや、２次元（平面状）に配列したアレーを構成す
るのも、また、球面やコンフォーマルな形状に配列する
場合についても、本発明が有効であることは言うまでも
ない。

【００４８】本実施例のその他の構成、変更態様及び効
果は、図１に示した第１の実施例の場合と同様である。

【００４９】（第３の実施例）図４は、本発明による第
３の好ましい実施例におけるアンテナの構成を示してい
る。図４の（Ａ）はこのアンテナの斜視図であり、図４
の（Ｂ）は図４の（Ａ）におけるＢ−Ｂ線の断面図であ
る。

【００５０】これらの図において、参照番号４１及び４
２は誘電体からなる基板４３の両面にそれぞれパターニ
ングされた例えば正方形等の矩形形状の放射素子導体
（放射パッチ）を表わしている。パッチ４１及び４２
は、基板４３の両面の互いに対向する位置（面対称な位
置）に同一形状及び同一寸法で形成されている。

【００５１】基板４３の表面上には、パッチ４１の他に
ストリップ導体４４及びストリップ導体４５が形成され
ている。ストリップ導体４５の一端はストリップ導体４
４を介してパッチ４１に接続されている。基板４３の裏
面上には、パッチ４２の他にストリップ導体４６及び接
地導体４７が設けられている。接地導体４７は、パッチ
４２を囲んでその周囲に所定幅の間隙を隔てて設けられ
ている。パッチ４２と接地導体４７は、この間隙部分に
設けられたストリップ導体４６によって接続されてい
る。

【００５２】ストリップ導体４４及び４６は、基板４３
の両面の互いに対向する位置（面対称な位置）に設けら
れており、従って平衡型の給電線路を構成している。ス
トリップ導体４５は裏面に接地導体４７が存在する位置
の表面に設けられており、従って不平衡型の給電線路を
構成している。不平衡型の給電線路（ストリップ導体４
５）の他端はコネクタ４８の中心導体に、接地導体４７
はコネクタ４８の接地導体にそれぞれ接続されている。

【００５３】放射パッチ４１及び４２への給電が誘電体
基板４３の両面に設けられた平衡型の給電線路（ストリ
ップ導体４４及び４６）によって行われるため、これら
パッチ４１及び４２は互いに逆相で励振され、その結
果、ビームをプリント基板４３の面に対して垂直方向へ
放射することが可能となる。

【００５４】さらに、接地導体４７がパッチ４２を囲ん
でその周囲全面に所定幅の間隙を隔てて設けているの
で、電界面（Ｅ面）の放射指向性が双指向性となり、し
かも指向性利得が上昇しより利得の高いアンテナが実現
できることは、第１の実施例の場合と同じである。

【００５５】なお、電界面（Ｅ面）の放射指向性を双指
向性とするためには、パッチ４２を囲んでその周囲全面
に接地導体４７を設ける必要性はなく、接地導体４７を
パッチ４２の給電線路が接続された辺とその対向辺側に
（共振長方向に）所定幅の間隙を隔てて設ければ良い。
本実施例のごとくパッチ４２の周囲全面に接地導体４７
を設ける理由は、マイクロストリップ給電線路の配線を
容易にするためにある。特に、基板上に複数のアンテナ
を配列する場合に、このように構成すれば給電線路の配
線が非常に容易となる。

【００５６】この第３の実施例と第１の実施例との相違
点は、放射効率を増大するために、図４の（Ｂ）に示す
ように、基板４３から離れた位置に放射パッチ４１及び
４２に対向して無給電の寄生素子導体（寄生パッチ）４
９及び５０をそれぞれ配置したことにある。これら寄生
パッチ４９及び５０は、放射パッチ４１及び４２と同一
形状及び同一寸法を有しており、放射パッチ４１及び４
２に対してそれぞれ所定距離（この実施例では、波長の
約１／１０の距離）だけ離れて配置されている。

【００５７】図１３に示す従来の平行平板形アンテナに
おいては、放射パッチ１３１及び１３２間の距離（誘電
体基板の厚さ、この実施例では放射パッチ４１及び４２
間の距離）が小さいとき、これらの平行導体間に電界が
閉じ込められ、放射効率が小さくなるという現象があ
る。一方、ある程度以上にこの距離が大きくなると、平
行導体間に高次モードがたって本来の放射指向性が得ら
れなくなる。また、平衡型の給電がくずれると、放射効
率は上昇するが双指向性の前後比が悪くなってしまう。

【００５８】本実施例では、この点を解決するために、
放射パッチ４１及び４２に対向しかつ所定距離だけ離れ
て無給電の寄生パッチ４９及び５０をそれぞれ配置し、
これによって放射効率を高めている。図５は、この放射
効率が高くなる効果を示すために、寄生パッチ４９及び
５０を用いた場合と用いない場合とを比較して、平行導
体間の距離（ｈ／λ）に対する利得の変化についての計
算値を示したものである。

【００５９】同図に示すように、寄生パッチを用いない
場合、放射パッチ間の距離ｈが約０. ０２波長（λ）以
下になると、急に、平行平板の間に電界が閉じ込めら
れ、放射効率が低下し、それ故、利得が低下する。これ
に対し、例えば、放射パッチ４１及び４２間の距離ｈが
０. ０１波長（λ）の場合、寄生パッチ４９及び５０を
用いることにより、利得を約８ｄＢ程度改善することが
できる。

【００６０】従来のマイクロストリップアンテナにおい
て、広帯域化を図ることを目的として、無給電の寄生素
子導体を用いることがある（例えば、堀、中嶋：信学論
（Ｂ），Ｊ６８−Ｂ，４，ｐｐ．５１５〜５２２，１９
８５．４）。しかしながら、平行平板形アンテナの場合
は、従来のマイクロストリップアンテナの場合とは動作
原理が異なっており、アンテナの放射効率を上昇させる
ために寄生パッチ４９及び５０が用いられる。また、図
１３に示す従来の平行平板形アンテナに対してこの種の
寄生パッチを用いた場合、従来の平行平板形アンテナの
電界面（Ｅ面）の指向性がもともと無指向性又は楕円形
の指向性であるから、例え寄生パッチを用いても、基板
方向（Ｅ面とＨ面に垂直な面に平行な方向）の成分が残
り双指向性が得られない。これに対し、本実施例におい
ては、寄生パッチ４９及び５０の有無に関わらず、接地
導体４７の効果により双指向性が得られている。

【００６１】なお、本実施例では、１つの放射素子を有
するアンテナの場合であるが、第２の実施例に示したよ
うな、放射素子が複数素子配列されたアレーアンテナの
場合でも本実施例の構成が適用可能であることは言うま
でもない。また、アレーアンテナとしたとき、各放射素
子の励振振幅及び位相を変化させることにより、自由に
指向性合成を行えることは言うまでもない。

【００６２】本実施例のその他の構成、変更態様及び効
果は、図１及び図３にそれぞれ示した第１及び第２の実
施例の場合と同様である。

【００６３】（第４の実施例）図６は本発明による第４
の好ましい実施例におけるアンテナの構成を示してい
る。この実施例は、第１の実施例のアンテナにおける放
射パッチの形状を細幅の方形として、Ｅ面内に複数（図
の例では４つ）配列したアレーアンテナの場合を示して
いる。

【００６４】図６において、参照番号６１及び６２は誘
電体からなる基板６３の両面にそれぞれパターニングさ
れたストリップ形状（細幅の矩形形状）の放射パッチを
表わしている。パッチ６１及び６２は、基板６３の両面
の互いに対向する位置（面対称な位置）に同一形状及び
同一寸法で形成されており、１つのアンテナ素子を構成
している。

【００６５】基板６３の表面上のこのアンテナ素子部分
には、パッチ６１の他にストリップ導体６４及びストリ
ップ導体６５が形成されている。ストリップ導体６５の
一端はストリップ導体６４を介してパッチ６１の長辺の
一点に接続されている。基板６３の裏面上には、パッチ
６２の他にストリップ導体６６及び接地導体６７が設け
られている。接地導体６７は、パッチ６２を囲んでその
周囲に所定幅の間隙を隔てて設けられている。パッチ６
２と接地導体６７は、この間隙部分に設けられたストリ
ップ導体６６によって接続されている。

【００６６】ストリップ導体６４及び基板６３の裏面上
の間隙部分に設けられたストリップ導体６６は、基板６
３の両面の互いに対向する位置（面対称な位置）に設け
られており、従って平衡型の給電線路を構成している。
ストリップ導体６５は裏面に接地導体６７が存在する位
置の表面に設けられており、従って不平衡型の給電線路
を構成している。

【００６７】基板６３には、同様の構造のアンテナ素子
がこの実施例では４つアレイ状に形成されており、各ア
ンテナ素子からの不平衡型の給電線路（ストリップ導体
６５）の他端はコネクタ６８の中心導体に、接地導体６
７はコネクタ６８の接地導体にそれぞれ接続されてい
る。なお、アンテナ素子の数は、４つに限定されるもの
ではなく、２つ以上であればいかなる数であっても良
い。

【００６８】放射パッチの長さａ（共振長）は長さｂに
等しく選ばれるのが一般的であるが、使用周波数帯域が
狭い場合には、長さｂを長さａより小さくしても問題は
無い。一般に、放射パッチへの給電は長さｂの辺の２等
分線上の点から行われる。何故なら、給電点を長さｂの
辺の２等分線上の点から外れたところに設けた場合、放
射パッチ上の電流は、長さａの辺に平行に流れるのに加
えて、長さｂの辺に平行な方向にも流れ、長さｂに応じ
た周波数でも共振することになるからである。これに対
して、放射パッチの長さｂを長さａ（共振長）に対して
短く選ぶと、長さｂに応じた共振周波数が本来の放射パ
ッチの長さａに対応する共振周波数とは大きく異なり、
本来の必要とする周波数帯域に影響を及ぼさないという
特性がある。

【００６９】本実施例は、この特性を利用したもので、
共振長から決定される放射パッチ６１及び６２の一辺の
長さａに対して他の辺の長さｂを短くし、長さａの辺上
の１点から平衡型の給電線路６５で給電を行う構造とし
ている。これによりこのアンテナは、長さａ及び長さｂ
に対応する共振周波数で共振するが、長さｂに対応する
共振モードは、本来必要とする周波数帯域に影響を及ぼ
さないため、長さａに対応する共振周波数のアンテナと
して用いることが出来るのである。

【００７０】ところで、放射パッチ６１及び６２の長さ
ａの辺の中心のインピーダンスは０Ωであるが、このイ
ンピーダンスはその辺の端に近づくにつれて高くなり、
端では約３００Ω以上となる。従来のアンテナにおいて
は、図６の矢印方向に電流を流して長さａに対する共振
周波数を得るために長さｂの辺から給電していたため、
給電点のインピーダンスが高くなり、必然的にインピー
ダンス整合回路が必要であり、回路が複雑となる欠点が
あった。本実施例では、放射パッチ６１及び６２の長さ
ａの端を除く辺上の１点から給電するため、平衡型の給
電線路の特性インピーダンスに応じて、自由に給電点を
選ぶことが出来る。このため、インピーダンス整合回路
が不用となり、回路の簡易化及び小形化が図れる利点が
ある。これは、本発明のアンテナ構成を実現する上で有
効な技術であり、これにより、双指向性を有するアンテ
ナがさらに簡易に構成できるという利点がある。

【００７１】本実施例のその他の構成、変更態様及び効
果は、図１及び図３にそれぞれ示した第１及び第２の実
施例の場合と同様である。

【００７２】（第５の実施例）図７は、本発明による第
５の好ましい実施例におけるアンテナの構成を示してい
る。図７の（Ａ）はこのアンテナ一部破断斜視図及びそ
の部分の拡大斜視図であり、図７の（Ｂ）は図７の
（Ａ）におけるＢ′−Ｂ′線の断面図であり、図７の
（Ｃ）は各放射素子部分の正面図及び背面図である。

【００７３】この実施例は、図６に示したアンテナに図
４に示した寄生パッチを設けて円筒状のレドーム内に収
納したアンテナのより具体的な例である。

【００７４】これらの図において、参照番号７１及び７
２は誘電体からなる基板７３の両面にそれぞれパターニ
ングされた細幅の矩形形状の放射パッチを表わしてい
る。パッチ７１及び７２は、基板７３の両面の互いに対
向する位置（面対称な位置）に同一形状及び同一寸法で
形成されており、１つのアンテナ素子を構成している。

【００７５】基板７３の表面上のこのアンテナ素子部分
には、パッチ７１の他にストリップ導体７４及びストリ
ップ導体７５が形成されている。ストリップ導体７５の
一端はストリップ導体７４を介してパッチ７１に接続さ
れている。基板７３の裏面上には、パッチ７２の他にス
トリップ導体７６及び接地導体７７が設けられている。
接地導体７７は、パッチ７２を囲んでその周囲に所定幅
の間隙を隔てて設けられている。パッチ７２と接地導体
７７は、この間隙部分に設けられたストリップ導体７６
によって接続されている。

【００７６】ストリップ導体７４及び基板７３の裏面上
の間隙部分に設けられたストリップ導体７６は、基板７
３の両面の互いに対向する位置（面対称な位置）に設け
られており、従って平衡型の給電線路を構成している。
ストリップ導体７５は裏面に接地導体７７が存在する位
置の表面に設けられており、従って不平衡型の給電線路
を構成している。

【００７７】放射効率を増大するために、基板７３から
離れた位置に放射パッチ７１及び７２に対向して無給電
の寄生素子導体（寄生パッチ）７９及び８０がそれぞれ
配置されている。これら寄生パッチ７９及び８０は、放
射パッチ７１及び７２と同一形状及び同一寸法を有して
おり、放射パッチ７１及び７２に対してそれぞれ所定距
離（この実施例では、波長の約１／１０の距離）だけ離
れて配置されている。また、これらの寄生パッチ７９及
び８０は、誘電体からなる補助基板８１及び８２上にそ
れぞれ形成されている。

【００７８】基板７３には、複数のアンテナ素子がアレ
イ状に形成されており、これらのアンテナ素子が円筒状
のレドーム８３内に収容されている。各アンテナ素子か
らの不平衡型の給電線路（ストリップ導体７５）の他端
はレドーム８３から外部に突出しているコネクタ７８の
中心導体に、接地導体７７はコネクタ７８の接地導体に
それぞれ接続されている。

【００７９】本実施例のその他の構成、変更態様及び効
果は、図４及び図６にそれぞれ示した第３及び第４の実
施例の場合と同様である。

【００８０】本実施例のアンテナの実測特性が図８に示
されている。図８の（Ａ）は磁界面（Ｈ面）内の放射指
向性、図８の（Ｂ）は電界面（Ｅ面）内の放射指向性を
それぞれ示している。本特性の測定パラメータとして、
基板７３はテフロングラス基板（比誘電率２．５５）を
用い、基板７３の厚さは１．６ｍｍ、幅は約３０ｍｍで
あり、各素子の短辺の長さは約１０ｍｍ、素子間隔は約
０．９波長であり、放射パッチ７１及び７２と寄生パッ
チ７９及び８０間の距離は約１０ｍｍであり、測定周波
数は２．２ＧＨｚである。

【００８１】同図から明らかなように、本アンテナは電
界面（Ｅ面）内に配列したものであるため、電界面（Ｅ
面）内の放射指向性はアレー効果により絞られ、一方、
磁界面（Ｈ面）内の放射指向性は、細幅のパッチである
ためビーム幅の広い双指向性が得られている。

【００８２】（第６の実施例）図９は本発明による第６
の好ましい実施例におけるアンテナの構成を示す斜視図
である。この実施例は、双指向性細幅パッチアンテナと
双指向性スロットアンテナとを複合させた構造のアンテ
ナである。

【００８３】同図において、参照番号９１及び９２は誘
電体からなる基板９３の両面にそれぞれパターニングさ
れたストリップ形状（細幅の矩形形状）の放射素子導体
（放射パッチ）を表わしている。パッチ９１及び９２
は、基板９３の両面の互いに対向する位置（面対称な位
置）に同一形状及び同一寸法で形成されている。

【００８４】基板９３の表面上には、パッチ９１の他に
ストリップ導体９４、ストリップ導体９５及びストリッ
プ導体１０４が形成されている。ストリップ導体９５の
一端はストリップ導体９４を介してパッチ９１に接続さ
れている。基板９３の裏面上には、パッチ９２の他にス
トリップ導体９６及び接地導体９７が設けられている。
接地導体９７は、パッチ９２を囲んでその周囲に所定幅
の間隙を隔てて設けられている。パッチ９２と接地導体
９７は、この間隙部分に設けられたストリップ導体９６
によって接続されている。

【００８５】ストリップ導体９４及び９６は、基板９３
の両面の互いに対向する位置（面対称な位置）に設けら
れており、従って平衡型の給電線路を構成している。ス
トリップ導体９５及びストリップ導体１０４は裏面に接
地導体９７が存在する位置の表面に設けられており、従
って不平衡型の給電線路を構成している。一方の不平衡
型の給電線路（ストリップ導体９５）の他端は一方のコ
ネクタ９８の中心導体に、接地導体９７はこのコネクタ
９８の接地導体にそれぞれ接続されている。

【００８６】放射効率を増大するために、基板９３から
離れた位置に放射パッチ９１及び９２に対向して無給電
の寄生素子導体（寄生パッチ）９９及び１００がそれぞ
れ配置されている。これら寄生パッチ９９及び１００
は、放射パッチ９１及び９２と同一形状及び同一寸法を
有しており、放射パッチ９１及び９２に対してそれぞれ
所定距離（この実施例では、波長の約１／１０の距離）
だけ離れて配置されている。

【００８７】この第６の実施例と第３の実施例との相違
点は、接地導体９７が設けられている領域内で放射パッ
チ９２と上下に並ぶ位置の基板９３に細幅のスロット１
０５を設けたこと、及びこのスロット１０５への給電の
ために基板９３の表面上に、その一端部分がスロット１
０５と交叉するようにマイクロストリップ（不平衡型
の）給電線路１０４を設けたことにある。この不平衡型
の給電線路（ストリップ導体１０４）の他端は他方のコ
ネクタ１０６の中心導体に接続されている。スロット１
０５の長さは、放射パッチ９１及び９２と同様に共振長
となっている。スロット１０５は、本実施例では、パタ
ーニングの際に基板裏面の接地導体９７をその形状に開
口させることによって形成される。

【００８８】基板９３の裏面における、パッチ９２部分
及びその間隙を除く残りの部分全面に接地導体９７を設
けることにより、放射パッチ９１及び９２と同一面にス
ロット１０５を配置することが可能となる。さらに、基
板９３の表面側の接地導体９７に対応する部分にマイク
ロストリップ線路１０４を設けることによりスロット１
０５への給電が容易となり、スロット１０５をこの放射
パッチ９１及び９２と独立に動作させることができる。
このとき、放射パッチ９１及び９２は垂直偏波を、スロ
ット１０５は水平偏波を放射することとなり、偏波共用
アンテナの実現が可能となる。また、両偏波を用いたダ
イバーシチも可能となる。

【００８９】本実施例のその他の構成、変更態様及び効
果は、図４及び図６にそれぞれ示した第３及び第４の実
施例の場合と同様である。

【００９０】（第７の実施例）図１０は本発明による第
７の好ましい実施例におけるアンテナの構成を示す斜視
図である。この実施例は、図９の双指向性細幅パッチア
ンテナと双指向性スロットアンテナとを複合させた構造
のアンテナに９０°ハイブリッドを設けて電力合成する
ようにしたものである。これにより、右旋回及び左旋回
の円偏波を放射することが可能となる。

【００９１】図１０のアンテナにおいて、９０°ハイブ
リッド１０７を除く部分の構成は、図９のアンテナと全
く同じである。ただし、放射パッチ９１及び９２への給
電線路（ストリップ導体９４〜９６）、並びにスロット
１０５への給電線路１０４の線長及び線幅は、励振振幅
が互いに等しくかつ励振位相が互いに等しくなるように
設計されている。これにより、９０°ハイブリッド１０
７により、偏波が直交する各素子へ９０°の位相差で給
電できるため、円偏波が励振できる。なお、９０°ハイ
ブリッド１０７は、誘電体基板９３上に構成することも
できる。

【００９２】クロスダイポールアンテナのように、通常
の円偏波アンテナでは、電界面（Ｅ面）と磁界面（Ｈ
面）との指向性の異なるアンテナを直交させることによ
り円偏波アンテナを構成しているため、指向性の差によ
って、主ビーム方向以外では、楕円偏波率が劣化し、円
偏波が得られない。これに対し、本実施例のアンテナに
おいては、放射パッチ９１及び９２の電界面（Ｅ面）内
指向性及びスロット１０５の磁界面（Ｈ面）内指向性
と、放射パッチ９１及び９２の磁界面（Ｈ面）内指向性
及びスロット１０５の電界面（Ｅ面）内指向性とをほぼ
等しくできるため、水平面については広角度にわたって
円偏波特性が良好となる。なお、垂直面については、垂
直偏波素子と水平偏波素子とが離れた位置にあるためア
レー効果の影響を受け、主ビーム方向以外では、円偏波
特性が劣化する。

【００９３】なお、図１０の実施例において、給電ポー
トとしてコネクタ９８及び１０６の一方を選択すること
により、右旋及び左旋の円偏波を選択できる。従って、
図９のアンテナにおいて垂直及び水平の両偏波を用いた
ダイバーシチが可能であったのと同様に、図１０のアン
テナにおいては、右旋及び左旋の両偏波を用いたダイバ
ーシチが可能である。

【００９４】本実施例のその他の構成、変更態様及び効
果は、図９に示した第６の実施例の場合と同様である。

【００９５】（第８の実施例）図１１は、本発明による
第８の好ましい実施例におけるアンテナの構成を示す斜
視図である。

【００９６】この実施例は、図９に示した双指向性細幅
パッチアンテナと双指向性スロットアンテナとを複合さ
せた構造のアンテナを基板上に複数配列して円筒状のレ
ドーム内に収納したアンテナのより具体的な例である。

【００９７】同図に示すように、誘電体からなる基板１
１３の両面には細幅の矩形形状の放射パッチ（１１１）
がそれぞれパターニングされていると共に、接地導体が
設けられている領域内の基板１１３に細幅のスロット１
１５が形成されている。基板の裏面における放射パッチ
とスロット１１５とは、本実施例では、基板１１３の長
さ方向に１つずつ交互に配置されている。

【００９８】また、放射パッチ１１１の前方に（基板１
１３から離れる方向に）、所定距離（この実施例では、
波長の約１／１０の距離）だけ離れた位置に、無給電の
寄生素子導体（寄生パッチ）１１９及び１２０が誘電体
からなる補助基板１２１及び１２２上にそれぞれ配置さ
れている。このように本実施例では２組である双指向性
細幅パッチアンテナと双指向性スロットアンテナとを複
合させた構造のアンテナが、円筒状のレドーム１２３内
に収容されている。なお、パッチアンテナ及びスロット
アンテナの組数は２つに限定されるものではなく、２以
上の任意の数であっても良い。

【００９９】本実施例におけるその他の構成、変更態様
及び効果は、図７及び図９にそれぞれ示した第５及び第
６の実施例の場合と全く同様である。

【０１００】（第９の実施例）図１２は、本発明による
第９の好ましい実施例におけるアンテナの構成を示す斜
視図である。

【０１０１】この実施例は、図１１の実施例と同様に図
９に示した双指向性細幅パッチアンテナと双指向性スロ
ットアンテナとを複合させた構造のアンテナを基板上に
複数配列して円筒状のレドーム内に収納したアンテナの
より具体的な例である。

【０１０２】ただし本実施例では、放射パッチ（１１
１）とスロット１１５とは、基板１１３の長さ方向に複
数の放射パッチ（１１１）毎及び複数のスロット１１５
毎に別個に配置されている。その他の構成、変更態様及
び効果は、図１１の第８の実施例と全く同様であるため
説明を省略する。なお、図１１の第８の実施例の場合と
類似の要素には同一の参照番号が付されている。

【０１０３】以上述べた実施例は全て本発明を例示的に
示すものであって限定的に示すものではなく、本発明は
他の種々の変形態様及び変更態様で実施することができ
る。従って本発明の範囲は特許請求の範囲及びその均等
範囲によってのみ規定されるものである。

【０１０４】

【発明の効果】以上詳細に説明したように本発明によれ
ば、プリントアンテナは、誘電体基板と、この基板の表
裏面上の互いに対向する位置にそれぞれ設けられた少な
くとも１つの対の同一形状かつ同一寸法の放射パッチ
と、放射パッチの少なくとも１つのエッジに接続されて
おりこれらパッチに給電するための給電回路と、裏面上
に設けられ、少なくともこの裏面における放射パッチの
給電回路が接続されたエッジとこのエッジに対向するエ
ッジとに対して、間隙を隔てて形成された接地導体と、
表面上に設けられ、この表面における放射パッチと結合
する第１のストリップ導体と、裏面上に設けられ、この
裏面における放射パッチと接地導体とを結合する第２の
ストリップ導体とを有しており、上述の給電回路は、接
地導体及び第１のストリップ導体による不平衡型給電線
路と、第１及び第２のストリップ導体による平衡型給電
線路とからなっている。

【０１０５】このように、プリント基板の誘電体の両面
に面対称に同一形状かつ同一寸法の放射素子導体をプリ
ントしてなる平行平板形プリントアンテナにおいて、そ
の誘電体の片面にプリントされた放射素子導体と同一面
内で、かつ該放射素子導体と接しないような距離を隔て
た領域に、接地導体を形成することにより、磁界面（Ｈ
面）と共に電界面（Ｅ面）内の放射指向性として、双指
向性を得ることが可能となり、高利得化が図れる。

【０１０６】また、このようなパターンの接地導体を設
けたことにより、この放射素子導体への給電分配回路を
不平衡型の給電線路を用いて容易に構成することが出来
る。即ち、本発明によれば、マイクロセルを用いた移動
通信システムの基地局アンテナとして最適な簡易な構成
で対称性の良い高利得な双指向性アンテナが提供され
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による第１の好ましい実施例におけるア
ンテナの構成を示す図である。

【図２】図１の実施例におけるアンテナの実測特性を示
す図である。

【図３】本発明による第２の好ましい実施例におけるア
ンテナの構成を示す図である。

【図４】本発明による第３の好ましい実施例におけるア
ンテナの構成を示す図である。

【図５】図４の実施例におけるアンテナの効果を説明す
る図である。

【図６】本発明による第４の好ましい実施例におけるア
ンテナの構成を示す図である。

【図７】本発明による第５の好ましい実施例におけるア
ンテナの構成を示す図である。

【図８】図７の実施例における平行平板形アンテナの実
測特性を示す図である。

【図９】本発明による第６の好ましい実施例におけるア
ンテナの構成を示す図である。

【図１０】本発明による第７の好ましい実施例における
アンテナの構成を示す図である。

【図１１】本発明による第８の好ましい実施例における
アンテナの構成を示す図である。

【図１２】本発明による第９の好ましい実施例における
アンテナの構成を示す図である。

【図１３】従来の平行平板形アンテナの構成例を示す図
である。

【図１４】図１３の平行平板形アンテナの実測特性を示
す図である。

【符号の説明】

１１、１２ 放射パッチ １３ 基板 １４、１５、１６ ストリップ導体 １７ 接地導体 １８ コネクタ

Claims (12)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 互いにほぼ平行な第１及び第２の面を有
   する誘電体基板と、 前記第１及び第２の面上の互いに対向する位置にそれぞ
   れ設けられた少なくとも１つの対の同一形状かつ同一寸
   法の放射素子導体と、 前記放射素子導体の少なくとも１つのエッジに接続され
   ており該放射素子導体に給電するための給電回路と、 前記第２の面上に設けられ、少なくとも該第２の面にお
   ける前記放射素子導体の前記給電回路が接続されたエッ
   ジと該エッジに対向するエッジとに対して、間隙を隔て
   て形成された接地導体と、 前記第１の面上に設けられ、該第１の面における前記放
   射素子導体と結合する第１のストリップ導体と、 前記第２の面上に設けられ、該第２の面における前記放
   射素子導体と前記接地導体とを結合する第２のストリッ
   プ導体とを有し、 前記給電回路が、前記接地導体及び前記第１のストリッ
   プ導体による不平衡型給電線路と、前記第１及び第２の
   ストリップ導体による平衡型給電線路とからなることを
   特徴とするプリントアンテナ。
2. 【請求項２】 前記接地導体が前記第２の面における前
   記放射素子導体の周囲に該放射素子導体と間隙を隔てて
   形成されていることを特徴とする請求項１に記載のプリ
   ントアンテナ。
3. 【請求項３】 前記放射素子導体が４つの辺を有する正
   方形形状であり、前記平衡給電線路が該４つの辺のうち
   の１つの中央部に接続されていることを特徴とする請求
   項１又は２に記載のプリントアンテナ。
4. 【請求項４】 前記放射素子導体が長辺及び該長辺より
   短い短辺を有する矩形形状であり、該長辺の１つに前記
   第１及び第２のストリップ導体による平衡型給電線路が
   接続されていることを特徴とする請求項１又は２に記載
   のプリントアンテナ。
5. 【請求項５】 前記放射素子導体の前記長辺の中心から
   外れた１点に前記平衡型給電線路が接続されていること
   を特徴とする請求項４に記載のプリントアンテナ。
6. 【請求項６】 前記放射素子導体の各々に所定距離だけ
   隔てて対向して設けられており、該放射素子導体とほぼ
   同一形状の無給電の寄生素子導体を備えていることを特
   徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載のプリン
   トアンテナ。
7. 【請求項７】 複数対の前記放射素子導体がアレイ状に
   前記基板に設けられていることを特徴とする請求項１か
   ら６のいずれか１項に記載のプリントアンテナ。
8. 【請求項８】 前記放射素子導体の励振位相及び励振振
   幅を所望の値に制御すべく前記不平衡型給電線路の線路
   長及び線路幅が決められていることを特徴とする請求項
   １から７のいずれか１項に記載のプリントアンテナ。
9. 【請求項９】 少なくとも１つのスロットと、前記第１
   の面上に設けられており該スロットに交叉する第３のス
   トリップ導体とを備えており、該第３のストリップ導体
   及び前記接地導体による不平衡給電線路を介して前記ス
   ロットに給電することを特徴とする請求項１から７のい
   ずれか１項に記載のプリントアンテナ。
10. 【請求項１０】 複数対の前記放射素子導体と該対の数
    と同数の前記スロットが前記基板に設けられていること
    を特徴とする請求項９に記載のプリントアンテナ。
11. 【請求項１１】 前記放射素子導体及び前記スロットの
    励振位相及び励振振幅を所望の値に制御すべく前記不平
    衡型給電線路の線路長及び線路幅が決められていること
    を特徴とする請求項９又は１０に記載のプリントアンテ
    ナ。
12. 【請求項１２】 前記放射素子導体に給電する前記不平
    衡給電線路と、前記スロットに給電する前記不平衡給電
    線路との間に９０°ハイブリッドが挿入されていること
    を特徴とする請求項１１に記載のプリントアンテナ。