JPH0842452A - 多段圧縮装置 - Google Patents
多段圧縮装置Info
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- JPH0842452A JPH0842452A JP19715094A JP19715094A JPH0842452A JP H0842452 A JPH0842452 A JP H0842452A JP 19715094 A JP19715094 A JP 19715094A JP 19715094 A JP19715094 A JP 19715094A JP H0842452 A JPH0842452 A JP H0842452A
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- Japan
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- cylinder liner
- piston
- gap
- reciprocating
- plunger
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- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 複数の往復圧縮部の少なくとも１往復圧縮部
をラビリンスシール機構を備えたプランジャーポンプに
より構成し、連動して所要の気体を多段階で圧縮する多
段圧縮装置において、プランジャーポンプの摩耗による
損傷防止とシール性の低下防止を図る。 【構成】 シリンダライナ４をセラミックスによって形
成すると共に、プランジャーピストン１をシリンダライ
ナ４より線膨張率の大きい硬質金属によって形成し、ラ
ビリンスシール機構部を除く部位のシリンダライナ４と
プランジャーピストン１との半径方向の間隙Ｇを、常温
において４μｍ以上、定常運転中の温度上昇時において
３．５μｍ以下とした。
をラビリンスシール機構を備えたプランジャーポンプに
より構成し、連動して所要の気体を多段階で圧縮する多
段圧縮装置において、プランジャーポンプの摩耗による
損傷防止とシール性の低下防止を図る。 【構成】 シリンダライナ４をセラミックスによって形
成すると共に、プランジャーピストン１をシリンダライ
ナ４より線膨張率の大きい硬質金属によって形成し、ラ
ビリンスシール機構部を除く部位のシリンダライナ４と
プランジャーピストン１との半径方向の間隙Ｇを、常温
において４μｍ以上、定常運転中の温度上昇時において
３．５μｍ以下とした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、所要の気体を多段階で
圧縮する多段圧縮装置に関するものであり、更に詳しく
は最終段または最終段に近い高圧段階での往復圧縮部の
改良に係るものである。
圧縮する多段圧縮装置に関するものであり、更に詳しく
は最終段または最終段に近い高圧段階での往復圧縮部の
改良に係るものである。
【０００２】
【従来の技術】この種の装置としては、圧縮段数の増加
に従って往復圧縮部、すなわち、シリンダとピストンと
による圧縮部を高圧側になるほどシリンダとピストンの
直径を細くするとともに、Ｌ型・Ｖ型・Ｗ型・半星型・
星型・対向釣り合い型などに配置して、各圧縮部を所要
の位相にずらせた行程で動作するように、クランク軸に
連結して連動することにより多段階の圧縮動作を行う機
構を電動機などの駆動源により運転する構成が日本機械
学会昭和４５年９月１５日「機械工学便覧」第１０編第
３０図〜第３２図などにより開示されている。
に従って往復圧縮部、すなわち、シリンダとピストンと
による圧縮部を高圧側になるほどシリンダとピストンの
直径を細くするとともに、Ｌ型・Ｖ型・Ｗ型・半星型・
星型・対向釣り合い型などに配置して、各圧縮部を所要
の位相にずらせた行程で動作するように、クランク軸に
連結して連動することにより多段階の圧縮動作を行う機
構を電動機などの駆動源により運転する構成が日本機械
学会昭和４５年９月１５日「機械工学便覧」第１０編第
３０図〜第３２図などにより開示されている。
【０００３】また、図２のように、４つの往復圧縮部１
０１・１０２・１０３・１０４を直交する軸１０５・１
０６上で往復運動するように配置し、往復圧縮部１０１
から順次に高圧化して往復圧縮部１０４を最終段の高圧
圧縮部とした多段圧縮装置１００において、往復圧縮部
１０４をピストンリングを用いずに密封するようにした
細長円柱状のプランジャーピストン１とシリンダ３とか
らなる圧縮機構（この発明において、プランジャーポン
プと云う）を用いて圧縮室５内の気体を圧縮する構成の
ものが周知である。
０１・１０２・１０３・１０４を直交する軸１０５・１
０６上で往復運動するように配置し、往復圧縮部１０１
から順次に高圧化して往復圧縮部１０４を最終段の高圧
圧縮部とした多段圧縮装置１００において、往復圧縮部
１０４をピストンリングを用いずに密封するようにした
細長円柱状のプランジャーピストン１とシリンダ３とか
らなる圧縮機構（この発明において、プランジャーポン
プと云う）を用いて圧縮室５内の気体を圧縮する構成の
ものが周知である。
【０００４】そして、上記プランジャーポンプにおいて
は、図１に示したように、プランジャーピストン１の外
径とシリンダ３の内側に嵌め込むシリンダライナ４の内
径との寸法差をごく小さくすると共に、プランジャーピ
ストン１の周囲には細い環状溝２を複数設けて、ラビリ
ンスシールしている。
は、図１に示したように、プランジャーピストン１の外
径とシリンダ３の内側に嵌め込むシリンダライナ４の内
径との寸法差をごく小さくすると共に、プランジャーピ
ストン１の周囲には細い環状溝２を複数設けて、ラビリ
ンスシールしている。
【０００５】すなわち、プランジャーピストン１の外面
とシリンダライナ４の内面との間の半径方向の間隙Ｇを
例えば４〜１０μｍ程度とし、環状溝２の幅を例えば６
００μｍ程度、また、環状溝２の深さを例えば３００μ
ｍ程度とすることにより、前記間隙Ｇを通り抜けた被圧
縮気体が、各環状溝２で膨張して圧力を下げることを繰
り返すことで、被圧縮気体の漏れが防止される仕組みで
ある。
とシリンダライナ４の内面との間の半径方向の間隙Ｇを
例えば４〜１０μｍ程度とし、環状溝２の幅を例えば６
００μｍ程度、また、環状溝２の深さを例えば３００μ
ｍ程度とすることにより、前記間隙Ｇを通り抜けた被圧
縮気体が、各環状溝２で膨張して圧力を下げることを繰
り返すことで、被圧縮気体の漏れが防止される仕組みで
ある。
【０００６】プランジャーポンプにおける上記ラビリン
スシール効果を確保するためには、プランジャーピスト
ン１とシリンダライナ４との間隙Ｇを適切に保つ必要が
あり、通常はプランジャーピストン１とシリンダライナ
４とを線膨張率が同程度で共に小さい部材によって形成
している。
スシール効果を確保するためには、プランジャーピスト
ン１とシリンダライナ４との間隙Ｇを適切に保つ必要が
あり、通常はプランジャーピストン１とシリンダライナ
４とを線膨張率が同程度で共に小さい部材によって形成
している。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来技術
においては、プランジャーピストンとシリンダライナと
の間隙からの漏れ損失を最小限とするためには、プラン
ジャーピストンとシリンダライナとの半径方向の間隙を
極めて小さくしなければならないが、このようにすると
常温での起動時にプランジャーピストンとシリンダライ
ナとが接触して摩耗すると云った不都合があり、この点
の解決が課題となっていた。
においては、プランジャーピストンとシリンダライナと
の間隙からの漏れ損失を最小限とするためには、プラン
ジャーピストンとシリンダライナとの半径方向の間隙を
極めて小さくしなければならないが、このようにすると
常温での起動時にプランジャーピストンとシリンダライ
ナとが接触して摩耗すると云った不都合があり、この点
の解決が課題となっていた。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記した従来技
術の課題を解決するためになされたもので、複数の往復
圧縮部の少なくとも１往復圧縮部をラビリンスシール機
構を備えたプランジャーポンプにより構成し、前記複数
の往復圧縮部を連動して所要の気体を多段階で圧縮する
多段圧縮装置において、前記プランジャーポンプのシリ
ンダライナをセラミックスによって形成すると共に、前
記プランジャーポンプのピストンを前記シリンダライナ
より膨張率の大きい硬質金属によって形成し、前記ラビ
リンスシール機構部を除く部位の前記シリンダライナと
前記ピストンとの半径方向の間隙を、常温において４μ
ｍ以上、定常運転中の温度上昇時に３．５μｍ以下とし
た第１の構成の多段圧縮装置と、
術の課題を解決するためになされたもので、複数の往復
圧縮部の少なくとも１往復圧縮部をラビリンスシール機
構を備えたプランジャーポンプにより構成し、前記複数
の往復圧縮部を連動して所要の気体を多段階で圧縮する
多段圧縮装置において、前記プランジャーポンプのシリ
ンダライナをセラミックスによって形成すると共に、前
記プランジャーポンプのピストンを前記シリンダライナ
より膨張率の大きい硬質金属によって形成し、前記ラビ
リンスシール機構部を除く部位の前記シリンダライナと
前記ピストンとの半径方向の間隙を、常温において４μ
ｍ以上、定常運転中の温度上昇時に３．５μｍ以下とし
た第１の構成の多段圧縮装置と、
【０００９】さらに、前記ピストンが、硬質金属の表面
にアモルファス構造のカーボン薄膜がイオンコーティン
グされて形成されている第２の構成の多段圧縮装置と、
を提供するものである。
にアモルファス構造のカーボン薄膜がイオンコーティン
グされて形成されている第２の構成の多段圧縮装置と、
を提供するものである。
【００１０】
【作用】シリンダライナとプランジャーピストンとの半
径方向の間隙が、常温において４μｍ以上あり、しかも
プランジャーピストンがシリンダライナより膨張率の大
きい硬質金属によって形成されて、定常運転中の温度上
昇時には前記間隙が３．５μｍ以下に縮小するので、常
温で起動するときにはシリンダライナとプランジャーピ
ストンとの半径方向の間隙が十分確保されて部材の摩耗
が防止され、温度上昇した定常運転中においては、シリ
ンダライナとプランジャーピストンとの半径方向の間隙
が狭まってシール効果が高まるので、高圧圧縮が可能に
なる。
径方向の間隙が、常温において４μｍ以上あり、しかも
プランジャーピストンがシリンダライナより膨張率の大
きい硬質金属によって形成されて、定常運転中の温度上
昇時には前記間隙が３．５μｍ以下に縮小するので、常
温で起動するときにはシリンダライナとプランジャーピ
ストンとの半径方向の間隙が十分確保されて部材の摩耗
が防止され、温度上昇した定常運転中においては、シリ
ンダライナとプランジャーピストンとの半径方向の間隙
が狭まってシール効果が高まるので、高圧圧縮が可能に
なる。
【００１１】また、硬質金属の表面にアモルファス構造
のカーボン薄膜がイオンコーティングされた第２の構成
の多段圧縮装置においては、硬度の極めて大きいカーボ
ン被膜による保護によってピストンの摩耗か減少する。
のカーボン薄膜がイオンコーティングされた第２の構成
の多段圧縮装置においては、硬度の極めて大きいカーボ
ン被膜による保護によってピストンの摩耗か減少する。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と併記する形
で更に詳細に説明する。
で更に詳細に説明する。
【００１３】幅が例えば６００μｍ程度、深さが例えば
３００μｍ程度の環状溝２を表面に複数本有し、本体部
が例えば線膨張率５．０×１０-6／℃程度の超硬合金、
例えばＷＣ−Ｃｏ鋼からなり、この表面にアモルファス
構造のカーボンを例えば１μｍの厚さにイオンコーティ
ングしたプランジャーピストン１と、例えば線膨張率が
４．３×１０-6／℃程度の炭化硅素によって内径の異な
る複数のシリンダライナ４を作成した。
３００μｍ程度の環状溝２を表面に複数本有し、本体部
が例えば線膨張率５．０×１０-6／℃程度の超硬合金、
例えばＷＣ−Ｃｏ鋼からなり、この表面にアモルファス
構造のカーボンを例えば１μｍの厚さにイオンコーティ
ングしたプランジャーピストン１と、例えば線膨張率が
４．３×１０-6／℃程度の炭化硅素によって内径の異な
る複数のシリンダライナ４を作成した。
【００１４】なお、プランジャーピストン１の外面とシ
リンダライナ４の内面は共に鏡面研磨されて、摺動性と
気密性を高めている。
リンダライナ４の内面は共に鏡面研磨されて、摺動性と
気密性を高めている。
【００１５】具体的には、例えば直径が１３ｍｍのプラ
ンジャーピストン１の外面とシリンダライナ４の内面と
の半径方向の間隙Ｇが常温において、２μｍ、４μｍ、
６μｍの３種類のプランジャーポンプを作成した。そし
て、これを多段圧縮装置１００の４段目の往復圧縮部と
して使用し、天然ガスを往復圧縮部１０１・１０２・１
０３・１０４と順次圧縮して最終圧力、すなわち圧縮室
５における圧力を比較した所、常温時の前記間隙Ｇが４
μｍであり、温度が１７５℃に上昇した定常運転時に前
記間隙Ｇが３．３μｍまで縮小した本発明の装置の場合
には、前記ラビリンスシール効果が良く発揮されて最終
圧力が２０ＭＰａまで上昇したが、常温時の前記間隙Ｇ
が２μｍである比較例の場合には、間隙不足からプラン
ジャーピストン１とシリンダライナ４とが激しく摩擦し
て破損した。
ンジャーピストン１の外面とシリンダライナ４の内面と
の半径方向の間隙Ｇが常温において、２μｍ、４μｍ、
６μｍの３種類のプランジャーポンプを作成した。そし
て、これを多段圧縮装置１００の４段目の往復圧縮部と
して使用し、天然ガスを往復圧縮部１０１・１０２・１
０３・１０４と順次圧縮して最終圧力、すなわち圧縮室
５における圧力を比較した所、常温時の前記間隙Ｇが４
μｍであり、温度が１７５℃に上昇した定常運転時に前
記間隙Ｇが３．３μｍまで縮小した本発明の装置の場合
には、前記ラビリンスシール効果が良く発揮されて最終
圧力が２０ＭＰａまで上昇したが、常温時の前記間隙Ｇ
が２μｍである比較例の場合には、間隙不足からプラン
ジャーピストン１とシリンダライナ４とが激しく摩擦し
て破損した。
【００１６】また、常温時の前記間隙Ｇが６μｍであ
り、温度が１７５℃に上昇した定常運転時においても前
記間隙Ｇが５．３μｍまでしか縮小しなかった比較例の
場合には、前記ラビリンスシール効果が発揮されず、天
然ガスが前記間隙Ｇから多量に漏れて最終圧力２０ＭＰ
ａにおける吐出流量は、常温間隙４μｍの場合の約６０
％であった。
り、温度が１７５℃に上昇した定常運転時においても前
記間隙Ｇが５．３μｍまでしか縮小しなかった比較例の
場合には、前記ラビリンスシール効果が発揮されず、天
然ガスが前記間隙Ｇから多量に漏れて最終圧力２０ＭＰ
ａにおける吐出流量は、常温間隙４μｍの場合の約６０
％であった。
【００１７】また、シリンダライナ４を線膨張率が７．
８×１０-6／℃程度のアルミナによって形成し、プラン
ジャーピストン１を本体部に高速度工具鋼、例えば線膨
張率が１０．８×１０-6／℃程度のＳＫＨ４を用い、こ
の表面に前記と同様にアモルファス構造のカーボンのイ
オンコーティングと環状溝２とを配して形成し、前記間
隙Ｇが常温において６μｍ、８μｍの２種類のプランジ
ャーポンプを作成し、これを前記と同様に多段圧縮装置
１００の４段目の往復圧縮部として使用し、天然ガスを
往復圧縮部１０１・１０２・１０３・１０４と順次圧縮
して最終圧力を比較した所、常温時の前記間隙Ｇが６μ
ｍであり、温度が１７５℃に上昇した定常運転時に前記
間隙Ｇが３．１μｍまで縮小した本発明の装置の場合に
は、前記ラビリンスシール効果が発揮されて最終圧力が
２０ＭＰａまで上昇したが、常温時の前記間隙Ｇが８μ
ｍであり、温度が１７５℃に上昇した定常運転時に前記
間隙Ｇが５．１μｍまでしか縮小しなかった比較例の場
合には、前記ラビリンスシール効果が発揮されず、天然
ガスが多量に漏れて最終圧力２０ＭＰａにおける吐出流
量は、常温間隙６μｍの場合の約５５％であった。
８×１０-6／℃程度のアルミナによって形成し、プラン
ジャーピストン１を本体部に高速度工具鋼、例えば線膨
張率が１０．８×１０-6／℃程度のＳＫＨ４を用い、こ
の表面に前記と同様にアモルファス構造のカーボンのイ
オンコーティングと環状溝２とを配して形成し、前記間
隙Ｇが常温において６μｍ、８μｍの２種類のプランジ
ャーポンプを作成し、これを前記と同様に多段圧縮装置
１００の４段目の往復圧縮部として使用し、天然ガスを
往復圧縮部１０１・１０２・１０３・１０４と順次圧縮
して最終圧力を比較した所、常温時の前記間隙Ｇが６μ
ｍであり、温度が１７５℃に上昇した定常運転時に前記
間隙Ｇが３．１μｍまで縮小した本発明の装置の場合に
は、前記ラビリンスシール効果が発揮されて最終圧力が
２０ＭＰａまで上昇したが、常温時の前記間隙Ｇが８μ
ｍであり、温度が１７５℃に上昇した定常運転時に前記
間隙Ｇが５．１μｍまでしか縮小しなかった比較例の場
合には、前記ラビリンスシール効果が発揮されず、天然
ガスが多量に漏れて最終圧力２０ＭＰａにおける吐出流
量は、常温間隙６μｍの場合の約５５％であった。
【００１８】また、前記炭化硅素製のシリンダライナ４
と前記主体部がＳＫＨ４製のプランジャーピストン１と
で、前記間隙Ｇが常温において９μｍ、１１μｍの２種
類のプランジャーポンプを作成し、これを前記と同様に
多段圧縮装置１００の４段目の往復圧縮部として使用
し、天然ガスを往復圧縮部１０１・１０２・１０３・１
０４と順次圧縮して最終圧力を比較した所、常温時の前
記間隙Ｇが９μｍであり、温度が１７５℃に上昇した定
常運転時に前記間隙Ｇが２．７μｍまで縮小した本発明
の装置の場合は、これも前記ラビリンスシール効果が発
揮されて最終圧力が２０ＭＰａまで上昇したが、常温時
の前記間隙Ｇが１１μｍであり、温度が１７５℃に上昇
した定常運転時においても前記間隙Ｇが４．７μｍまで
しか縮小しなかった比較例の場合には、前記ラビリンス
シール効果が発揮されず、天然ガスが多量に漏れて最終
圧力２０ＭＰａにおける吐出流量は、常温間隙９μｍの
場合の約５０％であった。
と前記主体部がＳＫＨ４製のプランジャーピストン１と
で、前記間隙Ｇが常温において９μｍ、１１μｍの２種
類のプランジャーポンプを作成し、これを前記と同様に
多段圧縮装置１００の４段目の往復圧縮部として使用
し、天然ガスを往復圧縮部１０１・１０２・１０３・１
０４と順次圧縮して最終圧力を比較した所、常温時の前
記間隙Ｇが９μｍであり、温度が１７５℃に上昇した定
常運転時に前記間隙Ｇが２．７μｍまで縮小した本発明
の装置の場合は、これも前記ラビリンスシール効果が発
揮されて最終圧力が２０ＭＰａまで上昇したが、常温時
の前記間隙Ｇが１１μｍであり、温度が１７５℃に上昇
した定常運転時においても前記間隙Ｇが４．７μｍまで
しか縮小しなかった比較例の場合には、前記ラビリンス
シール効果が発揮されず、天然ガスが多量に漏れて最終
圧力２０ＭＰａにおける吐出流量は、常温間隙９μｍの
場合の約５０％であった。
【００１９】なお、本発明は上記実施例に限定されるも
のではないので、特許請求の範囲に記載の趣旨から逸脱
しない範囲で各種の変形実施が可能である。
のではないので、特許請求の範囲に記載の趣旨から逸脱
しない範囲で各種の変形実施が可能である。
【００２０】例えば、プランジャーピストン１とシリン
ダライナ４は、前記間隙Ｇが常温において４μｍ以上、
定常運転の温度上昇時に３．５μｍ以下となれば良いの
で、上記した素材以外の組み合わせであっても構わな
い。
ダライナ４は、前記間隙Ｇが常温において４μｍ以上、
定常運転の温度上昇時に３．５μｍ以下となれば良いの
で、上記した素材以外の組み合わせであっても構わな
い。
【００２１】また、セラミックスで形成するシリンダラ
イナ４の表面に、アモルファス構造のカーボンをイオン
コーティングして被覆しても良い。
イナ４の表面に、アモルファス構造のカーボンをイオン
コーティングして被覆しても良い。
【００２２】また、プランジャーピストン１による往復
圧縮部を最終段階の圧縮動作以外の部分に用いる様に構
成することもできる。
圧縮部を最終段階の圧縮動作以外の部分に用いる様に構
成することもできる。
【００２３】また、複数の往復圧縮部を、上記のＬ型・
Ｖ型・Ｗ型・半星型・対向釣り合い型などに配置した構
成、または、３つまたは５つ以上の往復圧縮部を星型に
配置した構成の多段圧縮装置であっても良い。
Ｖ型・Ｗ型・半星型・対向釣り合い型などに配置した構
成、または、３つまたは５つ以上の往復圧縮部を星型に
配置した構成の多段圧縮装置であっても良い。
【００２４】
【発明の効果】本発明は上記したように、複数の往復圧
縮部の少なくとも１往復圧縮部をラビリンスシール機構
を備えたプランジャーポンプにより構成し、前記複数の
往復圧縮部を連動して所要の気体を多段階で圧縮する多
段圧縮装置において、前記プランジャーポンプのシリン
ダライナをセラミックスによって形成すると共に、前記
プランジャーポンプのピストンを前記シリンダライナよ
り膨張率の大きい硬質金属によって形成し、前記ラビリ
ンスシール機構部を除く部位の前記シリンダライナと前
記ピストンとの半径方向の間隙を、常温において４μｍ
以上、定常運転中の温度上昇時に３．５μｍ以下とした
多段圧縮装置であり、
縮部の少なくとも１往復圧縮部をラビリンスシール機構
を備えたプランジャーポンプにより構成し、前記複数の
往復圧縮部を連動して所要の気体を多段階で圧縮する多
段圧縮装置において、前記プランジャーポンプのシリン
ダライナをセラミックスによって形成すると共に、前記
プランジャーポンプのピストンを前記シリンダライナよ
り膨張率の大きい硬質金属によって形成し、前記ラビリ
ンスシール機構部を除く部位の前記シリンダライナと前
記ピストンとの半径方向の間隙を、常温において４μｍ
以上、定常運転中の温度上昇時に３．５μｍ以下とした
多段圧縮装置であり、
【００２５】さらに、硬質金属の表面にアモルファス構
造のカーボン薄膜がイオンコーティングされて前記ピス
トンが形成された多段圧縮装置であるので、
造のカーボン薄膜がイオンコーティングされて前記ピス
トンが形成された多段圧縮装置であるので、
【００２６】常温で装置を起動するときにはシリンダラ
イナとプランジャーピストンとの半径方向の間隙が十分
確保されて部材の摩耗が防止され、温度が上昇する定常
運転中においてはシリンダライナとプランジャーピスト
ンとの半径方向の間隙が狭まってシール効果が高まると
云った特長がある。
イナとプランジャーピストンとの半径方向の間隙が十分
確保されて部材の摩耗が防止され、温度が上昇する定常
運転中においてはシリンダライナとプランジャーピスト
ンとの半径方向の間隙が狭まってシール効果が高まると
云った特長がある。
【図１】要部を拡大して示す説明図である。
【図２】全体構成を示す縦断面説明図である。
１ プランジャーピストン ２ 環状溝 ３ シリンダ ４ シリンダライナ ５ 圧縮室 １００ 多段圧縮装置 １０１ 往復圧縮部 １０２ 往復圧縮部 １０３ 往復圧縮部 １０４ 往復圧縮部 Ｇ 間隙
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ１６Ｊ 1/01 (71)出願人 000196680 西部瓦斯株式会社 福岡県福岡市博多区千代１丁目17番１号 (72)発明者 水野 善仁 大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三 洋電機株式会社内 (72)発明者 田島 祥人 大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三 洋電機株式会社内 (72)発明者 金井 一男 千葉県習志野市袖ケ浦６−９−６ (72)発明者 小林 明文 大阪府大阪市中央区平野町４丁目１番２号 大阪瓦斯株式会社内 (72)発明者 服部 学 愛知県名古屋市昭和区川名本町４−３−７ (72)発明者 吉田 時男 福岡県福岡市博多区千代１丁目17番１号 西部瓦斯株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 複数の往復圧縮部の少なくとも１往復圧
縮部をラビリンスシール機構を備えたプランジャーポン
プにより構成し、前記複数の往復圧縮部を連動して所要
の気体を多段階で圧縮する多段圧縮装置において、前記
プランジャーポンプのシリンダライナをセラミックスに
よって形成すると共に、前記プランジャーポンプのピス
トンを前記シリンダライナより膨張率の大きい硬質金属
によって形成し、前記ラビリンスシール機構部を除く部
位の前記シリンダライナと前記ピストンとの半径方向の
間隙を、常温において４μｍ以上、定常運転中の温度上
昇時において３．５μｍ以下としたことを特徴とする多
段圧縮装置。 - 【請求項２】 硬質金属の表面にアモルファス構造のカ
ーボン薄膜がイオンコーティングされてピストンが形成
されている請求項１記載の多段圧縮装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19715094A JPH0842452A (ja) | 1994-08-01 | 1994-08-01 | 多段圧縮装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19715094A JPH0842452A (ja) | 1994-08-01 | 1994-08-01 | 多段圧縮装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0842452A true JPH0842452A (ja) | 1996-02-13 |
Family
ID=16369603
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19715094A Pending JPH0842452A (ja) | 1994-08-01 | 1994-08-01 | 多段圧縮装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0842452A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT412809B (de) * | 1999-08-20 | 2005-07-25 | Riener Karl Stefan | Hochdruckkompressor, insbesondere für die befüllung von kartuschen für pistolen und sportgewehre |
| EP1600633A3 (en) * | 1999-09-14 | 2006-01-11 | SANYO ELECTRIC Co., Ltd. | Piston compressor |
| CN109296512A (zh) * | 2018-12-05 | 2019-02-01 | 河南伯淼水处理有限公司 | 一种高压往复泵中具有迷宫密封的液力端结构 |
-
1994
- 1994-08-01 JP JP19715094A patent/JPH0842452A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT412809B (de) * | 1999-08-20 | 2005-07-25 | Riener Karl Stefan | Hochdruckkompressor, insbesondere für die befüllung von kartuschen für pistolen und sportgewehre |
| EP1600633A3 (en) * | 1999-09-14 | 2006-01-11 | SANYO ELECTRIC Co., Ltd. | Piston compressor |
| KR100609556B1 (ko) * | 1999-09-14 | 2006-08-04 | 산요덴키가부시키가이샤 | 압축장치 |
| CN109296512A (zh) * | 2018-12-05 | 2019-02-01 | 河南伯淼水处理有限公司 | 一种高压往复泵中具有迷宫密封的液力端结构 |
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