JPH0839318A - ツイストドリル - Google Patents
ツイストドリルInfo
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- JPH0839318A JPH0839318A JP19610894A JP19610894A JPH0839318A JP H0839318 A JPH0839318 A JP H0839318A JP 19610894 A JP19610894 A JP 19610894A JP 19610894 A JP19610894 A JP 19610894A JP H0839318 A JPH0839318 A JP H0839318A
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- cutting
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高速切削においても、安定した加工穴精度が
得られ、切りくずの排出性が高められるツイストドリル
を提供する。 【構成】 ２枚刃のツイストドリルにおいて、ねじれ角
を３０°〜４５°、マージン部２の当たり幅ｂをドリル
本体の先端部の外径Ｄの１／３０Ｄ〜１／１０Ｄ、溝部
１の角度θ２とランド部３の角度θ１の比によって表さ
れる溝幅比をθ２／θ１＝１．５／１〜３／１、及びバ
ックテーパを０．１２／１００〜０．３／１００とした
ものである。
得られ、切りくずの排出性が高められるツイストドリル
を提供する。 【構成】 ２枚刃のツイストドリルにおいて、ねじれ角
を３０°〜４５°、マージン部２の当たり幅ｂをドリル
本体の先端部の外径Ｄの１／３０Ｄ〜１／１０Ｄ、溝部
１の角度θ２とランド部３の角度θ１の比によって表さ
れる溝幅比をθ２／θ１＝１．５／１〜３／１、及びバ
ックテーパを０．１２／１００〜０．３／１００とした
ものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、軽合金、特にアルミ合
金等の穴あけに使用するドリルに関する。
金等の穴あけに使用するドリルに関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミ合金の穴あけ加工では、加工時間
の短縮を狙って回転数を高くした高速切削が求められて
いる。一般のツイストドリルを用いて高速（切削速度３
００〜５００ｍ／ｍｉｎ以上）で穴加工しようとすると
次のような問題がある。
の短縮を狙って回転数を高くした高速切削が求められて
いる。一般のツイストドリルを用いて高速（切削速度３
００〜５００ｍ／ｍｉｎ以上）で穴加工しようとすると
次のような問題がある。
【０００３】高速切削のため刃先温度が上昇し、且つ
ドリルと穴壁の摩擦が大きくなり安定した加工穴精度が
得られない。
ドリルと穴壁の摩擦が大きくなり安定した加工穴精度が
得られない。
【０００４】高速切削のため切りくず流出速度も早
く、また切りくずのボリュームも大きくなるので、切り
くずづまりを起こしやすくなる。
く、また切りくずのボリュームも大きくなるので、切り
くずづまりを起こしやすくなる。
【０００５】切削油が外部供給方式では、排出される
切りくずにより切削油が刃先までかからず一層工具寿命
低下の原因となる。
切りくずにより切削油が刃先までかからず一層工具寿命
低下の原因となる。
【０００６】そこで、従来、高速切削を成し遂げるため
に、特開平５−３０１１０６号のように径方向すくい角
を切り刃に沿って変化させカールさせると共にブレーク
するようにしたものや、特開平５−５０３１２号のよう
に刃部の後方に向かって外径を細くするバックテーパを
設けたものなどが提案されている。
に、特開平５−３０１１０６号のように径方向すくい角
を切り刃に沿って変化させカールさせると共にブレーク
するようにしたものや、特開平５−５０３１２号のよう
に刃部の後方に向かって外径を細くするバックテーパを
設けたものなどが提案されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
構成では、上述した〜の問題を十分に解消すること
ができないという問題がある。
構成では、上述した〜の問題を十分に解消すること
ができないという問題がある。
【０００８】そこで、本発明の目的は、上述した従来の
技術が有する問題点を解消し、高速切削においても、安
定した加工穴精度が得られ、切りくずの排出性が高めら
れるツイストドリルを提供することにある。
技術が有する問題点を解消し、高速切削においても、安
定した加工穴精度が得られ、切りくずの排出性が高めら
れるツイストドリルを提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、２枚刃の
ツイストドリルにおいて、ねじれ角βを３０°〜４５
°、マージン部の当たり幅ｂをドリル本体の先端部の外
径Ｄの１／３０Ｄ〜１／１０Ｄ、溝部の角度θ２とラン
ド部の角度θ１の比によって表される溝幅比をθ２／θ
１＝１．５／１〜３／１、及びバックテーパを０．１２
／１００〜０．３／１００としたことを特徴とするもの
である。
ツイストドリルにおいて、ねじれ角βを３０°〜４５
°、マージン部の当たり幅ｂをドリル本体の先端部の外
径Ｄの１／３０Ｄ〜１／１０Ｄ、溝部の角度θ２とラン
ド部の角度θ１の比によって表される溝幅比をθ２／θ
１＝１．５／１〜３／１、及びバックテーパを０．１２
／１００〜０．３／１００としたことを特徴とするもの
である。
【００１０】また、第２の発明は、ドリル本体の溝部の
少なくとも刃先先端を含めた部分に、ＴｉＮ、ＴｉＣ
Ｎ、ダイヤモンド等からなる硬質物質を１層又は複層形
成したことを特徴とするものである。
少なくとも刃先先端を含めた部分に、ＴｉＮ、ＴｉＣ
Ｎ、ダイヤモンド等からなる硬質物質を１層又は複層形
成したことを特徴とするものである。
【００１１】
【作用】本願発明の図１乃至図３に基づき説明する。
【００１２】ドリル本体１００のねじれ角βはバイトの
すくい角に相当し、切れ味及び切りくず排出の点で３０
°以上必要であるが、刃先強度の点で４５°以下とし
た。マージン部の当たり幅ｂは小さいと、穴あけ加工時
の穴の直進性が悪くなり、大きいと、穴壁との接触長さ
が長くなるので穴壁の摩擦熱発生が大きくなる。又バッ
クテーパは大きいほど切りくず排出性を良くすることが
できるが、それが大き過ぎると、ドリル本体１００の根
元の径が細くなり、強度が低下する。これによれば、マ
ージン部の当たり幅ｂは、ドリル本体の先端部の外径Ｄ
の１／３０Ｄ〜１／１０Ｄとなるように小さくし、且つ
バックテーパは、０．１２／１００〜０．３／１００と
大きくすることによって、ドリルとドリル穴壁の摩擦熱
発生を抑えると共に、切りくず排出性を良くする。溝部
の角度θ２とランド部の角度θ１の比によって表される
溝幅比は大きいほど、溝部が広いことになるので、切り
くず排出性を良くすることができるが、あまり大きいと
強度が低下する。これによれば、その溝幅比をθ２／θ
１＝１．５／１〜３／１となるように大きくすることに
よって、切りくず排出性を良くする。また、バックテー
パも大きいので外部給油による切削油を刃先まで導き易
くなり、浸透し易くなる。よって、冷却効果により寿命
延長が計られる。
すくい角に相当し、切れ味及び切りくず排出の点で３０
°以上必要であるが、刃先強度の点で４５°以下とし
た。マージン部の当たり幅ｂは小さいと、穴あけ加工時
の穴の直進性が悪くなり、大きいと、穴壁との接触長さ
が長くなるので穴壁の摩擦熱発生が大きくなる。又バッ
クテーパは大きいほど切りくず排出性を良くすることが
できるが、それが大き過ぎると、ドリル本体１００の根
元の径が細くなり、強度が低下する。これによれば、マ
ージン部の当たり幅ｂは、ドリル本体の先端部の外径Ｄ
の１／３０Ｄ〜１／１０Ｄとなるように小さくし、且つ
バックテーパは、０．１２／１００〜０．３／１００と
大きくすることによって、ドリルとドリル穴壁の摩擦熱
発生を抑えると共に、切りくず排出性を良くする。溝部
の角度θ２とランド部の角度θ１の比によって表される
溝幅比は大きいほど、溝部が広いことになるので、切り
くず排出性を良くすることができるが、あまり大きいと
強度が低下する。これによれば、その溝幅比をθ２／θ
１＝１．５／１〜３／１となるように大きくすることに
よって、切りくず排出性を良くする。また、バックテー
パも大きいので外部給油による切削油を刃先まで導き易
くなり、浸透し易くなる。よって、冷却効果により寿命
延長が計られる。
【００１３】ドリル本体１００の溝部の少なくとも刃先
先端を含めた部分に、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ダイヤモンド
等からなるコーティング層を１層又は複層形成させるこ
とにより耐摩耗性が向上し、遅くなる凝着を少なくす
る。特にコーティング層としては、アルミの溶着が少な
く硬さの高いダイヤモンド膜又は、アモルファス状のダ
イヤライクカーボン膜が好ましい。
先端を含めた部分に、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ダイヤモンド
等からなるコーティング層を１層又は複層形成させるこ
とにより耐摩耗性が向上し、遅くなる凝着を少なくす
る。特にコーティング層としては、アルミの溶着が少な
く硬さの高いダイヤモンド膜又は、アモルファス状のダ
イヤライクカーボン膜が好ましい。
【００１４】また、寿命向上、加工精度向上を計るた
め、切削油剤をドリル先端から噴出させるための油穴を
ねじれ角に沿ってランド部内に設けても良い。確実に刃
先先端に切削油を供給できるので、 イ）刃先冷却により摩耗進行が遅らせられる。
め、切削油剤をドリル先端から噴出させるための油穴を
ねじれ角に沿ってランド部内に設けても良い。確実に刃
先先端に切削油を供給できるので、 イ）刃先冷却により摩耗進行が遅らせられる。
【００１５】ロ）刃先に生じる溶着が防げる。
【００１６】ハ）給油圧により切りくず排出性が円滑に
なる。 等の効果がある。
なる。 等の効果がある。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の一実施例を添付図面を参照し
て説明する。
て説明する。
【００１８】図１において、１００はツイストドリルの
ドリル本体を示している。このドリル本体１００はシャ
ンク１００ａとボデー１００ｂとからなり、このボデー
１００ｂにはねじれ刃１００ｃが設けられる。
ドリル本体を示している。このドリル本体１００はシャ
ンク１００ａとボデー１００ｂとからなり、このボデー
１００ｂにはねじれ刃１００ｃが設けられる。
【００１９】そして、この実施例によれば、後述する実
験の結果に従って、ドリル本体１００の各種寸法はつぎ
のように定められる。
験の結果に従って、ドリル本体１００の各種寸法はつぎ
のように定められる。
【００２０】すなわち図１、及び図２を参照し、ドリル
本体１００のねじれ角βは、３０°〜４５°、マージン
部２の当たり幅ｂは、ドリル本体１００の先端部の外径
Ｄの１／３０Ｄ〜１／１０Ｄ、溝部１の角度θ２とラン
ド部３の角度θ１の比によって表される溝幅比は、θ２
／θ１＝１．５／１〜３／１、及び刃部１００ｃの後方
に向かって外径を細くするバックテーパは、０．１２／
１００〜０．３／１００、と定められる。
本体１００のねじれ角βは、３０°〜４５°、マージン
部２の当たり幅ｂは、ドリル本体１００の先端部の外径
Ｄの１／３０Ｄ〜１／１０Ｄ、溝部１の角度θ２とラン
ド部３の角度θ１の比によって表される溝幅比は、θ２
／θ１＝１．５／１〜３／１、及び刃部１００ｃの後方
に向かって外径を細くするバックテーパは、０．１２／
１００〜０．３／１００、と定められる。
【００２１】つぎに、実験例を示す。
【００２２】ドリル本体１００の先端部の外径Ｄの寸法
１３ｍｍと５．１ｍｍの超硬合金製（ＪＩＳ、Ｋ１０相
当）ドリルを用いて、それぞれマージン部２の当たり幅
ｂを変え、３段階の切削速度にて切削試験を行なった。
１３ｍｍと５．１ｍｍの超硬合金製（ＪＩＳ、Ｋ１０相
当）ドリルを用いて、それぞれマージン部２の当たり幅
ｂを変え、３段階の切削速度にて切削試験を行なった。
【００２３】試験における結果の評価は、振動の発生及
び穴あけ精度（穴の面あらさ、拡大代倒れ量）より判断
し、良好なものから不良なものへ順次◎（優）、○
（良）、△（可）、ｘ（不良）の記号で表１に示した。
び穴あけ精度（穴の面あらさ、拡大代倒れ量）より判断
し、良好なものから不良なものへ順次◎（優）、○
（良）、△（可）、ｘ（不良）の記号で表１に示した。
【００２４】外径Ｄ＝１３ｍｍの切削試験条件を下記に
示す。
示す。
【００２５】尚、被削材はＡＣ２Ａ（アルミニウム合金
鋳物）立型マシニングセンタにて水溶性切削油をノズル
から外部給油し、１回の送り（ステップ送りなし）で切
削試験を行なった。
鋳物）立型マシニングセンタにて水溶性切削油をノズル
から外部給油し、１回の送り（ステップ送りなし）で切
削試験を行なった。
【００２６】 使用ドリル 外径Ｄ＝１３（ｍｍ） 先端角α＝１１８° ねじれ角β＝３５° 心厚ｗ＝２．４ｍｍ（シンニング後のチゼル幅０．５ｍ
ｍ） マージン幅ｔ＝１．５（ｍｍ） 溝幅比θ２／θ１＝２．５／１ バックテーパ＝０．１５／１００ 切削速度 １００、３００、５００（ｍ／ｍｉｎ） １回転当たりの送り量 ０．２５（ｍｍ／ｒｅｖ） 穴深さ ７０（ｍｍ）
ｍ） マージン幅ｔ＝１．５（ｍｍ） 溝幅比θ２／θ１＝２．５／１ バックテーパ＝０．１５／１００ 切削速度 １００、３００、５００（ｍ／ｍｉｎ） １回転当たりの送り量 ０．２５（ｍｍ／ｒｅｖ） 穴深さ ７０（ｍｍ）
【００２７】
【表１】外径Ｄ＝５．１ｍｍでの条件を下記に、その結
果を表４に示す。
果を表４に示す。
【００２８】 使用ドリル 外径Ｄ＝５．１（ｍｍ） 先端角α＝１２０° ねじれ角β＝３２° 心厚ｗ＝１．１ｍｍ（シンニング後のチゼル幅０．２ｍ
ｍ） マージン幅ｔ＝０．８（ｍｍ） 溝幅比θ２／θ１＝２．５／１ バックテーパ＝０．１５／１００ 切削速度 １００、２５０、４００（ｍ／ｍｉｎ） １回転当たりの送り量 ０．１（ｍｍ／ｒｅｖ） 穴深さ １８（ｍｍ）
ｍ） マージン幅ｔ＝０．８（ｍｍ） 溝幅比θ２／θ１＝２．５／１ バックテーパ＝０．１５／１００ 切削速度 １００、２５０、４００（ｍ／ｍｉｎ） １回転当たりの送り量 ０．１（ｍｍ／ｒｅｖ） 穴深さ １８（ｍｍ）
【００２９】
【表２】表１、表２よりマージン部２の当たり幅ｂは、
はっきりした分岐点を見いだすのは難しいが、高速加工
では、１／１０Ｄ≦ｂ≦１／３０Ｄが適値であると考え
られる。評価記号の裏付けの１つとして、図３に、表１
の外径Ｄ＝１３ｍｍドリルで切削速度５００ｍ／ｍｉｎ
における当たり幅ｂ＝０．５ｍｍと１．５ｍｍでの切削
抵抗の軸方向分力（スラスト力）と主軸動力との測定結
果を示す。
はっきりした分岐点を見いだすのは難しいが、高速加工
では、１／１０Ｄ≦ｂ≦１／３０Ｄが適値であると考え
られる。評価記号の裏付けの１つとして、図３に、表１
の外径Ｄ＝１３ｍｍドリルで切削速度５００ｍ／ｍｉｎ
における当たり幅ｂ＝０．５ｍｍと１．５ｍｍでの切削
抵抗の軸方向分力（スラスト力）と主軸動力との測定結
果を示す。
【００３０】図３からも当たり幅ｂ＝０．５ｍｍの時ス
ラスト力、主軸動力とも変動が少なく、高速加工におい
ても安定した切削状態が得られることを知ることができ
る。
ラスト力、主軸動力とも変動が少なく、高速加工におい
ても安定した切削状態が得られることを知ることができ
る。
【００３１】尚、この時の穴の面あらさは最大あらさ
（Ｒｍａｘ）で平均１０Ｓ、拡大代は０．０３〜０．０
４ｍｍであった。このように加工する穴深さが外径Ｄの
寸法の５倍をこえる穴加工では、当たり幅ｂの長さを外
径Ｄの寸法の２〜４倍とし、それ以降の外周部を刃先径
より小さくすると発熱対策及び切削油の刃先への浸透の
点で好ましかった（Ｄ＝１３ｍｍドリルでは、当たり幅
ｂの長さ４０ｍｍ、逃がし部の刃径φ１２．５ｍｍ）。
（Ｒｍａｘ）で平均１０Ｓ、拡大代は０．０３〜０．０
４ｍｍであった。このように加工する穴深さが外径Ｄの
寸法の５倍をこえる穴加工では、当たり幅ｂの長さを外
径Ｄの寸法の２〜４倍とし、それ以降の外周部を刃先径
より小さくすると発熱対策及び切削油の刃先への浸透の
点で好ましかった（Ｄ＝１３ｍｍドリルでは、当たり幅
ｂの長さ４０ｍｍ、逃がし部の刃径φ１２．５ｍｍ）。
【００３２】又、寿命向上及び穴あけ精度向上の点で刃
先先端を含む溝部にアルミとの親和性の低いダイヤライ
クカーボン膜等をコーティングすることや、更に又油穴
付きタイプにすると確実に刃先へ切削油を供給すること
ができ、刃先冷却、溶着防止及び切りくず排出性も円滑
になるので、より信頼性が向上し好ましかった。
先先端を含む溝部にアルミとの親和性の低いダイヤライ
クカーボン膜等をコーティングすることや、更に又油穴
付きタイプにすると確実に刃先へ切削油を供給すること
ができ、刃先冷却、溶着防止及び切りくず排出性も円滑
になるので、より信頼性が向上し好ましかった。
【００３３】要するに、これら実施例によれば、ドリル
と被削材の穴壁の摩擦をより小さくし安定した加工穴精
度を得るため、マージン部に着目し、その幅を決定し、
それによって３切りくずを排出できるスペースも大きく
なるので、より切りくずの排出性を高めるようにしたも
のである。
と被削材の穴壁の摩擦をより小さくし安定した加工穴精
度を得るため、マージン部に着目し、その幅を決定し、
それによって３切りくずを排出できるスペースも大きく
なるので、より切りくずの排出性を高めるようにしたも
のである。
【００３４】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、第１の
発明によれば、ドリルと被削材の穴壁の摩擦がより小さ
くなるので、高速切削においても、安定した加工穴精度
を得ることができるし、又切りくずの排出性を高めるこ
とができる。
発明によれば、ドリルと被削材の穴壁の摩擦がより小さ
くなるので、高速切削においても、安定した加工穴精度
を得ることができるし、又切りくずの排出性を高めるこ
とができる。
【００３５】また、第２の発明によれば、被膜の効果に
より耐溶着性、耐摩耗性が改善でき寿命・加工精度とも
向上させることができ、より信頼性が向上られる。
より耐溶着性、耐摩耗性が改善でき寿命・加工精度とも
向上させることができ、より信頼性が向上られる。
【図１】本願発明の一実施例の正面図を示す。
【図２】図１の底面図を示す。
【図３】切削抵抗の軸方向分力（スラスト力）と主軸動
力の測定結果を示す。
力の測定結果を示す。
【符号の説明】 １ 溝部 ２ マージン部 ３ ランド部 α 先端角 β ねじれ角 Ｄ 外径 ｂ マージン部の当たり幅 θ１ ランド部の角度 θ２ 溝部の角度
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 長谷川 清 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 野中 延恭 神奈川県海老名市上今泉2100番地 日立精 工株式会社内 (72)発明者 菅野 悦臣 東京都江東区東陽四丁目１番13号 日立ツ ール株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 ２枚刃のツイストドリルにおいて、ねじ
れ角βを３０°〜４５°、マージン部の当たり幅ｂをド
リル本体の先端部の外径Ｄの１／３０Ｄ〜１／１０Ｄ、
溝部の角度θ２とランド部の角度θ１の比によって表さ
れる溝幅比をθ２／θ１＝１．５／１〜３／１、及びバ
ックテーパを０．１２／１００〜０．３／１００とした
ことを特徴とするツイストドリル。 - 【請求項２】 請求項１記載のツイストドリルにおい
て、ドリル本体の溝部の少なくとも刃先先端を含めた部
分に、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ダイヤモンド等からなる硬質
物質を１層又は複層形成したことを特徴とするツイスト
ドリル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19610894A JPH0839318A (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | ツイストドリル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19610894A JPH0839318A (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | ツイストドリル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0839318A true JPH0839318A (ja) | 1996-02-13 |
Family
ID=16352375
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19610894A Withdrawn JPH0839318A (ja) | 1994-07-28 | 1994-07-28 | ツイストドリル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0839318A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001341024A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-12-11 | Hitachi Tool Engineering Ltd | ステンレス切削用ドリル |
| US6923602B2 (en) | 2002-04-03 | 2005-08-02 | Ogo Corporation | Drill having construction for reducing thrust load in drilling operation, and method of manufacturing the drill |
| US8070399B2 (en) * | 2005-05-13 | 2011-12-06 | Natalino Capone | Drill point for one-shot drilling of sandwich panels and similar |
-
1994
- 1994-07-28 JP JP19610894A patent/JPH0839318A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001341024A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-12-11 | Hitachi Tool Engineering Ltd | ステンレス切削用ドリル |
| US6923602B2 (en) | 2002-04-03 | 2005-08-02 | Ogo Corporation | Drill having construction for reducing thrust load in drilling operation, and method of manufacturing the drill |
| US8070399B2 (en) * | 2005-05-13 | 2011-12-06 | Natalino Capone | Drill point for one-shot drilling of sandwich panels and similar |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011002 |