JPH08340592A - ノイズを除去する勾配型マイクロホンアセンブリ - Google Patents
ノイズを除去する勾配型マイクロホンアセンブリInfo
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- JPH08340592A JPH08340592A JP8115948A JP11594896A JPH08340592A JP H08340592 A JPH08340592 A JP H08340592A JP 8115948 A JP8115948 A JP 8115948A JP 11594896 A JP11594896 A JP 11594896A JP H08340592 A JPH08340592 A JP H08340592A
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-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04M—TELEPHONIC COMMUNICATION
- H04M1/00—Substation equipment, e.g. for use by subscribers
- H04M1/02—Constructional features of telephone sets
- H04M1/03—Constructional features of telephone transmitters or receivers, e.g. telephone hand-sets
-
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- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04M—TELEPHONIC COMMUNICATION
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- H04M1/02—Constructional features of telephone sets
- H04M1/19—Arrangements of transmitters, receivers, or complete sets to prevent eavesdropping, to attenuate local noise or to prevent undesired transmission; Mouthpieces or receivers specially adapted therefor
-
- H—ELECTRICITY
- H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
- H04R—LOUDSPEAKERS, MICROPHONES, GRAMOPHONE PICK-UPS OR LIKE ACOUSTIC ELECTROMECHANICAL TRANSDUCERS; DEAF-AID SETS; PUBLIC ADDRESS SYSTEMS
- H04R1/00—Details of transducers, loudspeakers or microphones
- H04R1/20—Arrangements for obtaining desired frequency or directional characteristics
- H04R1/32—Arrangements for obtaining desired frequency or directional characteristics for obtaining desired directional characteristic only
- H04R1/34—Arrangements for obtaining desired frequency or directional characteristics for obtaining desired directional characteristic only by using a single transducer with sound reflecting, diffracting, directing or guiding means
- H04R1/38—Arrangements for obtaining desired frequency or directional characteristics for obtaining desired directional characteristic only by using a single transducer with sound reflecting, diffracting, directing or guiding means in which sound waves act upon both sides of a diaphragm and incorporating acoustic phase-shifting means, e.g. pressure-gradient microphone
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 マイクロホンアセンブリに関し、特にノイズ
を除去する勾配型マイクアセンブリに関する。 【解決手段】 接話ブロードサイドＳＯＧマイクロホン
構成において、位置感度を減少させ音声感度を向上させ
る一方で背景雑音打消し効果も維持させるために、少な
くとも３つのポートが「勾配」平面に存在し、外側の隣
接する差分の２対のポートが話者の唇に向かう方向に配
置されるという、非共直線の様式で配置された３つのポ
ートを持つマイクロホンアンセンブリを採用する。この
ようにして内側のポートが話者の唇に常に近接すること
になり、外側ポートの差分のそれぞれの対が話者のもの
とものと見込める唇に向って実際配置されるため、より
高い空間勾配を発生させ、これにより高い音声感度が得
られるダイポールを形成する。
を除去する勾配型マイクアセンブリに関する。 【解決手段】 接話ブロードサイドＳＯＧマイクロホン
構成において、位置感度を減少させ音声感度を向上させ
る一方で背景雑音打消し効果も維持させるために、少な
くとも３つのポートが「勾配」平面に存在し、外側の隣
接する差分の２対のポートが話者の唇に向かう方向に配
置されるという、非共直線の様式で配置された３つのポ
ートを持つマイクロホンアンセンブリを採用する。この
ようにして内側のポートが話者の唇に常に近接すること
になり、外側ポートの差分のそれぞれの対が話者のもの
とものと見込める唇に向って実際配置されるため、より
高い空間勾配を発生させ、これにより高い音声感度が得
られるダイポールを形成する。
Description
【０００１】
【発明の分野】本発明はマイクロホンアセンブリに関
し、特にノイズを除去する勾配型マイクロホンアセンブ
リに関する。
し、特にノイズを除去する勾配型マイクロホンアセンブ
リに関する。
【０００２】
【技術背景】電話のハンドセットはしばしば重大な音響
背景雑音のある環境で使用される。音響背景雑音信号は
電話のマイクロホンで検知された際、話者のものと見込
まれる信号と混合して、送信された話者信号の品質と明
瞭度を劣化させる。ひどく訛りのある話し手の信号は、
スピーチコーディングと圧縮が利用される新しいデジタ
ル通信システムに対して特別な問題を提供することにも
なりうる。
背景雑音のある環境で使用される。音響背景雑音信号は
電話のマイクロホンで検知された際、話者のものと見込
まれる信号と混合して、送信された話者信号の品質と明
瞭度を劣化させる。ひどく訛りのある話し手の信号は、
スピーチコーディングと圧縮が利用される新しいデジタ
ル通信システムに対して特別な問題を提供することにも
なりうる。
【０００３】１次傾斜型（ＦＯＧ）マイクロホンは接話
応用において、不要な音響背景雑音を分け隔てるために
使用されてきた。このようなＦＯＧマイクロホンが音響
背景雑音を打ち消す際有効であったけれども、音響背景
雑音についてはより効果水準の高い打ち消しが望まれて
いる。
応用において、不要な音響背景雑音を分け隔てるために
使用されてきた。このようなＦＯＧマイクロホンが音響
背景雑音を打ち消す際有効であったけれども、音響背景
雑音についてはより効果水準の高い打ち消しが望まれて
いる。
【０００４】２次傾斜型（ＳＯＧ）マイクロホンがＦＯ
Ｇマイクロホンより効果の高い接話時の音響雑音打ち消
しが可能であることが知られている。ＳＯＧマイクロホ
ンはしばしば空間的に異なる２つのＦＯＧエレメントを
用いており、その２つの信号は所望の２次空間差分（ま
たは「勾配」）を得るため電気的に減算される。最も先
行して知られた配置構成においては、空間的検知ポイン
トあるいは「ポート」は実質的に一直線上にある、つま
り共直線である。この時pが音圧でxが両ポートのＸ軸座
標とすると、音圧差は、
Ｇマイクロホンより効果の高い接話時の音響雑音打ち消
しが可能であることが知られている。ＳＯＧマイクロホ
ンはしばしば空間的に異なる２つのＦＯＧエレメントを
用いており、その２つの信号は所望の２次空間差分（ま
たは「勾配」）を得るため電気的に減算される。最も先
行して知られた配置構成においては、空間的検知ポイン
トあるいは「ポート」は実質的に一直線上にある、つま
り共直線である。この時pが音圧でxが両ポートのＸ軸座
標とすると、音圧差は、
【数２】 として表される。このようなＳＯＧマイクロホンの例
が、「エレクトレット変換器を使用する２次勾配型単一
指向性マイクロホン」ＪＡＳＡ、５８巻（１９７５年）
２７３−２７８ページという文献、及び１９９４年４月
２１日に登録された「雑音打ち消しする差分マイクロホ
ンアセンブリ」と題する米国特許０８／２３０，９５５
号でも申請され、Ｇ．Ｍ．セスラーとＪ．Ｅ．ウェスト
によって発表された。あるいはもしもポートが直線上に
なく単一平面上にあるとしたら、代わりに音圧差は
が、「エレクトレット変換器を使用する２次勾配型単一
指向性マイクロホン」ＪＡＳＡ、５８巻（１９７５年）
２７３−２７８ページという文献、及び１９９４年４月
２１日に登録された「雑音打ち消しする差分マイクロホ
ンアセンブリ」と題する米国特許０８／２３０，９５５
号でも申請され、Ｇ．Ｍ．セスラーとＪ．Ｅ．ウェスト
によって発表された。あるいはもしもポートが直線上に
なく単一平面上にあるとしたら、代わりに音圧差は
【数３】 として表現できる。たとえば「単一振動板を使用した２
次勾配型雑音打ち消しマイクロホン」ＪＡＳＡ、２２巻
（１９５０年）５９２−６０１ページ、というＷ．Ａ．
ビバースンとＡ．Ｍ．ウィギンスによる文献を参照のこ
と。
次勾配型雑音打ち消しマイクロホン」ＪＡＳＡ、２２巻
（１９５０年）５９２−６０１ページ、というＷ．Ａ．
ビバースンとＡ．Ｍ．ウィギンスによる文献を参照のこ
と。
【０００５】一般的に上記ＳＯＧマイクロホンは、より
進歩した接話音響背景雑音打ち消しを実現する。しかし
ＦＯＧおよび無指向性マイクロホンと比較すると一般的
にＳＯＧマイクロホンは、様々のポートからの信号が完
全に減算する低周波数において特に、低い音声感度を持
つことが知られる。このことは、貧弱な電気的ＳＮ比の
話者送信信号をもたらすことになる。そのうえに、上に
記した米国特許申請０８／２３０，９５５号で公開され
た構成で使われる２つのＦＯＧエレメントの感度と周波
数応答のバランスを保つことが必要とされてきた。ＳＯ
Ｇマイクロホンは、話者のものと見込まれる唇すなわち
唇からの距離Ｒに関するハンドセットマイクロホンの位
置について特に敏感であることも知られている。この問
題の１つの解法がエルコ及びその他のものにより米国特
許５，３０３，３０７で１９９４年４月１２日に公表さ
れている。さらに最近では、上に記した米国特許０８／
２３０，９５５号で記述され共直線のポートを採用した
ＳＯＧ（またはより特定すると「ブロードサイドＳＯ
Ｇ」）マイクロホンアセンブリはこうした性能面で進歩
を遂げた。しかしながら、接話ブロードサイドマイクロ
ホンの性能をしっかり保証するためのさらなる進歩が望
まれている。ＦＯＧエレメントの感度と周波数応答のバ
ランス問題を解消する単一ＦＯＧエレメントを使用した
ブロードサイドＳＯＧマイクロホン構成が、「単一振動
板２次差分マイクロホンアセンブリ」というタイトルで
１９９４年５月４日申請の米国特許０８／２３７，７９
８号で公開されている。別のブロードサイドＳＯＧマイ
クロホン構成が、「バッフルドマイクロホンアセンブ
リ」というタイトルで１９９４年１１月３日申請の米国
特許０８／３３３，６７１号で公開されている。これら
公開された構成で、ポートは直線に沿って実質的に配置
されており共直線であり、重要な音圧差は
進歩した接話音響背景雑音打ち消しを実現する。しかし
ＦＯＧおよび無指向性マイクロホンと比較すると一般的
にＳＯＧマイクロホンは、様々のポートからの信号が完
全に減算する低周波数において特に、低い音声感度を持
つことが知られる。このことは、貧弱な電気的ＳＮ比の
話者送信信号をもたらすことになる。そのうえに、上に
記した米国特許申請０８／２３０，９５５号で公開され
た構成で使われる２つのＦＯＧエレメントの感度と周波
数応答のバランスを保つことが必要とされてきた。ＳＯ
Ｇマイクロホンは、話者のものと見込まれる唇すなわち
唇からの距離Ｒに関するハンドセットマイクロホンの位
置について特に敏感であることも知られている。この問
題の１つの解法がエルコ及びその他のものにより米国特
許５，３０３，３０７で１９９４年４月１２日に公表さ
れている。さらに最近では、上に記した米国特許０８／
２３０，９５５号で記述され共直線のポートを採用した
ＳＯＧ（またはより特定すると「ブロードサイドＳＯ
Ｇ」）マイクロホンアセンブリはこうした性能面で進歩
を遂げた。しかしながら、接話ブロードサイドマイクロ
ホンの性能をしっかり保証するためのさらなる進歩が望
まれている。ＦＯＧエレメントの感度と周波数応答のバ
ランス問題を解消する単一ＦＯＧエレメントを使用した
ブロードサイドＳＯＧマイクロホン構成が、「単一振動
板２次差分マイクロホンアセンブリ」というタイトルで
１９９４年５月４日申請の米国特許０８／２３７，７９
８号で公開されている。別のブロードサイドＳＯＧマイ
クロホン構成が、「バッフルドマイクロホンアセンブ
リ」というタイトルで１９９４年１１月３日申請の米国
特許０８／３３３，６７１号で公開されている。これら
公開された構成で、ポートは直線に沿って実質的に配置
されており共直線であり、重要な音圧差は
【数４】 で表される。それにもかかわらず、外側の（隣接した）
差分ポート（または「ダイポール」）と関連したポート
は、音声波をバッフル背面にある内側２つまたは外側２
つのポートから「遮蔽する」という目的のため堅いバッ
フルで分離されている。このような構成により、音声波
が４つ全てのポートへ遮蔽されることなくバッフル経由
で直接到達することのないことを実現している。このこ
とによってこれらマイクロホン設計応用における問題点
が提供されている。
差分ポート（または「ダイポール」）と関連したポート
は、音声波をバッフル背面にある内側２つまたは外側２
つのポートから「遮蔽する」という目的のため堅いバッ
フルで分離されている。このような構成により、音声波
が４つ全てのポートへ遮蔽されることなくバッフル経由
で直接到達することのないことを実現している。このこ
とによってこれらマイクロホン設計応用における問題点
が提供されている。
【０００６】
【発明の要旨】先行技術として知られる接話ブロードサ
イドＳＯＧマイクロホン構成において、位置感度を減少
させ音声感度を向上させる一方で所望の背景雑音打ち消
し効果もしっかり維持できるさらなる進歩については、
少なくとも３つのポートが「勾配」平面に定義され存在
しそして外側の隣接する差分の２対のポートが話者のも
のと見込める唇に向かう方向に実際に配置するという、
非共直線の様式で配置された少なくとも３つのポートを
持つマイクロホンアセンブリを採用することによって実
現される。このようにして内側のポートが話者のものと
見込める唇に常に近接することになる。外側ポートの差
分のそれぞれの対が話者のものと見込める唇に向かって
実際配置されるため、より高い空間勾配を発生させ、こ
れによってより高い音声感度が得られるダイポールを形
成する。ここで重要なことは、話者のものと見込める唇
のマイクロホンアセンブリに対する相対位置が変化する
にしても、外側のポートの各差分の対のこの配置によっ
てダイポール感度が最小の変化になり、それゆえブロー
ドサイドＳＯＧマイクロホン位置感度も最低になるとい
う結果となろう。この構成の他の良い点は、話者のもの
と見込める唇の方向によって、話者の唇の名目上の位置
からの角度偏移があってもやはり同様に位置感度を顕著
に減少させていることである。
イドＳＯＧマイクロホン構成において、位置感度を減少
させ音声感度を向上させる一方で所望の背景雑音打ち消
し効果もしっかり維持できるさらなる進歩については、
少なくとも３つのポートが「勾配」平面に定義され存在
しそして外側の隣接する差分の２対のポートが話者のも
のと見込める唇に向かう方向に実際に配置するという、
非共直線の様式で配置された少なくとも３つのポートを
持つマイクロホンアセンブリを採用することによって実
現される。このようにして内側のポートが話者のものと
見込める唇に常に近接することになる。外側ポートの差
分のそれぞれの対が話者のものと見込める唇に向かって
実際配置されるため、より高い空間勾配を発生させ、こ
れによってより高い音声感度が得られるダイポールを形
成する。ここで重要なことは、話者のものと見込める唇
のマイクロホンアセンブリに対する相対位置が変化する
にしても、外側のポートの各差分の対のこの配置によっ
てダイポール感度が最小の変化になり、それゆえブロー
ドサイドＳＯＧマイクロホン位置感度も最低になるとい
う結果となろう。この構成の他の良い点は、話者のもの
と見込める唇の方向によって、話者の唇の名目上の位置
からの角度偏移があってもやはり同様に位置感度を顕著
に減少させていることである。
【０００７】より好ましい具体例においては、非共直線
の様式で配置された４つの異なったポートからの音響伝
送線の４つの異なった音響信号を受け入れる単一ＦＯＧ
マイクロホンエレメントが採用される。４つのポートが
定義され、これらは話者のものと見込まれる唇方向に実
際に配置され、外側のポートの隣接差分をなす２つの対
を含む「勾配」平面内に存在する。こうして内側のポー
トは常に話者のものと見込まれる唇に近接する。外側の
ポートの差分をなす対それぞれは、話者のものと見込ま
れる唇に向かう方向に実際位置するため、高い空間勾配
を生みそのためより高度の音声感度をも得られるダイポ
ールを形成する。ＦＯＧエレメント振動板のそれぞれの
側に関して外側のポートはプラス（＋）ポートで内側の
ポートはマイナス（−）ポートである。または逆の場合
も同じである。
の様式で配置された４つの異なったポートからの音響伝
送線の４つの異なった音響信号を受け入れる単一ＦＯＧ
マイクロホンエレメントが採用される。４つのポートが
定義され、これらは話者のものと見込まれる唇方向に実
際に配置され、外側のポートの隣接差分をなす２つの対
を含む「勾配」平面内に存在する。こうして内側のポー
トは常に話者のものと見込まれる唇に近接する。外側の
ポートの差分をなす対それぞれは、話者のものと見込ま
れる唇に向かう方向に実際位置するため、高い空間勾配
を生みそのためより高度の音声感度をも得られるダイポ
ールを形成する。ＦＯＧエレメント振動板のそれぞれの
側に関して外側のポートはプラス（＋）ポートで内側の
ポートはマイナス（−）ポートである。または逆の場合
も同じである。
【０００８】
【詳細な説明】図１は本発明を具体化しているマイクロ
ホンアセンブリを含むたとえばセルラハンドセット（ハ
ウジング）１００の透視図である。図示されるように、
ハンドセット１００の表面には音響エネルギーすなわち
音の進入が許される２つの外側ポート１０２と１０３及
び２つの内側ポート１０４と１０５がある。以下に詳し
く説明するように、内側ポート１０４と１０５が非外側
ポート１０２と１０３と関連して共直線ポートのマイク
ロホンアセンブリに配置されていることを忘れないよう
に。付け加えると内側ポート１０４と１０５はそれぞれ
外側ポート１０２と１０３と組んで、ハンドセット１０
０の表面１０１に沿って１０６から離れる方向に位置す
るダイポールを形成し、この方向は事実上話し手のもの
と見込める唇に向かう方向なのである。図１に示すよう
に、外側ポート１０２と１０３はプラス（＋）とレッテ
ルが貼られ、内側ポートはマイナス（−）とレッテルが
貼られている。外側ポートがマイナス（−）、内側ポー
トがプラス（＋）とレッテルを貼ろうとすれば貼れるこ
とは明らかである。付け加えると、表面１０１はハンド
セット１００の表面１０６と垂直である必要は必ずしも
ないし、ある応用例では、曲面をなしている。その上、
話者音声の音場はポート１０２から１０５全てに自由に
遠慮なく近づく事ができることが明記されるべきであ
る。すなわち音場は、ポート１０２から１０５のどれか
にはいらないようにバッフルのようなもので遮蔽されて
はいない。こうして各ダイポールを形成する（＋）と
（−）ポートを結ぶ線は実質的に音場（音響エネルギ
ー）に接近する上で何の障害物もない、すなわち自由空
間にあるということが分かる。
ホンアセンブリを含むたとえばセルラハンドセット（ハ
ウジング）１００の透視図である。図示されるように、
ハンドセット１００の表面には音響エネルギーすなわち
音の進入が許される２つの外側ポート１０２と１０３及
び２つの内側ポート１０４と１０５がある。以下に詳し
く説明するように、内側ポート１０４と１０５が非外側
ポート１０２と１０３と関連して共直線ポートのマイク
ロホンアセンブリに配置されていることを忘れないよう
に。付け加えると内側ポート１０４と１０５はそれぞれ
外側ポート１０２と１０３と組んで、ハンドセット１０
０の表面１０１に沿って１０６から離れる方向に位置す
るダイポールを形成し、この方向は事実上話し手のもの
と見込める唇に向かう方向なのである。図１に示すよう
に、外側ポート１０２と１０３はプラス（＋）とレッテ
ルが貼られ、内側ポートはマイナス（−）とレッテルが
貼られている。外側ポートがマイナス（−）、内側ポー
トがプラス（＋）とレッテルを貼ろうとすれば貼れるこ
とは明らかである。付け加えると、表面１０１はハンド
セット１００の表面１０６と垂直である必要は必ずしも
ないし、ある応用例では、曲面をなしている。その上、
話者音声の音場はポート１０２から１０５全てに自由に
遠慮なく近づく事ができることが明記されるべきであ
る。すなわち音場は、ポート１０２から１０５のどれか
にはいらないようにバッフルのようなもので遮蔽されて
はいない。こうして各ダイポールを形成する（＋）と
（−）ポートを結ぶ線は実質的に音場（音響エネルギ
ー）に接近する上で何の障害物もない、すなわち自由空
間にあるということが分かる。
【０００９】図２は図１で示したマイクロホンアセンブ
リの部分断面の分解透視図である。図１で示したものと
同一視できる図２で示すエレメントは同じように数字が
付けられている。特に、外側ポート１０２と１０３及び
内側ポート１０４と１０５は面１０１上に示されてい
る。内側ポート１０５に進入する音は音響伝送線経由
で、つまり管や導管のようなもの２０１を通り、マイク
ロホンエレメント２０２の第１側面へ伝送される。同様
に内側ポート１０４（破線で示している）に進入する音
は、マイクロホンエレメント２０２の第１側面へ、伝送
線２０１と同様であるがそれに関して鏡像を成すところ
の（やはり破線で示す）音響伝送線２０１’を通り伝送
される。マイクロホンエレメント２０２はなるべくなら
双指向性ＦＯＧマイクロホンエレメントが好ましく、た
とえばよく知られた技術としてはエレクトレット変換器
である。外側のポート１０２と１０３に進入した音はそ
れぞれマイクロホンエレメント２０２の第２側面へ、等
しい長さの音響伝送線２０３と２０３’を経由して伝送
される。この具体例において内側ポート１０４と１０５
に関する音響伝送線の寸法が互いに等しく、しかも外側
ポート１０２と１０３に進入した音をマイクロホンエレ
メント２０２へ伝送する音響伝送線にも実質的に等しい
ことを銘記すること。外側ポート１０２と１０３及び内
側ポート１０４と１０５の寸法関係は再度、図１０に関
係して以下でより詳しく記述されるだろう。各音響伝送
線とそれに関連したポートが３６００Ｈｚ以上の「基
本」音響共振周波数をもたらし、３６００Ｈｚ以下には
ないことは銘記すべきである。音響周波数応答の中のこ
の比較的高い「Ｑ」ピークは、関心のある帯域、とりわ
け電話で使用される２００−３３００Ｈｚの中にある
か、または近接しているならフィルタにかけられる必要
がある。付け加えると、マイクロホンの勾配面にある２
つの外側ポートはお互いに連結され、実質的に直線であ
る音響伝送線でマイクロホンエレメントの一方の側面に
伝達される。音響伝送線とそれに関連したポートの共振
周波数を３６００Ｈｚ以上に保つことによって上位帯域
が伝送線長で決まる（？）ことはさらに銘記すべき事で
ある。このことによって電話機内の複雑なフィルタリン
グの必要性及び同様の帯域幅の応用が不要となる。こう
して、規定した寸法ｄ１とｄ２及びこれで決まる性能を
求めて、管の長さが極小化されるに違いない。これはオ
フセット「αｄ２」により最も効果的な方法で我々の発
明したマイクロホンで実現した。その結果として共振周
波数は３７００−４０００Ｈｚで得られた。一方知られ
ている先行技術はこれに反して３５００Ｈｚの共振周波
数を持っている。ポートと管は長方形である必要はない
ことを銘記しておこう。等しい物理的長さの管が最適な
性能実現するためには十分ではあるが、主な要件は単純
に、管と関連した基本音響共振周波数とその関連ポート
とが適合することである。
リの部分断面の分解透視図である。図１で示したものと
同一視できる図２で示すエレメントは同じように数字が
付けられている。特に、外側ポート１０２と１０３及び
内側ポート１０４と１０５は面１０１上に示されてい
る。内側ポート１０５に進入する音は音響伝送線経由
で、つまり管や導管のようなもの２０１を通り、マイク
ロホンエレメント２０２の第１側面へ伝送される。同様
に内側ポート１０４（破線で示している）に進入する音
は、マイクロホンエレメント２０２の第１側面へ、伝送
線２０１と同様であるがそれに関して鏡像を成すところ
の（やはり破線で示す）音響伝送線２０１’を通り伝送
される。マイクロホンエレメント２０２はなるべくなら
双指向性ＦＯＧマイクロホンエレメントが好ましく、た
とえばよく知られた技術としてはエレクトレット変換器
である。外側のポート１０２と１０３に進入した音はそ
れぞれマイクロホンエレメント２０２の第２側面へ、等
しい長さの音響伝送線２０３と２０３’を経由して伝送
される。この具体例において内側ポート１０４と１０５
に関する音響伝送線の寸法が互いに等しく、しかも外側
ポート１０２と１０３に進入した音をマイクロホンエレ
メント２０２へ伝送する音響伝送線にも実質的に等しい
ことを銘記すること。外側ポート１０２と１０３及び内
側ポート１０４と１０５の寸法関係は再度、図１０に関
係して以下でより詳しく記述されるだろう。各音響伝送
線とそれに関連したポートが３６００Ｈｚ以上の「基
本」音響共振周波数をもたらし、３６００Ｈｚ以下には
ないことは銘記すべきである。音響周波数応答の中のこ
の比較的高い「Ｑ」ピークは、関心のある帯域、とりわ
け電話で使用される２００−３３００Ｈｚの中にある
か、または近接しているならフィルタにかけられる必要
がある。付け加えると、マイクロホンの勾配面にある２
つの外側ポートはお互いに連結され、実質的に直線であ
る音響伝送線でマイクロホンエレメントの一方の側面に
伝達される。音響伝送線とそれに関連したポートの共振
周波数を３６００Ｈｚ以上に保つことによって上位帯域
が伝送線長で決まる（？）ことはさらに銘記すべき事で
ある。このことによって電話機内の複雑なフィルタリン
グの必要性及び同様の帯域幅の応用が不要となる。こう
して、規定した寸法ｄ１とｄ２及びこれで決まる性能を
求めて、管の長さが極小化されるに違いない。これはオ
フセット「αｄ２」により最も効果的な方法で我々の発
明したマイクロホンで実現した。その結果として共振周
波数は３７００−４０００Ｈｚで得られた。一方知られ
ている先行技術はこれに反して３５００Ｈｚの共振周波
数を持っている。ポートと管は長方形である必要はない
ことを銘記しておこう。等しい物理的長さの管が最適な
性能実現するためには十分ではあるが、主な要件は単純
に、管と関連した基本音響共振周波数とその関連ポート
とが適合することである。
【００１０】図３は図１で示した本発明のマイクロホン
アセンブリを使用しているハンドセットの１部分の別の
透視図である。図１で示したものと同一視できる図３の
エレメントが同様に番号付けされており、それ故に再度
詳細記述することはしていない。唯一の違いは、図３で
示したオプションのフリップリッド１０８を含んでいる
ことである。フリップリッド１０８は、しかしながら本
発明のマイクロホンアセンブリ本来の機能のためには必
要としていない。付け加えるとフリップリッド１０８
は、マイクロホンアセンブリポートあるいは伝送線つま
り管のどれも含んでいないし、しかもリッドの開閉を楽
にするための隙間がフリップリッドと面１０６の間にあ
る。
アセンブリを使用しているハンドセットの１部分の別の
透視図である。図１で示したものと同一視できる図３の
エレメントが同様に番号付けされており、それ故に再度
詳細記述することはしていない。唯一の違いは、図３で
示したオプションのフリップリッド１０８を含んでいる
ことである。フリップリッド１０８は、しかしながら本
発明のマイクロホンアセンブリ本来の機能のためには必
要としていない。付け加えるとフリップリッド１０８
は、マイクロホンアセンブリポートあるいは伝送線つま
り管のどれも含んでいないし、しかもリッドの開閉を楽
にするための隙間がフリップリッドと面１０６の間にあ
る。
【００１１】図４は本発明を具体化している第２のマイ
クロホンアセンブリの具体例を使用するハンドセットの
１部分の透視図である。この具体例で示しているよう
に、内側ポート４０４と４０５がハンドセットの表面４
０１上にある一方で外側ポート４０２（見えない）と４
０３はそれぞれハンドセットの右、左の側面にある。こ
のように見て分かるように内側ポート４０４と４０５及
び外側ポート４０２と４０３は実際互いに垂直な面に位
置しており、したがって同一面上には存在していない。
付け加えると、内側ポートと外側ポートが存在する面は
互いに平行である必要はない。４０２から４０５のポー
トは、図１の１０２、１０３、１０４及び１０５のポー
トと同一の寸法関係を実現するようにこの具体例で配置
されている。４０１から４０４までのポートから音響エ
ネルギーをマイクロホンエレメントへ供給している音響
伝送線すなわち管は、図２で示しているものとはいくら
か異なって構成されているだろうことは専門技術者には
明白である。ポートの寸法関係の重要性についてはまた
図１０に関連し、以下でより詳細に記述されるだろう。
クロホンアセンブリの具体例を使用するハンドセットの
１部分の透視図である。この具体例で示しているよう
に、内側ポート４０４と４０５がハンドセットの表面４
０１上にある一方で外側ポート４０２（見えない）と４
０３はそれぞれハンドセットの右、左の側面にある。こ
のように見て分かるように内側ポート４０４と４０５及
び外側ポート４０２と４０３は実際互いに垂直な面に位
置しており、したがって同一面上には存在していない。
付け加えると、内側ポートと外側ポートが存在する面は
互いに平行である必要はない。４０２から４０５のポー
トは、図１の１０２、１０３、１０４及び１０５のポー
トと同一の寸法関係を実現するようにこの具体例で配置
されている。４０１から４０４までのポートから音響エ
ネルギーをマイクロホンエレメントへ供給している音響
伝送線すなわち管は、図２で示しているものとはいくら
か異なって構成されているだろうことは専門技術者には
明白である。ポートの寸法関係の重要性についてはまた
図１０に関連し、以下でより詳細に記述されるだろう。
【００１２】図５は本発明を具体化している第３のマイ
クロホンアセンブリの具体例を使用するハンドセットの
１部分の透視図である。この具体例で示しているよう
に、内側ポート５０４と５０５がハンドセットの表面５
０１上にある一方で外側ポート５０２（十分示していな
い）と５０３はハンドセットの表面５０１から窪んだ面
に位置している。しかしながら、５０２から５０４のポ
ートは、図１の１０２、１０３、１０４及び１０５のポ
ートと同一の寸法関係を実現するように配置されてい
る。ポートの寸法関係の重要性についてはまた図１０に
関連し、以下でより詳細に記述されるだろう。
クロホンアセンブリの具体例を使用するハンドセットの
１部分の透視図である。この具体例で示しているよう
に、内側ポート５０４と５０５がハンドセットの表面５
０１上にある一方で外側ポート５０２（十分示していな
い）と５０３はハンドセットの表面５０１から窪んだ面
に位置している。しかしながら、５０２から５０４のポ
ートは、図１の１０２、１０３、１０４及び１０５のポ
ートと同一の寸法関係を実現するように配置されてい
る。ポートの寸法関係の重要性についてはまた図１０に
関連し、以下でより詳細に記述されるだろう。
【００１３】図６は本発明を具体化している第４のマイ
クロホンアセンブリの具体例を使用するハンドセットの
１部分の透視図である。この具体例で示しているよう
に、内側ポート６０４と６０５がハンドセットの表面６
０１上にある一方で外側ポート６０２と６０３はハンド
セットの表面６０１から窪んでいる。６０２から６０５
のポートは、図１の１０２、１０３、１０４及び１０５
のポートと同一の寸法関係を実現するようにこの具体例
で配置されている。ポートの寸法関係の重要性について
はまた図１０に関連し、以下でより詳細に記述されるだ
ろう。
クロホンアセンブリの具体例を使用するハンドセットの
１部分の透視図である。この具体例で示しているよう
に、内側ポート６０４と６０５がハンドセットの表面６
０１上にある一方で外側ポート６０２と６０３はハンド
セットの表面６０１から窪んでいる。６０２から６０５
のポートは、図１の１０２、１０３、１０４及び１０５
のポートと同一の寸法関係を実現するようにこの具体例
で配置されている。ポートの寸法関係の重要性について
はまた図１０に関連し、以下でより詳細に記述されるだ
ろう。
【００１４】図７は本発明を具体化している第５のマイ
クロホンアセンブリの具体例を使用するハンドセットの
１部分の透視図である。この具体例で示しているよう
に、外側ポート７０２と７０３がハンドセットの表面７
０１上にある一方で内側ポート７０４と７０５はハンド
セットの盛り上がった表面７０６上にある。７０２から
７０５のポートは、図１の１０２、１０３、１０４及び
１０５のポートと同一の寸法関係を実現するようにこの
具体例で配置されている。ポートの寸法関係の重要性に
ついてはまた図１０に関連し、以下でより詳細に記述さ
れるだろう。
クロホンアセンブリの具体例を使用するハンドセットの
１部分の透視図である。この具体例で示しているよう
に、外側ポート７０２と７０３がハンドセットの表面７
０１上にある一方で内側ポート７０４と７０５はハンド
セットの盛り上がった表面７０６上にある。７０２から
７０５のポートは、図１の１０２、１０３、１０４及び
１０５のポートと同一の寸法関係を実現するようにこの
具体例で配置されている。ポートの寸法関係の重要性に
ついてはまた図１０に関連し、以下でより詳細に記述さ
れるだろう。
【００１５】図４から７で示した具体例について、
（＋）と（−）のポート両者を含む一平面は必ずしもハ
ンドセットの表面１０６に垂直である必要がないことに
注意。さらに内側マイナス（−）の２ポートと外側プラ
ス（＋）の２ポートを含む複数の表面は必ずしも平行で
ある必要もなく、互いにある相対角度を持つことがで
き、その角度の重要性は２次的である。
（＋）と（−）のポート両者を含む一平面は必ずしもハ
ンドセットの表面１０６に垂直である必要がないことに
注意。さらに内側マイナス（−）の２ポートと外側プラ
ス（＋）の２ポートを含む複数の表面は必ずしも平行で
ある必要もなく、互いにある相対角度を持つことがで
き、その角度の重要性は２次的である。
【００１６】図８は共直線形式で構成されたポートを持
つマイクロホンアセンブリの先行技術の説明図であり、
外側のポート対に対する話者の相対位置の変化を示す。
示すようにポート８０１、８０２、８０３及び８０４は
共直線形式で配置されている。外側の２対のポート、特
定すると８０１と８０２及び９０３と８０４が、マイク
ロホンアセンブリ全体に寄与するＦＯＧダイポールを形
成する。各ダイポールと関連した極性指向性パターンは
本質的に破線で示したような「８の字」パターンであ
り、プラスからマイナスの方向、つまり水平軸に沿って
配置されている。同様な極性指向性パターンがポート８
０３と８０４に関してあるが、明快な説明のため図示し
ていないことに注意されたい。名目的な話者唇の位置Ｔ
からハンドセットに近ずく音声波は角δで各ダイポール
に近ずくように見え、示されるように角δは比較的に９
０°に近い。示している例では、角δは大体７３度であ
る。話者位置Ｔに関す角δが極性指向性パターンのピー
クδ＝０からほど遠いため、ダイポールの出力感度つま
りブロードサイドＳＯＧマイクロホンの出力感度は高く
なりようがない。名目的な話者位置Ｔは垂直軸上で図示
する話者の居る範囲内で変化するにつれて、角度デルタ
が変化するように見える。この変化は比較的９０度に近
いところで、ダイポールの８の字形の指向性パターンの
ゼロを引き起こすため、ブロードサイドＳＯＧマイクロ
ホンの出力に比較的大きな変化が起きる。この先行技術
構成の寸法ｄ１とｄ２が図９と１０で示されるように本
発明のマイクロホンアセンブリと同一寸法であるように
選択されたとしたら、先行技術の構成と本発明の望まし
い具体例との比較が成立する。
つマイクロホンアセンブリの先行技術の説明図であり、
外側のポート対に対する話者の相対位置の変化を示す。
示すようにポート８０１、８０２、８０３及び８０４は
共直線形式で配置されている。外側の２対のポート、特
定すると８０１と８０２及び９０３と８０４が、マイク
ロホンアセンブリ全体に寄与するＦＯＧダイポールを形
成する。各ダイポールと関連した極性指向性パターンは
本質的に破線で示したような「８の字」パターンであ
り、プラスからマイナスの方向、つまり水平軸に沿って
配置されている。同様な極性指向性パターンがポート８
０３と８０４に関してあるが、明快な説明のため図示し
ていないことに注意されたい。名目的な話者唇の位置Ｔ
からハンドセットに近ずく音声波は角δで各ダイポール
に近ずくように見え、示されるように角δは比較的に９
０°に近い。示している例では、角δは大体７３度であ
る。話者位置Ｔに関す角δが極性指向性パターンのピー
クδ＝０からほど遠いため、ダイポールの出力感度つま
りブロードサイドＳＯＧマイクロホンの出力感度は高く
なりようがない。名目的な話者位置Ｔは垂直軸上で図示
する話者の居る範囲内で変化するにつれて、角度デルタ
が変化するように見える。この変化は比較的９０度に近
いところで、ダイポールの８の字形の指向性パターンの
ゼロを引き起こすため、ブロードサイドＳＯＧマイクロ
ホンの出力に比較的大きな変化が起きる。この先行技術
構成の寸法ｄ１とｄ２が図９と１０で示されるように本
発明のマイクロホンアセンブリと同一寸法であるように
選択されたとしたら、先行技術の構成と本発明の望まし
い具体例との比較が成立する。
【００１７】図９は図１及び３から７で示される非共直
線形式で構成されたポートを持つ本発明マイクロホンア
センブリ具体例の説明図であり、外側のポート対に対す
る話者の相対位置の変化を示す。１０２と１０４及び１
０３と１０５の各外側のポート対はダイポールを形成し
ている。各ダイポールの軸はポートの中心を通る。示す
ようにポート１０２、１０４、１０５及び１０３は非共
直線様式で配置している。外側ポートの２対、特定する
と１０２と１０４及び１０５と１０３はマイクロホンア
センブリ全体に寄与するＦＯＧダイポールを形成する。
各ダイポールと関連した極性指向性パターンは８の字パ
ターンであり、破線で示すようにプラスからマイナス方
向に配列している。極性指向性パターン１つだけが明快
な説明のために示されていることに再び注意のこと。名
目上の話者唇位置Ｔから各ダイポールに到達する音声
は、図示するようにこの例では約２８度の角度δで各ダ
イポールに入射するように見える。名目上話者位置Ｔか
らの名目角δがこの具体例で２８度であり、相対的にδ
＝０に近いところで８の字極性の指向性パターンのピー
クになることから、ダイポールの従ってブロードサイド
ＳＯＧマイクロホンの出力感度が最適出力感度に近いと
ころにある。名目上の話者唇位置Ｔが垂直軸上に示され
る話者範囲内で変化するにつれて、角δは変化するよう
に見える。この変化は、相対的にδ＝０に近いところで
極性指向性パターンのピークになる角度δに関して起き
るかのようであるために、それは、ダイポールのあるい
は結果としてのブロードサイドＳＯＧマイクロホンの出
力感度に大きな変化を起こす原因にはならない。これは
結局ブロードサイドＳＯＧマイクロホンの低感度に帰着
する。電気的高ＳＮ比に帰着する。図９のスケールは明
解な解説のため実際の２倍であることに注意のこと。
線形式で構成されたポートを持つ本発明マイクロホンア
センブリ具体例の説明図であり、外側のポート対に対す
る話者の相対位置の変化を示す。１０２と１０４及び１
０３と１０５の各外側のポート対はダイポールを形成し
ている。各ダイポールの軸はポートの中心を通る。示す
ようにポート１０２、１０４、１０５及び１０３は非共
直線様式で配置している。外側ポートの２対、特定する
と１０２と１０４及び１０５と１０３はマイクロホンア
センブリ全体に寄与するＦＯＧダイポールを形成する。
各ダイポールと関連した極性指向性パターンは８の字パ
ターンであり、破線で示すようにプラスからマイナス方
向に配列している。極性指向性パターン１つだけが明快
な説明のために示されていることに再び注意のこと。名
目上の話者唇位置Ｔから各ダイポールに到達する音声
は、図示するようにこの例では約２８度の角度δで各ダ
イポールに入射するように見える。名目上話者位置Ｔか
らの名目角δがこの具体例で２８度であり、相対的にδ
＝０に近いところで８の字極性の指向性パターンのピー
クになることから、ダイポールの従ってブロードサイド
ＳＯＧマイクロホンの出力感度が最適出力感度に近いと
ころにある。名目上の話者唇位置Ｔが垂直軸上に示され
る話者範囲内で変化するにつれて、角δは変化するよう
に見える。この変化は、相対的にδ＝０に近いところで
極性指向性パターンのピークになる角度δに関して起き
るかのようであるために、それは、ダイポールのあるい
は結果としてのブロードサイドＳＯＧマイクロホンの出
力感度に大きな変化を起こす原因にはならない。これは
結局ブロードサイドＳＯＧマイクロホンの低感度に帰着
する。電気的高ＳＮ比に帰着する。図９のスケールは明
解な解説のため実際の２倍であることに注意のこと。
【００１８】図１０は本発明を記述する際有効な図１及
び３から７のマイクロホンポートの寸法関係を図示して
いる。上に記したようにブロードサイドＳＯＧマイクロ
ホンポート１０２、１０４、１０５及び１０３は図示の
ように非共直線形式で配置されている。内側ポート１０
４と１０５は話者唇位置Ｔへより接近した位置にあるこ
とに注意。これら４ポートすなわち１０２から１０５は
話者唇位置Ｔに向かう並ぶ「傾斜平面」上にありしかも
それを定義している。この例においてＸ軸は内側または
マイナス（−）ポート１０４と１０５を通っているもの
として定義され、Ｙ軸はＸ軸に直交しているものとして
定義されている。ＸとＹ座標の原点はポート１０４と１
０５の中間点１００１に位置している。直交Ｙ軸は点１
００１の原点から話者唇位置Ｔを通り伸びている。ポー
ト１０２と１０４及び１０３と１０５で形成されている
各ダイポールのＸ軸上の分離距離はｄ２として示されて
いる。距離ｄ１は外側ポート１０２と内側ポート１０５
とのＸ軸上の距離である。距離ｄ１は、ポート１０２と
１０４及びポート１０３と１０５で形成されている各ダ
イポールの重心間のＸ軸上での距離でもあると見ること
ができる。各ダイポールは、４ポート１０２と１０４及
び１０３と１０５が非共直線様式で配置されているため
Ｘ軸に関して角βで傾いている。プラス（＋）または外
側ポート１０２と１０３はこのようにしてＹ＝−αｄ２
に位置している。このようにして、各ダイポールのプラ
ス（＋）とマイナス（−）のポート間のＹ軸上の分離距
離はαｄ２である。tanβ ＝αと見ることができる。角
度θは正のＸ軸に関して話者唇位置Ｔの方位角を測定し
てだす。この角座標θは本発明のブロードサイドＳＯＧ
マイクロホンの極性指向性マイクロホンの近傍及び遠隔
のパターン考察の際有効であろう。θ＝９０°は「ブロ
ードサイド」方向として定義されていると銘記のこと。
この例でＹ軸上に示される距離Ｒは、ブロードサイドＳ
ＯＧマイクロホンの原点に対する話者唇位置Ｔからの臨
界距離を測っている。或る１例でＲ＝２インチ、ｄ１＝
１．２５インチ、ｄ２＝０．２インチ及びα＝１とする
が、本発明の範囲限定と解釈しないように。図１０のス
ケールは明解な説明のために実際のスケールの２倍であ
ることに注意。こらら好ましい寸法に対して、β＝βp
は４５度である。その他の具体例に関しては、これらの
寸法は変わり、それにつれてβp も変わるかもしれな
い。一般に好ましいβp は、
び３から７のマイクロホンポートの寸法関係を図示して
いる。上に記したようにブロードサイドＳＯＧマイクロ
ホンポート１０２、１０４、１０５及び１０３は図示の
ように非共直線形式で配置されている。内側ポート１０
４と１０５は話者唇位置Ｔへより接近した位置にあるこ
とに注意。これら４ポートすなわち１０２から１０５は
話者唇位置Ｔに向かう並ぶ「傾斜平面」上にありしかも
それを定義している。この例においてＸ軸は内側または
マイナス（−）ポート１０４と１０５を通っているもの
として定義され、Ｙ軸はＸ軸に直交しているものとして
定義されている。ＸとＹ座標の原点はポート１０４と１
０５の中間点１００１に位置している。直交Ｙ軸は点１
００１の原点から話者唇位置Ｔを通り伸びている。ポー
ト１０２と１０４及び１０３と１０５で形成されている
各ダイポールのＸ軸上の分離距離はｄ２として示されて
いる。距離ｄ１は外側ポート１０２と内側ポート１０５
とのＸ軸上の距離である。距離ｄ１は、ポート１０２と
１０４及びポート１０３と１０５で形成されている各ダ
イポールの重心間のＸ軸上での距離でもあると見ること
ができる。各ダイポールは、４ポート１０２と１０４及
び１０３と１０５が非共直線様式で配置されているため
Ｘ軸に関して角βで傾いている。プラス（＋）または外
側ポート１０２と１０３はこのようにしてＹ＝−αｄ２
に位置している。このようにして、各ダイポールのプラ
ス（＋）とマイナス（−）のポート間のＹ軸上の分離距
離はαｄ２である。tanβ ＝αと見ることができる。角
度θは正のＸ軸に関して話者唇位置Ｔの方位角を測定し
てだす。この角座標θは本発明のブロードサイドＳＯＧ
マイクロホンの極性指向性マイクロホンの近傍及び遠隔
のパターン考察の際有効であろう。θ＝９０°は「ブロ
ードサイド」方向として定義されていると銘記のこと。
この例でＹ軸上に示される距離Ｒは、ブロードサイドＳ
ＯＧマイクロホンの原点に対する話者唇位置Ｔからの臨
界距離を測っている。或る１例でＲ＝２インチ、ｄ１＝
１．２５インチ、ｄ２＝０．２インチ及びα＝１とする
が、本発明の範囲限定と解釈しないように。図１０のス
ケールは明解な説明のために実際のスケールの２倍であ
ることに注意。こらら好ましい寸法に対して、β＝βp
は４５度である。その他の具体例に関しては、これらの
寸法は変わり、それにつれてβp も変わるかもしれな
い。一般に好ましいβp は、
【数５】 度と定義することができる。この式から得られる好まし
いβp から外れている値を採用するその他の具体例に関
しては、βはβ＝１０度の最小値とβ＝９０度の最大値
で範囲付けれられるべきだという事を熟考する必要があ
る。これはなぜかというと、図９で議論した相対的にゼ
ロに近い角度δを持つ事の利点が得られないだろうとい
うこれら制限を越えてしまうからだ。もちろん本発明で
得られる最適な利益を得たいと思うなら、βp の好まし
い値を使用する必要がある。付け加えると、本発明の御
利益を認識するためには、ポート１０２から１０５が
（＋）、（＋）と（−）、（−）であるような対である
ことに注意する必要がある。上記のように内側ポート２
つとも（＋）、（＋）外側ポート２つとも（−）、
（−）であると良い。
いβp から外れている値を採用するその他の具体例に関
しては、βはβ＝１０度の最小値とβ＝９０度の最大値
で範囲付けれられるべきだという事を熟考する必要があ
る。これはなぜかというと、図９で議論した相対的にゼ
ロに近い角度δを持つ事の利点が得られないだろうとい
うこれら制限を越えてしまうからだ。もちろん本発明で
得られる最適な利益を得たいと思うなら、βp の好まし
い値を使用する必要がある。付け加えると、本発明の御
利益を認識するためには、ポート１０２から１０５が
（＋）、（＋）と（−）、（−）であるような対である
ことに注意する必要がある。上記のように内側ポート２
つとも（＋）、（＋）外側ポート２つとも（−）、
（−）であると良い。
【００１９】図１１は図１で示したブロードサイドＳＯ
Ｇマイクロホンの対周波数出力感度のグラフである。感
度の単位はｄＢＶ／０．１Ｐａ、周波数はヘルツ（Ｈ
ｚ）である。このデータは、距離Ｒ＝２インチ、θ＝９
０度の話者、すなわち近接音声源及び距離Ｒ＝３９．４
インチ（１メートル）、θ＝９０度の遠隔の雑音源の両
者を示している。どちらの場合も距離Ｒの音源は全ての
周波数でブロードサイドＳＯＧマイクロホンの原点にお
いて同一音圧を供給するように調整されている。各周波
数での２つのカーブの差異は「軸上」（θ＝９０度、あ
るいはブロードサイド））雑音打ち消しと定義される。
この軸上雑音打ち消しは、全ての接話勾配型マイクロホ
ンの特性であるところの高度な周波数依存性があるよう
に見える。雑音打ち消しの最大値は低い周波数で起きて
いるようである。幸いにも多くの背景雑音スペクトルは
低い周波数でより優勢である。特に、５００Ｈｚと２０
００Ｈｚでそれぞれ８ｄＢ、３ｄＢである本発明ブロー
ドサイドＳＯＧマイクロホンの軸上雑音打ち消しのデー
タを示している。４０００Ｈｚでのピークは、ポートか
らマイクロホンエレメントまでの音波の導波管における
定常波に大きく依存している。１ＫＨｚ、Ｒ＝２インチ
の話者感度は−６５ｄＢＶ／０．１Ｐａのようである。
この感度レベルは、ここで好ましいとされたと同様の距
離ｄ１とｄ２を持つ先行技術のブロードサイドＳＯＧマ
イクロホンで得られるであろうところのレベルより１０
ｄＢ以上高い。この高い出力感度、つまり電気的ＳＮ比
は、商品の中で商業的に成功して使われてきているＦＯ
Ｇマイクロホンのそれに比べ約３−４ｄＢ低いだけであ
る。この高い出力感度については、本発明のブロードサ
イドＳＯＧマイクロホンが先行ブロードサイドＳＯＧマ
イクロホンの上をゆく主要な長所の１つである。
Ｇマイクロホンの対周波数出力感度のグラフである。感
度の単位はｄＢＶ／０．１Ｐａ、周波数はヘルツ（Ｈ
ｚ）である。このデータは、距離Ｒ＝２インチ、θ＝９
０度の話者、すなわち近接音声源及び距離Ｒ＝３９．４
インチ（１メートル）、θ＝９０度の遠隔の雑音源の両
者を示している。どちらの場合も距離Ｒの音源は全ての
周波数でブロードサイドＳＯＧマイクロホンの原点にお
いて同一音圧を供給するように調整されている。各周波
数での２つのカーブの差異は「軸上」（θ＝９０度、あ
るいはブロードサイド））雑音打ち消しと定義される。
この軸上雑音打ち消しは、全ての接話勾配型マイクロホ
ンの特性であるところの高度な周波数依存性があるよう
に見える。雑音打ち消しの最大値は低い周波数で起きて
いるようである。幸いにも多くの背景雑音スペクトルは
低い周波数でより優勢である。特に、５００Ｈｚと２０
００Ｈｚでそれぞれ８ｄＢ、３ｄＢである本発明ブロー
ドサイドＳＯＧマイクロホンの軸上雑音打ち消しのデー
タを示している。４０００Ｈｚでのピークは、ポートか
らマイクロホンエレメントまでの音波の導波管における
定常波に大きく依存している。１ＫＨｚ、Ｒ＝２インチ
の話者感度は−６５ｄＢＶ／０．１Ｐａのようである。
この感度レベルは、ここで好ましいとされたと同様の距
離ｄ１とｄ２を持つ先行技術のブロードサイドＳＯＧマ
イクロホンで得られるであろうところのレベルより１０
ｄＢ以上高い。この高い出力感度、つまり電気的ＳＮ比
は、商品の中で商業的に成功して使われてきているＦＯ
Ｇマイクロホンのそれに比べ約３−４ｄＢ低いだけであ
る。この高い出力感度については、本発明のブロードサ
イドＳＯＧマイクロホンが先行ブロードサイドＳＯＧマ
イクロホンの上をゆく主要な長所の１つである。
【００２０】図１２は図１で示したマイクロホンから話
者の唇までの距離Ｒに対するブロードサイドＳＯＧマイ
クロホンの出力感度のグラフである。すでに言及したよ
うに、話者のものと見込める唇の距離Ｒとマイクロホン
に関する唇の方位角θの両者に関するブロードサイドＳ
ＯＧマイクロホン出力感度における変化は、先行するブ
ロードサイドＳＯＧマイクロホンアセンブリの限界とし
て知られる。これら２つの変化は共同でブロードサイド
ＳＯＧマイクロホンの位置感度として定義することがで
きる。図１２は、ブロードサイドすなわちθ＝９０度で
５００と２０００Ｈｚの周波数におけるインチＲに対す
る位置感度を示す。このデータにおける名目のＲは２イ
ンチを選択してきていた。この名目値に関するＲの変動
は使用者の好みや習慣によるのはもちろんハンドセット
の物理的設計にも依存するだろうから、我々はここで２
±１インチにわたる位置感度変化を特性付けることを選
んでいる。このデータから１から３インチまで行くと出
力感度が５００Ｈｚで１５ｄＢ落ちることを見て取るこ
とができる。本発明のブロードサイドＳＯＧで達成した
位置感度はＦＯＧマイクロホンの典型的な感度（１３−
１４ｄＢ）と殆ど同じくらい低い。人の唇のような球形
音源からの音圧はおおよそ１／Ｒに比例して降下するこ
とから、無指向性マイクロホンでさえ全ての周波数で
９．５ｄＢの範囲を超える出力の感度降下を持つであろ
うことは銘記されるべき事である。本発明の具体例に関
すこれら感度降下は、同様のｄ１とｄ２を持つ先行技術
のブロードサイドＳＯＧマイクロホンに関するデータお
よびＲと比較して良好である。すなわち先行技術のブロ
ードサイドＳＯＧマイクロホンだとすると出力感度は、
１−３インチの範囲５００Ｈｚで約１８ｄＢ以上の降下
がある。このようにして、我々の独創的なブロードサイ
ドＳＯＧマイクロホンという発明のこの具体例では、話
者のものと見込める唇までの距離変動に対して低感度で
あるように見える。
者の唇までの距離Ｒに対するブロードサイドＳＯＧマイ
クロホンの出力感度のグラフである。すでに言及したよ
うに、話者のものと見込める唇の距離Ｒとマイクロホン
に関する唇の方位角θの両者に関するブロードサイドＳ
ＯＧマイクロホン出力感度における変化は、先行するブ
ロードサイドＳＯＧマイクロホンアセンブリの限界とし
て知られる。これら２つの変化は共同でブロードサイド
ＳＯＧマイクロホンの位置感度として定義することがで
きる。図１２は、ブロードサイドすなわちθ＝９０度で
５００と２０００Ｈｚの周波数におけるインチＲに対す
る位置感度を示す。このデータにおける名目のＲは２イ
ンチを選択してきていた。この名目値に関するＲの変動
は使用者の好みや習慣によるのはもちろんハンドセット
の物理的設計にも依存するだろうから、我々はここで２
±１インチにわたる位置感度変化を特性付けることを選
んでいる。このデータから１から３インチまで行くと出
力感度が５００Ｈｚで１５ｄＢ落ちることを見て取るこ
とができる。本発明のブロードサイドＳＯＧで達成した
位置感度はＦＯＧマイクロホンの典型的な感度（１３−
１４ｄＢ）と殆ど同じくらい低い。人の唇のような球形
音源からの音圧はおおよそ１／Ｒに比例して降下するこ
とから、無指向性マイクロホンでさえ全ての周波数で
９．５ｄＢの範囲を超える出力の感度降下を持つであろ
うことは銘記されるべき事である。本発明の具体例に関
すこれら感度降下は、同様のｄ１とｄ２を持つ先行技術
のブロードサイドＳＯＧマイクロホンに関するデータお
よびＲと比較して良好である。すなわち先行技術のブロ
ードサイドＳＯＧマイクロホンだとすると出力感度は、
１−３インチの範囲５００Ｈｚで約１８ｄＢ以上の降下
がある。このようにして、我々の独創的なブロードサイ
ドＳＯＧマイクロホンという発明のこの具体例では、話
者のものと見込める唇までの距離変動に対して低感度で
あるように見える。
【００２１】図１３は、Ｒ＝２インチ、５００と２００
０Ｈｚにおいて話者のものと見込まれる唇の方位角θに
対する図１で示したブロードサイドＳＯＧマイクロホン
の出力感度のグラフである。このデータはこの独創的な
ＳＯＧマイクロホンのまた別の長所を例示している。す
なわち角方向感度の降下である。定数Ｒに関して、出力
感度が３ｄＢ降下するところの名目的話者方向θ＝９０
度からの角度偏移として角方向感度を定義する。すると
これは５００Ｈｚにおいては約±４５度の角度偏移で起
こるように見える（９０度回ったところにこの鏡像特性
があることに注意）。比較すると、我々の独創的なブロ
ードサイドＳＯＧマイクロホン同様の寸法ｄ１、ｄ２及
びＲを持つ図８で示したようなブロードサイドＳＯＧマ
イクロホンアセンブリの先行技術だとしたら、５００Ｈ
ｚで対応する３ｄＢポイントは２５度であろう。こうし
てこの比較により、我々の独創的なブロードサイドＳＯ
Ｇマイクロホンの角方向感度が改善された事つまり角度
に伴う感度変化がより少なくなっていることが論証され
る。この角方向感度の改善については図１２で示した相
補的半径軸方向の感度改善に照らしてこの見地から見な
ければならない。
０Ｈｚにおいて話者のものと見込まれる唇の方位角θに
対する図１で示したブロードサイドＳＯＧマイクロホン
の出力感度のグラフである。このデータはこの独創的な
ＳＯＧマイクロホンのまた別の長所を例示している。す
なわち角方向感度の降下である。定数Ｒに関して、出力
感度が３ｄＢ降下するところの名目的話者方向θ＝９０
度からの角度偏移として角方向感度を定義する。すると
これは５００Ｈｚにおいては約±４５度の角度偏移で起
こるように見える（９０度回ったところにこの鏡像特性
があることに注意）。比較すると、我々の独創的なブロ
ードサイドＳＯＧマイクロホン同様の寸法ｄ１、ｄ２及
びＲを持つ図８で示したようなブロードサイドＳＯＧマ
イクロホンアセンブリの先行技術だとしたら、５００Ｈ
ｚで対応する３ｄＢポイントは２５度であろう。こうし
てこの比較により、我々の独創的なブロードサイドＳＯ
Ｇマイクロホンの角方向感度が改善された事つまり角度
に伴う感度変化がより少なくなっていることが論証され
る。この角方向感度の改善については図１２で示した相
補的半径軸方向の感度改善に照らしてこの見地から見な
ければならない。
【００２２】図１４は、周波数５００と２０００Ｈｚに
おいて距離Ｒ＝３９．４インチ（１メーター）にある雑
音源の方位角θに対する図１で示したブロードサイドＳ
ＯＧマイクロホンの出力感度のグラフである。図１１で
早くも我々は我々の独創的ブロードサイドＳＯＧマイク
ロホン発明の９０度の軸上における雑音打ち消し改善を
見た。図１４のデータは、θ＝９０度の遠隔音源に比較
されたこの独創的ブロードサイドＳＯＧマイクロホンの
相対感度が色々な周波数において早くから参考になるこ
とを示している。それから明らかに、本ＳＯＧマイクロ
ホンの雑音打ち消し値全体については、ブロードサイド
ＳＯＧマイクロホンに達するランダム入射する雑音ある
いは拡散雑音を仮定すると、図１１で見られたものより
以上のものがある。計測でいう指向性係数（ＤＩ）が各
周波数において図１４のデータから直接得る事ができ、
これはブロードサイドＳＯＧマイクロホンで実現され図
１４で示される軸上と軸から離れた方向での付加的雑音
打ち消しを表すものである。このデータに関する指向性
係数は５００と２０００Ｈｚについてそれぞれおおよそ
５ｄＢと２ｄＢである。こうして我々のブロードサイド
ＳＯＧマイクロホンの雑音打ち消しの全体値は５００と
２０００Ｈｚにおいてそれぞれ１３ｄＢと５ｄＢであ
る。これは、我々の独創的ブロードサイドＳＯＧマイク
ロホンと同様のｄ１、ｄ２及びＲを持つ図８の先行技術
のブロードサイドＳＯＧマイクロホンについての雑音打
ち消し全体値と比較して近いものとなっている。
おいて距離Ｒ＝３９．４インチ（１メーター）にある雑
音源の方位角θに対する図１で示したブロードサイドＳ
ＯＧマイクロホンの出力感度のグラフである。図１１で
早くも我々は我々の独創的ブロードサイドＳＯＧマイク
ロホン発明の９０度の軸上における雑音打ち消し改善を
見た。図１４のデータは、θ＝９０度の遠隔音源に比較
されたこの独創的ブロードサイドＳＯＧマイクロホンの
相対感度が色々な周波数において早くから参考になるこ
とを示している。それから明らかに、本ＳＯＧマイクロ
ホンの雑音打ち消し値全体については、ブロードサイド
ＳＯＧマイクロホンに達するランダム入射する雑音ある
いは拡散雑音を仮定すると、図１１で見られたものより
以上のものがある。計測でいう指向性係数（ＤＩ）が各
周波数において図１４のデータから直接得る事ができ、
これはブロードサイドＳＯＧマイクロホンで実現され図
１４で示される軸上と軸から離れた方向での付加的雑音
打ち消しを表すものである。このデータに関する指向性
係数は５００と２０００Ｈｚについてそれぞれおおよそ
５ｄＢと２ｄＢである。こうして我々のブロードサイド
ＳＯＧマイクロホンの雑音打ち消しの全体値は５００と
２０００Ｈｚにおいてそれぞれ１３ｄＢと５ｄＢであ
る。これは、我々の独創的ブロードサイドＳＯＧマイク
ロホンと同様のｄ１、ｄ２及びＲを持つ図８の先行技術
のブロードサイドＳＯＧマイクロホンについての雑音打
ち消し全体値と比較して近いものとなっている。
【００２３】図１５は３ポートマイクロホンアセンブリ
を使用している本発明の他の具体例を含むたとえばセル
ラ電話ハンドセットの透視図である。それは図１で示す
ような内側ポート（−）１０４と１０５が共通に位置し
ている特別な場合である。当然、ポートとそれらに対応
する伝送線は全ての管が同一長を持っているようなもの
である必要がある。これを達成するためには、図２で示
されるような管の構造に調整が行われる必要があるだろ
う。
を使用している本発明の他の具体例を含むたとえばセル
ラ電話ハンドセットの透視図である。それは図１で示す
ような内側ポート（−）１０４と１０５が共通に位置し
ている特別な場合である。当然、ポートとそれらに対応
する伝送線は全ての管が同一長を持っているようなもの
である必要がある。これを達成するためには、図２で示
されるような管の構造に調整が行われる必要があるだろ
う。
【００２４】図１６は本発明を記述する際有効な、図１
５で示したマイクロホンアセンブリの３ポートの寸法関
係を例示している。図１０と比較した図１６の主な違い
はｄ２の値とｄ１が存在しないことである。
５で示したマイクロホンアセンブリの３ポートの寸法関
係を例示している。図１０と比較した図１６の主な違い
はｄ２の値とｄ１が存在しないことである。
【００２５】本発明は単一ＦＯＧマイクロホンエレメン
トを使用して説明を行ってきたけれど、本発明の本質ま
たは範囲から離れることなく他の構成が採用されること
もある。たとえば２つのＦＯＧマイクロホンエレメン
ト、４つの無指向性マイクロホンエレメントまたはその
ような物が本発明を実施する上で選択的に採用されるこ
とがあるかもしれない。もちろんＦＯＧマイクロホンエ
レメントの構成であれば、たとえば図９で前述したこの
独創的ブロードサイドＳＯＧマイクロホンの２つのダイ
ポールの代わりに単純にその２つのエレメントを使用す
るだろう。この代替構成の両者において、音響伝送線は
ブロードサイドＳＯＧマイクロホンに使用される物より
もずっと短くでき、しかも電気的減算が使用される。
トを使用して説明を行ってきたけれど、本発明の本質ま
たは範囲から離れることなく他の構成が採用されること
もある。たとえば２つのＦＯＧマイクロホンエレメン
ト、４つの無指向性マイクロホンエレメントまたはその
ような物が本発明を実施する上で選択的に採用されるこ
とがあるかもしれない。もちろんＦＯＧマイクロホンエ
レメントの構成であれば、たとえば図９で前述したこの
独創的ブロードサイドＳＯＧマイクロホンの２つのダイ
ポールの代わりに単純にその２つのエレメントを使用す
るだろう。この代替構成の両者において、音響伝送線は
ブロードサイドＳＯＧマイクロホンに使用される物より
もずっと短くでき、しかも電気的減算が使用される。
【図１】４ポートマイクロホンアセンブリを使用してい
る本発明の具体例を含むたとえばセルラ電話ハンドセッ
トの透視図である。
る本発明の具体例を含むたとえばセルラ電話ハンドセッ
トの透視図である。
【図２】底面１０１の分解透視図であり、図１で示した
マイクロホンアセンブリの詳細を例示する図である。
マイクロホンアセンブリの詳細を例示する図である。
【図３】図１で示したマイクロホンアセンブリを使用し
ているハンドセットの別の部分透視図である。
ているハンドセットの別の部分透視図である。
【図４】本発明を具体化しているマイクロホンアセンブ
リの第２の具体例を使用しているハンドセットの部分透
視図である。
リの第２の具体例を使用しているハンドセットの部分透
視図である。
【図５】本発明を具体化しているマイクロホンアセンブ
リの第３の具体例を使用しているハンドセットの部分透
視図である。
リの第３の具体例を使用しているハンドセットの部分透
視図である。
【図６】本発明を具体化しているマイクロホンアセンブ
リの第４の具体例を使用しているハンドセットの部分透
視図である。
リの第４の具体例を使用しているハンドセットの部分透
視図である。
【図７】本発明を具体化しているマイクロホンアセンブ
リの第５の具体例を使用しているハンドセットの部分透
視図である。
リの第５の具体例を使用しているハンドセットの部分透
視図である。
【図８】共直線の様式で配置されたポートを持つ先行技
術であるブロードサイドＳＯＧマイクロホンあせんぶり
の説明図であり、外側ポートの差分対の方向性つまりダ
イポールが、マイクロホンにおける感度と話者のものと
見込める唇の位置による変化を持つということを例示す
る図である。
術であるブロードサイドＳＯＧマイクロホンあせんぶり
の説明図であり、外側ポートの差分対の方向性つまりダ
イポールが、マイクロホンにおける感度と話者のものと
見込める唇の位置による変化を持つということを例示す
る図である。
【図９】非共直線の様式で配置されたポートを持つ本発
明のマイクロホンアセンブリ具体例の説明図であり、外
側ポートの差分対の方向性つまりダイポールが、マイク
ロホンにおける感度と話者のものと見込める唇の位置に
よる変化を持つということを例示する図である。
明のマイクロホンアセンブリ具体例の説明図であり、外
側ポートの差分対の方向性つまりダイポールが、マイク
ロホンにおける感度と話者のものと見込める唇の位置に
よる変化を持つということを例示する図である。
【図１０】本発明を記述する際有効な、図１及び図３か
ら７で示したマイクロホンポートの寸法関係を例示する
図である。
ら７で示したマイクロホンポートの寸法関係を例示する
図である。
【図１１】図１で示したブロードサイドＳＯＧマイクロ
ホンの近接音声と雑音の対周波数出力感度のグラフを表
わす図である。
ホンの近接音声と雑音の対周波数出力感度のグラフを表
わす図である。
【図１２】図１で示したマイクロホンから話者の唇まで
の距離Ｒに対するブロードサイドＳＯＧマイクロホンの
出力感度のグラフを表わす図である。
の距離Ｒに対するブロードサイドＳＯＧマイクロホンの
出力感度のグラフを表わす図である。
【図１３】図１で示したマイクロホンから距離Ｒ＝２イ
ンチにある話者のものと見込まれる唇の方位角θに対す
るブロードサイドＳＯＧマイクロホンの出力感度のグラ
フを表わす図である。
ンチにある話者のものと見込まれる唇の方位角θに対す
るブロードサイドＳＯＧマイクロホンの出力感度のグラ
フを表わす図である。
【図１４】図１で示したマイクロホンから距離Ｒ＝３
９．４インチ（１メーター）にある雑音源の方位角θに
対するブロードサイドＳＯＧマイクロホンの出力感度の
グラフを表わす図である。
９．４インチ（１メーター）にある雑音源の方位角θに
対するブロードサイドＳＯＧマイクロホンの出力感度の
グラフを表わす図である。
【図１５】３ポートマイクロホンアセンブリを使用して
いる本発明の他の具体例を含むたとえばセルラ電話ハン
ドセットの透視図である。
いる本発明の他の具体例を含むたとえばセルラ電話ハン
ドセットの透視図である。
【図１６】本発明を記述する際有効な、図１５で示した
マイクロホンアセンブリの３ポートの寸法関係を例示す
る図である。
マイクロホンアセンブリの３ポートの寸法関係を例示す
る図である。
１００ セルラハンドセット １０１ 底面 １０２ 外側ポート １０３ 外側ポート １０４ 内側ポート １０５ 内側ポート １０６ 表面 １０８ フリップリッド ２０１ 管あるいは導管のような物 ２０２ マイクロホンエレメント ２０３ 音響伝送線 ７０６ 盛り上がった表面 １００１ 原点
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ラリー アレン マーカス アメリカ合衆国 47038 インディアナ, フィッシャーズ，ウィローブルック ドラ イヴ 718
Claims (16)
- 【請求項１】 少なくとも２つの外側ポートと少なくと
も１つの内側ポートが、該少なくとも１つの内側ポート
が話者のものと見込める唇に該少なくとも２つの外側ポ
ートよりも近接する位置に存在するように、非共直線の
様式で配置されているところの、音響エネルギーの進入
が許される該少なくとも２つの外側ポートと該少なくと
も１つの内側ポートを持つハウジングからなる装置にお
いて、該装置が：該ハウジングに収容された少なくとも
１つのマイクロホンエレメント；該少なくとも２つの外
側ポートの一方に進入した音響エネルギを該少なくとも
１つのマイクロホンエレメント上の第１の位置へ伝送す
るための第１の音響伝送線；該少なくとも２つの外側ポ
ートの他方に進入した音響エネルギを該少なくとも１つ
のマイクロホンエレメント上の第１の位置へ伝送するた
めの第２の音響伝送線；及び該少なくとも１つの内側ポ
ートに進入した音響エネルギを該少なくとも１つのマイ
クロホンエレメント上の第２の位置へ伝送するための第
３の音響伝送線を含むことを特徴とする装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載の装置において、該少な
くとも１つのマイクロホンエレメントが音響エネルギが
供給される該第１と第２の位置を持つ１次勾配型マイク
ロホンエレメントであることを特徴とする装置。 - 【請求項３】 請求項１に記載の装置において、該音響
伝送線それぞれが音響エネルギを伝送する時関連したポ
ートから該マイクロホンエレメントの該位置まで等しい
長さを持つことを特徴とする装置。 - 【請求項４】 請求項１に記載の装置において、該音響
伝送線と関連したポートのそれぞれが３６００Ｈｚ以上
の基本音響共振周波数を持つように構成設計され、３６
００Ｈｚ以下に基本音響共振周波数を持たない構成とし
たことを特徴とする装置。 - 【請求項５】 請求項１に記載の装置において、更に音
響エネルギの進入を許す少なくとも１つの追加内側ポー
トを含み、しかも該少なくとも２つの外側ポートと該少
なくとも１つの他方の内側ポートについて、２つの内側
ポートが該話者のものと見込める唇に対し該少なくとも
２つの外側ポートより近接して位置するように、非共直
線の様式で構成され；及び更に少なくとも第４の音響伝
送線を含み、 該第３の音響伝送線と少なくとも第４の伝送線の一方
が、該少なくとも１つの追加ポートから音響エネルギを
該少なくとも１つのマイクロホンエレメントの該第２の
位置へ伝送し；及び該第３の音響伝送線と少なくとも第
４の伝送線の他方が、該少なくとも１つの内側ポートか
ら音響エネルギを該少なくとも１つのマイクロホンエレ
メントの該第２の位置へ伝送するような構成としたこと
を特徴とする装置。 - 【請求項６】 請求項５に記載の装置において、該少な
くとも１つのマイクロホンエレメントが、該音響エネル
ギが供給される該第１と第２の位置を持つ１次勾配型マ
イクロホンエレメントであることを特徴とする装置。 - 【請求項７】 請求項５に記載の装置において、該音響
伝送線それぞれが関連したポートから、音響エネルギを
伝送する該少なくとも１つのマイクロホンエレメントの
位置まで等しい長さを持つことを特徴とする、音響エネ
ルギーの進入が許される該少なくとも２つの外側ポート
と該少なくとも１つの内側ポートを持つハウジングから
なる装置。 - 【請求項８】 請求項５に記載の装置において、該音響
伝送線と関連したポートのそれぞれが３６００Ｈｚ以上
の基本音響共振周波数を持つように構成設計され、３６
００Ｈｚ以下に基本音響共振周波数を持たない構成とし
たことを特徴とする装置。 - 【請求項９】 請求項５に記載の装置において、２つの
内側ポートと２つの外側ポートを含み、実質的に該話者
のものと見込める唇に向かって位置する勾配平面を形成
する４つのポートが存在することを特徴とする装置。 - 【請求項１０】 請求項９に記載の装置において、該勾
配平面上の該２つの外側ポートが、該少なくとも１つの
マイクロホンエレメントの該第２の位置へ音響エネルギ
を伝送する直線伝送路を形成する上記第１と第２の音響
伝送線によって接続されていることを特徴とする装置。 - 【請求項１１】 請求項９に記載の装置において、該２
つの内側ポートを通るとして定義された該Ｘ軸と該Ｘ軸
と直交するものとして定義された該Ｙ軸からなる該勾配
平面から構成されることを特徴とする装置。 - 【請求項１２】 請求項１１に記載の装置において、第
１の外側ポートと関連した第１の内側ポートが第１のダ
イポールを形成、第２の外側ポートと関連した第２の内
側ポートが第２のダイポールを形成、及び該ダイポール
それぞれが該ダイポールを形成する該ポートの中心を通
るダイポール軸を持つ構成を特徴とする装置。 - 【請求項１３】 請求項１２に記載の装置において、該
Ｘ軸と該各ダイポール軸となす角度がゼロ（０）度より
大きいことを特徴とする装置。 - 【請求項１４】 請求項１２に記載の装置において、該
Ｘ軸と該各ダイポール軸となす角度が１０から９０度の
範囲内にあることを特徴とする装置。 - 【請求項１５】 請求項１２に記載の装置において、Ｒ
を該Ｘ軸の原点から該Ｙ軸に沿って該話者のものと見込
める唇までの臨界距離とすると、該Ｘ軸と該各ダイポー
ル軸となす角度が望ましくは、 【数１】 度であることことを特徴とする装置。 - 【請求項１６】 請求項１５に記載の装置において、該
少なくとも１つのマイクロホンエレメントが該音響エネ
ルギの供給される該第１と第２の位置を持つ１次勾配型
マイクロホンエレメントであることを特徴とする装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/438,826 US5651074A (en) | 1995-05-11 | 1995-05-11 | Noise canceling gradient microphone assembly |
| US08/438826 | 1995-05-11 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08340592A true JPH08340592A (ja) | 1996-12-24 |
Family
ID=23742187
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8115948A Withdrawn JPH08340592A (ja) | 1995-05-11 | 1996-05-10 | ノイズを除去する勾配型マイクロホンアセンブリ |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5651074A (ja) |
| EP (1) | EP0742678A3 (ja) |
| JP (1) | JPH08340592A (ja) |
| CA (1) | CA2173010C (ja) |
| TW (1) | TW291633B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010064704A1 (ja) * | 2008-12-05 | 2010-06-10 | 船井電機株式会社 | マイクロホンユニット |
| JP2013135436A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Funai Electric Co Ltd | マイクロホン装置および電子機器 |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2316814B (en) * | 1996-08-30 | 2001-02-28 | Nokia Mobile Phones Ltd | A radio telephone connector |
| US5970159A (en) * | 1996-11-08 | 1999-10-19 | Telex Communications, Inc. | Video monitor with shielded microphone |
| WO1999002010A1 (en) * | 1997-07-04 | 1999-01-14 | Maxon Systems Inc. (London) Ltd. | Enclosure for a microphone |
| US6122389A (en) * | 1998-01-20 | 2000-09-19 | Shure Incorporated | Flush mounted directional microphone |
| US20020131580A1 (en) * | 2001-03-16 | 2002-09-19 | Shure Incorporated | Solid angle cross-talk cancellation for beamforming arrays |
| US20030008676A1 (en) * | 2001-07-03 | 2003-01-09 | Baumhauer John Charles | Communication device having a microphone system with optimal acoustic transmission line design for improved frequency and directional response |
| US7383181B2 (en) | 2003-07-29 | 2008-06-03 | Microsoft Corporation | Multi-sensory speech detection system |
| US7447630B2 (en) | 2003-11-26 | 2008-11-04 | Microsoft Corporation | Method and apparatus for multi-sensory speech enhancement |
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