JPH08260104A - 成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板 - Google Patents
成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板Info
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- JPH08260104A JPH08260104A JP6027295A JP6027295A JPH08260104A JP H08260104 A JPH08260104 A JP H08260104A JP 6027295 A JP6027295 A JP 6027295A JP 6027295 A JP6027295 A JP 6027295A JP H08260104 A JPH08260104 A JP H08260104A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 成形加工性と耐候性とに優れるクロム鋼板を
提供する。 【構成】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、Mn：
1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、Ｓ：0.015 wt
％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜60wt％、
Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：
0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％を含み、
かつNi,Co,Cu, Ｗのうちから選んだいずれか１種または
２種以上を下記式； 0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 を満足するように含有させる。
提供する。 【構成】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、Mn：
1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、Ｓ：0.015 wt
％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜60wt％、
Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：
0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％を含み、
かつNi,Co,Cu, Ｗのうちから選んだいずれか１種または
２種以上を下記式； 0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 を満足するように含有させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、成形加工性に優れ、耐
候性にも優れるクロム鋼板に関するものである。
候性にも優れるクロム鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】クロム鋼は、一般に、耐応力腐食割れ性
に優れるとともにオーステナイト系ステンレス鋼に比べ
て深絞り性をはじめとする成形加工性に優れるという特
性を有している。また、Ｃｒ添加量に応じて耐食性を広
い範囲で調整でき、しかも比較的安価であることから各
種厨房器具、自動車部品あるいは建築用外板などの分野
で幅広く使用されている。
に優れるとともにオーステナイト系ステンレス鋼に比べ
て深絞り性をはじめとする成形加工性に優れるという特
性を有している。また、Ｃｒ添加量に応じて耐食性を広
い範囲で調整でき、しかも比較的安価であることから各
種厨房器具、自動車部品あるいは建築用外板などの分野
で幅広く使用されている。
【０００３】このようなクロム鋼板の特性を改善するた
めの試みはこれまでにも数多くのなされている。例え
ば、特公昭57-55787号公報には、Ｂ添加により高いラン
クフォード値（以下、単に「ｒ値」と略記する。）を目
指したフェライト系ステンレス鋼板の製造技術が、また
特公平2-7391号公報には、TiとＢの添加により深絞り後
の張り出し成形時に脆性割れを生じにくいフェライト系
ステンレス鋼板の製造技術が提案されている。
めの試みはこれまでにも数多くのなされている。例え
ば、特公昭57-55787号公報には、Ｂ添加により高いラン
クフォード値（以下、単に「ｒ値」と略記する。）を目
指したフェライト系ステンレス鋼板の製造技術が、また
特公平2-7391号公報には、TiとＢの添加により深絞り後
の張り出し成形時に脆性割れを生じにくいフェライト系
ステンレス鋼板の製造技術が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の技術はいずれも、加工後の自然環境下での耐食性（以
下、「耐候性」と略記する。）をも志向したものではな
く、実際に、上記技術で製造された鋼板を、例えば車両
の外板として、海岸環境など厳しい腐食条件で用いると
加工部を中心に発銹するという問題があった。
の技術はいずれも、加工後の自然環境下での耐食性（以
下、「耐候性」と略記する。）をも志向したものではな
く、実際に、上記技術で製造された鋼板を、例えば車両
の外板として、海岸環境など厳しい腐食条件で用いると
加工部を中心に発銹するという問題があった。
【０００５】そこで、本発明の主たる目的は、既知技術
が抱えていた上記問題点を解決するクロム鋼板の製造技
術を提供することにある。すなわち、成形加工性と耐候
性とが共に優れるクロム鋼板の製造技術を提供すること
にある。また、その具体的目標値として、ｒ値が1.5 以
上、ｒ値の面内異方性（Δｒ）が 0.3以下、成形後の脆
性割れ発生温度が−５０℃以下の成形加工性を有すると
ともに耐候性に優れるクロム鋼板の製造技術を提供する
ことを目的とする。
が抱えていた上記問題点を解決するクロム鋼板の製造技
術を提供することにある。すなわち、成形加工性と耐候
性とが共に優れるクロム鋼板の製造技術を提供すること
にある。また、その具体的目標値として、ｒ値が1.5 以
上、ｒ値の面内異方性（Δｒ）が 0.3以下、成形後の脆
性割れ発生温度が−５０℃以下の成形加工性を有すると
ともに耐候性に優れるクロム鋼板の製造技術を提供する
ことを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】さて、上掲の目的の実現
に向けて鋭意研究した結果、発明者らは、クロム鋼板の
化学組成を適切な範囲に制御することにより、成形加工
性と耐候性とを同時に改善することが可能であることを
見いだし、本発明を完成するに至った。
に向けて鋭意研究した結果、発明者らは、クロム鋼板の
化学組成を適切な範囲に制御することにより、成形加工
性と耐候性とを同時に改善することが可能であることを
見いだし、本発明を完成するに至った。
【０００７】すなわち、本発明は下記の構成を要旨とす
るものである。 (1) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、Mn：
1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、Ｓ：0.015 wt
％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜60wt％、
Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：
0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％を含み、
かつNi,Co,Cu, Ｗのうちから選んだいずれか１種または
２種以上を下記式； 0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる、成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板。
るものである。 (1) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以下、Mn：
1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、Ｓ：0.015 wt
％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜60wt％、
Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：
0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005 wt％を含み、
かつNi,Co,Cu, Ｗのうちから選んだいずれか１種または
２種以上を下記式； 0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる、成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板。
【０００８】(2) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、
Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜
60wt％、 Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5
wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005
wt％、Mo：0.1 〜5.0 wt％を含み、かつNi,Co,Cu, Ｗの
うちから選んだいずれか１種または２種以上を下記式； 0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる、成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、
Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜
60wt％、 Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5
wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005
wt％、Mo：0.1 〜5.0 wt％を含み、かつNi,Co,Cu, Ｗの
うちから選んだいずれか１種または２種以上を下記式； 0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる、成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板。
【０００９】(3) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、
Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜
60wt％、 Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5
wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005
wt％、Ca：0.003 〜0.020 wt％を含み、かつNi,Co,Cu,
Ｗのうちから選んだいずれか１種または２種以上を下記
式； 0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる、成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、
Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜
60wt％、 Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5
wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005
wt％、Ca：0.003 〜0.020 wt％を含み、かつNi,Co,Cu,
Ｗのうちから選んだいずれか１種または２種以上を下記
式； 0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる、成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板。
【００１０】(4) Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、
Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜
60wt％、 Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5
wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005
wt％、Mo：0.1 〜5.0 wt％、Ca：0.003 〜0.020 wt％を
含み、かつNi,Co,Cu, Ｗのうちから選んだいずれか１種
または２種以上を下記式； 0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる、成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板。
％以下、Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、
Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、Cr：５〜
60wt％、 Al：0.10wt％以下、Ti：4(C+N)〜0.5
wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、Ｂ：0.0002〜0.005
wt％、Mo：0.1 〜5.0 wt％、Ca：0.003 〜0.020 wt％を
含み、かつNi,Co,Cu, Ｗのうちから選んだいずれか１種
または２種以上を下記式； 0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる、成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板。
【００１１】
【作用】次に、本発明において、クロム鋼板の化学組成
を上記要旨構成のとおりに限定した理由について説明す
る。 Ｃ：0.03wt％以下 Ｃは、ｒ値および伸び特性を低下させる元素である。と
くに、0.03wt％を超えるとその影響が顕著になるので0.
03wt％以下とする必要がある。好ましくは0.01wt％以下
の範囲がよい。
を上記要旨構成のとおりに限定した理由について説明す
る。 Ｃ：0.03wt％以下 Ｃは、ｒ値および伸び特性を低下させる元素である。と
くに、0.03wt％を超えるとその影響が顕著になるので0.
03wt％以下とする必要がある。好ましくは0.01wt％以下
の範囲がよい。
【００１２】Si：1.0 wt％以下 Siは、脱酸のために有効な元素であるが、過剰の添加は
冷間加工性の低下を招くので、その添加範囲は1.0 wt％
以下、好ましくは0.5 wt％以下とする。
冷間加工性の低下を招くので、その添加範囲は1.0 wt％
以下、好ましくは0.5 wt％以下とする。
【００１３】Mn：1.0 wt％以下 Mnは、鋼中に存在するＳを析出固定し、熱間圧延性を保
つために有効な元素であるが、過剰の添加は冷間加工性
の低下を招くので、その添加範囲は1.0 wt％以下、好ま
しくは0.5 wt％以下とする。
つために有効な元素であるが、過剰の添加は冷間加工性
の低下を招くので、その添加範囲は1.0 wt％以下、好ま
しくは0.5 wt％以下とする。
【００１４】Ｐ：0.05 wt ％以下 Ｐは、クロム鋼の熱間加工性に有害な元素である。0.05
wt％を超えるとその影響が顕著になるのでＰの含有量は
0.05wt％以下、好ましくは0.04wt％以下とする。
wt％を超えるとその影響が顕著になるのでＰの含有量は
0.05wt％以下、好ましくは0.04wt％以下とする。
【００１５】Ｓ：0.015 wt％以下 Ｓは、結晶粒界に偏析し、粒界脆化を促進する有害な元
素である。0.015 wt％を超えるとその影響が顕著になる
ので0.015 wt％以下、好ましくは0.008 wt％以下とす
る。
素である。0.015 wt％を超えるとその影響が顕著になる
ので0.015 wt％以下、好ましくは0.008 wt％以下とす
る。
【００１６】Ｎ：0.02wt％以下 Ｎは、Ｃと同様に、深絞り成形性に有害な元素である。
とくに、0.02wt％を超えるとその影響が顕著になるので
0.02wt％以下とする必要がある。好ましくは0.01wt％以
下の範囲がよい。
とくに、0.02wt％を超えるとその影響が顕著になるので
0.02wt％以下とする必要がある。好ましくは0.01wt％以
下の範囲がよい。
【００１７】Cr：５〜60wt％ Crは、耐食性を確保するためには不可欠な元素である。
その量が５wt％未満では耐食性が不足し、一方60wt％を
超えての添加は冷間加工性の低下を招くので、その添加
範囲は５〜60wt％、好ましくは10〜45wt％とする。
その量が５wt％未満では耐食性が不足し、一方60wt％を
超えての添加は冷間加工性の低下を招くので、その添加
範囲は５〜60wt％、好ましくは10〜45wt％とする。
【００１８】Al：0.10wt％以下 Alは、脱酸のために有効な元素であるが、過剰な添加は
Al系介在物の増加により、表面疵を招く原因となるので
0.10wt％以下、好ましくは0.07wt％以下の範囲で添加す
る。
Al系介在物の増加により、表面疵を招く原因となるので
0.10wt％以下、好ましくは0.07wt％以下の範囲で添加す
る。
【００１９】Ti：4(C+N)〜0.5 wt％ Tiは、深絞り性に有害なＣ，Ｎを析出固定し、高い深絞
り性を確保するために有用な元素である。その効果は、
4(C+N)wt％未満では得られず、一方0.5wt ％を超えて添
加してもこれらの効果が飽和するのみでなく、製造性を
低下させる。したがって、Tiの添加量は、4(C+N)〜0.5
wt％、好ましくは4(C+N)〜0.3 wt％とする。
り性を確保するために有用な元素である。その効果は、
4(C+N)wt％未満では得られず、一方0.5wt ％を超えて添
加してもこれらの効果が飽和するのみでなく、製造性を
低下させる。したがって、Tiの添加量は、4(C+N)〜0.5
wt％、好ましくは4(C+N)〜0.3 wt％とする。
【００２０】Nb：0.003 〜0.020 wt％ Nbは、本発明において、Ti, Ｂなどとの複合添加により
深絞り成形性と耐二次加工脆性とを同時に改善する重要
な元素である。その効果は、0.003 wt％未満では得られ
ず、一方、0.020 wt％を超えて添加しても効果が飽和
し、却って製造コストの上昇を招くことになるので、Nb
の添加量は、0.003 〜0.020 wt％、好ましくは0.004 〜
0.018 wt％とする。
深絞り成形性と耐二次加工脆性とを同時に改善する重要
な元素である。その効果は、0.003 wt％未満では得られ
ず、一方、0.020 wt％を超えて添加しても効果が飽和
し、却って製造コストの上昇を招くことになるので、Nb
の添加量は、0.003 〜0.020 wt％、好ましくは0.004 〜
0.018 wt％とする。
【００２１】ここで、深絞り成形性と耐二次加工脆性と
に及ぼすNbの効果を、図により詳細に説明する。図１
は、(0.007〜0.009)wt％Ｃ−(0.3〜0.4)wt％Si−(0.3〜
0.4)wt％Mn−(0.005〜0.007)wt％Ｓ−(0.0070 〜0.0090
)wt％Ｎ−( 16〜18) wt％Cr−(0.02 〜0.03 )wt％Al−
(0.15 〜0.17) wt％Ti−(0.0008 〜0.0010) wt％Ｂを含
有するクロム鋼のΔｒに及ぼすNbの影響を示したもので
ある。図１から、Δｒは0.003 wt％以上のNb添加により
著しく改善され、したがって、深絞り成形後の耳形状が
大きく改善されることがわかる。
に及ぼすNbの効果を、図により詳細に説明する。図１
は、(0.007〜0.009)wt％Ｃ−(0.3〜0.4)wt％Si−(0.3〜
0.4)wt％Mn−(0.005〜0.007)wt％Ｓ−(0.0070 〜0.0090
)wt％Ｎ−( 16〜18) wt％Cr−(0.02 〜0.03 )wt％Al−
(0.15 〜0.17) wt％Ti−(0.0008 〜0.0010) wt％Ｂを含
有するクロム鋼のΔｒに及ぼすNbの影響を示したもので
ある。図１から、Δｒは0.003 wt％以上のNb添加により
著しく改善され、したがって、深絞り成形後の耳形状が
大きく改善されることがわかる。
【００２２】また、図２に、(0.007〜0.009)wt％Ｃ−
(0.3〜0.4)wt％Si−(0.3〜0.4)wt％Mn−(0.005〜0.007)
wt％Ｓ−(0.0070 〜0.0090 )wt％Ｎ−( 16〜18) wt％Cr
−(0.02 〜0.03 )wt％Al−(0.15 〜0.17) wt％Ti−(0.0
008 〜0.0010) wt％Ｂを含有するクロム鋼板の加工後の
二次加工脆化割れとｒ値の関係に及ぼすNb量の影響を示
す。図２から、Nbを0.003 wt％以上含有する鋼板は、深
絞り成形時の成形限界指標となるｒ値が高く、脆化割れ
発生温度が低いことがわかる。以上説明したように、0.
003 wt％以上のNbを含有させることにより、深絞り性と
耐二次加工脆性の両者が高い水準でバランスしうること
が示される。なお、上記実験におけるｒ値の算出方法、
脆化割れ試験方法は、後述する方法と同じとした。
(0.3〜0.4)wt％Si−(0.3〜0.4)wt％Mn−(0.005〜0.007)
wt％Ｓ−(0.0070 〜0.0090 )wt％Ｎ−( 16〜18) wt％Cr
−(0.02 〜0.03 )wt％Al−(0.15 〜0.17) wt％Ti−(0.0
008 〜0.0010) wt％Ｂを含有するクロム鋼板の加工後の
二次加工脆化割れとｒ値の関係に及ぼすNb量の影響を示
す。図２から、Nbを0.003 wt％以上含有する鋼板は、深
絞り成形時の成形限界指標となるｒ値が高く、脆化割れ
発生温度が低いことがわかる。以上説明したように、0.
003 wt％以上のNbを含有させることにより、深絞り性と
耐二次加工脆性の両者が高い水準でバランスしうること
が示される。なお、上記実験におけるｒ値の算出方法、
脆化割れ試験方法は、後述する方法と同じとした。
【００２３】Ｂ：0.0002〜0.005 wt％ Ｂは、深絞り成形後の耐二次加工脆性を改善するために
有効な元素である。その効果は、0.0002wt％未満では得
られないが、過剰の添加は深絞り成形性を劣化させるの
で、その添加量は0.0002〜0.005 wt％、好ましくは0.00
03〜0.003 wt％とする。
有効な元素である。その効果は、0.0002wt％未満では得
られないが、過剰の添加は深絞り成形性を劣化させるの
で、その添加量は0.0002〜0.005 wt％、好ましくは0.00
03〜0.003 wt％とする。
【００２４】Ni,Co,Cu, Ｗ；これらの元素は、上記Ti,N
b,Ｂなどとの複合添加により高い深絞り性を維持したま
ま耐候性を高める重要な元素である。その効果は、Ni＋
Co＋2Cu ＋Ｗの式で0.3 未満では得られず、一方6.0 を
超えても効果が飽和し経済性を損なうのみであるので、
0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 、好ましくは0.5 ≦Ni＋
Co＋2Cu ＋Ｗ≦4.0 とする。なお、各元素の好適な添加
量はそれぞれ、Ni：0.3 〜3.0 wt％、Co：0.3 〜3.0 wt
％、Cu：0.15〜1.5 wt％、Ｗ：0.3 〜3.0 wt％とする。
b,Ｂなどとの複合添加により高い深絞り性を維持したま
ま耐候性を高める重要な元素である。その効果は、Ni＋
Co＋2Cu ＋Ｗの式で0.3 未満では得られず、一方6.0 を
超えても効果が飽和し経済性を損なうのみであるので、
0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 、好ましくは0.5 ≦Ni＋
Co＋2Cu ＋Ｗ≦4.0 とする。なお、各元素の好適な添加
量はそれぞれ、Ni：0.3 〜3.0 wt％、Co：0.3 〜3.0 wt
％、Cu：0.15〜1.5 wt％、Ｗ：0.3 〜3.0 wt％とする。
【００２５】図３に、(0.007〜0.009)wt％Ｃ−(0.3〜0.
4)wt％Si−(0.3〜0.4)wt％Mn−(0.005〜0.007)wt％Ｓ−
(0.0070 〜0.0090 )wt％Ｎ−( 16〜18) wt％Cr−(0.02
〜0.03 )wt％Al−(0.15 〜0.17) wt％Ti−(0.0008 〜0.
0010) wt％Ｂを含有するクロム鋼板について、深絞り試
験後、湾岸工業地帯の海岸から１５ｍの南向き位置に６
か月間大気暴露の耐候性試験を行ったあとの浸食深さに
及ぼすNi,Co,Cu, Ｗの影響を示す。なお、上記実験にお
ける耐候性方法は、後述する方法と同じとした。図３か
ら、成形加工後の耐候性はNi＋Co＋2Cu ＋Ｗが０．３wt
％以上の場合に著しく改善されることがわかる。
4)wt％Si−(0.3〜0.4)wt％Mn−(0.005〜0.007)wt％Ｓ−
(0.0070 〜0.0090 )wt％Ｎ−( 16〜18) wt％Cr−(0.02
〜0.03 )wt％Al−(0.15 〜0.17) wt％Ti−(0.0008 〜0.
0010) wt％Ｂを含有するクロム鋼板について、深絞り試
験後、湾岸工業地帯の海岸から１５ｍの南向き位置に６
か月間大気暴露の耐候性試験を行ったあとの浸食深さに
及ぼすNi,Co,Cu, Ｗの影響を示す。なお、上記実験にお
ける耐候性方法は、後述する方法と同じとした。図３か
ら、成形加工後の耐候性はNi＋Co＋2Cu ＋Ｗが０．３wt
％以上の場合に著しく改善されることがわかる。
【００２６】Ca：0.0005〜0.01wt％ Caは、製鋼鋳造時におけるTi系介在物によるノズル詰ま
りを抑制する効果を有する元素であり、Ti量に応じて選
択的に添加される。しかしながら、過剰に添加するとCa
系介在物が脆性破壊の起点なるという悪影響をもたらす
ので、Caの添加範囲は0.0005〜0.01wt％、好ましくは0.
0005〜0.006 wt％とする。
りを抑制する効果を有する元素であり、Ti量に応じて選
択的に添加される。しかしながら、過剰に添加するとCa
系介在物が脆性破壊の起点なるという悪影響をもたらす
ので、Caの添加範囲は0.0005〜0.01wt％、好ましくは0.
0005〜0.006 wt％とする。
【００２７】Mo：0.1 〜5.0 wt％ Moは、耐食性を一層向上させる元素であり、選択的に添
加される。その効果は0.1 wt％以上の添加で得られる
が、5.0wt ％を超えての添加は深絞り性を低下させるの
で、Moの添加量は 0.1〜5.0wt ％、好ましくは 0.3〜3.
0wt ％とする。
加される。その効果は0.1 wt％以上の添加で得られる
が、5.0wt ％を超えての添加は深絞り性を低下させるの
で、Moの添加量は 0.1〜5.0wt ％、好ましくは 0.3〜3.
0wt ％とする。
【００２８】本発明鋼板の製造工程は、上記の成分組成
からなる鋼を転炉、電気炉等の通常の製鋼炉で溶製し、
連続鋳造法または造塊法で鋼片とした後、熱間圧延−
（熱延板焼鈍）−酸洗−冷間圧延−冷延板焼鈍−酸洗、
必要に応じて、さらに冷間圧延−焼鈍−酸洗を繰り返し
行う方法によればよい。また、本発明鋼板で目指した効
果は鋼板の表面仕上げ状態（ＨＬ，２Ｂなど）にかかわ
らず発揮される。なお、本発明鋼板において、Ｖ，Ｌ
ａ，Ｓｅ，Ｃｅなど他の目的のために添加される元素を
含有させることも許容される。
からなる鋼を転炉、電気炉等の通常の製鋼炉で溶製し、
連続鋳造法または造塊法で鋼片とした後、熱間圧延−
（熱延板焼鈍）−酸洗−冷間圧延−冷延板焼鈍−酸洗、
必要に応じて、さらに冷間圧延−焼鈍−酸洗を繰り返し
行う方法によればよい。また、本発明鋼板で目指した効
果は鋼板の表面仕上げ状態（ＨＬ，２Ｂなど）にかかわ
らず発揮される。なお、本発明鋼板において、Ｖ，Ｌ
ａ，Ｓｅ，Ｃｅなど他の目的のために添加される元素を
含有させることも許容される。
【００２９】
【実施例】表１、２に示す化学組成の鋼を真空溶解炉に
て溶製し、鋼片とした後、1250℃に加熱後、熱間圧延に
より板厚4.0mm の熱延板とした。この熱延板を、熱延板
焼鈍（800 〜950 ℃）一酸洗一冷延一冷延板焼鈍（800
〜950 ℃）一酸洗により板厚0.7 mmの冷延鋼板とした。
て溶製し、鋼片とした後、1250℃に加熱後、熱間圧延に
より板厚4.0mm の熱延板とした。この熱延板を、熱延板
焼鈍（800 〜950 ℃）一酸洗一冷延一冷延板焼鈍（800
〜950 ℃）一酸洗により板厚0.7 mmの冷延鋼板とした。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】上記方法により得られた鋼板を供試材とし
て、深絞り性（ｒ値、Δｒ）、耐二次加工脆性および耐
候性を下記の方法により調査した。 ・ｒ値、Δｒ 鋼板の圧延方向、圧延方向に対して45°の方向、圧延方
向に対して90°の各方向からＪＩＳ５号試験片を採取
し、この試験片に５〜15％の単軸引張予歪を与えた時の
横ひずみおよび板厚ひずみの比から各方向のランクフォ
ード値を測定し、次式によって求めた。 ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒT ）／４ Δｒ＝（ｒL −２ｒD + ｒT ）／２ ただし、ｒL 、ｒD およびｒT は、それぞれ圧延方向、
圧延方向に対して45°の方向、圧延方向に対して90°の
方向のランクフォード値を表す。 ・耐二次加工脆性 絞り比２で深絞り加工したカップ状試験片を-100〜20℃
の特定温度に保持した後、落重試験( 重錘５kg、落差0.
8 ｍ) によりカップ頭部に衝撃荷重を負荷し、カップ側
壁部における脆性割れの有無から、割れ発生温度を求め
た。いずれの鋼についても、温度は５℃間隔で２個づつ
行い、その内１個でも脆性割れが発生すれば、その時の
最も高い温度を割れ発生温度とした。これらの試験結果
を、表３に示す。 ・耐候性 絞り比２で深絞り加工したカップ状試験片を湾岸工業地
帯の海岸から１５ｍの位置で、南向きに６か月間大気暴
露の後、クエン酸２アンモニア表面錆を落として孔食穴
深さを測定した。各々最大と思われる点から１０点づつ
測定し、上位５点の値を平均し侵食深さとした。この結
果を表３に示す。
て、深絞り性（ｒ値、Δｒ）、耐二次加工脆性および耐
候性を下記の方法により調査した。 ・ｒ値、Δｒ 鋼板の圧延方向、圧延方向に対して45°の方向、圧延方
向に対して90°の各方向からＪＩＳ５号試験片を採取
し、この試験片に５〜15％の単軸引張予歪を与えた時の
横ひずみおよび板厚ひずみの比から各方向のランクフォ
ード値を測定し、次式によって求めた。 ｒ＝（ｒL ＋２ｒD ＋ｒT ）／４ Δｒ＝（ｒL −２ｒD + ｒT ）／２ ただし、ｒL 、ｒD およびｒT は、それぞれ圧延方向、
圧延方向に対して45°の方向、圧延方向に対して90°の
方向のランクフォード値を表す。 ・耐二次加工脆性 絞り比２で深絞り加工したカップ状試験片を-100〜20℃
の特定温度に保持した後、落重試験( 重錘５kg、落差0.
8 ｍ) によりカップ頭部に衝撃荷重を負荷し、カップ側
壁部における脆性割れの有無から、割れ発生温度を求め
た。いずれの鋼についても、温度は５℃間隔で２個づつ
行い、その内１個でも脆性割れが発生すれば、その時の
最も高い温度を割れ発生温度とした。これらの試験結果
を、表３に示す。 ・耐候性 絞り比２で深絞り加工したカップ状試験片を湾岸工業地
帯の海岸から１５ｍの位置で、南向きに６か月間大気暴
露の後、クエン酸２アンモニア表面錆を落として孔食穴
深さを測定した。各々最大と思われる点から１０点づつ
測定し、上位５点の値を平均し侵食深さとした。この結
果を表３に示す。
【００３３】
【表３】
【００３４】表３から、本発明鋼板は、ｒ値が1.5 以
上、Δｒが0.3 以下、また耐二次加工脆性を示す割れ発
生温度が-50 ℃以下の特性を示し、いずれも比較例に比
べて優れた成形加工性を有しており、しかも侵食深さが
４０μｍ以下の優れた耐候性を有していることが明らか
である。
上、Δｒが0.3 以下、また耐二次加工脆性を示す割れ発
生温度が-50 ℃以下の特性を示し、いずれも比較例に比
べて優れた成形加工性を有しており、しかも侵食深さが
４０μｍ以下の優れた耐候性を有していることが明らか
である。
【００３５】
【発明の効果】上述したように、本発明によれば、ｒ値
が 1.5以上、Δｒが 0.3以下および脆性割れの発生温度
が−50℃以下を満たす良好な成形加工性を有し、しかも
耐候性に優れるクロム鋼板の製造が可能となる。したが
って、本発明鋼板は、特に深絞り成形されたのち、腐食
条件が厳しい大気環境中で使用される部材の長寿命化に
大きく寄与する。
が 1.5以上、Δｒが 0.3以下および脆性割れの発生温度
が−50℃以下を満たす良好な成形加工性を有し、しかも
耐候性に優れるクロム鋼板の製造が可能となる。したが
って、本発明鋼板は、特に深絞り成形されたのち、腐食
条件が厳しい大気環境中で使用される部材の長寿命化に
大きく寄与する。
【図１】Δｒに及ぼすNb含有量の影響を示すグラフであ
る。
る。
【図２】ｒ値と割れ発生温度との関係に及ぼすNb含有量
の影響を示すグラフである。
の影響を示すグラフである。
【図３】侵食深さに及ぼすNi＋Co＋2Cu ＋Ｗの影響を示
すグラフである。
すグラフである。
Claims (4)
- 【請求項１】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、 Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、 Cr：５〜60wt％、 Al：0.10wt％以下、 Ti：4(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、 Ｂ：0.0002〜0.005 wt％を含み、かつNi,Co,Cu, Ｗのう
ちから選んだいずれか１種または２種以上を下記式； 0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる、成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板。 - 【請求項２】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、 Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、 Cr：５〜60wt％、 Al：0.10wt％以下、 Ti：4(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、 Ｂ：0.0002〜0.005 wt％、Mo：0.1 〜5.0 wt％を含み、
かつNi,Co,Cu, Ｗのうちから選んだいずれか１種または
２種以上を下記式； 0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる、成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板。 - 【請求項３】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、 Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、 Cr：５〜60wt％、 Al：0.10wt％以下、 Ti：4(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、 Ｂ：0.0002〜0.005 wt％、Ca：0.003 〜0.020 wt％を含
み、かつNi,Co,Cu, Ｗのうちから選んだいずれか１種ま
たは２種以上を下記式； 0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる、成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板。 - 【請求項４】Ｃ：0.03wt％以下、 Si：1.0 wt％以
下、 Mn：1.0 wt％以下、 Ｐ：0.05wt％以下、 Ｓ：0.015 wt％以下、 Ｎ：0.02wt％以下、 Cr：５〜60wt％、 Al：0.10wt％以下、 Ti：4(C+N)〜0.5 wt％、 Nb：0.003 〜0.020 wt％、 Ｂ：0.0002〜0.005 wt％、Mo：0.1 〜5.0 wt％、 Ca：0.003 〜0.020 wt％を含み、かつNi,Co,Cu, Ｗのう
ちから選んだいずれか１種または２種以上を下記式； 0.3 ≦Ni＋Co＋2Cu ＋Ｗ≦6.0 を満足するように含有し、残部がFeおよび不可避的不純
物からなる、成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06027295A JP3420371B2 (ja) | 1995-03-20 | 1995-03-20 | 成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06027295A JP3420371B2 (ja) | 1995-03-20 | 1995-03-20 | 成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08260104A true JPH08260104A (ja) | 1996-10-08 |
| JP3420371B2 JP3420371B2 (ja) | 2003-06-23 |
Family
ID=13137345
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06027295A Expired - Lifetime JP3420371B2 (ja) | 1995-03-20 | 1995-03-20 | 成形加工性と耐候性に優れるクロム鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3420371B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001083273A1 (fr) | 2000-05-01 | 2001-11-08 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Dispositif d'arret de protection d'un occupant |
| WO2008072873A1 (en) * | 2006-12-12 | 2008-06-19 | Posco | Formable high strength cold-rolled steel sheet with excellent weather resistance and method manufacturing the same |
| WO2011118854A1 (ja) * | 2010-03-26 | 2011-09-29 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐熱性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
| US8465604B2 (en) | 2005-08-17 | 2013-06-18 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet having excellent corrosion resistance and method of manufacturing the same |
| JP2016041834A (ja) * | 2014-08-14 | 2016-03-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板 |
-
1995
- 1995-03-20 JP JP06027295A patent/JP3420371B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001083273A1 (fr) | 2000-05-01 | 2001-11-08 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Dispositif d'arret de protection d'un occupant |
| US8465604B2 (en) | 2005-08-17 | 2013-06-18 | Jfe Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet having excellent corrosion resistance and method of manufacturing the same |
| WO2008072873A1 (en) * | 2006-12-12 | 2008-06-19 | Posco | Formable high strength cold-rolled steel sheet with excellent weather resistance and method manufacturing the same |
| WO2011118854A1 (ja) * | 2010-03-26 | 2011-09-29 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐熱性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 |
| JP2011202257A (ja) * | 2010-03-26 | 2011-10-13 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐熱性と加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| CN102971441A (zh) * | 2010-03-26 | 2013-03-13 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 耐热性和加工性优良的铁素体系不锈钢板及其制造方法 |
| US8980018B2 (en) | 2010-03-26 | 2015-03-17 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet excellent in heat resistance and workability and method of production of same |
| JP2016041834A (ja) * | 2014-08-14 | 2016-03-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3420371B2 (ja) | 2003-06-23 |
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