JPH08246077A - Method for removing impurity of active metal - Google Patents

Method for removing impurity of active metal

Info

Publication number
JPH08246077A
JPH08246077A JP7045892A JP4589295A JPH08246077A JP H08246077 A JPH08246077 A JP H08246077A JP 7045892 A JP7045892 A JP 7045892A JP 4589295 A JP4589295 A JP 4589295A JP H08246077 A JPH08246077 A JP H08246077A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
alloy
temperature
iron
magnesium
solidification
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
JP7045892A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Kazutaka Kunii
一孝 國井
Seiji Nishi
誠治 西
Toshio Onoe
俊雄 尾上
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Kobe Steel Ltd
Original Assignee
Kobe Steel Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Kobe Steel Ltd filed Critical Kobe Steel Ltd
Priority to JP7045892A priority Critical patent/JPH08246077A/en
Publication of JPH08246077A publication Critical patent/JPH08246077A/en
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02PCLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00Technologies related to metal processing
    • Y02P10/10Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
    • Y02P10/146Perfluorocarbons [PFC]; Hydrofluorocarbons [HFC]; Sulfur hexafluoride [SF6]

Landscapes

  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Abstract

PURPOSE: To remove the contained impurity element in a short time by deposition, by heating a molten Mg-Al alloy at a high temp. below the temp. at which the solidification of the alloy is started. CONSTITUTION: Impurity iron (by about 0.02wt.%) is removed from an Mg alloy (about 600 deg.C solidification starting temp.) contg., for example, 9wt.% Al, 0.7wt.% zinc and 0.3wt.% Mn. In this case, the alloy is heated to about 750 deg.C in the (Ar+0.2% SF6 ) gas atmosphere while preventing the combustion of Mg and completely melted. The molten alloy is kept at 590 deg.C which is lower than the temp. where the solidification of the molten alloy is started, and the iron concn. is reduced to about 0.001wt.% in about 30min. Consequently, the impurity is removed in a short time without using a special molten metal holder, etc.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【0001】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は高純度のマグネシウムあ
るいはマグネシウム−アルミニウム系合金の溶解精錬法
に関するものであって、原料金属から不純物、特に鉄,
アルミニウム,マンガンを除去する方法に関するもので
ある。
BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for melting and refining high-purity magnesium or magnesium-aluminum alloys, which includes impurities such as iron,
The present invention relates to a method for removing aluminum and manganese.

【0002】[0002]

【従来の技術】純マグネシウムの製造に際しては鉄やシ
リコン等が不純物として混入することが避け難く、純マ
グネシウムはこれら不純物の存在により著しく耐食性が
損なわれている。
2. Description of the Related Art When producing pure magnesium, it is unavoidable that iron, silicon, etc. are mixed in as impurities, and the presence of these impurities significantly impairs the corrosion resistance of pure magnesium.

【0003】特に純マグネシウムをスクラップから再生
する場合には、鉄等の不純物濃度が高いため、更に耐食
性が悪くなる。従って不純物としての鉄を除去する方法
の確立が従来より望まれている。
Particularly, when pure magnesium is recycled from scrap, the corrosion resistance is further deteriorated because the concentration of impurities such as iron is high. Therefore, establishment of a method for removing iron as an impurity has been conventionally desired.

【0004】マグネシウム合金精錬用のるつぼとして
は、マグネシウムが活性金属であることから、耐火物製
るつぼを使用することが困難である。例えばマグネシウ
ム酸化物やカルシウム酸化物製のるつぼ等は、シリコン
酸化物が粘結材として使用されているため、汚染の原因
となる。そこで鉄製のるつぼや治具を使用するのが一般
的となる。しかしながら、溶融時の温度を900℃近辺
まで上昇させた場合には、鉄製るつぼであってもるつぼ
等からの鉄の汚染が発生する。
As a crucible for refining a magnesium alloy, it is difficult to use a refractory crucible because magnesium is an active metal. For example, in a crucible made of magnesium oxide or calcium oxide, since silicon oxide is used as a binder, it becomes a cause of contamination. Therefore, it is common to use iron crucibles and jigs. However, when the melting temperature is raised to around 900 ° C., iron contamination from the crucible and the like occurs even in an iron crucible.

【0005】活性金属であるマグネシウムから、鉄など
の不純物を除去することは一般に容易ではないが、従来
よりその方法としてフラックスを使用する方法、何
らかの化合物を投入する方法、濾過装置を用いる方法
等が知られている。
It is generally not easy to remove impurities such as iron from magnesium, which is an active metal, but conventionally, a method of using a flux, a method of introducing some compound, a method of using a filtration device and the like have been used. Are known.

【0006】フラックスを使用する方法としては、処
理炉底部にフラックス層を形成してスクラップをこの処
理炉に投入し、フラックス層を通過させる方法(特公昭
56−18063号)が知られている。しかしながら、
この方法による処理はフラックスによる目的金属の持ち
去りが生じるため生産性が悪く、又フラックスの汚染を
回避できないといった欠点がある。
As a method of using the flux, there is known a method of forming a flux layer at the bottom of the processing furnace, charging scrap into the processing furnace, and passing the flux layer (Japanese Patent Publication No. 56-18063). However,
The treatment by this method has drawbacks that the productivity is poor because the target metal is taken away by the flux and the contamination of the flux cannot be avoided.

【0007】何らかの化合物を投入する方法として
は、その投入化合物として四塩化チタン(特公昭31−
504号)、又はホウ素ハロゲン化誘導体(特開昭58
−96830号)を使用し、それらと不純物との反応生
成物を沈殿させて除去する方法が知られている。
As a method of introducing any compound, titanium tetrachloride (Japanese Patent Publication No.
504) or a halogenated boron derivative (JP-A-58).
No.-96830), the reaction products of them and impurities are precipitated and removed.

【0008】濾過装置を用いる方法としては、特開昭
61−243133号に開示されている。この方法は、
原料合金温度を溶湯として供給されるときの溶湯温度よ
りも低い温度で液相線温度をもとに決定される不純物晶
出温度近傍に保持して濾過を実行するもので、例えば凝
固温度590 ℃付近のマグネシウムダイカスト材料(Mg
90wt%, Al 9wt%,Zn 0.5〜0.9wt%, 残部)から酸化
物を主体とする不純物を除去する場合には、一般的には
溶湯温度を650 ℃付近に保持して濾過を実行する。濾過
のフィルタにはアルミナ質やムライト質材料が用いられ
ている。
A method using a filtering device is disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-243133. This method
Filtration is performed by keeping the temperature of the raw material alloy near the crystallization temperature of impurities determined based on the liquidus temperature at a temperature lower than the temperature of the molten metal when it is supplied as a molten metal. Magnesium die casting materials (Mg
When removing impurities mainly composed of oxides from 90 wt%, Al 9 wt%, Zn 0.5 to 0.9 wt%, and the balance), generally, the molten metal temperature is maintained at around 650 ° C. and filtration is performed. Alumina and mullite materials are used for the filtration filter.

【0009】[0009]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、以上の
様な従来の不純物除去法では、不純物元素に由来する介
在物の大きさが微小であり、その沈降速度が遅く、従っ
て沈殿を十分に行わせるためには時間を非常に長くとる
必要があり、あるいは濾過の場合では所要時間が長くか
かるという問題があった。
However, in the above conventional impurity removing method, the size of the inclusions derived from the impurity element is very small, and the sedimentation speed is slow, so that the sedimentation is sufficiently performed. Therefore, it takes a very long time, or in the case of filtration, it takes a long time.

【0010】本発明は以上の様な問題に鑑みてなされた
もので、溶融金属保持装置として大きなものを準備する
必要がなく、また不純物除去の際の保持時間を短縮でき
る方法を提供することを目的とする。
The present invention has been made in view of the above problems, and it is an object of the present invention to provide a method for eliminating the need for preparing a large molten metal holding device and shortening the holding time for removing impurities. To aim.

【0011】[0011]

【課題を解決するための手段】本発明に係る活性金属の
不純物除去法は、一旦溶融した原料金属を、目的とする
純マグネシウムあるいはマグネシウム−アルミニウム合
金の凝固が開始する温度以下の高温に保持して不純物元
素を析出除去するものである。尚この際の保持温度は、
被処理金属の凝固が完全に終了する温度以上でなければ
ならないことは言うまでもないが、480℃以上である
ことが好ましい。
According to the method for removing impurities of an active metal according to the present invention, a raw material metal once melted is kept at a high temperature below a temperature at which solidification of a target pure magnesium or magnesium-aluminum alloy starts. The impurity element is removed by precipitation. The holding temperature at this time is
Needless to say, the temperature must be at least the temperature at which the solidification of the metal to be treated is completely completed, but it is preferably at least 480 ° C.

【0012】[0012]

【作用】原料金属の溶湯から不純物元素由来の化合物を
形成させて沈殿させる場合、液体の粘性の考え方からす
れば、一般には温度が高い方が良いと考えられる。これ
は通常低温になるほど液体の流動性が悪くなるので、こ
の中を固体が移動する(沈殿)のが困難となるからであ
る。従って沈殿除去法の実施に際しては固体の流動性の
良くない低温状態で検討することは一般に行われていな
い。しかしながら本発明者らはあえて低温に保持した場
合について検討し、本発明を完成するに致った。
When the compound derived from the impurity element is formed and precipitated from the molten metal of the raw material metal, it is generally considered that the higher the temperature, the better in view of the viscosity of the liquid. This is because the lower the temperature, the worse the fluidity of the liquid, and the more difficult it is for solids to move (precipitate) in the liquid. Therefore, when carrying out the precipitation removal method, it is not generally conducted in a low temperature state where the solid has poor fluidity. However, the inventors of the present invention deliberately studied the case where the temperature was kept low, and completed the present invention.

【0013】次に本発明のメカニズムについて説明す
る。状態図において共晶を形成する様なケースとして、
例えばマグネシウム中にアルミニウムが混入している場
合を例にとって説明する。本発明の様に、原料金属の溶
湯を目的金属の凝固が開始する温度以下の高温度に保持
して凝固を開始させると、最初に発生する固体ではその
固体中の不純物の含有量、ここではアルミニウムの含有
量がその溶湯のアルミニウム濃度よりも小さいため、該
凝固に伴って合金溶湯液体の方の組成が一時的に変化す
る。例えば図2に示すMg−Al系及びMg−Al−Z
n系状態図では、550℃ではc点の組成の固体とd点
の組成の液体とからなる半凝固状態の溶湯が形成され
る。
Next, the mechanism of the present invention will be described. As a case of forming a eutectic in the phase diagram,
For example, a case where aluminum is mixed in magnesium will be described as an example. As in the present invention, when the molten metal of the raw material metal is held at a high temperature equal to or lower than the temperature at which the solidification of the target metal is started to start solidification, the content of impurities in the solid in the solid that occurs first, here Since the content of aluminum is smaller than the aluminum concentration of the molten metal, the composition of the molten alloy liquid temporarily changes with the solidification. For example, the Mg-Al system and the Mg-Al-Z shown in FIG.
In the n-type phase diagram, at 550 ° C., a semi-solidified molten metal composed of a solid having a composition of point c and a liquid having a composition of point d is formed.

【0014】溶湯内に不純物元素由来の化合物を生成す
るには、化合物を構成する元素の活量を大きくすること
が反応エネルギー上必要である。例えば鉄とアルミニウ
ムの金属間化合物であるFeAl3は、鉄又はアルミニ
ウムの活量(実際には濃度)が高くなければ形成できな
い。このため従来の考え方に立つならば鉄又はアルミニ
ウムを溶湯中に投入し、上記化合物を形成させることに
なるであろう。尚この場合、溶湯自身の組成が変化する
ので、製品規格に合わせるために再び溶湯組成を元に戻
す様な合金元素の投入操作が必要となる。
In order to generate a compound derived from an impurity element in the molten metal, it is necessary to increase the activity of the elements constituting the compound in terms of reaction energy. For example, FeAl 3 which is an intermetallic compound of iron and aluminum cannot be formed unless the activity (actually, concentration) of iron or aluminum is high. Therefore, according to the conventional idea, iron or aluminum will be charged into the molten metal to form the above compound. In this case, since the composition of the molten metal itself changes, it is necessary to perform an operation of introducing the alloying element to restore the molten metal composition to the original level in order to meet the product specifications.

【0015】一方本発明の場合、前述の様に一部でMg
の凝固が開始し、この形成した凝固物中のアルミニウム
含量が少ないということから、次第に液体溶湯中のアル
ミニウム濃度が上がり、アルミニウムを投入しなくても
不純物の鉄との化合物を作り易くなる。この様にして不
純物化合物を形成する。
On the other hand, in the case of the present invention, a part of Mg is used as described above.
Since the solidification of (3) starts, and the aluminum content in the formed solidified product is low, the aluminum concentration in the liquid melt gradually increases, and it becomes easy to form a compound with the impurity iron without adding aluminum. In this way, an impurity compound is formed.

【0016】本発明は、従来の様に金属間化合物を形成
させる為に作用させる元素をわざわざ投入しない点が利
点の1つとして挙げられる。従って不純物と考える元素
と合金元素とが反応して溶湯中に金属間化合物を形成す
る様な組み合わせが存在する系に対しては、本発明は全
く同様に適用できる。
One of the advantages of the present invention is that it does not purposely add an element that acts to form an intermetallic compound as in the conventional case. Therefore, the present invention can be applied in the same manner to a system in which there is a combination such that an element considered as an impurity and an alloy element react with each other to form an intermetallic compound in a molten metal.

【0017】次に生成固体の沈降速度について述べる。
一般に沈降速度を決定する主な因子としては、液体の密
度と固体化合物の密度の差が大きいこと、固体化合物の
粒子が大きいこと、液体と化合物の界面の状態を変化さ
せること(液体と固体のすべりやすさ)がある。このう
ち固体化合物の粒子を大きくさせる、即ち太らせること
が、沈降速度を上げる上で最も効果的であると考えられ
る。本発明の場合その因子は明らかではないが、沈降速
度の上昇が実験により認められた。
Next, the sedimentation rate of the produced solid will be described.
Generally, the main factors that determine the sedimentation rate are the large difference between the density of the liquid and the solid compound, the large particles of the solid compound, and the change of the state of the interface between the liquid and the compound ( There is slipperiness). Of these, increasing the size of the solid compound particles, that is, increasing the particle size, is considered to be most effective in increasing the sedimentation rate. In the case of the present invention, the factor is not clear, but an increase in sedimentation rate was observed by experiments.

【0018】この様に被処理合金に施した沈殿の為の温
度保持時間が経過した後は、溶湯を冷却し完全に凝固さ
せる。通常、処理後の冷却はるつぼの側面より行われ
る。このときまず側面からMg純度の高い合金が凝固
し、次第に不純物含量の多い液体溶湯が、Fe化合物の
溜っている底部に残り最後に凝固する。この様に本発明
では特別な冷却方法は必要ではなく、常法で実施でき
る。そして不純物が沈殿した下部を切断し、その上部を
再度溶解し、合金の原料として使用する。また沈殿保持
時間の経過後は、不純物沈殿を除去し、そのまま再過熱
して高純度合金として鋳造することも可能である。なお
本発明のメカニズムによって除去できる不純物の例とし
ては、純マグネシウムからでは、鉄,アルミニウム,マ
ンガン等の不純物金属が除去できる。
After elapse of the temperature holding time for the precipitation applied to the alloy to be treated, the molten metal is cooled and completely solidified. Cooling after treatment is usually performed from the side of the crucible. At this time, first, the alloy with high Mg purity is solidified from the side surface, and gradually the liquid molten metal containing a large amount of impurities remains at the bottom where Fe compounds are accumulated and finally solidifies. As described above, the present invention does not require a special cooling method and can be carried out by a conventional method. Then, the lower part where impurities are precipitated is cut, and the upper part is melted again and used as a raw material for the alloy. It is also possible to remove the impurity precipitate after the lapse of the precipitation holding time, reheat it as it is, and cast it as a high-purity alloy. As an example of impurities that can be removed by the mechanism of the present invention, pure magnesium can remove impurities such as iron, aluminum, and manganese.

【0019】Mg−Al系合金の主要製品の組成はAl
含量10%までであると考えられるが、この範囲では、
本発明で言う凝固が開始する温度は状態図上の液相線温
度に対応し、凝固が終了する温度は固相線温度に対応す
る。
The composition of the main products of Mg-Al alloy is Al
It is thought that the content is up to 10%, but in this range,
In the present invention, the temperature at which solidification starts corresponds to the liquidus temperature on the phase diagram, and the temperature at which solidification ends corresponds to the solidus temperature.

【0020】原料金属としてスクラップを用いた場合、
溶湯に大量の鉄が含まれるが、液体マグネシウムには1
%以上の鉄は溶解できないため、鉄はそのまま残ること
となる。従って鉄含量は1%以下であり、Mg−Fe合
金状態図から本発明ではFe量が大きい場合(1%)も
分離除去が可能である。従来法の場合前処理が必要であ
ったが、上述の様に本発明では前処理が不要であり、工
程が簡略化する。
When scrap is used as the raw material metal,
The molten metal contains a large amount of iron, but liquid magnesium has 1
% Iron cannot be dissolved, so iron remains as it is. Therefore, the iron content is 1% or less, and from the Mg-Fe alloy phase diagram, the present invention enables separation and removal even when the Fe content is large (1%). In the case of the conventional method, pretreatment was required, but as described above, the present invention does not require pretreatment, which simplifies the process.

【0021】[0021]

【実施例】カーボン抵抗加熱炉内に黒鉛製るつぼを設置
した。被処理合金としてはアルミニウムを9重量%、亜
鉛を0.7重量%、マンガンを0.3重量%含有したマ
グネシウム合金を使用した。この合金の凝固開始温度は
約600℃であり、不純物である鉄は初期濃度として
0.02重量%含まれている。
Example A graphite crucible was placed in a carbon resistance heating furnace. As the alloy to be treated, a magnesium alloy containing 9% by weight of aluminum, 0.7% by weight of zinc and 0.3% by weight of manganese was used. The solidification starting temperature of this alloy is about 600 ° C., and iron as an impurity is contained at an initial concentration of 0.02% by weight.

【0022】この合金を上記るつぼ内に装入した。炉内
をアルゴン+0.2%SF6ガス雰囲気に保ってマグネ
シウムの燃焼を防止しつつ、上記合金を溶解した。溶湯
は750℃まで加熱し完全に溶解した後、650℃(比
較例)と590℃(実施例)に溶湯を保持した。この場
合の鉄の濃度の時間変化の比較を図1に示す。尚、本実
験条件では溶湯の深さは10cmであり、成分分析用の
サンプルは溶湯底から4cmの位置から採取した。
This alloy was placed in the crucible. The above alloy was melted while maintaining the atmosphere of argon and 0.2% SF 6 gas in the furnace to prevent magnesium from burning. The molten metal was heated to 750 ° C. and completely melted, and then held at 650 ° C. (comparative example) and 590 ° C. (example). FIG. 1 shows a comparison of changes over time in iron concentration in this case. Under the conditions of this experiment, the depth of the molten metal was 10 cm, and the sample for component analysis was taken from a position 4 cm from the bottom of the molten metal.

【0023】図1に示すa線(比較例)は、目的合金の
凝固が開始する温度より高い650℃で保持した場合を
示しており、1時間保持した後も鉄の濃度は0.003
重量%までしか低下しない。b線(実施例)は、目的合
金の凝固が開始する温度以下の590℃にした場合の鉄
濃度の変化である。この場合30分で0.001重量%
以下に到達している。
Line a (comparative example) shown in FIG. 1 shows the case where the alloy is held at 650 ° C., which is higher than the temperature at which solidification of the target alloy starts, and the iron concentration is 0.003 even after holding for 1 hour.
It only drops to weight%. Line b (Example) is the change in iron concentration when the temperature is set to 590 ° C., which is lower than the temperature at which solidification of the target alloy starts. In this case, 0.001% by weight in 30 minutes
Has reached the following:

【0024】またアルミニウムの含量は、650℃で保
持した場合8.8重量%で、590℃に保持した場合
8.7重量%であった。マンガンの含量は、650℃で
保持した場合0.28重量%で、590℃に保持した場
合0.22重量%であった。
The aluminum content was 8.8% by weight when kept at 650 ° C and 8.7% by weight when kept at 590 ° C. The manganese content was 0.28% by weight when kept at 650 ° C and 0.22% by weight when kept at 590 ° C.

【0025】以上の結果から、本実施例の様に目的合金
の凝固が開始する温度以下に保つと、沈殿除去が速くす
み、かつ硬度に不純物を除去できることが分かる。な
お、上記実施例では黒鉛性のるつぼを用いたが、るつぼ
はこれに限るものではなく、鉄製のるつぼ等でもよい。
From the above results, it can be seen that when the temperature is kept below the temperature at which the solidification of the target alloy starts as in this example, the precipitation removal can be completed quickly and the impurities can be removed in hardness. Although the crucible having a graphite property is used in the above embodiment, the crucible is not limited to this, and an iron crucible or the like may be used.

【0026】[0026]

【発明の効果】本発明の活性金属の不純物除去法は以上
の様に構成されているので、従来の様な、完全にMg合
金が溶解するような温度での不純物の沈殿方法よりも、
不純物精錬の処理時間を短くすることが可能である。加
えて処理のための大きな溶融金属保持装置や濾過装置と
いった特別な装置を必要としない。また不純物を除去す
るための投入物を必要としないため、投入物により合金
へ悪影響を及ぼすことなく、合金の組成に与える影響も
ほとんど無いといった効果がある。また従来の濾過方
法では除去しきれなかった酸化物以外の不純物が除去で
き、更に精錬精度を上げることができる。
Since the method for removing impurities of the active metal of the present invention is configured as described above, it is more advantageous than the conventional method of precipitating impurities at a temperature at which the Mg alloy is completely dissolved.
It is possible to shorten the processing time for impurity refining. In addition, no special equipment such as large molten metal holding device or filtration device for processing is required. Further, since an input material for removing impurities is not required, there is an effect that the input material does not adversely affect the alloy and has almost no effect on the alloy composition. Further, impurities other than oxides, which could not be completely removed by the conventional filtration method, can be removed, and refining accuracy can be further improved.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図1】本発明の一実施例及び比較例の方法で行った場
合の溶湯中の鉄濃度を示すグラフ。
FIG. 1 is a graph showing the iron concentration in a molten metal when the method of one example of the present invention and the method of a comparative example were performed.

【図2】Mg−Al系およびMg−Al−Zn系切断状
態図。
FIG. 2 is a cutting state diagram of Mg-Al system and Mg-Al-Zn system.

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項1】 マグネシウムあるいはマグネシウム−ア
ルミニウム系合金から、不純物元素を除去して高純度の
マグネシウムあるいはマグネシウム−アルミニウム系合
金を精錬する方法において、 原料金属の溶湯を、目的とする上記高純度のマグネシウ
ムあるいはマグネシウム−アルミニウム系合金の凝固が
開始する温度以下の高温度に保持して前記不純物元素を
析出除去することを特徴とする活性金属の不純物除去
法。
1. A method for refining a high-purity magnesium or magnesium-aluminum-based alloy by removing impurity elements from magnesium or a magnesium-aluminum-based alloy, wherein the molten metal of the raw material metal is the desired high-purity magnesium. Alternatively, a method for removing impurities of an active metal, characterized in that the impurity element is deposited and removed by holding at a high temperature equal to or lower than a temperature at which solidification of a magnesium-aluminum alloy is started.
JP7045892A 1995-03-06 1995-03-06 Method for removing impurity of active metal Withdrawn JPH08246077A (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP7045892A JPH08246077A (en) 1995-03-06 1995-03-06 Method for removing impurity of active metal

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP7045892A JPH08246077A (en) 1995-03-06 1995-03-06 Method for removing impurity of active metal

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPH08246077A true JPH08246077A (en) 1996-09-24

Family

ID=12731902

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP7045892A Withdrawn JPH08246077A (en) 1995-03-06 1995-03-06 Method for removing impurity of active metal

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JPH08246077A (en)

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPH0816254B2 (en) Method for producing alloy containing titanium carbide
JP3329013B2 (en) Continuous refining method and apparatus for Al-Si aluminum scrap
WO2019077892A1 (en) Al ALLOY RECOVERY METHOD
JP4224532B2 (en) Method for producing Al-Sc master alloy and Al-Sc master alloy obtained by the method
US6395224B1 (en) Magnesium alloy and method of producing the same
US4917728A (en) Aluminium alloy treatment
JPS5912731B2 (en) Method for refining aluminum or aluminum alloy
JP6800128B2 (en) How to regenerate Al alloy
JPH10158756A (en) Method for molding semi-molten metal
JPH08246077A (en) Method for removing impurity of active metal
JP6864704B2 (en) How to regenerate Al alloy
JPH0849025A (en) Aluminum-manganese master alloy additive for producing aluminum-containing magnesium-base alloy
US4588019A (en) Methods of controlling solidification of metal baths
JP7414592B2 (en) Al alloy regeneration method
JP2962453B2 (en) Manufacturing method of magnesium alloy casting material suitable for semi-solid molding
US20240167122A1 (en) Selective Removal of Impurities from Molten Aluminum
JP2019077895A (en) REGENERATION METHOD OF Al ALLOY
JP3666822B2 (en) Master alloy for adding Zr into Mg alloy
JPH0885833A (en) Method for refining rare earth metal
JPH04120225A (en) Manufacture of ti-al series alloy
JPH0364423A (en) Method for melting intermetallic compound ti-al-base alloy
JPH0754065A (en) Refining method and recycling method for aluminum scrap
Selivorstov et al. The use of gas-dynamic pressure to improve the mechanical properties of aluminum casting alloys with high iron content
JP2000104128A (en) Method for refining aluminum and use of obtained aluminum
JP2695433B2 (en) Method for adjusting magnesium content of molten aluminum

Legal Events

Date Code Title Description
A300 Withdrawal of application because of no request for examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300

Effective date: 20020507