JPH08240105A - 複合サイクル発電プラント及び蒸気タービンウォーミング方法 - Google Patents
複合サイクル発電プラント及び蒸気タービンウォーミング方法Info
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- JPH08240105A JPH08240105A JP8037480A JP3748096A JPH08240105A JP H08240105 A JPH08240105 A JP H08240105A JP 8037480 A JP8037480 A JP 8037480A JP 3748096 A JP3748096 A JP 3748096A JP H08240105 A JPH08240105 A JP H08240105A
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- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 複合サイクルプラントにおいてガスタービン
及び排熱回収ボイラの起動中に蒸気タービンを迅速にウ
ォーミングする方法及び装置を提供する。 【解決手段】 複合サイクル発電プラントは、起動の
際、ガスタービン圧縮機（６）の吐出し口から蒸気室
（22）に至るバイパスラインにより、蒸気タービン
（３）のためのウォーミング用空気源としてガスタービ
ン圧縮機吐出し口からの圧縮空気ブリード（56）を用い
る。この期間中、排熱回収ボイラ（２）で生じた蒸気は
復水器（４）内へ放出される。蒸気タービンのウォーミ
ング後、圧縮空気は排熱回収ボイラに差し向けられて大
気中へ排出される。排熱回収ボイラがいったん蒸気ター
ビン内への導入に充分な温度及び圧力で蒸気を発生させ
ることができると、バイパスライン中の制御弁（28）を
閉じてウォーミング用空気を不要にし、他方、排熱回収
ボイラから蒸気タービンに至る蒸気供給ライン中の制御
弁（34）を開いて蒸気タービンをオンライン状態にする
ことができるようにする。
及び排熱回収ボイラの起動中に蒸気タービンを迅速にウ
ォーミングする方法及び装置を提供する。 【解決手段】 複合サイクル発電プラントは、起動の
際、ガスタービン圧縮機（６）の吐出し口から蒸気室
（22）に至るバイパスラインにより、蒸気タービン
（３）のためのウォーミング用空気源としてガスタービ
ン圧縮機吐出し口からの圧縮空気ブリード（56）を用い
る。この期間中、排熱回収ボイラ（２）で生じた蒸気は
復水器（４）内へ放出される。蒸気タービンのウォーミ
ング後、圧縮空気は排熱回収ボイラに差し向けられて大
気中へ排出される。排熱回収ボイラがいったん蒸気ター
ビン内への導入に充分な温度及び圧力で蒸気を発生させ
ることができると、バイパスライン中の制御弁（28）を
閉じてウォーミング用空気を不要にし、他方、排熱回収
ボイラから蒸気タービンに至る蒸気供給ライン中の制御
弁（34）を開いて蒸気タービンをオンライン状態にする
ことができるようにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、複合サイクル発電
プラントに関する。より詳細には、本発明は、複合サイ
クル発電プラントの蒸気タービンにおける発電前に、蒸
気タービンをウォーミングする方法及び装置に関する。
プラントに関する。より詳細には、本発明は、複合サイ
クル発電プラントの蒸気タービンにおける発電前に、蒸
気タービンをウォーミングする方法及び装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】ガスタービンを利用する発電プラント
は、資本費が安価なこと、リードタイムが短いこと、融
通性があるので、発電手段として電力会社に特に魅力の
あるものとなっている。残念ながら、ガスタービン単独
（単一サイクルシステムという）による非効率性は、従
来型のボイラ炊き蒸気タービンシステムと比べて比較的
低い。
は、資本費が安価なこと、リードタイムが短いこと、融
通性があるので、発電手段として電力会社に特に魅力の
あるものとなっている。残念ながら、ガスタービン単独
（単一サイクルシステムという）による非効率性は、従
来型のボイラ炊き蒸気タービンシステムと比べて比較的
低い。
【０００３】その結果、ガスタービンから排出されるガ
ス中の利用可能なエネルギを回収するための種々の方法
が開発努力がかなり盛んに行われている。最も成功度の
高い方法のうちの一つは、排熱回収ボイラ（排熱回収熱
交換器ともいうが、以下「ＨＲＳＧ」という。）内で高
温排出ガスからの熱を加圧給水に伝達することである。
ＨＲＳＧは、蒸気タービン内で膨張して回転軸動力を更
に生じさせることになる蒸気を発生させる。かかる熱回
収法を採用する発電プラントは「複合サイクル発電プラ
ント」と呼ばれている。
ス中の利用可能なエネルギを回収するための種々の方法
が開発努力がかなり盛んに行われている。最も成功度の
高い方法のうちの一つは、排熱回収ボイラ（排熱回収熱
交換器ともいうが、以下「ＨＲＳＧ」という。）内で高
温排出ガスからの熱を加圧給水に伝達することである。
ＨＲＳＧは、蒸気タービン内で膨張して回転軸動力を更
に生じさせることになる蒸気を発生させる。かかる熱回
収法を採用する発電プラントは「複合サイクル発電プラ
ント」と呼ばれている。
【０００４】ガスタービンの起動の際、ガスタービンが
その作動速度まで増速しているときにガスタービンから
排出される高温ガスの流量が急増する。しかる後、排気
ガス流量は、圧縮機の翼変調の影響時を除き、比較的一
定状態を保つ。しかしながら、ガスタービンが作動速度
に達した後、排気ガスの温度は、がたの燃焼温度が所望
の電力出力（これは、一般にガスタービンの最大連続定
格電力出力である）を生じさせるのに必要なレベルまで
増大するにつれて徐々に上昇する。一般に、高温ガス流
にさらされるガスタービン及びＨＲＳＧの構成部材によ
り温度上昇速度に制約があると仮定すれば、燃焼温度を
できるだけ迅速に上昇させる。
その作動速度まで増速しているときにガスタービンから
排出される高温ガスの流量が急増する。しかる後、排気
ガス流量は、圧縮機の翼変調の影響時を除き、比較的一
定状態を保つ。しかしながら、ガスタービンが作動速度
に達した後、排気ガスの温度は、がたの燃焼温度が所望
の電力出力（これは、一般にガスタービンの最大連続定
格電力出力である）を生じさせるのに必要なレベルまで
増大するにつれて徐々に上昇する。一般に、高温ガス流
にさらされるガスタービン及びＨＲＳＧの構成部材によ
り温度上昇速度に制約があると仮定すれば、燃焼温度を
できるだけ迅速に上昇させる。
【０００５】ガスタービンからの高温排出高温ガスは代
表的にはガスタービン起動の際、ＨＲＳＧを通って流れ
るが、当初低温のＨＲＳＧが蒸気タービンのロータのロ
ールオフ及びウォーミングを開始させるのに十分な圧力
及び温度、一般に少なくとも約１４００ｋPa（２００ｐ
ｓｉ）及び３７０℃（７００°Ｆ）で蒸気を発生させる
ことができる。低圧及び低温の蒸気をを蒸気タービン中
に導入すると、蒸気タービン内に望ましくない復水現象
が生じることになる場合がある。
表的にはガスタービン起動の際、ＨＲＳＧを通って流れ
るが、当初低温のＨＲＳＧが蒸気タービンのロータのロ
ールオフ及びウォーミングを開始させるのに十分な圧力
及び温度、一般に少なくとも約１４００ｋPa（２００ｐ
ｓｉ）及び３７０℃（７００°Ｆ）で蒸気を発生させる
ことができる。低圧及び低温の蒸気をを蒸気タービン中
に導入すると、蒸気タービン内に望ましくない復水現象
が生じることになる場合がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】したがって、従来、Ｈ
ＲＳＧが蒸気タービン内への導入に適した圧力及び温度
で蒸気を発生させることができるようになるまで、ガス
タービンの起動時にＨＲＳＧにより生じる蒸気を復水器
に捨てている。残念ながら、この手法は、蒸気タービン
をオンライン状態（運転開始状態）にするのに必要な時
間を増大させる。というのは、この手法は、ガスタービ
ンが或る時間にわたる作動を続けるまで蒸気タービンの
ウォーミングを遅らせるからである。
ＲＳＧが蒸気タービン内への導入に適した圧力及び温度
で蒸気を発生させることができるようになるまで、ガス
タービンの起動時にＨＲＳＧにより生じる蒸気を復水器
に捨てている。残念ながら、この手法は、蒸気タービン
をオンライン状態（運転開始状態）にするのに必要な時
間を増大させる。というのは、この手法は、ガスタービ
ンが或る時間にわたる作動を続けるまで蒸気タービンの
ウォーミングを遅らせるからである。
【０００７】この問題状況は、ガスタービン及び蒸気タ
ービンのロータが共通の発電機に結合されている複合サ
イクル発電プラントでは更に面倒になる。かかる場合、
蒸気タービンのロータは一般に、ガスタービンのロータ
と共に増速する。しかしながら、ＨＲＳＧが未だ、蒸気
タービン内への導入に適する条件で蒸気を生じさせてい
ないので、蒸気タービンの流路を通って流れる流体が存
在しなければ、蒸気タービンのロータが回転すると、蒸
気タービンの流路内に取り込まれた空気の昇温に起因し
て蒸気タービン翼がオーバーヒートすることになる。そ
の結果、かかる構成では、ＨＲＳＧが蒸気タービン内へ
導入できる蒸気を発生させるまで、蒸気タービン流路の
通風を行う必要があり、それにより発電プラントの起動
操作を一層面倒にする。
ービンのロータが共通の発電機に結合されている複合サ
イクル発電プラントでは更に面倒になる。かかる場合、
蒸気タービンのロータは一般に、ガスタービンのロータ
と共に増速する。しかしながら、ＨＲＳＧが未だ、蒸気
タービン内への導入に適する条件で蒸気を生じさせてい
ないので、蒸気タービンの流路を通って流れる流体が存
在しなければ、蒸気タービンのロータが回転すると、蒸
気タービンの流路内に取り込まれた空気の昇温に起因し
て蒸気タービン翼がオーバーヒートすることになる。そ
の結果、かかる構成では、ＨＲＳＧが蒸気タービン内へ
導入できる蒸気を発生させるまで、蒸気タービン流路の
通風を行う必要があり、それにより発電プラントの起動
操作を一層面倒にする。
【０００８】したがって、複合サイクル発電プラントに
おけるガスタービン及びＨＲＳＧの起動の際に蒸気ター
ビンを迅速にウォーミングする簡単且つ有効な技術が要
望されている。
おけるガスタービン及びＨＲＳＧの起動の際に蒸気ター
ビンを迅速にウォーミングする簡単且つ有効な技術が要
望されている。
【０００９】したがって、本発明の目的は、複合サイク
ル発電プラントにおけるガスタービン及びＨＲＳＧの起
動の際に蒸気タービンを迅速にウォーミングする簡単且
つ有効な方法及び装置を提供することにある。
ル発電プラントにおけるガスタービン及びＨＲＳＧの起
動の際に蒸気タービンを迅速にウォーミングする簡単且
つ有効な方法及び装置を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的及び他
の目的は、圧縮空気を生じさせるための圧縮機、圧縮空
気の少なくとも第１の部分を加熱して高温圧縮ガスを生
じさせるための手段、及び高温圧縮ガスを膨張させて軸
動力及び膨張ガスを生じさせるための第１のタービンを
有するガスタービンと、蒸気流を生じさせるための蒸気
発生手段と、蒸気発生手段からの蒸気流を膨張させるた
めの蒸気タービンとを有する発電プラントにより達成さ
れる。蒸気タービンは、蒸気流を蒸気タービン中へ差し
向けるための流路、該蒸気流路内に配置された複数の回
転翼及び静翼を有する。蒸気タービンはさらに、圧縮機
で生じた圧縮空気の第２の部分を蒸気タービンの蒸気流
路の少なくとも一部に差し向けることにより、蒸気流を
膨張させる前に蒸気タービンをウォーミングするための
手段を有する。
の目的は、圧縮空気を生じさせるための圧縮機、圧縮空
気の少なくとも第１の部分を加熱して高温圧縮ガスを生
じさせるための手段、及び高温圧縮ガスを膨張させて軸
動力及び膨張ガスを生じさせるための第１のタービンを
有するガスタービンと、蒸気流を生じさせるための蒸気
発生手段と、蒸気発生手段からの蒸気流を膨張させるた
めの蒸気タービンとを有する発電プラントにより達成さ
れる。蒸気タービンは、蒸気流を蒸気タービン中へ差し
向けるための流路、該蒸気流路内に配置された複数の回
転翼及び静翼を有する。蒸気タービンはさらに、圧縮機
で生じた圧縮空気の第２の部分を蒸気タービンの蒸気流
路の少なくとも一部に差し向けることにより、蒸気流を
膨張させる前に蒸気タービンをウォーミングするための
手段を有する。
【００１１】本発明の要旨は又、圧縮空気を生じさせる
ための圧縮機及び高温膨張ガスを生じさせるためのター
ビンを含むガスタービンと、熱を高温膨張ガスから給水
の流れに伝達させることにより蒸気流を生じさせるため
の排熱回収ボイラと、排熱回収ボイラにより生じた蒸気
流を膨張させるための流路を備えた蒸気タービンとを有
する複合サイクル発電プラントについて、複合サイクル
発電プラントの起動の際に蒸気タービンをウォーミング
する方法であって、圧縮空気の流れを圧縮機内で生じさ
せ、圧縮空気の一部を圧縮機から抽気し、複合サイクル
発電プラントの起動の際に、圧縮空気の前記一部を蒸気
タービンの流路の少なくとも一部に差し向けることを特
徴とする蒸気タービンウォーミング方法にある。
ための圧縮機及び高温膨張ガスを生じさせるためのター
ビンを含むガスタービンと、熱を高温膨張ガスから給水
の流れに伝達させることにより蒸気流を生じさせるため
の排熱回収ボイラと、排熱回収ボイラにより生じた蒸気
流を膨張させるための流路を備えた蒸気タービンとを有
する複合サイクル発電プラントについて、複合サイクル
発電プラントの起動の際に蒸気タービンをウォーミング
する方法であって、圧縮空気の流れを圧縮機内で生じさ
せ、圧縮空気の一部を圧縮機から抽気し、複合サイクル
発電プラントの起動の際に、圧縮空気の前記一部を蒸気
タービンの流路の少なくとも一部に差し向けることを特
徴とする蒸気タービンウォーミング方法にある。
【００１２】
【発明の実施の形態】図面を参照すると、図１には、ガ
スタービン発電プラントの略図が示されている。発電プ
ラントの主要構成要素は、ガスタービン１、排熱回収ボ
イラ２（ＨＲＳＧ）、蒸気タービン３及び復水器４であ
る。ガスタービン１は、圧縮機６、圧縮機及び発電器２
４に連結されたロータシャフト７を備えたタービン１０
及び燃焼器８を含む。ＨＲＳＧ２は、過熱器１２、蒸発
器１４、蒸気ドラム１８及びエコノマイザ１６を含む。
蒸気タービン３は、ケーシング３３内に回転自在に設け
られたロータ３８を含み、これらの間に蒸気のための流
路が形成されている。従来と同様、複数の回転翼３４及
び静翼３７が流路内へ突出している。
スタービン発電プラントの略図が示されている。発電プ
ラントの主要構成要素は、ガスタービン１、排熱回収ボ
イラ２（ＨＲＳＧ）、蒸気タービン３及び復水器４であ
る。ガスタービン１は、圧縮機６、圧縮機及び発電器２
４に連結されたロータシャフト７を備えたタービン１０
及び燃焼器８を含む。ＨＲＳＧ２は、過熱器１２、蒸発
器１４、蒸気ドラム１８及びエコノマイザ１６を含む。
蒸気タービン３は、ケーシング３３内に回転自在に設け
られたロータ３８を含み、これらの間に蒸気のための流
路が形成されている。従来と同様、複数の回転翼３４及
び静翼３７が流路内へ突出している。
【００１３】作用を説明すると、圧縮機６は周囲空気４
０を引き込み、これを圧縮し、それにより圧縮空気４１
を生じさせる。圧縮機６により生じた圧縮空気４１の温
度及び圧力は、ロータ７の速度及び圧縮機の圧力比を決
定するタービン部分１０に流入する高温ガス４４の燃焼
温度で決まるであろう。しかしながら、ガスタービンロ
ータ７が定常作動速度、代表的には３６００ＲＰＭにあ
るとき、圧縮空気４１の温度及び圧力は一般にそれぞれ
２６０℃（５００°Ｆ）、７００ｋPa（１００ｐｓｉ）
を超えるであろう。
０を引き込み、これを圧縮し、それにより圧縮空気４１
を生じさせる。圧縮機６により生じた圧縮空気４１の温
度及び圧力は、ロータ７の速度及び圧縮機の圧力比を決
定するタービン部分１０に流入する高温ガス４４の燃焼
温度で決まるであろう。しかしながら、ガスタービンロ
ータ７が定常作動速度、代表的には３６００ＲＰＭにあ
るとき、圧縮空気４１の温度及び圧力は一般にそれぞれ
２６０℃（５００°Ｆ）、７００ｋPa（１００ｐｓｉ）
を超えるであろう。
【００１４】圧縮機６により生じた圧縮空気４１の一部
（図示せず）は一般に、冷却のためタービン部分１０に
差し向けられる。発電プラントの定常操業中、圧縮機６
により生じた圧縮空気４１の残部４３は、燃料４２と共
に燃焼器８に差し向けられる。しかしながら、本発明に
よれば、起動時、圧縮機６により生じた圧縮空気４１の
一部５６は、以下に詳細に説明するように蒸気タービン
３をウォーミングするために用いられる。
（図示せず）は一般に、冷却のためタービン部分１０に
差し向けられる。発電プラントの定常操業中、圧縮機６
により生じた圧縮空気４１の残部４３は、燃料４２と共
に燃焼器８に差し向けられる。しかしながら、本発明に
よれば、起動時、圧縮機６により生じた圧縮空気４１の
一部５６は、以下に詳細に説明するように蒸気タービン
３をウォーミングするために用いられる。
【００１５】燃焼器８内では、燃料４２（これは代表的
には天然ガスまたは留出燃料油）がノズル（図示せず）
を通って圧縮空気４３内へ導入される。燃料４２は圧縮
空気中で燃焼し、それにより高温の圧縮ガス４４を生じ
させる。次に、高温ガス４４はタービン部分１０に差し
向けられる。タービン部分１０では、高温ガス４４が膨
張し、それによりロータの圧縮機部分及び発電機２４の
両方を駆動させる動力をロータシャフト７に生じさせ
る。次に、膨張ガス４６をタービン部分１０から排出す
る。タービン部分１０内で膨張した結果として、タービ
ン部分から排出される膨張ガス４６の温度は、タービン
部分に流入する高温ガス４４の温度よりもかなり低い。
それにもかかわらず、全負荷で作動している最新式のガ
スタービンでは、膨張ガス４６の温度は依然として比較
的高温であり、代表的には４５０〜６００℃（８５０〜
１１００°Ｆ）の範囲にある。
には天然ガスまたは留出燃料油）がノズル（図示せず）
を通って圧縮空気４３内へ導入される。燃料４２は圧縮
空気中で燃焼し、それにより高温の圧縮ガス４４を生じ
させる。次に、高温ガス４４はタービン部分１０に差し
向けられる。タービン部分１０では、高温ガス４４が膨
張し、それによりロータの圧縮機部分及び発電機２４の
両方を駆動させる動力をロータシャフト７に生じさせ
る。次に、膨張ガス４６をタービン部分１０から排出す
る。タービン部分１０内で膨張した結果として、タービ
ン部分から排出される膨張ガス４６の温度は、タービン
部分に流入する高温ガス４４の温度よりもかなり低い。
それにもかかわらず、全負荷で作動している最新式のガ
スタービンでは、膨張ガス４６の温度は依然として比較
的高温であり、代表的には４５０〜６００℃（８５０〜
１１００°Ｆ）の範囲にある。
【００１６】膨張ガス４６はタービン部分１０からＨＲ
ＳＧ２に差し向けられる。ＨＲＳＧ２内では、膨張ガス
４６は管路によって差し向けられて過熱器１２、蒸発器
１４及びエコノマイザ１６上を次々に流れるようにな
る。ＨＲＳＧ２の通過後、次に、温度が低くなった膨張
ガス４８は煙突１９を通って大気中に排出される。従来
と同様、過熱器１２、蒸発器１４及びエコノマイザ１６
は、フィン付きの管で構成された伝熱面を有するのがよ
い。膨張ガス４６はこれらフィン付きの管上を流れ、こ
れに対して給水／蒸気が管内を流れる。ＨＲＳＧ２内で
は、膨張ガス４６はその熱のかなりの部分を給水／蒸気
に伝達し、それによりガスを冷却させて給水を蒸気に変
える。
ＳＧ２に差し向けられる。ＨＲＳＧ２内では、膨張ガス
４６は管路によって差し向けられて過熱器１２、蒸発器
１４及びエコノマイザ１６上を次々に流れるようにな
る。ＨＲＳＧ２の通過後、次に、温度が低くなった膨張
ガス４８は煙突１９を通って大気中に排出される。従来
と同様、過熱器１２、蒸発器１４及びエコノマイザ１６
は、フィン付きの管で構成された伝熱面を有するのがよ
い。膨張ガス４６はこれらフィン付きの管上を流れ、こ
れに対して給水／蒸気が管内を流れる。ＨＲＳＧ２内で
は、膨張ガス４６はその熱のかなりの部分を給水／蒸気
に伝達し、それによりガスを冷却させて給水を蒸気に変
える。
【００１７】ガスタービン１からの膨張ガス４６に加え
て、ＨＲＳＧ２は、ポンプ２０によって加圧された復水
器４からの給水５０の流れを受け入れる。従来のよう
に、給水はまず最初にエコノマイザ１６の伝熱管内を流
れ、この中でその温度は飽和温度に近い温度まで上昇す
る。次に、エコノマイザ１６からの加熱された給水は蒸
気ドラム１８に差し向けられる。蒸気ドラム１８から、
水は蒸発器１４の伝熱管内を循環する。かかる循環の方
式は、自然循環方式または強制循環方式であるのがよ
い。蒸発器１４は給水を飽和蒸気５２に変える。飽和蒸
気５２は蒸発器１４から過熱器１２に差し向けられ、こ
の中でその温度は上昇して過熱域になる。
て、ＨＲＳＧ２は、ポンプ２０によって加圧された復水
器４からの給水５０の流れを受け入れる。従来のよう
に、給水はまず最初にエコノマイザ１６の伝熱管内を流
れ、この中でその温度は飽和温度に近い温度まで上昇す
る。次に、エコノマイザ１６からの加熱された給水は蒸
気ドラム１８に差し向けられる。蒸気ドラム１８から、
水は蒸発器１４の伝熱管内を循環する。かかる循環の方
式は、自然循環方式または強制循環方式であるのがよ
い。蒸発器１４は給水を飽和蒸気５２に変える。飽和蒸
気５２は蒸発器１４から過熱器１２に差し向けられ、こ
の中でその温度は上昇して過熱域になる。
【００１８】過熱器１２から、過熱蒸気５４は、蒸気室
２２に差し向けられ、この蒸気室２２は蒸気を蒸気ター
ビン３の入口に分配する。蒸気タービン３内では、蒸気
５４はシリンダ３３内に形成された流路を通って流れ、
列状の回転翼３４及び静翼３７（図１では二三枚しか示
さず）上を流れる。その際、蒸気５４は膨張して、ロー
タ３８を駆動する軸動力を生じさせ、それにより第２の
発電機２６を駆動する。変形例として、蒸気タービンの
ロータ３８及びガスタービンのロータ７を単一の発電機
を駆動する共通シャフトに結合しても良い。次に、蒸気
タービン３から排出された膨張蒸気５８を復水器４に差
し向け、最終的にはＨＲＳＧ２に戻す。ＨＲＳＧ２内で
の蒸気５２への給水５０の変換速度、即ちＨＲＳＧ２内
における蒸気発生速度は、ＨＲＳＧの伝熱表面積及び蒸
発器１４の動作圧力だけでなくガスタービン１からの膨
張ガス４６の温度及び流量の関数である。
２２に差し向けられ、この蒸気室２２は蒸気を蒸気ター
ビン３の入口に分配する。蒸気タービン３内では、蒸気
５４はシリンダ３３内に形成された流路を通って流れ、
列状の回転翼３４及び静翼３７（図１では二三枚しか示
さず）上を流れる。その際、蒸気５４は膨張して、ロー
タ３８を駆動する軸動力を生じさせ、それにより第２の
発電機２６を駆動する。変形例として、蒸気タービンの
ロータ３８及びガスタービンのロータ７を単一の発電機
を駆動する共通シャフトに結合しても良い。次に、蒸気
タービン３から排出された膨張蒸気５８を復水器４に差
し向け、最終的にはＨＲＳＧ２に戻す。ＨＲＳＧ２内で
の蒸気５２への給水５０の変換速度、即ちＨＲＳＧ２内
における蒸気発生速度は、ＨＲＳＧの伝熱表面積及び蒸
発器１４の動作圧力だけでなくガスタービン１からの膨
張ガス４６の温度及び流量の関数である。
【００１９】代表的なガスタービン起動時の際のガスタ
ービン１から排出された膨張ガス４６の流量（ＧEXH ）
及び温度（ＴEXH ）が時間の関数として図２に示されて
いる。ガスタービンロータ７がその定常作動速度、代表
的には３６００ｒｐｍに達した時、膨張ガス４６の流量
は、起動後約２０分でその最高値（即ち１００％）に至
る。しかしながら、膨張ガス４６の温度は、タービン構
成部品の損傷を避けるためにタービン１０に流入する高
温ガス４４の温度の増加速度に課される制約のために起
動後約６０分経つまではその最高値である約６００℃
（１１００°Ｆ）に達しない。もし代表的なケースのよ
うに、ウォーミング目的で蒸気タービン３に流入する蒸
気についての最低温度が約３７０℃（７００°Ｆ）であ
れば、最低でも、ウォーミング用蒸気は、ガスタービン
の起動後少なくとも約３０分経つまで、即ちガス温度
（ＴEXH ）が３７０℃（７００°Ｆ）を超えるまではＨ
ＲＳＧ２内では生じない。
ービン１から排出された膨張ガス４６の流量（ＧEXH ）
及び温度（ＴEXH ）が時間の関数として図２に示されて
いる。ガスタービンロータ７がその定常作動速度、代表
的には３６００ｒｐｍに達した時、膨張ガス４６の流量
は、起動後約２０分でその最高値（即ち１００％）に至
る。しかしながら、膨張ガス４６の温度は、タービン構
成部品の損傷を避けるためにタービン１０に流入する高
温ガス４４の温度の増加速度に課される制約のために起
動後約６０分経つまではその最高値である約６００℃
（１１００°Ｆ）に達しない。もし代表的なケースのよ
うに、ウォーミング目的で蒸気タービン３に流入する蒸
気についての最低温度が約３７０℃（７００°Ｆ）であ
れば、最低でも、ウォーミング用蒸気は、ガスタービン
の起動後少なくとも約３０分経つまで、即ちガス温度
（ＴEXH ）が３７０℃（７００°Ｆ）を超えるまではＨ
ＲＳＧ２内では生じない。
【００２０】膨張ガス４６が所望の蒸気温度を越えるの
に必要な時間の外に、ＨＲＳＧ２の低温起動の際、ＨＲ
ＳＧが蒸気発生システムの熱量に起因してウォーミング
用蒸気を生じさせることができる前にかなり長い経過期
間を必要とするという事実が存在する。特に、ＨＲＳＧ
２内の構成要素及びその中の水を加熱して蒸気を蒸気タ
ービン２のウォーミングに十分な圧力及び温度で生じさ
せることができるようにするためにはかなり長い時間が
必要となる。この現象は図３に示されており、図３は、
ＨＲＳＧ２で生じた蒸気５４の圧力（ＰSTM ）、温度
（ＴSTM ）が代表的な低温ＨＲＳＧ起動の際に経時的に
変化する方法を示している。理解できるように、ＨＲＳ
Ｇには一般にガスタービンの起動後約４０分経過するま
では蒸気タービンのウォーミングに必要な最低蒸気圧力
（ＰMIN ）である１４００ｋPa（２００ｐｓｉ）及び最
低蒸気温度（ＴSTM ）である３７０℃（７００°Ｆ）で
蒸気を生じさせない。
に必要な時間の外に、ＨＲＳＧ２の低温起動の際、ＨＲ
ＳＧが蒸気発生システムの熱量に起因してウォーミング
用蒸気を生じさせることができる前にかなり長い経過期
間を必要とするという事実が存在する。特に、ＨＲＳＧ
２内の構成要素及びその中の水を加熱して蒸気を蒸気タ
ービン２のウォーミングに十分な圧力及び温度で生じさ
せることができるようにするためにはかなり長い時間が
必要となる。この現象は図３に示されており、図３は、
ＨＲＳＧ２で生じた蒸気５４の圧力（ＰSTM ）、温度
（ＴSTM ）が代表的な低温ＨＲＳＧ起動の際に経時的に
変化する方法を示している。理解できるように、ＨＲＳ
Ｇには一般にガスタービンの起動後約４０分経過するま
では蒸気タービンのウォーミングに必要な最低蒸気圧力
（ＰMIN ）である１４００ｋPa（２００ｐｓｉ）及び最
低蒸気温度（ＴSTM ）である３７０℃（７００°Ｆ）で
蒸気を生じさせない。
【００２１】これとは対照的に、図２に示すように、起
動後ほんの１０分間で、圧縮機６から排出された圧縮空
気４１の温度（ＴCD）は２００℃（３６０°Ｆ）を十分
に越える状態にあり、即ち蒸気タービン３をウォーミン
グするのに十分に高温状態になっている。図２及び図３
は、本発明の適用可能な発電プラントの起動特性の例と
して示されている。しかしながら、本発明は、これらの
図に示す特定の起動特性を有する発電プラントに限定さ
れないことは理解されるべきである。
動後ほんの１０分間で、圧縮機６から排出された圧縮空
気４１の温度（ＴCD）は２００℃（３６０°Ｆ）を十分
に越える状態にあり、即ち蒸気タービン３をウォーミン
グするのに十分に高温状態になっている。図２及び図３
は、本発明の適用可能な発電プラントの起動特性の例と
して示されている。しかしながら、本発明は、これらの
図に示す特定の起動特性を有する発電プラントに限定さ
れないことは理解されるべきである。
【００２２】その結果、本発明によれば、ガスタービン
１の起動の際、抽気管５７が圧縮機６で生じた圧縮空気
４１の一部５６を蒸気室２２に差し向けるのに用いられ
る。ＨＲＳＧ２からの主蒸気ライン中に設けられた流量
制御弁３４により、ウォーミング用空気５６が起動中、
ＨＲＳＧ２に差し向けられることがないようになる。蒸
気室２２から、圧縮空気は蒸気タービンシリンダ３３内
の流路中に導入され、ここでロータ３８の回転を開始さ
せ、蒸気タービン構成要素をウォーミングする。抽気管
５７に設けられた流量制御弁２８は、蒸気タービン３へ
のウォーミング用空気５６の導入を制御する。流量制御
弁３２と共に蒸気タービン排出ラインに連結されたバイ
パスライン６０は、使用済みのウォーミング用空気５６
をＨＲＳＧ２に差し向け、これから最終的に、復水器４
ではなくて大気中に抜き出される。蒸気ドラムライン３
１に設けられた流量制御弁３０により、ＨＲＳＧ２によ
り生じた蒸気を蒸気タービン３が圧縮空気５６でウォー
ミングされている間、復水器４に放出することができ
る。
１の起動の際、抽気管５７が圧縮機６で生じた圧縮空気
４１の一部５６を蒸気室２２に差し向けるのに用いられ
る。ＨＲＳＧ２からの主蒸気ライン中に設けられた流量
制御弁３４により、ウォーミング用空気５６が起動中、
ＨＲＳＧ２に差し向けられることがないようになる。蒸
気室２２から、圧縮空気は蒸気タービンシリンダ３３内
の流路中に導入され、ここでロータ３８の回転を開始さ
せ、蒸気タービン構成要素をウォーミングする。抽気管
５７に設けられた流量制御弁２８は、蒸気タービン３へ
のウォーミング用空気５６の導入を制御する。流量制御
弁３２と共に蒸気タービン排出ラインに連結されたバイ
パスライン６０は、使用済みのウォーミング用空気５６
をＨＲＳＧ２に差し向け、これから最終的に、復水器４
ではなくて大気中に抜き出される。蒸気ドラムライン３
１に設けられた流量制御弁３０により、ＨＲＳＧ２によ
り生じた蒸気を蒸気タービン３が圧縮空気５６でウォー
ミングされている間、復水器４に放出することができ
る。
【００２３】蒸気タービン３をウォーミングするために
抽気しなければならない圧縮空気５６の量は比較的少量
であり、即ち圧縮機６で生じた全圧縮空気４１のうち１
〜２％である。図１に示すように、蒸気タービンのウォ
ーミング用空気５６は圧縮機の吐出し空気４１から抽気
されるが、ウォーミング用空気はまた、圧縮空気を圧縮
機６の中間段階から抽気することによって得てもよく、
この場合、ウォーミング用空気の温度及び圧力は、空気
を抽気する圧縮機６内の特定の段階に応じて圧縮機吐出
し空気４１の使用と関連して幾分低いであろう。
抽気しなければならない圧縮空気５６の量は比較的少量
であり、即ち圧縮機６で生じた全圧縮空気４１のうち１
〜２％である。図１に示すように、蒸気タービンのウォ
ーミング用空気５６は圧縮機の吐出し空気４１から抽気
されるが、ウォーミング用空気はまた、圧縮空気を圧縮
機６の中間段階から抽気することによって得てもよく、
この場合、ウォーミング用空気の温度及び圧力は、空気
を抽気する圧縮機６内の特定の段階に応じて圧縮機吐出
し空気４１の使用と関連して幾分低いであろう。
【００２４】ガスタービン及び蒸気タービンが共通シャ
フトに連結されている複合サイクル発電プラントでは、
蒸気タービン３を通る圧縮空気５６の流れは、タービン
翼３４がオーバーヒート状態にならないようにするのに
十分な通風手段となり、それにより蒸気通風システムを
不要にしている。
フトに連結されている複合サイクル発電プラントでは、
蒸気タービン３を通る圧縮空気５６の流れは、タービン
翼３４がオーバーヒート状態にならないようにするのに
十分な通風手段となり、それにより蒸気通風システムを
不要にしている。
【００２５】ガスタービン１からＨＲＳＧ２に差し向け
られる膨張ガス４６からの伝熱の結果として、ＨＲＳＧ
は最終的には、蒸気タービン３内への導入に十分な圧力
及び温度で蒸気を生じさせることができたとき、主蒸気
ライン中の制御弁３４を開く。さらに、圧縮空気抽気管
５７内の制御弁２８及び蒸気放出ライン中の制御弁３０
を閉じて、ＨＲＳＧ２からの蒸気が蒸気タービン３内に
導入されるようにし、それにより蒸気タービン３の作動
速度までの加速及びオンライン状態の達成を完了させ
る。図２及び図３に示す実施例について、本発明により
蒸気タービン３のウォーミングをＨＲＳＧ２がウォーミ
ング用蒸気を生じさせるのに必要な４０分間を待たない
で、ガスタービン１の起動後１０分以内に開始させるこ
とができる。かくして、複合サイクル発電プラントを全
負荷キャパシティまでにするのに必要な時間の合計は、
本発明により行われる蒸気タービン３の初期のロールオ
ーバー及びウォーミングによりかなり短縮される。
られる膨張ガス４６からの伝熱の結果として、ＨＲＳＧ
は最終的には、蒸気タービン３内への導入に十分な圧力
及び温度で蒸気を生じさせることができたとき、主蒸気
ライン中の制御弁３４を開く。さらに、圧縮空気抽気管
５７内の制御弁２８及び蒸気放出ライン中の制御弁３０
を閉じて、ＨＲＳＧ２からの蒸気が蒸気タービン３内に
導入されるようにし、それにより蒸気タービン３の作動
速度までの加速及びオンライン状態の達成を完了させ
る。図２及び図３に示す実施例について、本発明により
蒸気タービン３のウォーミングをＨＲＳＧ２がウォーミ
ング用蒸気を生じさせるのに必要な４０分間を待たない
で、ガスタービン１の起動後１０分以内に開始させるこ
とができる。かくして、複合サイクル発電プラントを全
負荷キャパシティまでにするのに必要な時間の合計は、
本発明により行われる蒸気タービン３の初期のロールオ
ーバー及びウォーミングによりかなり短縮される。
【００２６】
【図１】本発明による複合サイクル発電プラントの略図
である。
である。
【図２】３つのガスタービンパラメータ、即ちガスター
ビンから排出されているガス温度（ＴEXH ）（単位：
℃）、全速流量の百分率で表わしたガスタービンから排
出されているガスの流量（ＧEXH ）及びガスタービン圧
縮機から排出されている圧縮空気の温度（ＴCD）（単
位：℃）が代表的なガスタービン起動中に経時的に変化
している状態を示すグラフ図である。
ビンから排出されているガス温度（ＴEXH ）（単位：
℃）、全速流量の百分率で表わしたガスタービンから排
出されているガスの流量（ＧEXH ）及びガスタービン圧
縮機から排出されている圧縮空気の温度（ＴCD）（単
位：℃）が代表的なガスタービン起動中に経時的に変化
している状態を示すグラフ図である。
【図３】２つの廃物回収ボイラ（ＨＲＳＧ）のパラメー
タ、即ちＨＲＳＧにより得られる蒸気の圧力（ＰSTM ）
（単位：ｋPa）及びＨＲＳＧにより生じたガスの蒸気の
温度（ＴSTM ）（単位：℃）が代表的な低温ＨＲＳＧ起
動時の際に経時的に変化する状態を示すグラフ図であ
る。
タ、即ちＨＲＳＧにより得られる蒸気の圧力（ＰSTM ）
（単位：ｋPa）及びＨＲＳＧにより生じたガスの蒸気の
温度（ＴSTM ）（単位：℃）が代表的な低温ＨＲＳＧ起
動時の際に経時的に変化する状態を示すグラフ図であ
る。
１ ガスタービン ２ 排熱回収ボイラ（ＨＲＳＧ） ３ 蒸気タービン ６ 圧縮機 １０ 第１のタービン ２８ 流量制御弁 ３４ 回転翼 ３７ 静翼 ４１ 圧縮空気 ４４ 高温ガス ４６ 膨張ガス ５４ 蒸気流 ５６ ウォーミング用空気 ５７ 抽気管
Claims (10)
- 【請求項１】 圧縮空気を生じさせるための圧縮機、圧
縮空気の少なくとも第１の部分を加熱して高温圧縮ガス
を生じさせるための手段、及び高温圧縮ガスを膨張させ
て軸動力及び膨張ガスを生じさせるための第１のタービ
ンを有するガスタービンと、蒸気流を生じさせるための
蒸気発生手段と、蒸気発生手段からの蒸気流を膨張させ
るための蒸気タービンとを有し、該蒸気タービンが、前
記蒸気流を蒸気タービン中へ差し向けるための流路、該
蒸気流路内に配置された複数の回転翼及び静翼を有して
おり、さらに、圧縮機で生じた圧縮空気の第２の部分を
蒸気タービンの蒸気流路の少なくとも一部に差し向ける
ことにより、蒸気流を膨張させる前に蒸気タービンをウ
ォーミングするための手段が設けられていることを特徴
とする発電プラント。 - 【請求項２】 蒸気タービンのウォーミング手段は、圧
縮空気の第２の部分が蒸気流路に差し向けられている間
に、蒸気発生手段からの蒸気流が蒸気タービンをバイパ
スするようにさせるための手段を含むことを特徴とする
請求項１記載の発電プラント。 - 【請求項３】 蒸気タービンのウォーミング手段は、圧
縮空気の第２の部分を蒸気タービンに差し向けるための
管を含むことを特徴とする請求項１記載の発電プラン
ト。 - 【請求項４】 蒸気タービンのウォーミング手段は、前
記管を通る圧縮空気の第２の部分の流量を制御するため
の弁を含むことを特徴とする請求項３記載の発電プラン
ト。 - 【請求項５】 蒸気流発生手段は、熱を第１のタービン
で生じた膨張ガスから給水の流れに伝達させるための手
段を含むことを特徴とする請求項１記載の発電プラン
ト。 - 【請求項６】 蒸気タービンのウォーミング手段は、圧
縮空気の第２の部分が蒸気タービンの前記流路を通って
流れた後、圧縮空気の第２の部分を蒸気タービンから抜
き出すための手段を含むことを特徴とする請求項５記載
の発電プラント。 - 【請求項７】 蒸気が蒸気タービン中で膨張した後に蒸
気を復水させるための復水器と、蒸気タービンのウォー
ミング手段が圧縮空気の第２の部分を蒸気タービンの流
路中に差し向けているとき、蒸気を蒸気流発生手段から
復水器に直接差し向け、それにより蒸気タービンをバイ
パスさせるための手段とを更に有することを特徴とする
請求項５記載の発電プラント。 - 【請求項８】 圧縮空気を生じさせるための圧縮機及び
高温膨張ガスを生じさせるためのタービンを含むガスタ
ービンと、熱を高温膨張ガスから給水の流れに伝達させ
ることにより蒸気流を生じさせるための排熱回収ボイラ
と、排熱回収ボイラにより生じた蒸気流を膨張させるた
めの流路を備えた蒸気タービンとを有する複合サイクル
発電プラントについて、複合サイクル発電プラントの起
動の際に蒸気タービンをウォーミングする方法であっ
て、圧縮空気の流れを圧縮機内で生じさせ、圧縮空気の
一部を圧縮機から抽気し、複合サイクル発電プラントの
起動の際に、圧縮空気の前記一部を蒸気タービンの流路
の少なくとも一部に差し向けることを特徴とする蒸気タ
ービンウォーミング方法。 - 【請求項９】 高温ガスの流れをガスタービン内で生じ
させ、熱を高温ガスから給水の流れに伝達することによ
り蒸気流を排熱回収ボイラ内で生じさせ、複合サイクル
発電プラントの起動の際において、圧縮機から抽気され
た圧縮空気が蒸気流路に差し向けられている間、排熱回
収ボイラで生じた蒸気流を蒸気タービンから迂回させて
蒸気流が蒸気タービンをバイパスするようにすることを
特徴とする請求項８記載の蒸気タービンウォーミング方
法。 - 【請求項１０】 排熱回収ボイラで生じた蒸気の圧力
は、複合サイクル発電プラントの起動の一部の間、所定
値以下であり、前記方法では更に、複合サイクル発電プ
ラントの起動の前記一部の間、圧縮機から抽気された圧
縮空気を蒸気タービンの流路中に差し向けることを特徴
とする請求項９記載の蒸気タービンウォーミング方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/384508 | 1995-01-30 | ||
| US08/384,508 US5473898A (en) | 1995-02-01 | 1995-02-01 | Method and apparatus for warming a steam turbine in a combined cycle power plant |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08240105A true JPH08240105A (ja) | 1996-09-17 |
Family
ID=23517596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8037480A Withdrawn JPH08240105A (ja) | 1995-01-30 | 1996-01-30 | 複合サイクル発電プラント及び蒸気タービンウォーミング方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5473898A (ja) |
| JP (1) | JPH08240105A (ja) |
| CA (1) | CA2168314A1 (ja) |
| IT (1) | IT1287188B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013057318A (ja) * | 2011-09-07 | 2013-03-28 | Alstom Technology Ltd | 発電所の運転方法 |
Families Citing this family (53)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5873238A (en) * | 1996-12-23 | 1999-02-23 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Startup cooling steam generator for combustion turbine |
| DE10022243A1 (de) | 2000-05-08 | 2002-02-21 | Alstom Power Nv | Verfahren zum Betrieb eines Kombikraftwerkes sowie Kombikraftwerk zur Durchführung des Verfahrens |
| US6511293B2 (en) | 2001-05-29 | 2003-01-28 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Closed loop steam cooled airfoil |
| US6782703B2 (en) | 2002-09-11 | 2004-08-31 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Apparatus for starting a combined cycle power plant |
| US7107774B2 (en) * | 2003-08-12 | 2006-09-19 | Washington Group International, Inc. | Method and apparatus for combined cycle power plant operation |
| US6922984B2 (en) * | 2003-08-27 | 2005-08-02 | Valero Refining Company - California | Heat recovery circuit |
| US20050235649A1 (en) * | 2004-01-09 | 2005-10-27 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Method for operating a gas turbine |
| US7124591B2 (en) * | 2004-01-09 | 2006-10-24 | Siemens Power Generation, Inc. | Method for operating a gas turbine |
| US7870734B2 (en) * | 2005-02-14 | 2011-01-18 | Carrier Corporation | Steam driven turbine generator system |
| EP1710400A1 (de) * | 2005-04-05 | 2006-10-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Starten einer Gas- und Dampfturbinenanlage |
| US20060254280A1 (en) * | 2005-05-12 | 2006-11-16 | Siemens Westinghouse Power Corporation | Combined cycle power plant using compressor air extraction |
| US20070130952A1 (en) * | 2005-12-08 | 2007-06-14 | Siemens Power Generation, Inc. | Exhaust heat augmentation in a combined cycle power plant |
| WO2007137960A2 (de) * | 2006-05-31 | 2007-12-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zur steuerung eines kraftwerks |
| US8484975B2 (en) * | 2008-02-05 | 2013-07-16 | General Electric Company | Apparatus and method for start-up of a power plant |
| WO2009101492A2 (fr) * | 2008-02-14 | 2009-08-20 | Daniel Chablaix | Moteur à vapeur chauffée par la chaleur de l'air comprimé |
| EP2199547A1 (de) * | 2008-12-19 | 2010-06-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Abhitzedampferzeuger sowie ein Verfahren zum verbesserten Betrieb eines Abhitzedampferzeugers |
| US8015811B2 (en) * | 2009-01-13 | 2011-09-13 | General Electric Company | Method and apparatus for varying flow source to aid in windage heating issue at FSNL |
| US8220275B2 (en) * | 2009-01-14 | 2012-07-17 | General Electric Company | Inlet bleed heat system thermal lag mitigation using compressor interstage bleeds |
| US8146363B2 (en) * | 2009-02-06 | 2012-04-03 | Siemens Energy, Inc. | Condenser system |
| US8276382B2 (en) * | 2009-03-17 | 2012-10-02 | General Electric Company | Systems and methods for pre-warming a heat recovery steam generator and associated steam lines |
| DE102010040623A1 (de) * | 2010-09-13 | 2012-03-15 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Regelung einer kurzfristigen Leistungserhöhung einer Dampfturbine |
| GB201100602D0 (en) * | 2011-01-14 | 2011-03-02 | Rolls Royce Plc | Gas turbine engine |
| US20120234263A1 (en) * | 2011-03-18 | 2012-09-20 | Uop Llc | Processes and systems for generating steam from multiple hot process streams |
| US8347598B2 (en) * | 2011-03-18 | 2013-01-08 | General Electric Company | Apparatus for starting up combined cycle power systems and method for assembling same |
| US9222410B2 (en) * | 2011-04-13 | 2015-12-29 | General Electric Company | Power plant |
| US8671688B2 (en) * | 2011-04-13 | 2014-03-18 | General Electric Company | Combined cycle power plant with thermal load reduction system |
| US8893507B2 (en) * | 2011-11-04 | 2014-11-25 | General Electric Company | Method for controlling gas turbine rotor temperature during periods of extended downtime |
| US9903231B2 (en) * | 2011-12-14 | 2018-02-27 | General Electric Company | System and method for warming up a steam turbine |
| CH705929A1 (de) | 2011-12-22 | 2013-06-28 | Alstom Technology Ltd | Verfahren zum Betreiben eines Kombikraftwerkes. |
| US20130186097A1 (en) * | 2012-01-23 | 2013-07-25 | General Electric Company | Liquid Fuel Heating System |
| EP2644840A1 (de) * | 2012-03-28 | 2013-10-02 | Siemens Aktiengesellschaft | Dampfturbinensystem und Verfahren zum Anfahren einer Dampfturbine |
| EP2738360B1 (en) | 2012-12-03 | 2019-06-12 | General Electric Technology GmbH | A warming arrangement for a steam turbine in a power plant |
| EP2942493A1 (de) * | 2014-05-06 | 2015-11-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Wasserdampfkreislauf sowie ein Verfahren zum Betreiben eines Wasserdampfkreislaufes |
| CN104481604B (zh) * | 2014-12-16 | 2016-03-23 | 东方电气集团东方汽轮机有限公司 | 汽轮机高压缸夹层加热系统 |
| US10060316B2 (en) | 2015-06-29 | 2018-08-28 | General Electric Company | Power generation system exhaust cooling |
| US9850794B2 (en) | 2015-06-29 | 2017-12-26 | General Electric Company | Power generation system exhaust cooling |
| US9840953B2 (en) | 2015-06-29 | 2017-12-12 | General Electric Company | Power generation system exhaust cooling |
| US10077694B2 (en) | 2015-06-29 | 2018-09-18 | General Electric Company | Power generation system exhaust cooling |
| US9856768B2 (en) * | 2015-06-29 | 2018-01-02 | General Electric Company | Power generation system exhaust cooling |
| US9938874B2 (en) | 2015-06-29 | 2018-04-10 | General Electric Company | Power generation system exhaust cooling |
| US10087801B2 (en) | 2015-06-29 | 2018-10-02 | General Electric Company | Power generation system exhaust cooling |
| US9752503B2 (en) | 2015-06-29 | 2017-09-05 | General Electric Company | Power generation system exhaust cooling |
| US9850818B2 (en) | 2015-06-29 | 2017-12-26 | General Electric Company | Power generation system exhaust cooling |
| US10030558B2 (en) | 2015-06-29 | 2018-07-24 | General Electric Company | Power generation system exhaust cooling |
| US9752502B2 (en) | 2015-06-29 | 2017-09-05 | General Electric Company | Power generation system exhaust cooling |
| US10215070B2 (en) | 2015-06-29 | 2019-02-26 | General Electric Company | Power generation system exhaust cooling |
| US10316759B2 (en) | 2016-05-31 | 2019-06-11 | General Electric Company | Power generation system exhaust cooling |
| US10174639B2 (en) * | 2017-01-31 | 2019-01-08 | General Electric Company | Steam turbine preheating system |
| US10337357B2 (en) * | 2017-01-31 | 2019-07-02 | General Electric Company | Steam turbine preheating system with a steam generator |
| US11041422B2 (en) | 2018-01-23 | 2021-06-22 | General Electric Company | Systems and methods for warming a catalyst in a combined cycle system |
| CN110593967A (zh) * | 2019-07-24 | 2019-12-20 | 江苏徐矿综合利用发电有限公司 | 一种汽轮机冷态快速启动加热系统及其方法 |
| US11365677B2 (en) | 2020-03-25 | 2022-06-21 | General Electric Company | Combined cycle power plant and Methods of controlling emissions therefrom |
| EP3936703B1 (en) * | 2020-07-06 | 2023-02-22 | ANSALDO ENERGIA S.p.A. | Power plant and method for operating said power plant |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5532916A (en) * | 1978-08-25 | 1980-03-07 | Hitachi Ltd | Method of making temperature of steam turbine metal of combined plant constant and its device |
| JPS58117306A (ja) * | 1981-12-29 | 1983-07-12 | Hitachi Ltd | コンバインドプラント |
| DE3928771A1 (de) * | 1989-08-31 | 1991-03-07 | Asea Brown Boveri | Erzeugung von dampf und strom fuer den anfahr- und/oder hilfsbetrieb eines dampfkraftwerkes |
-
1995
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-
1996
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013057318A (ja) * | 2011-09-07 | 2013-03-28 | Alstom Technology Ltd | 発電所の運転方法 |
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