JPH08225943A - 焼なましされた低放射率コーティング - Google Patents
焼なましされた低放射率コーティングInfo
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Abstract
率コーティング、より詳細には一般的な配置の金属酸化
物/銀/金属酸化物からなる低放射率コーティングの製
造方法の提供。 【解決手段】 反射防止性金属酸化物、赤外反射性金
属、金属プライマー及び反射防止性金属酸化物からなる
連続層を基体上にスパッターすることからなる低放射率
のコーティングされた物品を製造する方法において、コ
ーティングされた物品を基体の歪み点以下の温度で該コ
ーティングを十分に焼なますまで加熱することを特徴と
する前記製造方法等。
Description
率コーティングの技術に関するものであり、より詳細に
は一般的な配置の金属酸化物/銀/金属酸化物からなる
低放射率コーティングの技術に関するものである。
y への米国特許第4,610,771号明細書には、陰
極スパッターによって蒸着された亜鉛−スズ酸化物/銀
/亜鉛−スズ酸化物からなる多層の高透過率で低放射率
のコーティングが開示されている。Gillery への米国特
許第4,834,857号明細書及び同第4,902,
580号明細書には、反射防止性金属酸化物層に挟まれ
た赤外反射性金属層からなる、改良された中性の高透過
率で低放射率のコーティングであって、高屈折率の中性
の金属酸化物層が反射防止性金属酸化物層と赤外反射金
属層との間に蒸着されるコーティングが開示されてい
る。
号明細書には、第1の反射防止性金属酸化物層、第1の
赤外反射層、第1のプライマー層、第2の反射防止性金
属酸化物層、第2の赤外反射性金属層、第2のプライマ
ー層及び第3の反射防止性金属酸化物層からなる、自動
車の熱負荷を減少させるための低放射率フィルムが開示
されている。Finleyへの米国特許第4,898,790
号明細書には、曲げ、焼戻し又は積層等の高温処理用の
金属酸化物/銀/金属酸化物型の低放射率フィルムであ
って、赤外反射性金属層と反射防止性金属酸化物層との
間のプライマー層が、金属の層と金属酸化物の層とから
なる、低放射率フィルムが開示されている。
号明細書には、亜鉛−スズ酸化物からなる第1の層をス
パッターし、チタンからなる第2の層をスパッターし、
銀からなる第3の層をスパッターし、チタンからなる第
4の層をスパッターし、亜鉛−スズ酸化物からなる第5
の層をスパッターし、酸化チタンからなる第6の層をス
パッターし、次いで、チタン層が酸化されるが酸化から
銀を保護する温度下でガラスを加熱することからなる低
放射率コーティングの製造方法が開示されている。
シリカガラス等の基体の歪み点以下の温度下でコーティ
ングされた基体を熱処理することによる、スパッターさ
れた多層の低放射率コーティングにおける改良を提供す
るものである。本発明は、化学的及び機械的耐久性を最
大にし、2又はそれ以上の反射防止性金属酸化物フィル
ム間の1又はそれ以上の赤外反射性金属フィルムからな
るスパッターされた低放射率フィルムの光学的及び太陽
エネルギー特性を最適にする。ガラスの歪み点以下の温
度下での熱処理は、赤外反射性金属例えば銀、及び、金
属酸化物層を、コーティングの化学的及び機械的耐久性
を最適にするのに充分に焼なますことである。
れた物品の特性に関する焼なまし効果を説明する。これ
らのコーティングされた物品を1000°F(約538
℃)の上階の炉(loft furnace)に、指示された時間置い
た。図1aは、焼なまし時間の関数として、オーム/c
m2 で測定された、コーティングされた物品の面積抵抗
に関する焼なまし効果を示す。図1bは、コーティング
された物品の放射率に関する焼まし効果を示す。図1c
は、明細書に記載された通りに評価されたセン断抵抗に
関する焼なまし効果を説明する。図1dは、コーティン
グされた物品の光透過率に関する焼まし効果を説明す
る。図2は、本発明による銀を2層コーティングされた
物品の特性に関する焼なまし効果を説明する。これらの
コーティングされた物品を850°F(454℃)で上
階の炉に、指示された時間置いた。図2aは、オーム/
cm2 で測定された、コーティングされた物品の面積抵
抗に関する焼なまし効果を示す。図2bは、光透過率に
関する焼まし効果を示す。図2cは、放射率に関する焼
まし効果を示す。図2dは、コーティングのセン断抵抗
に関する焼なまし効果を説明する。図2eは、炉内の時
間の関数として、試料温度を説明する。
/金属プライマー/金属酸化物/銀/金属プライマー/
金属酸化物/保護オーバーコートからなる低放射率の多
層薄フィルム積み重ねは、好ましくは以前に開示されて
いる通りマグネトロンスパッターによって蒸着される。
グされたガラス基体の性能並びに化学的及び物理的耐久
性を最大にする新規な方法を提供する。和らげるために
コーティングされた基体を短時間高温に加熱して、コー
ティングを焼なましすると、上記の層順序に基づくコー
ティングの光学的、機械的及び化学的特性は著しく改良
され得る。焼なましはその蒸着後のコーティングの熱処
理に起因し、それによりコーティングの層内又は界面の
機械的及び化学的歪みが無くなるか又は減少する。耐久
性の低いコーティング並びに高抵抗及び高放射率のコー
ティングをもたらすこれらの歪みにより、例えば亜鉛及
びスズ等の他の金属酸化物の隣の、銀層内又は例えばチ
タン等の存在するより反応性の高い金属層内に、点欠陥
及び粒界等の構造欠陥が引き起こされ得る。
減少させるために加熱することにより、焼なましは機械
的及び化学的により案的な層及び界面をもたらす。ガラ
ス基体中への永久歪みの導入を防止するために、この目
的に使用される最高温度はガラス基体の歪み点温度以
下、例えば透明なソーダー石灰シリカガラスの場合94
0°F(504℃)以下にすべきである。この用途に好
ましい温度範囲は、約600(315℃)と基体の歪み
点の間であり、より好ましくは約700〜850°F
(約371〜454℃)である。
流式、伝導性、放射性、誘導性又はそれらの組み合わせ
等のいかなる手段によっても成し遂げられ得る。焼なま
し徐冷がま、炉又はオーブン等の様々な装置を使用し得
る。それに代えて、コーティング室に依然として置かれ
ている間に、好ましくは誘導手段又は放射性手段のどち
らかによって、コーティングされた物品を加熱すること
によってコーティングを焼なましし得る。最終の酸化物
層又は層の蒸着前で、金属層又は層の蒸着後に、焼なま
しを行うのも良い。好ましくはコーティングされた物品
を低分圧の酸素下で加熱しても良い。
プラズマに晒されることで生じる凝集又は後加熱処理の
間の凝集による銀の分解を防止するために、金属として
好ましく蒸着されるプライマー層の厚み範囲は、好まし
くは10〜25Åであり、より好ましくは15〜20Å
である。好ましいコーティング設計における、上記の反
応障害層は、例えば75%又はそれより高い可視透過率
の高透過率用途の場合はチタン、又は低めの可視透過率
用途の場合は反応性の低めの金属、又はそれらの組み合
わせ等の反応性金属からなる。
に対流式電熱、又は、焼なまし徐冷がまにおけると同様
にガラス基体の対流及び放射の両方を使用して、フィル
ムを加熱することによって、プライマー層の部分酸化、
電子及び光の散乱に寄与する銀層内の欠陥の焼なまし、
及び、銀粒子の成長がもたらされる。これら全ての結果
は、コーティングされた物品の可視透過の増加、並び
に、面積抵抗及び放射率の無視できない減少を引き起こ
す。
は、最高温度及び焼なまし期間、並びに、フィルムの設
計例えばプライマー層の厚みの変更の組み合わせにより
制御し得る。これらの変動により、コーティングされた
物品の最終の透過、放射率及び遮光率の制御をもたら
す。焼なましを行わなくとも充分な機械的耐久性を有す
るコーティングを提供することは可能であるが、本発明
の焼なまし工程により広い工程領域及びコーティングの
化学的耐久性の著しい改良が提供される。
鉛層を金属酸化物誘電層として使用する。この実施例は
最高の試料温度及び焼なまし時間の効果を、観察された
特性に関して説明する。炉、オーブン又は徐冷がまの最
高温度は、コーティングを焼なましするのに必要な時間
を最小にするために、基体の望まれる最高温度よりも高
くても良い。装置及び加熱方法に依存するが、時間及び
温度の広い範囲を本発明に従って焼なましされたコーテ
ィングを製造するのに使用しても良く、それは以下の特
定の実施例の説明から更に理解されるであろう。
ィングを、5×10-6トール未満のベース圧力を有する
Airco ILS1600 dcマグネトロンスパッ
ター蒸着システム内で製造した。全ての層を全運転ガス
圧力の4ミリトールで蒸着した。その工程は、活性な陰
極スパッターターゲットの下を、透明なソーダー石灰フ
ロートガラスからなる12×12×0.09インチ(3
0.5×30.5×0.23cm)の板をライン速度1
20インチ(3.05m)/分で、複数回、連続して通
すことから構成された。全ての金属層を純粋なアルゴン
中で蒸着し、スズ酸亜鉛層及び酸化チタンオーバーコー
トをそれぞれ、65%酸素−35%アルゴン及び50%
酸素−50%アルゴンのガス混合物中で蒸着した。
4.7amp及び1.8kwで蒸着されたスズ酸亜鉛か
らなる第1の反射防止層;1回通すことによって1.1
0amp及び0.4kwで蒸着された第1の赤外反射性
銀層;1回通すことによって1.60amp及び0.5
5kwで蒸着された第1のチタン金属プライマー層;1
0回通すことによって4.7amp及び1.8kwで蒸
着されたスズ酸亜鉛からなる第2の反射防止層;1回通
すことによって1.6amp及び0.6kwで蒸着され
た第2の赤外反射性銀層;1回通すことによって1.6
4amp及び0.55kwで蒸着された第2のチタン金
属プライマー層;4回通すことによって4.62amp
及び1.8kwで蒸着されたスズ酸亜鉛からなる第3の
反射防止層;及び最後に3回通すことによって12.4
6amp及び6.0kwで蒸着された酸化チタン保護層
から構成された。コーティングされたガラス板を、立ち
上がり縁に平行な複数の2×12インチ(5×30.5
cm)の切片に切り出した。次いで、切り出された切片
を1000°F(約538℃)の上階の炉中で様々な時
間の間隔で加熱した。
されたガラスの特性を図1に示す。面積抵抗、放射率及
び可視光線透過率を、従来の測定方法を使用して測定し
た。他の測定された特性はコーティングのセン断抵抗に
関するものであり、それは低放射率コーティングの重要
な特性である。セン断抵抗は、コーティングされたガラ
スの輸送中に重大なコーティングの機械的耐久性を決定
する。セン断抵抗の評価のために本明細書中に使用され
た方法は、ガラスのコーティングされた表面を脱イオン
水で濡らした布で20回連続して撫でて、続いて試験さ
れる域を目視することからなる。コーティングがセン断
の印を示さない場合、及び僅かに目に見えるかき傷があ
る場合は、それは最高の評価を受ける。試験域内の多層
コーティングのいずれかの界面で均一なセン断及び剥離
を示すコーティングは、落第評価を受ける。挙動の他の
レベルは中間の点を受ける。図1cにおいて、対象の数
字で表した評点がセン断に対する抵抗で報告されてい
る。コーティング耐久性の特徴付けのこの方法は、この
コーティングの場の挙動に充分相互に関係があることが
判った。明らかに、コーティングの全ての測定された特
性は、上階の炉中の試料の滞留時間が改良される。図1
に示される全ての焼なまし時間に対して、試料温度は、
炉の温度以下で図2eに示される時間−温度曲線の過渡
点以内にされる。
プライマー層上に蒸着した以外は、実施例1と同様に1
0層からなる低放射率コーティングを調製した。それぞ
れ約9Åの厚みのこれらの層は、1回通すことによって
6.4amp及び3kwで、65%酸素−35%アルゴ
ンのガス混合物中で蒸着された。外層の金属プライマー
層をゆっくりとだけ覆おせ、その結果としてそれと接触
した強い酸化プラズマによって効果的な酸化を促進させ
るために、酸化チタンに対しては比較的に低いスパッタ
ー電力レベルが選択された。大部分の後者の金属層の酸
化物への望まれる転換は、上記の酸化チタン層の蒸着直
前及び後にコーティング透過をその場で測定することに
よって確認され、それは酸化工程の後に大きく増加を示
した。
た試料は、実施例1の加熱されていないコーティングさ
れたガラス、即ち焼なまし前と比較して、透過、面積抵
抗及び放射率にかなりの改良を示す。しかし、更なる熱
処理まで、前述の実施例の加熱されていないコーティン
グされたガラス、即ち焼なまし前のものと匹敵して、そ
のセン断に対する抵抗はかなり低い。これらの実施例
は、コーティングに優れた品質を与える際の後焼なまし
の重大な役割を説明する。例えばプラズマ酸化によるチ
タンプライマー層の酸化は、本発明の焼なまし工程を行
わないコーティングの耐久性及び性能を最大にするのに
不十分である。
9×41×0.09インチ(175×104×0.23
cm)の透明なフロートガラス板上に、7つのゾーンの
84インチ(213cm)のAircoインラインコー
ティング機内で蒸着した。コーティングは、280Åに
蒸着されたスズ酸亜鉛からなる第1の反射防止層;11
3Åに蒸着された第1の赤外反射銀層;24Åに蒸着さ
れた第1のチタン金属プライマー層;750Åに蒸着さ
れたスズ酸亜鉛からなる第2の反射防止層;150Åに
蒸着された第2の赤外反射銀層;24Åに蒸着された第
2のチタン金属プライマー層;240Åに蒸着されたス
ズ酸亜鉛からなる第3の反射防止層;及び最後に48Å
に蒸着された酸化チタン保護層から構成された。
たガラス板を、約800〜900°F(約427〜48
2℃)までインラインCattin徐冷がま内で後加熱
を行った。次いで、典型的な枕木の大きさに対応する多
数の加熱された板をスチール製の台上に梱包し、製造地
と検査場間の1200マイル以上を輸送した。どの板に
も機械的に耐久性の低いコーティングの典型的な欠陥が
なく、間に挟まれている物質との接触及び近接したガラ
ス板の相対的な変動のために、セン断の跡及びかき傷を
受けただけである。更に、冬から秋にかけて8か月以上
の貯蔵の間、このグループの試料の板は、緩いプラスチ
ック製の覆い以外の更なる保護の助けなしで、環境的に
引き起こされた欠陥(例えば、温かい気候と湿気のある
気候に晒されたために頻繁に観察される、分離された
「夏の斑点(summer spot) 」)が無いままであった。面
積抵抗、透過、放射率及びセン断抵を実施例1と同様に
測定する。この実施例の焼なましされたコーティングさ
れたガラスの特性を図2に示す。
熱処理も行われていない2つの完全な大きさのコーティ
ングされた板のガラス中の残留応力(即ち、表面の与圧
及び中央の張力)を測定した。両方の試料とも、2つの
板の間に重大な差異なく許容可能な制限以内で充分な焼
なましレベルを示した。この様に、コーティングの焼な
ましはガラス基体を害しなかった。
まで加熱する前に切り出し、その代わりに850°F
(約454℃)に予熱された上階の炉で熱処理した。最
高の炉温度である850°F(約454℃)での最適な
熱予定を決定するために、異なる焼なまし時間を使用し
た。特性対焼なまし時間曲線の試験は、2〜6分の範
囲、好ましくは3〜5分の範囲、最も好ましくは4分の
焼なましを示す。この炉の温度又はそれより高い炉の温
度での過度の焼きなまし時間はコーティングの劣化を引
き起こし得るので、好ましくない。低めの炉の温度例え
ば700°F(約371℃)は使用され得るが、コーテ
ィング特性を最適にするためにより長い焼なまし時間が
必要であるので、余り好ましくない。
0°F(454℃)に予熱された炉中で最適に焼なまし
し、焼なましされたコーティングの化学的耐久性を測定
するために様々な試験を受けさせた。促進された試験と
しては、酸、塩基及び塩溶液への試料の浸漬、高湿度及
び高温へ晒すこと(Cleveland Condensation Chamber)
及び上述したセン断抵抗が挙げられる。同様の8層配置
の焼なましされていないコーティングは塩化ナトリウム
浸漬、Cleveland 湿度及び湿潤セン断試験に不合格であ
ったが、本発明の焼なましされたコーティングは全ての
これらの試験に合格した。
供される。焼なまし段階の時間及び温度は、コーティン
グ配置、層の組成及び厚み、並びに、特に炉又は徐冷が
まの型及び条件に依存して、広い範囲に渡って変更可能
である。本発明の範囲は、特許請求の範囲によって定義
される。
の、焼きなまし時間対面積抵抗の関係を示す。
の、焼きなまし時間対放射率の関係を示す。
の、焼きなまし時間対セン断抵抗の関係を示す。
の、焼きなまし時間対光透過率の関係を示す。
品の、炉時間対面積抵抗の関係を示す。
品の、炉時間対光透過率の関係を示す。
品の、炉時間対放射率の関係を示す。
品の、炉時間対セン断抵抗の関係を示す。
品の、炉時間対最終試料温度の関係を示す。
Claims (18)
- 【請求項1】 反射防止性金属酸化物、赤外反射性金
属、金属プライマー及び反射防止性金属酸化物からなる
連続層を基体上にスパッターすることからなる低放射率
のコーティングされた物品を製造する方法において、コ
ーティングされた物品を基体の歪み点以下の温度で該コ
ーティングを十分に焼なますまで加熱することを特徴と
する前記製造方法。 - 【請求項2】 基体がソーダ石灰シリカガラスであり、
かつ、温度が940°F(504℃)以下である、請求
項1に記載の製造方法。 - 【請求項3】 温度が600〜940°F(約315〜
504℃)である、請求項2に記載の製造方法。 - 【請求項4】 温度が700〜850°F(約371〜
454℃)である、請求項3に記載の製造方法。 - 【請求項5】 反射防止性金属酸化物フィルムが亜鉛と
スズの混合物からなる、請求項1に記載の製造方法。 - 【請求項6】 赤外反射性金属が銀である、請求項5に
記載の製造方法。 - 【請求項7】 金属プライマーがチタンである、請求項
6に記載の製造方法。 - 【請求項8】 コーティングされた物品を焼なまし徐冷
がまで加熱する、請求項7に記載の製造方法。 - 【請求項9】 コーティングされた物品を上階の炉で加
熱する、請求項7に記載の製造方法。 - 【請求項10】 コーティングされた物品を対流式オー
ブンで加熱する、請求項7に記載の製造方法。 - 【請求項11】 コーティングされた物品を誘導電気炉
で加熱する、請求項7に記載の製造方法。 - 【請求項12】 反射防止性金属酸化物、赤外反射性金
属、金属プライマー及び反射防止性金属酸化物からなる
連続層を基体上にスパッターすることからなる低放射率
のコーティングされた物品を製造する方法において、金
属層をスパッターした後、反射防止性金属酸化物をスパ
ッターする前に、該コーティングを加熱することを特徴
とする前記製造方法。 - 【請求項13】 加熱が放射性手段で予め行われる、請
求項12に記載の製造方法。 - 【請求項14】 加熱が誘導手段で予め行われる、請求
項12に記載の製造方法。 - 【請求項15】 反射防止性金属酸化物、赤外反射性金
属、金属プライマー及び反射防止性金属酸化物からなる
連続層を基体上にスパッターすることからなる低放射率
のコーティングされた物品を製造する方法において、該
コーティングの焼なましを促進するために、スパッター
の前に該基体を加熱することを特徴とする前記製造方
法。 - 【請求項16】 コーティングされた基体を更に、赤外
反射性金属及び金属プライマーをスパッターした後に加
熱して、該コーティングを焼なます、請求項15に記載
の製造方法。 - 【請求項17】 コーティングされた物品を、反射防止
性金属酸化物をスパッターした後に加熱する、請求項1
6に記載の製造方法。 - 【請求項18】 コーティングされた物品を、低分圧の
酸素下で加熱する、請求項16に記載の製造方法。
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