JPH0821453A - ギヤタイプ自在継手 - Google Patents
ギヤタイプ自在継手Info
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- JPH0821453A JPH0821453A JP15714294A JP15714294A JPH0821453A JP H0821453 A JPH0821453 A JP H0821453A JP 15714294 A JP15714294 A JP 15714294A JP 15714294 A JP15714294 A JP 15714294A JP H0821453 A JPH0821453 A JP H0821453A
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- JP
- Japan
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- oil
- universal joint
- oil chamber
- lubricating oil
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 潤滑油の補給及びシールリングの交換による
ラインのダウンタイムを減少させるギヤタイプ自在継手
を提供する。 【構成】 給油量検出穴３ａ，３ｂを、ギヤタイプ自在
継手の回転停止時にその軸心以上であって、スピンドル
側油室９内の回転中における潤滑油油面から軸心側の空
間が傾斜角の最大形成時における瞬間油室最大収縮時に
正の値になると共に、瞬間油室最大膨張時に前記潤滑油
油面が前記連結ギヤ部よりも軸心側に形成するように設
けた。
ラインのダウンタイムを減少させるギヤタイプ自在継手
を提供する。 【構成】 給油量検出穴３ａ，３ｂを、ギヤタイプ自在
継手の回転停止時にその軸心以上であって、スピンドル
側油室９内の回転中における潤滑油油面から軸心側の空
間が傾斜角の最大形成時における瞬間油室最大収縮時に
正の値になると共に、瞬間油室最大膨張時に前記潤滑油
油面が前記連結ギヤ部よりも軸心側に形成するように設
けた。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、圧延機等の駆動軸と、
ロール等の昇降して駆動軸と高さの異なる被動軸とを連
結するギヤタイプ自在継手に関する。
ロール等の昇降して駆動軸と高さの異なる被動軸とを連
結するギヤタイプ自在継手に関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、ロールクロス圧延機では、従来
図５に示す平面図のように、駆動側折れ角θ１とロール
側折れ角θ２との差によって、ワークロール５１の各位
相の回転速度差が発生するので、これを防止するための
等速性のあるギヤタイプの自在継手３０が使用されてい
る。
図５に示す平面図のように、駆動側折れ角θ１とロール
側折れ角θ２との差によって、ワークロール５１の各位
相の回転速度差が発生するので、これを防止するための
等速性のあるギヤタイプの自在継手３０が使用されてい
る。
【０００３】図５の側面図である図６に示すように、上
下のワークロール５１を上下の駆動軸５２によって、傾
斜角θで上下方向に傾斜したスピンドル３１及び自在継
手３０を介して回転し、圧延材５０を圧延する。
下のワークロール５１を上下の駆動軸５２によって、傾
斜角θで上下方向に傾斜したスピンドル３１及び自在継
手３０を介して回転し、圧延材５０を圧延する。
【０００４】図７及び図８は上述した圧延機側の自在継
手３０の構成及び給油手順を示すものである。図７及び
図８において、３２はハブであり、ギヤ部３２ａが設け
られ、連通穴３４が穿設されている。そして、このハブ
３２はスピンドル３１の端部にスプライン３３によって
軸方向に摺動自在に嵌装されている。３５はコネクタで
あり、その圧延機側端部はワークロール５１の小判型部
５１ａに着脱自在に嵌装され、駆動装置側端部にはリン
グ状のＹシール４２が装着されていて、そのギヤ部３５
ａはハブ３２のギヤ部３２ａと軸方向に摺動自在に噛合
されている。ギヤ部３２ａ、３５ａとハブ３２、コネク
タ３５との間には、給油側油室４８及びシール側油室４
９が形成され、コネクタ３５には給油穴３６及び給油量
検出穴３７が穿設されている。なお、前述した駆動軸５
２はワークロール５１の小判型部５１ａが上下方向に位
置して停止するようになっていて、図８中右方の給油穴
３６及び給油量検出穴３７はプラグ２９によって閉塞さ
れ、小判型部５１ａの位相が上下で逆になったときに使
用するものである。３８はブーツ型シール、４５はスラ
ストピン、４６はスプリング、４７はストッパである。
手３０の構成及び給油手順を示すものである。図７及び
図８において、３２はハブであり、ギヤ部３２ａが設け
られ、連通穴３４が穿設されている。そして、このハブ
３２はスピンドル３１の端部にスプライン３３によって
軸方向に摺動自在に嵌装されている。３５はコネクタで
あり、その圧延機側端部はワークロール５１の小判型部
５１ａに着脱自在に嵌装され、駆動装置側端部にはリン
グ状のＹシール４２が装着されていて、そのギヤ部３５
ａはハブ３２のギヤ部３２ａと軸方向に摺動自在に噛合
されている。ギヤ部３２ａ、３５ａとハブ３２、コネク
タ３５との間には、給油側油室４８及びシール側油室４
９が形成され、コネクタ３５には給油穴３６及び給油量
検出穴３７が穿設されている。なお、前述した駆動軸５
２はワークロール５１の小判型部５１ａが上下方向に位
置して停止するようになっていて、図８中右方の給油穴
３６及び給油量検出穴３７はプラグ２９によって閉塞さ
れ、小判型部５１ａの位相が上下で逆になったときに使
用するものである。３８はブーツ型シール、４５はスラ
ストピン、４６はスプリング、４７はストッパである。
【０００５】図８に示すように、回転が停止している自
在継手３０の給油穴３６から潤滑油４０を注入し、給油
量検出穴３７から排出すると注入を停止し、給油穴３６
及び給油量検出穴３７をプラグ２９によって閉塞する。
この潤滑油４０は高粘度（３８００ｃｓｔ ａｔ４０
℃）のため、所要時間が経過すると給油側油室４８から
連通穴３４及びギヤ部３２ａ、３５ａの隙間を通ってシ
ール側油室４９に供給される。次に、自在継手３０を回
転すると、図７に示すように、潤滑油４０は遠心力Ｐに
よって油室４８、４９の内周面に押付けられ、ギヤ部３
２ａ、３５ａを全周にわたって潤滑する。
在継手３０の給油穴３６から潤滑油４０を注入し、給油
量検出穴３７から排出すると注入を停止し、給油穴３６
及び給油量検出穴３７をプラグ２９によって閉塞する。
この潤滑油４０は高粘度（３８００ｃｓｔ ａｔ４０
℃）のため、所要時間が経過すると給油側油室４８から
連通穴３４及びギヤ部３２ａ、３５ａの隙間を通ってシ
ール側油室４９に供給される。次に、自在継手３０を回
転すると、図７に示すように、潤滑油４０は遠心力Ｐに
よって油室４８、４９の内周面に押付けられ、ギヤ部３
２ａ、３５ａを全周にわたって潤滑する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、駆動軸５２
とワークロール５１の高低差はワークロール５１の高圧
下のための小径化に従って大きくなり、スピンドル３１
の傾斜角θも大きくなる。また、給油量検出穴３７は潤
滑油４０をできるだけ多く給油するように任意の高さに
穿設されている。この傾斜角θの増大及び圧延速度の高
速化により、自在継手３０が回転すると、図７に示すよ
うに、シール側油室４９の下部が瞬間的に収縮し、潤滑
油４０が高粘度であるのでシール側油室４９の上部に行
かず、また遠心力Ｐが作用して潤滑油４０が油室４８、
４９の外周面に押付けられても潤滑油４０が多量に給油
されているので、シール側油室４９の下部に圧力が発生
してＹシール４２から外部へ押し出されて油室４８、４
９内の潤滑油４０が急速に減少し、Ｙシール４２が破損
してその寿命が短くなる。従って、潤滑油４０の給油回
数及びＹシール４２の交換回数が多くなるので圧延機の
ダウンタイムが増大する。
とワークロール５１の高低差はワークロール５１の高圧
下のための小径化に従って大きくなり、スピンドル３１
の傾斜角θも大きくなる。また、給油量検出穴３７は潤
滑油４０をできるだけ多く給油するように任意の高さに
穿設されている。この傾斜角θの増大及び圧延速度の高
速化により、自在継手３０が回転すると、図７に示すよ
うに、シール側油室４９の下部が瞬間的に収縮し、潤滑
油４０が高粘度であるのでシール側油室４９の上部に行
かず、また遠心力Ｐが作用して潤滑油４０が油室４８、
４９の外周面に押付けられても潤滑油４０が多量に給油
されているので、シール側油室４９の下部に圧力が発生
してＹシール４２から外部へ押し出されて油室４８、４
９内の潤滑油４０が急速に減少し、Ｙシール４２が破損
してその寿命が短くなる。従って、潤滑油４０の給油回
数及びＹシール４２の交換回数が多くなるので圧延機の
ダウンタイムが増大する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の、本発明によるギヤタイプ自在継手の構成は、高さの
異なる駆動軸及び被動軸とスピンドルとを傾斜角を形成
して連結し、内部連結ギヤ部のスピンドル側と駆動軸側
または被動軸側とに油室を形成し、このスピンドル側油
室とスピンドルとをシールリングによって封止し、この
双方または何れか一方の油室の上部に潤滑油給油穴を設
け、この下方に給油量検出穴を設けたギヤタイプ自在継
手において、前記給油量検出穴を、前記ギヤタイプ自在
継手の回転停止時にその軸心以上であって、スピンドル
側油室内の回転中における潤滑油油面から軸心側の空間
が前記傾斜角の最大形成時における瞬間油室最大収縮時
に正の値になると共に、瞬間油室最大膨張時に前記潤滑
油油面が前記連結ギヤ部よりも軸心側に形成するように
設けたことを特徴とする。
の、本発明によるギヤタイプ自在継手の構成は、高さの
異なる駆動軸及び被動軸とスピンドルとを傾斜角を形成
して連結し、内部連結ギヤ部のスピンドル側と駆動軸側
または被動軸側とに油室を形成し、このスピンドル側油
室とスピンドルとをシールリングによって封止し、この
双方または何れか一方の油室の上部に潤滑油給油穴を設
け、この下方に給油量検出穴を設けたギヤタイプ自在継
手において、前記給油量検出穴を、前記ギヤタイプ自在
継手の回転停止時にその軸心以上であって、スピンドル
側油室内の回転中における潤滑油油面から軸心側の空間
が前記傾斜角の最大形成時における瞬間油室最大収縮時
に正の値になると共に、瞬間油室最大膨張時に前記潤滑
油油面が前記連結ギヤ部よりも軸心側に形成するように
設けたことを特徴とする。
【０００８】
【作用】ギヤタイプ自在継手の回転を停止し、潤滑油を
潤滑油給油穴から油室内に注入し、給油量検出穴から排
出して所定の給油量になると潤滑油給油穴及び給油量検
出穴を閉塞する。次に、ギヤタイプ自在継手が回転する
と、潤滑油はその遠心力によって油室の内周面に押付け
られて油面（油層厚さ）を形成し、ギヤ部を全周にわた
って潤滑する。この場合、スピンドルの最大傾斜角形成
によるスピンドル側油室の瞬間最大収縮部が急速に収縮
し、潤滑油の粘度が高いので油面が高くなるが、スピン
ドル側油室には所定量の潤滑油しか給油されていないの
で油面の軸心側に空間が残留する。従って、シールリン
グとスピンドルとのシール部は前記空間になるので、こ
のシール部から潤滑油が外部に漏出することが無くな
り、スピンドル側油室の瞬間収縮部が急速に収縮しても
圧力が発生しないので、シールリングの破損が無くな
る。なお、回転停止時に潤滑油を注入すると、軸心付近
の摺動部に潤滑油が付着し、回転時に潤滑する。
潤滑油給油穴から油室内に注入し、給油量検出穴から排
出して所定の給油量になると潤滑油給油穴及び給油量検
出穴を閉塞する。次に、ギヤタイプ自在継手が回転する
と、潤滑油はその遠心力によって油室の内周面に押付け
られて油面（油層厚さ）を形成し、ギヤ部を全周にわた
って潤滑する。この場合、スピンドルの最大傾斜角形成
によるスピンドル側油室の瞬間最大収縮部が急速に収縮
し、潤滑油の粘度が高いので油面が高くなるが、スピン
ドル側油室には所定量の潤滑油しか給油されていないの
で油面の軸心側に空間が残留する。従って、シールリン
グとスピンドルとのシール部は前記空間になるので、こ
のシール部から潤滑油が外部に漏出することが無くな
り、スピンドル側油室の瞬間収縮部が急速に収縮しても
圧力が発生しないので、シールリングの破損が無くな
る。なお、回転停止時に潤滑油を注入すると、軸心付近
の摺動部に潤滑油が付着し、回転時に潤滑する。
【０００９】
【実施例】図１は本発明の一実施例である、ギヤタイプ
自在継手の縦断面図、図２及び図３は給油手順を示す図
１のII−II断面図、図４は給油量検出穴の高さを計算す
るための側面概念図である。なお、従来の装置と同一の
部材及び部位には同一の符号を付し、重複する説明を省
略する。
自在継手の縦断面図、図２及び図３は給油手順を示す図
１のII−II断面図、図４は給油量検出穴の高さを計算す
るための側面概念図である。なお、従来の装置と同一の
部材及び部位には同一の符号を付し、重複する説明を省
略する。
【００１０】図１〜図３において、１はコネクタであ
り、その圧延機側端部はワークロール５１の小判型部５
１ａに着脱自在に嵌挿され、駆動装置側端部にはリング
状のＹシール４２が装着されていて、そのギヤ部１ａは
ハブ３２のギヤ部３２ａと軸方向に摺動自在に噛合され
ている。ギヤ部３２ａ、１ａの両側には、給油側油室８
及びシール側油室９が形成されている。また、コネクタ
１には軸心と同一の高さに下給油量検出穴３ｂが、その
上方には上給油量検出穴３ａが、さらにその上方には給
油穴２がそれぞれ穿設されている。以上の部材及び部位
と、従来の装置と同一の部材及び部位とによって、自在
継手１０が構成されている。なお、自在継手１０は小判
型部５１ａが上下方向に位置して停止するようになって
いて、図２及び図３中右方の給油穴２及び上下給油量検
出穴３ａ、３ｂはプラグ２９によって閉塞され、小判型
部５１ａの位相が上下で逆になったときに使用するもの
である。
り、その圧延機側端部はワークロール５１の小判型部５
１ａに着脱自在に嵌挿され、駆動装置側端部にはリング
状のＹシール４２が装着されていて、そのギヤ部１ａは
ハブ３２のギヤ部３２ａと軸方向に摺動自在に噛合され
ている。ギヤ部３２ａ、１ａの両側には、給油側油室８
及びシール側油室９が形成されている。また、コネクタ
１には軸心と同一の高さに下給油量検出穴３ｂが、その
上方には上給油量検出穴３ａが、さらにその上方には給
油穴２がそれぞれ穿設されている。以上の部材及び部位
と、従来の装置と同一の部材及び部位とによって、自在
継手１０が構成されている。なお、自在継手１０は小判
型部５１ａが上下方向に位置して停止するようになって
いて、図２及び図３中右方の給油穴２及び上下給油量検
出穴３ａ、３ｂはプラグ２９によって閉塞され、小判型
部５１ａの位相が上下で逆になったときに使用するもの
である。
【００１１】運転の立上がり時には、図２に示すよう
に、回転が停止している自在継手１０の給油穴２から給
油側油室８に潤滑油４０を、上給油量検出穴３ａから排
出するまで注入し、給油穴２及び上給油量検出穴３ａを
プラグ２９によって閉塞する。この潤滑油４０は高粘度
（３８００ｃｓｔ ａｔ４０℃）のため、短時間で給油
側油室８からシール側油室９に完全に供給されないので
給油側油室８に上給油検出穴３ａまで注油しておく。次
に、自在継手３０を回転すると、図１に示すように、潤
滑油４０は遠心力Ｐによって油室８、９内の内周面に押
付けられると共に、昇温によって粘度が幾分低下して双
方の油室８、９に所定の油量で均等に行きわたってギア
部１ａ、３２ａを全周にわたって潤滑する。この場合、
シール側油室９の下部が急速に収縮して油面が高く（油
層が厚く）なっても、シール側油室９には所定量の潤滑
油４０が供給されているので空間が残留する。従って、
潤滑油４０がＹシール４２とハブ３２とのシール部が前
記空間になるので、このシール部から外部に漏出するこ
とが無くなり、シール側油室９の下部に圧力が発生しな
いので、Ｙシール４２の破損が無くなる。
に、回転が停止している自在継手１０の給油穴２から給
油側油室８に潤滑油４０を、上給油量検出穴３ａから排
出するまで注入し、給油穴２及び上給油量検出穴３ａを
プラグ２９によって閉塞する。この潤滑油４０は高粘度
（３８００ｃｓｔ ａｔ４０℃）のため、短時間で給油
側油室８からシール側油室９に完全に供給されないので
給油側油室８に上給油検出穴３ａまで注油しておく。次
に、自在継手３０を回転すると、図１に示すように、潤
滑油４０は遠心力Ｐによって油室８、９内の内周面に押
付けられると共に、昇温によって粘度が幾分低下して双
方の油室８、９に所定の油量で均等に行きわたってギア
部１ａ、３２ａを全周にわたって潤滑する。この場合、
シール側油室９の下部が急速に収縮して油面が高く（油
層が厚く）なっても、シール側油室９には所定量の潤滑
油４０が供給されているので空間が残留する。従って、
潤滑油４０がＹシール４２とハブ３２とのシール部が前
記空間になるので、このシール部から外部に漏出するこ
とが無くなり、シール側油室９の下部に圧力が発生しな
いので、Ｙシール４２の破損が無くなる。
【００１２】運転中に自在継手１０の回転を停止して潤
滑油４０を補給する時には、図３に示すように、給油穴
２及び下給油量検出穴３ｂのプラグ２９を除去し、給油
穴２から給油側油室８に潤滑油４０を、下給油量検出穴
３ｂから排出するまで注油し、プラグ２９によって閉塞
する。この自在継手１０が回転すると、潤滑油４０は図
１に示すように、前述と同様の作用で双方の油室８、９
の内周面で油層を形成してギヤ部１ａ、３２ａを全周に
わたって潤滑する。なお、スラストピン４５の潤滑のた
め、下給油量検出穴３ｂは自在継手１０の軸心以上の位
置に穿設する必要がある。
滑油４０を補給する時には、図３に示すように、給油穴
２及び下給油量検出穴３ｂのプラグ２９を除去し、給油
穴２から給油側油室８に潤滑油４０を、下給油量検出穴
３ｂから排出するまで注油し、プラグ２９によって閉塞
する。この自在継手１０が回転すると、潤滑油４０は図
１に示すように、前述と同様の作用で双方の油室８、９
の内周面で油層を形成してギヤ部１ａ、３２ａを全周に
わたって潤滑する。なお、スラストピン４５の潤滑のた
め、下給油量検出穴３ｂは自在継手１０の軸心以上の位
置に穿設する必要がある。
【００１３】潤滑油４０の初期供給用の上給油量検出穴
３ａ及び補給用の下給油量検出穴３ｂの高さは、図４に
おいて次の式によって確認する。 傾斜角θ＝０°における回転中の油面高さＴ−Ｃの
計算 ａＬ×１０6 ＝π×Ｂ×（Ｄ2 −Ｅ2 ）−−−−−−−−−（１） ｂＬ×１０6 ＝π×Ｂ×（Ｄ2 −Ｅ2 ）−−−−−−−−−（２） Ｃ＝Ｅ−Ｌ −−−−−−−−−（３） ａＬ：上給油量検出穴３ａの高さにおける初期給油量
（l ） ｂＬ：下給油量検出穴３ｂの高さにおける初期給油量
（l ） 式（１）〜（３）よりシール側油室９の空間部高さＣを
計算する。
３ａ及び補給用の下給油量検出穴３ｂの高さは、図４に
おいて次の式によって確認する。 傾斜角θ＝０°における回転中の油面高さＴ−Ｃの
計算 ａＬ×１０6 ＝π×Ｂ×（Ｄ2 −Ｅ2 ）−−−−−−−−−（１） ｂＬ×１０6 ＝π×Ｂ×（Ｄ2 −Ｅ2 ）−−−−−−−−−（２） Ｃ＝Ｅ−Ｌ −−−−−−−−−（３） ａＬ：上給油量検出穴３ａの高さにおける初期給油量
（l ） ｂＬ：下給油量検出穴３ｂの高さにおける初期給油量
（l ） 式（１）〜（３）よりシール側油室９の空間部高さＣを
計算する。
【００１４】 傾斜角θの形成による油面高さＴ−Ｃ
の変動算出 θ＝０°におけるシール側油室９の上部または下部の断
面積＝Ａmm2 、θmaxにおけるシール側油室９の上部断
面積＝Ａmax mm2 、θmax におけるシール側油室９の下
部断面積＝Ａmin mm2 とすると、 Ａmm2 時の相当油室幅は（１）項と同一のＢmm Ａmax mm2 の時の相当油室幅はＢmax mm＝Ｂmm＋α α：増加量 Ａmin mm2 の時の相当油室幅はＢmin mm＝Ｂmm＋β β：減少量 （イ）．最高油面高さ（油面が軸心に一番近寄る時）の
算出 Ｃmin ＝Ｔ−｛Ｂ×（Ｔ−Ｃ）÷Ｂmin ｝mm （ロ）．最低油面高さ（油面が軸心から一番離れる時）
の算出 Ｃmax ＝Ｔ−｛Ｂ×（Ｔ−Ｃ）÷Ｂmax ｝mm 故に、Ｃmin が正の値になればシール側油室９の下部に
圧力が発生せず、自在継手１０の回転中に潤滑油４０の
油層がＹシール４２のシール部に接触しないので、Ｙシ
ール４２は破損しない。また、Ｃmax はギヤ部１ａ、３
２ａの潤滑を損なわない程度以下が必要である。
の変動算出 θ＝０°におけるシール側油室９の上部または下部の断
面積＝Ａmm2 、θmaxにおけるシール側油室９の上部断
面積＝Ａmax mm2 、θmax におけるシール側油室９の下
部断面積＝Ａmin mm2 とすると、 Ａmm2 時の相当油室幅は（１）項と同一のＢmm Ａmax mm2 の時の相当油室幅はＢmax mm＝Ｂmm＋α α：増加量 Ａmin mm2 の時の相当油室幅はＢmin mm＝Ｂmm＋β β：減少量 （イ）．最高油面高さ（油面が軸心に一番近寄る時）の
算出 Ｃmin ＝Ｔ−｛Ｂ×（Ｔ−Ｃ）÷Ｂmin ｝mm （ロ）．最低油面高さ（油面が軸心から一番離れる時）
の算出 Ｃmax ＝Ｔ−｛Ｂ×（Ｔ−Ｃ）÷Ｂmax ｝mm 故に、Ｃmin が正の値になればシール側油室９の下部に
圧力が発生せず、自在継手１０の回転中に潤滑油４０の
油層がＹシール４２のシール部に接触しないので、Ｙシ
ール４２は破損しない。また、Ｃmax はギヤ部１ａ、３
２ａの潤滑を損なわない程度以下が必要である。
【００１５】
【発明の効果】本発明では、給油量検出穴を、ギヤタイ
プ自在継手の回転停止時にその軸心以上であって、スピ
ンドル側油室内の回転中における潤滑油油面から軸心側
の空間が最大傾斜角形成による瞬間油室最大収縮時に正
の値になると共に、瞬間油室最大膨張時に前記潤滑油油
面が前記ギヤ部よりも軸心側に形成するように設けたこ
とにより、ギヤタイプ自在継手が回転するとスピンドル
の最大傾斜角形成によるスピンドル側油室の最大瞬間収
縮部が急速に収縮して油面が高くなるが、スピンドル側
油室には所定量の潤滑油が給油されているので油面の軸
心側に空間を残留させることができる。従って、回転中
はシールリングとスピンドルとのシール部は前記空間と
なるので、潤滑油のシール部からの漏出を防止すると共
に、スピンドル側油室の最大瞬間収縮部が急速に収縮し
ても圧力が発生しなくてシールリングの寿命が長くなる
ので、潤滑油の補給及びシールリングの交換によるライ
ンのダウンタイムを減少させることができる。
プ自在継手の回転停止時にその軸心以上であって、スピ
ンドル側油室内の回転中における潤滑油油面から軸心側
の空間が最大傾斜角形成による瞬間油室最大収縮時に正
の値になると共に、瞬間油室最大膨張時に前記潤滑油油
面が前記ギヤ部よりも軸心側に形成するように設けたこ
とにより、ギヤタイプ自在継手が回転するとスピンドル
の最大傾斜角形成によるスピンドル側油室の最大瞬間収
縮部が急速に収縮して油面が高くなるが、スピンドル側
油室には所定量の潤滑油が給油されているので油面の軸
心側に空間を残留させることができる。従って、回転中
はシールリングとスピンドルとのシール部は前記空間と
なるので、潤滑油のシール部からの漏出を防止すると共
に、スピンドル側油室の最大瞬間収縮部が急速に収縮し
ても圧力が発生しなくてシールリングの寿命が長くなる
ので、潤滑油の補給及びシールリングの交換によるライ
ンのダウンタイムを減少させることができる。
【図１】本発明の一実施例である、ギヤタイプ自在継手
の縦断面図である。
の縦断面図である。
【図２】給油手順を示す図１のII−II断面図である。
【図３】給油手順を示す図１のII−II断面図である。
【図４】給油量検出穴の高さを計算するための側面概念
図である。
図である。
【図５】従来のロールクロス圧延機のミルスピンドルの
概念を示す平面図である。
概念を示す平面図である。
【図６】図５の側面図である。
【図７】ギヤタイプ自在継手の縦断面図である。
【図８】図７のVIII−VIII断面図である。
１ コネクタ ２ 給油穴 ３ａ 上給油量検出穴 ３ｂ 下給油量検出穴 ８ 給油側油室 ９ シール側油室 １０ 自在継手 ３１ スピンドル ３２ ハブ ３４ 連通穴 ４０ 潤滑油 ５１ ワークロール
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松重 武彦 茨城県鹿島郡鹿島町大字光３番地 住友金 属工業株式 会社 鹿島製鉄所内 (72)発明者 野村 守男 茨城県鹿島郡鹿島町大字光３番地 住友金 属工業株式 会社 鹿島製鉄所内
Claims (1)
- 【請求項１】 高さの異なる駆動軸及び被動軸とスピン
ドルとを傾斜角を形成して連結し、内部連結ギヤ部のス
ピンドル側と駆動軸側または被動軸側とに油室を形成
し、このスピンドル側油室とスピンドルとをシールリン
グによって封止し、この双方または何れか一方の油室の
上部に潤滑油給油穴を設け、この下方に給油量検出穴を
設けたギヤタイプ自在継手において、 前記給油量検出穴を、前記ギヤタイプ自在継手の回転停
止時にその軸心以上であって、スピンドル側油室内の回
転中における潤滑油油面から軸心側の空間が前記傾斜角
の最大形成時における瞬間油室最大収縮時に正の値にな
ると共に、瞬間油室最大膨張時に前記潤滑油油面が前記
連結ギヤ部よりも軸心側に形成するように設けたことを
特徴とするギヤタイプ自在継手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15714294A JPH0821453A (ja) | 1994-07-08 | 1994-07-08 | ギヤタイプ自在継手 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15714294A JPH0821453A (ja) | 1994-07-08 | 1994-07-08 | ギヤタイプ自在継手 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0821453A true JPH0821453A (ja) | 1996-01-23 |
Family
ID=15643110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15714294A Withdrawn JPH0821453A (ja) | 1994-07-08 | 1994-07-08 | ギヤタイプ自在継手 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0821453A (ja) |
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-
1994
- 1994-07-08 JP JP15714294A patent/JPH0821453A/ja not_active Withdrawn
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