JPH08209802A - アンカーボルトを用いた柱脚の支持方式 - Google Patents
アンカーボルトを用いた柱脚の支持方式Info
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- JPH08209802A JPH08209802A JP1526995A JP1526995A JPH08209802A JP H08209802 A JPH08209802 A JP H08209802A JP 1526995 A JP1526995 A JP 1526995A JP 1526995 A JP1526995 A JP 1526995A JP H08209802 A JPH08209802 A JP H08209802A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、弾性域でボンド型アンカーボルト
の高い剛性を利用し、塑性域ではアンボンド型アンカー
ボルトの靭性に優れてエネルギー吸収能力の大きな特性
を利用するという弾塑性域とも性能の高いアンカーボル
トを用いた柱脚の支持方式を実現することを目的とす
る。 【構成】 この発明は、アンカーボルトを丸鋼棒で構成
して埋込部に定着板を固定して、定着板の引抜け耐力を
Ｐu 、アンカーボルトの降伏耐力と付着耐力とをそれぞ
れＰy とＰb としたときに、アンカーボルトの付着長さ
Ｌe を不等式Ｐu＞Ｐy ≧Ｐb から算出するアンカーボ
ルトを用いた柱脚の支持方式を採用した。また、アンカ
ーボルトの直径をｄとしたときに、付着長さＬe を（１
４〜３１）×ｄの範囲に選定したアンカーボルトを用い
た柱脚の支持方式を採用した。
の高い剛性を利用し、塑性域ではアンボンド型アンカー
ボルトの靭性に優れてエネルギー吸収能力の大きな特性
を利用するという弾塑性域とも性能の高いアンカーボル
トを用いた柱脚の支持方式を実現することを目的とす
る。 【構成】 この発明は、アンカーボルトを丸鋼棒で構成
して埋込部に定着板を固定して、定着板の引抜け耐力を
Ｐu 、アンカーボルトの降伏耐力と付着耐力とをそれぞ
れＰy とＰb としたときに、アンカーボルトの付着長さ
Ｌe を不等式Ｐu＞Ｐy ≧Ｐb から算出するアンカーボ
ルトを用いた柱脚の支持方式を採用した。また、アンカ
ーボルトの直径をｄとしたときに、付着長さＬe を（１
４〜３１）×ｄの範囲に選定したアンカーボルトを用い
た柱脚の支持方式を採用した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アンカーボルトを用い
て露出型の柱脚を支持する方式に関するものである。
て露出型の柱脚を支持する方式に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図３は従来の柱脚支持構造の構成説明
図、図４の(a) ，(b) は従来のアンカーボルトの説明図
である。図３と図４において、２は鉄筋コンクリート
（以下、単にコンクリート）、３はアンカーボルトであ
る。４は定着板、５はシース管である〔図４(b) 〕。３
１はアンカーボルト３のネジ部、３２はナット、３３は
フック部である。
図、図４の(a) ，(b) は従来のアンカーボルトの説明図
である。図３と図４において、２は鉄筋コンクリート
（以下、単にコンクリート）、３はアンカーボルトであ
る。４は定着板、５はシース管である〔図４(b) 〕。３
１はアンカーボルト３のネジ部、３２はナット、３３は
フック部である。
【０００３】図４(b) のアンカーボルト３には、下部に
ネジ部３１を設けた丸鋼棒が用いられている。そして、
アンカーボルト３の軸部にシース管５が嵌められて、下
端のネジ部３１に定着板４が固定されている。フック部
３３と定着板４は、コンクリート２に埋設される。６は
ネジ孔６１を設けたベースプレート、７は柱脚、８は柱
脚の支持構造である。
ネジ部３１を設けた丸鋼棒が用いられている。そして、
アンカーボルト３の軸部にシース管５が嵌められて、下
端のネジ部３１に定着板４が固定されている。フック部
３３と定着板４は、コンクリート２に埋設される。６は
ネジ孔６１を設けたベースプレート、７は柱脚、８は柱
脚の支持構造である。
【０００４】この種の柱脚用アンカーボルト３をコンク
リートの基礎２との結合形態上で分類すると、ボンド(b
ond)型とアンボンド(unbond)型に２大別される。前述し
た図４の(a) がボンド型Ｂで、(b) がアンボンド型Ｕで
ある。ボンド型Ｂは丸鋼棒又は丸棒表面に多数の凹凸を
形成した異形鋼棒をアンカーボルト３に使い、コンクリ
ート２との付着力や定着力によってアンカーボルト３の
引き抜けが生じないように設計する。
リートの基礎２との結合形態上で分類すると、ボンド(b
ond)型とアンボンド(unbond)型に２大別される。前述し
た図４の(a) がボンド型Ｂで、(b) がアンボンド型Ｕで
ある。ボンド型Ｂは丸鋼棒又は丸棒表面に多数の凹凸を
形成した異形鋼棒をアンカーボルト３に使い、コンクリ
ート２との付着力や定着力によってアンカーボルト３の
引き抜けが生じないように設計する。
【０００５】ボンド型Ｂの設計思想によれば、アンカー
ボルト３の降伏耐力又は破断耐力までは引き抜けないこ
とを前提にしている。しかし、ベースプレート６面のア
ンカーボルト３の伸びと力の関係を定量化することは極
めて困難であり、多数の実験値で推定するしかない。し
たがって、アンカーボルト３の引張り剛性評価が容易に
定量化できないために、柱脚７の曲げ応力に対する回転
剛性も多数の実験データが必要になる。
ボルト３の降伏耐力又は破断耐力までは引き抜けないこ
とを前提にしている。しかし、ベースプレート６面のア
ンカーボルト３の伸びと力の関係を定量化することは極
めて困難であり、多数の実験値で推定するしかない。し
たがって、アンカーボルト３の引張り剛性評価が容易に
定量化できないために、柱脚７の曲げ応力に対する回転
剛性も多数の実験データが必要になる。
【０００６】他方、アンボンド型Ｕは図４の(b) に示す
ように、アンカーボルト３に丸棒と定着板４を用い、軸
部の外周との付着力は生じないようにシース管５が被せ
られている。設計思想は定着板４をコンクリート２に一
体形に固定し、アンカーボルト３が降伏耐力や破断耐力
に達するまで、引き抜けない設計にすることが一般的で
ある。その際、アンカーボルト３の引張り力と伸びの関
係は定着板４と上部ナット３２との間が一様に伸びるこ
とを前提にして所定の係数を掛けて求めている。ボンド
型Ｂに比べてアンカーボルト３の剛性を比較的容易に定
量化できるメリットがある。
ように、アンカーボルト３に丸棒と定着板４を用い、軸
部の外周との付着力は生じないようにシース管５が被せ
られている。設計思想は定着板４をコンクリート２に一
体形に固定し、アンカーボルト３が降伏耐力や破断耐力
に達するまで、引き抜けない設計にすることが一般的で
ある。その際、アンカーボルト３の引張り力と伸びの関
係は定着板４と上部ナット３２との間が一様に伸びるこ
とを前提にして所定の係数を掛けて求めている。ボンド
型Ｂに比べてアンカーボルト３の剛性を比較的容易に定
量化できるメリットがある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ボンド型Ｂはアンボン
ド型Ｕに比べてアンカーボルト３の引張り剛性が大きく
なり、柱脚７の回転剛性も高くなる。しかしながら、そ
の反面定量的評価は、多くの実験データに頼らざるを得
ない。また、柱脚支持構造８には大きな地震力を受けた
ときの建築物の安全性を確保するために、安定した弾塑
性性状が不可欠である。特に、塑性域でのエネルギー吸
収能力が重要となる。ボンド型Ｂはアンカーボルト３の
伸び能力が小さく、しかもバラツキが大きいことから柱
脚７の下端に塑性域を設ける設計にならざるを得ない。
したがって、常に柱脚７に比べアンカーボルト３は余裕
のある設計をしておく必要がある。
ド型Ｕに比べてアンカーボルト３の引張り剛性が大きく
なり、柱脚７の回転剛性も高くなる。しかしながら、そ
の反面定量的評価は、多くの実験データに頼らざるを得
ない。また、柱脚支持構造８には大きな地震力を受けた
ときの建築物の安全性を確保するために、安定した弾塑
性性状が不可欠である。特に、塑性域でのエネルギー吸
収能力が重要となる。ボンド型Ｂはアンカーボルト３の
伸び能力が小さく、しかもバラツキが大きいことから柱
脚７の下端に塑性域を設ける設計にならざるを得ない。
したがって、常に柱脚７に比べアンカーボルト３は余裕
のある設計をしておく必要がある。
【０００８】一方、アンボンド型Ｕはアンカーボルト３
の軸部が一様に伸びかつ、安定した弾塑性性状を得やす
いことから柱脚支持構造８としてもエネルギー吸収の大
きい安定した弾塑性性状を確保できる。しかしながら、
アンボンド型Ｕではボンド型Ｂに比べ短期設計時におけ
る弾性域の剛性が小さくなる。これを避けるには、アン
カーボルトの軸部長さを短くすれば（埋め込み深さが浅
くなる）、剛性を大きくすることができる。
の軸部が一様に伸びかつ、安定した弾塑性性状を得やす
いことから柱脚支持構造８としてもエネルギー吸収の大
きい安定した弾塑性性状を確保できる。しかしながら、
アンボンド型Ｕではボンド型Ｂに比べ短期設計時におけ
る弾性域の剛性が小さくなる。これを避けるには、アン
カーボルトの軸部長さを短くすれば（埋め込み深さが浅
くなる）、剛性を大きくすることができる。
【０００９】しかしながら、このような構造を採用する
と、コンクリートの基礎２にコーン破壊が生じ易くな
る。したがって、埋め込み深さも、或る程度長くするこ
とが必要になる。いずれにしても、柱脚支持構造８の性
能は弾性域の回転剛性が高く、塑性域では靭性に優れて
エネルギー吸収能力の大きなものが求められており、そ
の性能を大きく左右するアンカーボルト３としては、従
来のものでは解決できないという問題点があった。
と、コンクリートの基礎２にコーン破壊が生じ易くな
る。したがって、埋め込み深さも、或る程度長くするこ
とが必要になる。いずれにしても、柱脚支持構造８の性
能は弾性域の回転剛性が高く、塑性域では靭性に優れて
エネルギー吸収能力の大きなものが求められており、そ
の性能を大きく左右するアンカーボルト３としては、従
来のものでは解決できないという問題点があった。
【００１０】本発明は、従来の柱脚用アンカーボルトの
上記のような問題点を解消するためになされたもので、
弾性域ではボンド型アンカーボルトの高い剛性を利用
し、塑性域ではアンボンド型アンカーボルトの靭性に優
れてエネルギー吸収能力の大きな特性を利用するという
弾塑性域とも性能の高いアンカーボルトを用いた柱脚の
支持方式を実現することを目的とするものである。
上記のような問題点を解消するためになされたもので、
弾性域ではボンド型アンカーボルトの高い剛性を利用
し、塑性域ではアンボンド型アンカーボルトの靭性に優
れてエネルギー吸収能力の大きな特性を利用するという
弾塑性域とも性能の高いアンカーボルトを用いた柱脚の
支持方式を実現することを目的とするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明は、頭部を露出
してコンクリートの基礎に埋め込まれたアンカーボルト
により柱脚を支持する方式において、アンカーボルトを
丸鋼棒で構成して埋込部に定着板を固定して、定着板の
引抜け耐力をＰu 、アンカーボルトの降伏耐力と付着耐
力とをそれぞれＰy とＰb としたときに、アンカーボル
トの付着長さＬe を下記の不等式(a) から算出するアン
カーボルトを用いた柱脚の支持方式を採用したものであ
る。 記 Ｐu ＞Ｐy ≧Ｐb …(a) さらに、アンカーボルトの直径をｄ(cm)としたときに、
付着長さＬe を下記の(b) 式の範囲に選定したアンカー
ボルトを用いた柱脚の支持方式を採用したものである。 記 Ｌe ＝（１４〜３１）ｄ …(b)
してコンクリートの基礎に埋め込まれたアンカーボルト
により柱脚を支持する方式において、アンカーボルトを
丸鋼棒で構成して埋込部に定着板を固定して、定着板の
引抜け耐力をＰu 、アンカーボルトの降伏耐力と付着耐
力とをそれぞれＰy とＰb としたときに、アンカーボル
トの付着長さＬe を下記の不等式(a) から算出するアン
カーボルトを用いた柱脚の支持方式を採用したものであ
る。 記 Ｐu ＞Ｐy ≧Ｐb …(a) さらに、アンカーボルトの直径をｄ(cm)としたときに、
付着長さＬe を下記の(b) 式の範囲に選定したアンカー
ボルトを用いた柱脚の支持方式を採用したものである。 記 Ｌe ＝（１４〜３１）ｄ …(b)
【００１２】
【作用】アンカーボルトは、丸鋼棒で構成されて埋込部
に定着板が固定される。そして、アンカーボルトの付着
長さＬe が、定着板の引抜け耐力をＰu とし、アンカー
ボルトの降伏耐力と付着耐力をＰy とＰb としたとき
に、Ｐu ＞Ｐy ≧Ｐb で表される不等式から算出され
る。また、アンカーボルトの直径をｄ(cm)としたとき
に、コンクリートの付着長さＬe が（１４〜３１）×ｄ
の範囲に選ばれる。
に定着板が固定される。そして、アンカーボルトの付着
長さＬe が、定着板の引抜け耐力をＰu とし、アンカー
ボルトの降伏耐力と付着耐力をＰy とＰb としたとき
に、Ｐu ＞Ｐy ≧Ｐb で表される不等式から算出され
る。また、アンカーボルトの直径をｄ(cm)としたとき
に、コンクリートの付着長さＬe が（１４〜３１）×ｄ
の範囲に選ばれる。
【００１３】柱脚に荷重が加わると、弾性域では応力が
剛性の大きいボンド型アンカーボルトを通してコンクリ
ート基礎に伝達される。また、塑性域では、ボンドが切
れてアンボンド型となり応力が定着板を介してコンクリ
ート基礎に伝えられる。
剛性の大きいボンド型アンカーボルトを通してコンクリ
ート基礎に伝達される。また、塑性域では、ボンドが切
れてアンボンド型となり応力が定着板を介してコンクリ
ート基礎に伝えられる。
【００１４】
実施例１．以下、本発明の実施例を、図面を用いて説明
する。図１はこの発明の実施例の構成説明図である。本
発明実施例で従来構造に対応する部分に同一符号が付さ
れていて一部説明が重複するが、構成や具体的な特性が
相違するのでやや詳しく説明する。
する。図１はこの発明の実施例の構成説明図である。本
発明実施例で従来構造に対応する部分に同一符号が付さ
れていて一部説明が重複するが、構成や具体的な特性が
相違するのでやや詳しく説明する。
【００１５】図１において、１は地盤、２はコンクリー
トの基礎である。コンクリート２は鉄筋入りで構成され
て、地盤１の地表面近くに打設されている。３はアンカ
ーボルト、４は定着板である。アンカーボルト３には直
線状の丸鋼棒が用いられ、所謂ゆる露出型で頭部がコン
クリート２上の表面に露出している。６はベースプレー
ト、７は柱脚、８は柱脚支持構造である。ベースプレー
ト６と柱脚７は鋳造や圧延鋼材で作られ、溶接や結合用
のボルトで接合されて一体構造に構成されている。ベー
スプレート６には、アンカーボルト３を挿通する複数個
のネジ孔６１が穿設されている。
トの基礎である。コンクリート２は鉄筋入りで構成され
て、地盤１の地表面近くに打設されている。３はアンカ
ーボルト、４は定着板である。アンカーボルト３には直
線状の丸鋼棒が用いられ、所謂ゆる露出型で頭部がコン
クリート２上の表面に露出している。６はベースプレー
ト、７は柱脚、８は柱脚支持構造である。ベースプレー
ト６と柱脚７は鋳造や圧延鋼材で作られ、溶接や結合用
のボルトで接合されて一体構造に構成されている。ベー
スプレート６には、アンカーボルト３を挿通する複数個
のネジ孔６１が穿設されている。
【００１６】３１はアンカーボルト３の上、下に螺設さ
れたネジ部、３２はナット、３４は座金である。下端の
ネジ部３１にはナット３２が螺合されて、定着板４が連
結されている。この定着板４を固定したアンカーボルト
３の下部分は、コンクリートの基礎２の深部に埋め込ま
れている。そして、深部に埋め込まれた定着板４には、
コンクリート２との間に強い定着力が与えられている。
れたネジ部、３２はナット、３４は座金である。下端の
ネジ部３１にはナット３２が螺合されて、定着板４が連
結されている。この定着板４を固定したアンカーボルト
３の下部分は、コンクリートの基礎２の深部に埋め込ま
れている。そして、深部に埋め込まれた定着板４には、
コンクリート２との間に強い定着力が与えられている。
【００１７】上述のような構成の柱脚支持構造８は、予
め地盤の所定位置に、頭部を露出させた複数のアンカー
ボルト３を埋め込んだコンクリートの基礎２が打設され
る。埋め込まれたアンカーボルト３の露出した頭部に、
ベースプレート６のボルト孔６１が嵌め合わされる。嵌
合後、各アンカーボルト３のネジ部３１に座金３４を介
してナット３２が螺合されて、柱脚７がコンクリートの
基礎２上に立設される。そして、柱脚７に立設された柱
に梁を渡して、鉄骨構造等の建築物が建造される。
め地盤の所定位置に、頭部を露出させた複数のアンカー
ボルト３を埋め込んだコンクリートの基礎２が打設され
る。埋め込まれたアンカーボルト３の露出した頭部に、
ベースプレート６のボルト孔６１が嵌め合わされる。嵌
合後、各アンカーボルト３のネジ部３１に座金３４を介
してナット３２が螺合されて、柱脚７がコンクリートの
基礎２上に立設される。そして、柱脚７に立設された柱
に梁を渡して、鉄骨構造等の建築物が建造される。
【００１８】本願発明者達は種々の実験・研究の結果、
柱脚支持構造８の性能を左右するアンカーボルト３につ
いて弾性域で剛性が高く、塑性域で靭性（toughness ）
の大きい部材に置き換える支持構造に着目した。そこ
で、アンカーボルト３に丸鋼棒を用いて、コンクリート
２との付着力を期待する。そして、弾性域ではこの付着
力で柱脚７の応力を基礎に伝達し、中小地震に対応させ
るための柱脚７の短期設計荷重まで耐えるような設計を
行うことにした。
柱脚支持構造８の性能を左右するアンカーボルト３につ
いて弾性域で剛性が高く、塑性域で靭性（toughness ）
の大きい部材に置き換える支持構造に着目した。そこ
で、アンカーボルト３に丸鋼棒を用いて、コンクリート
２との付着力を期待する。そして、弾性域ではこの付着
力で柱脚７の応力を基礎に伝達し、中小地震に対応させ
るための柱脚７の短期設計荷重まで耐えるような設計を
行うことにした。
【００１９】また、大地震のように短期設計荷重を越え
る場合（塑性域）は、アンカーボルト３とコンクリート
２との付着力が切れ、その後はアンカーボルト３の引抜
きを定着力を有する定着板４が押さえる動作に切換えら
れる構成にした（図２参照）。即ち、高剛性を必要とす
る弾性域では丸鋼棒のアンカーボルト３とコンクリート
２との付着部分におけるズレ変形が小さく、剛性が高い
というボンド型アンカーボルト３の性質を利用するよう
な構造設計を採用する。
る場合（塑性域）は、アンカーボルト３とコンクリート
２との付着力が切れ、その後はアンカーボルト３の引抜
きを定着力を有する定着板４が押さえる動作に切換えら
れる構成にした（図２参照）。即ち、高剛性を必要とす
る弾性域では丸鋼棒のアンカーボルト３とコンクリート
２との付着部分におけるズレ変形が小さく、剛性が高い
というボンド型アンカーボルト３の性質を利用するよう
な構造設計を採用する。
【００２０】ここで、アンカーボルト３の降伏荷重（耐
力）と付着切れ荷重（耐力）を同一にできれば、理想的
である。本発明実施例では、降伏荷重を付着切れ荷重と
同等またはやや高めに設定する。アンカーボルト３の固
定が定着板４に移った後は、アンカーボルト３の軸部の
降伏により安定した降伏伸びによって靭性の大きい柱脚
支持構造８が構成されることになる。
力）と付着切れ荷重（耐力）を同一にできれば、理想的
である。本発明実施例では、降伏荷重を付着切れ荷重と
同等またはやや高めに設定する。アンカーボルト３の固
定が定着板４に移った後は、アンカーボルト３の軸部の
降伏により安定した降伏伸びによって靭性の大きい柱脚
支持構造８が構成されることになる。
【００２１】アンカーボルト３の付着力は、次式で与え
られる。 Ｐb ＝πｄ・Ｌe ・φ …(1) ただし、π ：円周率 ｄ ：アンカーボルト３の直径 Ｌe ：アンカーボルト３がコンクリート２に付着する長
さ φ ：アンカーボルト３とコンクリート２との付着強度
（「鉄筋コンクリート構造計算基準・同解説…1993,2」
日本建築学会編）…参照 Ｆc ：コンクリート２の基準強度 なお、アンカーボルト３とコンクリート２との付着切れ
強度は参考文献に示す長期許容付着応力度の３倍と見做
して、φ＝0.18Ｆc かつ40.5Kg／cm2 以下とする。
られる。 Ｐb ＝πｄ・Ｌe ・φ …(1) ただし、π ：円周率 ｄ ：アンカーボルト３の直径 Ｌe ：アンカーボルト３がコンクリート２に付着する長
さ φ ：アンカーボルト３とコンクリート２との付着強度
（「鉄筋コンクリート構造計算基準・同解説…1993,2」
日本建築学会編）…参照 Ｆc ：コンクリート２の基準強度 なお、アンカーボルト３とコンクリート２との付着切れ
強度は参考文献に示す長期許容付着応力度の３倍と見做
して、φ＝0.18Ｆc かつ40.5Kg／cm2 以下とする。
【００２２】また、アンカーボルト３の降伏耐力は、次
の(2) 式で表される。 Ｐy ＝πｄ2 ／４・σy …(2) ただし、σy ：アンカーボルト３の降伏点（Kg／cm2 ）
の(2) 式で表される。 Ｐy ＝πｄ2 ／４・σy …(2) ただし、σy ：アンカーボルト３の降伏点（Kg／cm2 ）
【００２３】一方、定着板４の引抜け耐力をＰu とする
と、定着板４の引抜け耐力Ｐu とアンカーボルト３の降
伏耐力Ｐy およびアンカーボルト３の付着力Ｐb との大
小関係を、次の(3) 式のような不等式で示す値に設定す
ることが必要になる。 Ｐu ＞Ｐy ≧Ｐb …(3)
と、定着板４の引抜け耐力Ｐu とアンカーボルト３の降
伏耐力Ｐy およびアンカーボルト３の付着力Ｐb との大
小関係を、次の(3) 式のような不等式で示す値に設定す
ることが必要になる。 Ｐu ＞Ｐy ≧Ｐb …(3)
【００２４】(3) 式の不等号≧を等号＝と見做して、
(1) ，(2) 式から、 Ｐb ＝πｄ・Ｌe ・φ＝Ｐy ＝πｄ2 ／４・σy したがって、 πｄ・Ｌe ・φ＝πｄ2 ／４・σy 両辺に１／（πｄ・φ）を乗じれば、Ｌe についての次
の(4) 式が得られる。 Ｌe ＝ｄ・σy ／４φ …(4) 上記(4) 式について、常用のコンクリート強度（180 〜
300 Kg／cm2 ）と丸鋼棒の降伏点（2400〜4000Kg／cm2
を）を代入すると、式(5) のようにアンカーボルト３が
コンクリート２に付着する長さＬe の値が算出される。 Ｌe ＝（１４〜３１）×ｄ …(5) この結果、太さに対応して、剛性の高いアンカーボルト
が構成できる。
(1) ，(2) 式から、 Ｐb ＝πｄ・Ｌe ・φ＝Ｐy ＝πｄ2 ／４・σy したがって、 πｄ・Ｌe ・φ＝πｄ2 ／４・σy 両辺に１／（πｄ・φ）を乗じれば、Ｌe についての次
の(4) 式が得られる。 Ｌe ＝ｄ・σy ／４φ …(4) 上記(4) 式について、常用のコンクリート強度（180 〜
300 Kg／cm2 ）と丸鋼棒の降伏点（2400〜4000Kg／cm2
を）を代入すると、式(5) のようにアンカーボルト３が
コンクリート２に付着する長さＬe の値が算出される。 Ｌe ＝（１４〜３１）×ｄ …(5) この結果、太さに対応して、剛性の高いアンカーボルト
が構成できる。
【００２５】なお、上述の本発明の実施例では単一のナ
ット３２でベースプレート６や定着板４をアンカーボル
ト３に組み付けた場合を例示して説明したが、ダブルナ
ットで緩み止めして固定する方が望ましい。
ット３２でベースプレート６や定着板４をアンカーボル
ト３に組み付けた場合を例示して説明したが、ダブルナ
ットで緩み止めして固定する方が望ましい。
【００２６】
【発明の効果】この発明は、頭部を露出してコンクリー
トの基礎に埋め込まれたアンカーボルトにより柱脚を支
持する方式において、アンカーボルトを丸鋼棒で構成し
て埋込部に定着板を固定して、定着板の引抜け耐力をＰ
u 、アンカーボルトの降伏耐力と付着耐力とをそれぞれ
Ｐy とＰb としたときに、アンカーボルトの付着長さＬ
e を下記の不等式(a) から算出するアンカーボルトを用
いた柱脚の支持方式を採用した。 記 Ｐu ＞Ｐy ≧Ｐb …(a) さらに、アンカーボルトの直径をｄ(cm)としたときに、
付着長さＬe を下記の(b) 式の範囲に選定したアンカー
ボルトを用いた柱脚の支持方式を採用した。 記 Ｌe ＝（１４〜３１）ｄ …(b)
トの基礎に埋め込まれたアンカーボルトにより柱脚を支
持する方式において、アンカーボルトを丸鋼棒で構成し
て埋込部に定着板を固定して、定着板の引抜け耐力をＰ
u 、アンカーボルトの降伏耐力と付着耐力とをそれぞれ
Ｐy とＰb としたときに、アンカーボルトの付着長さＬ
e を下記の不等式(a) から算出するアンカーボルトを用
いた柱脚の支持方式を採用した。 記 Ｐu ＞Ｐy ≧Ｐb …(a) さらに、アンカーボルトの直径をｄ(cm)としたときに、
付着長さＬe を下記の(b) 式の範囲に選定したアンカー
ボルトを用いた柱脚の支持方式を採用した。 記 Ｌe ＝（１４〜３１）ｄ …(b)
【００２７】この結果、弾性域でボンド型アンカーボル
トの高い剛性を利用し、塑性域ではアンボンド型アンカ
ーボルトの靭性に優れてエネルギー吸収能力の大きな特
性を利用できる。よって、本発明によれば、設計が容易
で、弾性域では剛性が高く、塑性域ではエネルギー吸収
能力が大きいという弾塑性域とも高性能なアンカーボル
トを用いた柱脚の支持方式を提供することができる。
トの高い剛性を利用し、塑性域ではアンボンド型アンカ
ーボルトの靭性に優れてエネルギー吸収能力の大きな特
性を利用できる。よって、本発明によれば、設計が容易
で、弾性域では剛性が高く、塑性域ではエネルギー吸収
能力が大きいという弾塑性域とも高性能なアンカーボル
トを用いた柱脚の支持方式を提供することができる。
【図１】この発明の実施例の構成説明図である。
【図２】この発明の実施例の動作を示す特性図である。
【図３】従来の柱脚支持構造の構成説明図である。
【図４】従来のアンカーボルトの説明図である。
１ 地盤 ２ コンクリートの基礎 ３ アンカーボルト ４ 定着板 ６ ベースプレート ７ 柱脚 ８ 柱脚支持構造 ３１ ネジ部 ３２ ナット ３４ 座金 ６１ ネジ孔
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 鈴木 伸二 神奈川県川崎市川崎区白石町２番１号 日 本鋳造株式会社内 (72)発明者 宮尾 俊明 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 頭部を露出してコンクリートの基礎に埋
め込まれたアンカーボルトにより柱脚を支持する方式に
おいて、 前記アンカーボルトを丸鋼棒で構成して埋込部に定着板
を固定して、該定着板の引抜け耐力をＰu 、アンカーボ
ルトの降伏耐力と付着耐力とをそれぞれＰy とＰb とし
たときに、アンカーボルトの付着長さＬe を下記の不等
式(a) から算出することを特徴とするアンカーボルトを
用いた柱脚の支持方式。 記 Ｐu ＞Ｐy ≧Ｐb …(a) - 【請求項２】 前記アンカーボルトの直径をｄ(cm)とし
たときに、付着長さＬe を下記の(b) 式の範囲に選定し
たことを特徴とする請求項１記載のアンカーボルトを用
いた柱脚の支持方式。 記 Ｌe ＝（１４〜３１）ｄ …(b)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1526995A JPH08209802A (ja) | 1995-02-01 | 1995-02-01 | アンカーボルトを用いた柱脚の支持方式 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1526995A JPH08209802A (ja) | 1995-02-01 | 1995-02-01 | アンカーボルトを用いた柱脚の支持方式 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08209802A true JPH08209802A (ja) | 1996-08-13 |
Family
ID=11884150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1526995A Pending JPH08209802A (ja) | 1995-02-01 | 1995-02-01 | アンカーボルトを用いた柱脚の支持方式 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08209802A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1077636A (ja) * | 1996-09-02 | 1998-03-24 | Natl House Ind Co Ltd | アンカーボルトとアンカーボルト設置構造 |
| JP2005220712A (ja) * | 2004-02-09 | 2005-08-18 | Ohbayashi Corp | 鉄骨露出型柱脚構造 |
| JP2006125157A (ja) * | 2004-11-01 | 2006-05-18 | Okabe Co Ltd | 柱脚構造 |
| JP2009293373A (ja) * | 2009-09-18 | 2009-12-17 | Ohbayashi Corp | 鉄骨露出型柱脚部の施工方法、及び、鉄骨露出型柱脚構造 |
| JP2012046925A (ja) * | 2010-08-25 | 2012-03-08 | Toyota T & S Kensetsu Kk | コンクリート部材の接合構造及びその接合方法 |
-
1995
- 1995-02-01 JP JP1526995A patent/JPH08209802A/ja active Pending
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