JPH08209305A - 原子炉燃料棒用端栓 - Google Patents
原子炉燃料棒用端栓Info
- Publication number
- JPH08209305A JPH08209305A JP7041271A JP4127195A JPH08209305A JP H08209305 A JPH08209305 A JP H08209305A JP 7041271 A JP7041271 A JP 7041271A JP 4127195 A JP4127195 A JP 4127195A JP H08209305 A JPH08209305 A JP H08209305A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- end plug
- fuel rod
- intermetallic compound
- nuclear reactor
- corrosion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 急激な腐食を防止し、強度を長期間維持する
ことができる原子炉燃料棒用端栓を提供する。 【構成】 原子炉燃料棒用端栓４を（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）
（Ｆｅ1-y Ｃｒy ）2 または（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆ
ｅ1-y Ｃｒy ）（ただし、０．０５≦ｘ≦０．７，０．
１≦ｙ≦０．５）からなる組成の金属間化合物で構成す
る。
ことができる原子炉燃料棒用端栓を提供する。 【構成】 原子炉燃料棒用端栓４を（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）
（Ｆｅ1-y Ｃｒy ）2 または（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆ
ｅ1-y Ｃｒy ）（ただし、０．０５≦ｘ≦０．７，０．
１≦ｙ≦０．５）からなる組成の金属間化合物で構成す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、原子炉燃料棒の被覆
管の両端部を封止するための端栓に関するものである。
管の両端部を封止するための端栓に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１の断面図に示されるように、加圧水
型原子炉の燃料棒１は高純度ジルコニウムまたはジルカ
ロイ２（ＪＩＳ Ｈ４７５１ＺｒＮＴ８０２Ｄ）もしく
はジルカロイ４（ＪＩＳ Ｈ４７５１ＺｒＮＴ８０４
Ｄ）などのジルコニウム合金からなる被覆管２の内部に
ＵＯ2 燃料ペレット３を積重ねて充填し、スプリング５
でＵＯ2 燃料ペレット３を押圧するようにして被覆管２
の両端を端栓４で溶接密封することにより組立てられ、
炉心に装入して使用されている。上記端栓４は、従来は
被覆管と共金のジルカロイ２またはジルカロイ４などの
ジルコニウム合金で作製されていた。
型原子炉の燃料棒１は高純度ジルコニウムまたはジルカ
ロイ２（ＪＩＳ Ｈ４７５１ＺｒＮＴ８０２Ｄ）もしく
はジルカロイ４（ＪＩＳ Ｈ４７５１ＺｒＮＴ８０４
Ｄ）などのジルコニウム合金からなる被覆管２の内部に
ＵＯ2 燃料ペレット３を積重ねて充填し、スプリング５
でＵＯ2 燃料ペレット３を押圧するようにして被覆管２
の両端を端栓４で溶接密封することにより組立てられ、
炉心に装入して使用されている。上記端栓４は、従来は
被覆管と共金のジルカロイ２またはジルカロイ４などの
ジルコニウム合金で作製されていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年、電力供給源とし
て原子力発電の比重が高まり、それにつれて原子力発電
所の効率的な運転が求められるようになってきた。
て原子力発電の比重が高まり、それにつれて原子力発電
所の効率的な運転が求められるようになってきた。
【０００４】しかし、原子力発電所の効率的な運転は、
そこに設置されている原子炉の高効率運転を強いるよう
になり、原子炉の高効率運転はＵＯ2 燃料の高燃焼を必
要とし、ＵＯ2 燃料を高燃焼させると被覆管の外側の水
側腐食が急激に増大し、このＵＯ2 燃料の高燃焼を長期
にわたって続けると事故につながる恐れがあるなどの課
題があった。
そこに設置されている原子炉の高効率運転を強いるよう
になり、原子炉の高効率運転はＵＯ2 燃料の高燃焼を必
要とし、ＵＯ2 燃料を高燃焼させると被覆管の外側の水
側腐食が急激に増大し、このＵＯ2 燃料の高燃焼を長期
にわたって続けると事故につながる恐れがあるなどの課
題があった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は原
子炉燃料の高燃焼を行っても被覆管の外側の水側腐食の
急激な増大が起こらないようにすべく研究を行っていた
ところ、（１） （Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ1-y Ｃ
ｒy ）2 または（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ1-y Ｃ
ｒy ）（ただし、０．０５≦ｘ≦０．７，０．１≦ｙ≦
０．５）からなる組成の金属間化合物をジルコニウム合
金に接触させておくと、ジルコニウム合金の腐食が減少
する、（２） （Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ1-y Ｃｒy ）
2 または（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ1-y Ｃｒy ）（た
だし、０．０５≦ｘ≦０．７，０．１≦ｙ≦０．５）か
らなる組成の金属間化合物は、特に水素の吸収が少な
く、長期間に亘って高強度を維持することができる、な
どの研究結果が得られ、この研究結果に基づいて、図１
における燃料棒１の端栓４を（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ
1-y Ｃｒy ）2 または（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ1-y
Ｃｒy ）（ただし、０．０５≦ｘ≦０．７，０．１≦ｙ
≦０．５）からなる組成の金属間化合物で作製し装着す
ると、両端部の端栓４は常にジルコニウム合金製被覆管
２に接触しているので被覆管２の急激な腐食を防止する
ことができ、さらにこの金属間化合物で作製した端栓４
は水素の吸収が少ないので強度を長期間維持することが
でき、従来よりも信頼性の高い原子炉燃料棒を得ること
ができるという知見を得たのである。
子炉燃料の高燃焼を行っても被覆管の外側の水側腐食の
急激な増大が起こらないようにすべく研究を行っていた
ところ、（１） （Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ1-y Ｃ
ｒy ）2 または（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ1-y Ｃ
ｒy ）（ただし、０．０５≦ｘ≦０．７，０．１≦ｙ≦
０．５）からなる組成の金属間化合物をジルコニウム合
金に接触させておくと、ジルコニウム合金の腐食が減少
する、（２） （Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ1-y Ｃｒy ）
2 または（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ1-y Ｃｒy ）（た
だし、０．０５≦ｘ≦０．７，０．１≦ｙ≦０．５）か
らなる組成の金属間化合物は、特に水素の吸収が少な
く、長期間に亘って高強度を維持することができる、な
どの研究結果が得られ、この研究結果に基づいて、図１
における燃料棒１の端栓４を（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ
1-y Ｃｒy ）2 または（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ1-y
Ｃｒy ）（ただし、０．０５≦ｘ≦０．７，０．１≦ｙ
≦０．５）からなる組成の金属間化合物で作製し装着す
ると、両端部の端栓４は常にジルコニウム合金製被覆管
２に接触しているので被覆管２の急激な腐食を防止する
ことができ、さらにこの金属間化合物で作製した端栓４
は水素の吸収が少ないので強度を長期間維持することが
でき、従来よりも信頼性の高い原子炉燃料棒を得ること
ができるという知見を得たのである。
【０００６】この発明は、かかる知見に基づいてなされ
たものであって、（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ1-y Ｃ
ｒy ）2 または（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ1-y Ｃ
ｒy ）（ただし、０．０５≦ｘ≦０．７，０．１≦ｙ≦
０．５）からなる組成の金属間化合物で構成された原子
炉燃料棒用端栓に特徴を有するものである。
たものであって、（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ1-y Ｃ
ｒy ）2 または（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ1-y Ｃ
ｒy ）（ただし、０．０５≦ｘ≦０．７，０．１≦ｙ≦
０．５）からなる組成の金属間化合物で構成された原子
炉燃料棒用端栓に特徴を有するものである。
【０００７】この発明の原子炉燃料棒用端栓を構成する
金属間化合物（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ1-y Ｃｒy ）2
または（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ1-y Ｃｒy ）におけ
るｘおよびｙの値を上記の如く限定したのは、ｘ＜０．
０５では金属間化合物への水素吸収量が多くなって金属
間化合物の劣化を引き起こすので好ましくなく、一方、
ｘ＞０．７となると金属間化合物に取り込まれる水素吸
収量は減少するが、それ以上の改善効果がみられないと
いう理由によるものであり、さらにｙ＜０．１となると
金属間化合物の耐食性（耐酸化性）が低くなり、腐食に
伴って崩壊してしまうため端栓として長期の使用に耐え
られなくなるので好ましくなく、一方、ｙ＞０．５とな
るとジルコニウム合金被覆管の腐食量が増大するので好
ましくないという理由によるものである。
金属間化合物（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ1-y Ｃｒy ）2
または（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ1-y Ｃｒy ）におけ
るｘおよびｙの値を上記の如く限定したのは、ｘ＜０．
０５では金属間化合物への水素吸収量が多くなって金属
間化合物の劣化を引き起こすので好ましくなく、一方、
ｘ＞０．７となると金属間化合物に取り込まれる水素吸
収量は減少するが、それ以上の改善効果がみられないと
いう理由によるものであり、さらにｙ＜０．１となると
金属間化合物の耐食性（耐酸化性）が低くなり、腐食に
伴って崩壊してしまうため端栓として長期の使用に耐え
られなくなるので好ましくなく、一方、ｙ＞０．５とな
るとジルコニウム合金被覆管の腐食量が増大するので好
ましくないという理由によるものである。
【０００８】ｘおよびｙの一層好ましい範囲はそれぞれ
０．１≦ｘ≦０．５，０．１≦ｙ≦０．３５である。
０．１≦ｘ≦０．５，０．１≦ｙ≦０．３５である。
【０００９】
実施例１〜１３、比較例１〜４および従来例１ 高純度ジルコニウムからなり、幅：１０mm、長さ：５０
mm、厚さ：２mmの寸法を有する板および表１に示される
ｘおよびｙの値を有する（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ1-y
Ｃｒy ）2 金属間化合物小塊（粒径：１０mm）を用意
し、これらを溶接にて結合して試験片Ａ〜Ｑを作製し、
この試験片Ａ〜Ｑをオートクレーブ装置に装入し、３６
０℃の高温水中に３日間保持の条件による実施例１〜１
３および比較例１〜４の腐食試験を行った。
mm、厚さ：２mmの寸法を有する板および表１に示される
ｘおよびｙの値を有する（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ1-y
Ｃｒy ）2 金属間化合物小塊（粒径：１０mm）を用意
し、これらを溶接にて結合して試験片Ａ〜Ｑを作製し、
この試験片Ａ〜Ｑをオートクレーブ装置に装入し、３６
０℃の高温水中に３日間保持の条件による実施例１〜１
３および比較例１〜４の腐食試験を行った。
【００１０】かかる腐食試験を行った試験片Ａ〜Ｑの高
純度ジルコニウム板酸化膜の厚さを測定し、さらに金属
間化合物部分を粉砕して水素濃度を測定し、その結果を
表１に示した。また、一部の金属間化合物については腐
食試験後、溶接結合していたはずの金属間化合物が崩壊
しているものもあった。
純度ジルコニウム板酸化膜の厚さを測定し、さらに金属
間化合物部分を粉砕して水素濃度を測定し、その結果を
表１に示した。また、一部の金属間化合物については腐
食試験後、溶接結合していたはずの金属間化合物が崩壊
しているものもあった。
【００１１】さらに比較のために上記高純度ジルコニウ
ム板にジルカロイ−４（Ｚｒ−１．３％Ｓｎ−０．２％
Ｆｅ−０．１％Ｃｒ）板を溶接接合した複合板からなる
試験片Ｒをオートクレーブ装置に装入し、全く同じ条件
で腐食試験を行ない、従来例１による高純度ジルコニウ
ム板の酸化膜の厚さを測定し、その結果を表１に示し
た。
ム板にジルカロイ−４（Ｚｒ−１．３％Ｓｎ−０．２％
Ｆｅ−０．１％Ｃｒ）板を溶接接合した複合板からなる
試験片Ｒをオートクレーブ装置に装入し、全く同じ条件
で腐食試験を行ない、従来例１による高純度ジルコニウ
ム板の酸化膜の厚さを測定し、その結果を表１に示し
た。
【００１２】
【表１】
【００１３】表１に示される結果から、従来例１の高純
度ジルコニウムとジルカロイ−４の複合板からなる試験
片Ｒは、ｘおよびｙが０．０５≦ｘ≦０．７，０．１≦
ｙ≦０．５の範囲内にある（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ
1-y Ｃｒy ）2 金属間化合物と高純度ジルコニウム板と
からなる試験片Ａ〜Ｍに比べて、高純度ジルコニウム板
の酸化膜の厚さが厚いところから、上記金属間化合物を
接合することにより高純度ジルコニウム板の急激な酸化
を防止することができ、さらに上記金属間化合物の水素
吸収量が少ないところから、上記金属間化合物自体は長
期に亘って強度を維持できることがわかる。
度ジルコニウムとジルカロイ−４の複合板からなる試験
片Ｒは、ｘおよびｙが０．０５≦ｘ≦０．７，０．１≦
ｙ≦０．５の範囲内にある（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ
1-y Ｃｒy ）2 金属間化合物と高純度ジルコニウム板と
からなる試験片Ａ〜Ｍに比べて、高純度ジルコニウム板
の酸化膜の厚さが厚いところから、上記金属間化合物を
接合することにより高純度ジルコニウム板の急激な酸化
を防止することができ、さらに上記金属間化合物の水素
吸収量が少ないところから、上記金属間化合物自体は長
期に亘って強度を維持できることがわかる。
【００１４】しかし、この発明の条件から外れたｘおよ
びｙを有すると、比較例１〜４の試験片Ｎ〜Ｑに見られ
るように酸化膜厚、水素吸収量、崩壊など好ましくない
性質が表われることもわかる。
びｙを有すると、比較例１〜４の試験片Ｎ〜Ｑに見られ
るように酸化膜厚、水素吸収量、崩壊など好ましくない
性質が表われることもわかる。
【００１５】実施例１４〜２６および比較例５〜８ 実施例１〜１３、比較例１〜４および従来例１で使用し
た高純度ジルコニウム板に、表２に示されるｘおよびｙ
の値を有する（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ1-yＣｒy ）
金属間化合物小塊（粒径：１０mm）を溶接結合して試験
片ａ〜ｑを作製し、この試験片ａ〜ｑをオートクレーブ
装置に装入し、３６０℃の高温水中に３日間保持の条件
による実施例１４〜２６および比較例５〜８の腐食試験
を行ない、高純度ジルコニウム板の酸化膜の厚さおよび
金属間化合物部分の水素濃度を測定し、その結果を表２
に示した。
た高純度ジルコニウム板に、表２に示されるｘおよびｙ
の値を有する（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ1-yＣｒy ）
金属間化合物小塊（粒径：１０mm）を溶接結合して試験
片ａ〜ｑを作製し、この試験片ａ〜ｑをオートクレーブ
装置に装入し、３６０℃の高温水中に３日間保持の条件
による実施例１４〜２６および比較例５〜８の腐食試験
を行ない、高純度ジルコニウム板の酸化膜の厚さおよび
金属間化合物部分の水素濃度を測定し、その結果を表２
に示した。
【００１６】
【表２】
【００１７】表２に示される結果から、上記金属間化合
物を高純度ジルコニウム板と接合すると、実施例１〜１
３に見られるように高純度ジルコニウム板の急激な酸化
を防止することができ、さらに上記金属間化合物は水素
吸収量が少なく、長期に亘って強度を維持することがで
きることがわかる。しかし、この発明の条件から外れた
ｘおよびｙを有すると、比較例５〜８に見られるように
好ましくない性質が表われることもわかる。
物を高純度ジルコニウム板と接合すると、実施例１〜１
３に見られるように高純度ジルコニウム板の急激な酸化
を防止することができ、さらに上記金属間化合物は水素
吸収量が少なく、長期に亘って強度を維持することがで
きることがわかる。しかし、この発明の条件から外れた
ｘおよびｙを有すると、比較例５〜８に見られるように
好ましくない性質が表われることもわかる。
【００１８】実施例２７および従来例２ ジルカロイ４（Ｚｒ−１．３％Ｓｎ−０．２％Ｆｅ−
０．１％Ｃｒ）製被覆管（外径：１０mm、長さ：１５０
mm、肉厚：０．６mm）の内側にＵＯ2 燃料を模擬した外
径：８mm、長さ：１０mmのアルミナペレットを１３個挿
入し、被覆管の両側にジルカロイ４製端栓をＴＩＧ溶接
にて接合させた原子炉燃料棒および（Ｚｒ0.7 Ｎ
ｂ0.3 ）（Ｆｅ0.78Ｃｒ0.22）2 金属間化合物製端栓を
同様にして接合させた原子炉燃料棒を作製した。
０．１％Ｃｒ）製被覆管（外径：１０mm、長さ：１５０
mm、肉厚：０．６mm）の内側にＵＯ2 燃料を模擬した外
径：８mm、長さ：１０mmのアルミナペレットを１３個挿
入し、被覆管の両側にジルカロイ４製端栓をＴＩＧ溶接
にて接合させた原子炉燃料棒および（Ｚｒ0.7 Ｎ
ｂ0.3 ）（Ｆｅ0.78Ｃｒ0.22）2 金属間化合物製端栓を
同様にして接合させた原子炉燃料棒を作製した。
【００１９】これら原子炉燃料棒を３６０℃の高温水中
に６００日間保持の腐食試験を行った後、端栓から５０
mm離れた位置の長さ：１０mmの被覆管を各々の燃料棒か
ら切り出し、酸化膜の厚さを測定し、次に端栓に含まれ
る水素吸収量を測定し、その測定結果を表３に示した。
に６００日間保持の腐食試験を行った後、端栓から５０
mm離れた位置の長さ：１０mmの被覆管を各々の燃料棒か
ら切り出し、酸化膜の厚さを測定し、次に端栓に含まれ
る水素吸収量を測定し、その測定結果を表３に示した。
【００２０】
【表３】
【００２１】表３に示される結果から、（Ｚｒ0.7 Ｎｂ
0.3 ）（Ｆｅ0.78Ｃｒ0.22）2 金属間化合物製端栓は被
覆管の酸化を防止し、従来よりも信頼性の高い端栓であ
ることがわかる。
0.3 ）（Ｆｅ0.78Ｃｒ0.22）2 金属間化合物製端栓は被
覆管の酸化を防止し、従来よりも信頼性の高い端栓であ
ることがわかる。
【００２２】
【発明の効果】上述のように、（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆ
ｅ1-y Ｃｒy ）2 または（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ
1-y Ｃｒy ）（ただし、０．０５≦ｘ≦０．７，０．１
≦ｙ≦０．５）からなる金属間化合物を高純度ジルコニ
ウムまたはジルコニウム合金を接触させると、高純度ジ
ルコニウムまたはジルコニウム合金の耐酸化性が向上す
るところから、上記金属間化合物を原子燃料棒の端栓と
して使用すると、従来よりも信頼性が高い高効率運転が
可能な原子炉燃料棒を提供することができ、原子力産業
の発展に大いに貢献しうるものである。
ｅ1-y Ｃｒy ）2 または（Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ
1-y Ｃｒy ）（ただし、０．０５≦ｘ≦０．７，０．１
≦ｙ≦０．５）からなる金属間化合物を高純度ジルコニ
ウムまたはジルコニウム合金を接触させると、高純度ジ
ルコニウムまたはジルコニウム合金の耐酸化性が向上す
るところから、上記金属間化合物を原子燃料棒の端栓と
して使用すると、従来よりも信頼性が高い高効率運転が
可能な原子炉燃料棒を提供することができ、原子力産業
の発展に大いに貢献しうるものである。
【図１】原子炉燃料棒の構造を示す説明図である。
１ 燃料棒 ２ 被覆管 ３ ＵＯ2 燃料ペレット ４ 端栓 ５ スプリング
Claims (2)
- 【請求項１】 （Ｚｒ1-x Ｎｂx ）（Ｆｅ1-y Ｃｒy ）
2 （ただし、０．０５≦ｘ≦０．７，０．１≦ｙ≦０．
５）からなる組成の金属間化合物で構成された原子炉燃
料棒用端栓。 - 【請求項２】 （Ｚｒ1-x Ｎｂx ）2 （Ｆｅ1-y Ｃ
ｒy ）（ただし、０．０５≦ｘ≦０．７，０．１≦ｙ≦
０．５）からなる組成の金属間化合物で構成された原子
炉燃料棒用端栓。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7041271A JPH08209305A (ja) | 1995-02-06 | 1995-02-06 | 原子炉燃料棒用端栓 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7041271A JPH08209305A (ja) | 1995-02-06 | 1995-02-06 | 原子炉燃料棒用端栓 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08209305A true JPH08209305A (ja) | 1996-08-13 |
Family
ID=12603786
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7041271A Withdrawn JPH08209305A (ja) | 1995-02-06 | 1995-02-06 | 原子炉燃料棒用端栓 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08209305A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008045980A (ja) * | 2006-08-15 | 2008-02-28 | Toshihisa Shirakawa | Ｐｗｒ核燃料棒利用型ｂｗｒ用正方形の核燃料集合体 |
| JP2014059193A (ja) * | 2012-09-18 | 2014-04-03 | Japan Atomic Energy Agency | 燃料棒の被覆管試験片作製方法及び治具 |
| US10410754B2 (en) | 2016-10-11 | 2019-09-10 | Bwxt Mpower, Inc. | Resistance pressure weld for nuclear reactor fuel rod tube end plug |
-
1995
- 1995-02-06 JP JP7041271A patent/JPH08209305A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008045980A (ja) * | 2006-08-15 | 2008-02-28 | Toshihisa Shirakawa | Ｐｗｒ核燃料棒利用型ｂｗｒ用正方形の核燃料集合体 |
| JP2014059193A (ja) * | 2012-09-18 | 2014-04-03 | Japan Atomic Energy Agency | 燃料棒の被覆管試験片作製方法及び治具 |
| US10410754B2 (en) | 2016-10-11 | 2019-09-10 | Bwxt Mpower, Inc. | Resistance pressure weld for nuclear reactor fuel rod tube end plug |
| US11049623B2 (en) | 2016-10-11 | 2021-06-29 | Bwxt Mpower, Inc. | Resistance pressure weld for nuclear reactor fuel rod tube end plug |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP3226247A1 (en) | Nuclear reactor fuel rods and fuel assembly in which same are bundled | |
| US6058155A (en) | Corrosion and hydride resistant Nuclear fuel rod | |
| JPH10282278A (ja) | 加圧水形原子炉用の核燃料棒 | |
| JPH10300876A (ja) | 加圧水形原子炉用の核燃料アセンブリ | |
| JPH08209305A (ja) | 原子炉燃料棒用端栓 | |
| US5805656A (en) | Fuel channel and fabrication method therefor | |
| EP1265256B1 (en) | Zirconium-alloy clad fuel rods containing metal oxide for mitigation of secondary hydriding | |
| JPH0688889A (ja) | 原子炉燃料アセンブリ用構造エレメント | |
| JPS58199836A (ja) | 改善された耐食性を有するジルコニウム合金隔壁 | |
| US6014418A (en) | Fuel rod for light water reactor and method for manufacturing the same | |
| CN212675928U (zh) | 一种承压环形燃料棒外包壳鼓胀爆破试验装置 | |
| Komuro | Welding of zirconium alloys | |
| JPH10282277A (ja) | 水冷及び／又は減速原子炉のための核燃料用の高強度のクラッディングチューブ | |
| JPS5940195A (ja) | 高速増殖炉用核燃料要素 | |
| JPS61228382A (ja) | 核燃料要素 | |
| CN212874072U (zh) | 一种承压环形燃料棒内包壳鼓胀爆破试验装置 | |
| KR100323299B1 (ko) | 비스무트와 니오븀을 함유한 고강도 지르코늄 합금 | |
| Rudling et al. | Impact of manufacturing changes on Zr alloy in-pile performance | |
| JPH11118968A (ja) | 原子炉燃料用複合被覆管 | |
| JPH10265877A (ja) | 高強度のジルコニウム合金 | |
| JP2024076565A (ja) | 高速炉の燃料集合体及び高速炉の炉心 | |
| JPS6247582A (ja) | 原子燃料用複合被覆管 | |
| RU745U1 (ru) | Тепловыделяющий элемент водо-водяного реактора | |
| JP5551869B2 (ja) | ジルコニウム基合金並びにこれを用いた水冷却型原子炉用燃料集合体およびチャンネルボックス | |
| JPS6238388A (ja) | 原子燃料用複合被覆管 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020507 |