JPH08200145A - エンジンのシリンダ - Google Patents
エンジンのシリンダInfo
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- JPH08200145A JPH08200145A JP633395A JP633395A JPH08200145A JP H08200145 A JPH08200145 A JP H08200145A JP 633395 A JP633395 A JP 633395A JP 633395 A JP633395 A JP 633395A JP H08200145 A JPH08200145 A JP H08200145A
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- JP
- Japan
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- inner peripheral
- piston
- dead center
- bore
- peripheral surface
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- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】ピストンリングが摺動するボアの内周面に供給
される潤滑油の消費量を低減でき、かつピストンリング
及びボアの内周面間に焼付きが発生することはない。 【構成】ピストンの外周面に嵌着されたピストンリング
が摺動するボア１３の内周面２１〜２３の表面粗さがピ
ストンの上死点側から下死点側に向って粗くなるように
形成されるシリンダのボア１３の内周面２１〜２３がピ
ストンの下死点側から上死点側に向って第１〜第３内周
面２１〜２３に区分され、第１〜第３内周面２１〜２３
の表面粗さが２〜３μｍＲｚ、第１〜２μｍＲｚ及び１
μｍＲｚ以下にそれぞれ仕上げられる。
される潤滑油の消費量を低減でき、かつピストンリング
及びボアの内周面間に焼付きが発生することはない。 【構成】ピストンの外周面に嵌着されたピストンリング
が摺動するボア１３の内周面２１〜２３の表面粗さがピ
ストンの上死点側から下死点側に向って粗くなるように
形成されるシリンダのボア１３の内周面２１〜２３がピ
ストンの下死点側から上死点側に向って第１〜第３内周
面２１〜２３に区分され、第１〜第３内周面２１〜２３
の表面粗さが２〜３μｍＲｚ、第１〜２μｍＲｚ及び１
μｍＲｚ以下にそれぞれ仕上げられる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はエンジンのピストンリン
グとこのリングが摺動するシリンダのボアの内周面との
間に供給される潤滑油を低減するシリンダに関するもの
である。
グとこのリングが摺動するシリンダのボアの内周面との
間に供給される潤滑油を低減するシリンダに関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】従来、ピストンリング及びシリンダのボ
アの内周面間に供給される潤滑油消費量を低減するため
に、シリンダライナのボアの内周面の表面粗さを十点平
均粗さで１μｍＲｚ以下にすることが考えられる。ボア
の内周面全体を滑らかにすると、この内周面に形成され
る潤滑油膜を薄くできるので、潤滑油消費量を低減する
ことができる。
アの内周面間に供給される潤滑油消費量を低減するため
に、シリンダライナのボアの内周面の表面粗さを十点平
均粗さで１μｍＲｚ以下にすることが考えられる。ボア
の内周面全体を滑らかにすると、この内周面に形成され
る潤滑油膜を薄くできるので、潤滑油消費量を低減する
ことができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来のシ
リンダのボアの内周面を滑らかにする方法では、ボアの
内周面に保持される潤滑油が殆どなくなり、耐焼付性が
低下する不具合があった。そのため、ボアの内周面の表
面粗さは１〜４μｍＲｚの範囲内でボアの内周面全面に
わたって略均一であったが、これでは潤滑油消費量の低
減を十分に図ることができない問題点があった。
リンダのボアの内周面を滑らかにする方法では、ボアの
内周面に保持される潤滑油が殆どなくなり、耐焼付性が
低下する不具合があった。そのため、ボアの内周面の表
面粗さは１〜４μｍＲｚの範囲内でボアの内周面全面に
わたって略均一であったが、これでは潤滑油消費量の低
減を十分に図ることができない問題点があった。
【０００４】本発明の目的は、ピストンリングが摺動す
るボアの内周面に供給される潤滑油の消費量を低減で
き、かつピストンリング及びボアの内周面間に焼付きが
発生することのないエンジンのシリンダを提供すること
にある。
るボアの内周面に供給される潤滑油の消費量を低減で
き、かつピストンリング及びボアの内周面間に焼付きが
発生することのないエンジンのシリンダを提供すること
にある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明の構成を、実施例に対応する図１を用いて説明
する。本発明のエンジンのシリンダ１０は、ピストンの
外周面に嵌着されたピストンリングが摺動するボア１３
の内周面２１〜２３の表面粗さがピストンの上死点側か
ら下死点側に向って粗くなるように形成されたものであ
る。
の本発明の構成を、実施例に対応する図１を用いて説明
する。本発明のエンジンのシリンダ１０は、ピストンの
外周面に嵌着されたピストンリングが摺動するボア１３
の内周面２１〜２３の表面粗さがピストンの上死点側か
ら下死点側に向って粗くなるように形成されたものであ
る。
【０００６】
【作用】ピストンが下死点から上死点に向って移動し始
めるときには、ピストンリングの接触するシリンダ１０
のボア１３の内周面２１が比較的粗くこの内周面２１に
は比較的多くの潤滑油が保持されているので、ピストン
リングに潤滑油が供給される。ピストンが更に上死点に
向って移動すると、ボア１３の内周面２２，２３が次第
に滑らかになってこれらの内周面２２，２３に保持され
ている潤滑油は少なくなるが、上記下死点又は下死点近
傍でピストンリングに供給された潤滑油により潤滑され
てピストンリングはスムーズに摺動し、ピストンは上死
点に達した後、下死点に向って移動し始める。ピストン
が下死点に向って移動するに従ってピストンリングが接
触するボア１３の内周面２２，２１の表面粗さは次第に
粗くなり、従ってボア１３の内周面２２，２１に保持さ
れる潤滑油量も次第に増加する。この結果、ピストンリ
ングはその潤滑油により潤滑されてボア１３の内周面２
２，２１をスムーズに摺動して、ピストンが下死点に達
する。
めるときには、ピストンリングの接触するシリンダ１０
のボア１３の内周面２１が比較的粗くこの内周面２１に
は比較的多くの潤滑油が保持されているので、ピストン
リングに潤滑油が供給される。ピストンが更に上死点に
向って移動すると、ボア１３の内周面２２，２３が次第
に滑らかになってこれらの内周面２２，２３に保持され
ている潤滑油は少なくなるが、上記下死点又は下死点近
傍でピストンリングに供給された潤滑油により潤滑され
てピストンリングはスムーズに摺動し、ピストンは上死
点に達した後、下死点に向って移動し始める。ピストン
が下死点に向って移動するに従ってピストンリングが接
触するボア１３の内周面２２，２１の表面粗さは次第に
粗くなり、従ってボア１３の内周面２２，２１に保持さ
れる潤滑油量も次第に増加する。この結果、ピストンリ
ングはその潤滑油により潤滑されてボア１３の内周面２
２，２１をスムーズに摺動して、ピストンが下死点に達
する。
【０００７】
【実施例】次に本発明の一実施例を図面に基づいて詳し
く説明する。図１及び図２に示すように、エンジンのシ
リンダブロック１１には複数の孔１１ａが形成され、こ
れらの孔１１ａには筒状のシリンダライナ１２がそれぞ
れ圧入される。これらの孔１１ａ及びシリンダライナ１
２はそれぞれ同一の構成であるため、図１には単一の孔
１１ａ及びシリンダライナ１２を示す。シリンダブロッ
ク１１は安価で鋳造性の良好なねずみ鋳鉄やアルミニウ
ム合金鋳物等により形成され、シリンダライナ１２は一
例としてホウ素を含有するボロン鋳鉄により形成され
る。シリンダライナ１２のボア１３の内周面２１〜２３
には図示しないがピストンに嵌着されたピストンリング
が摺動するようになっている。シリンダライナ１２のボ
ア１３の内周面２１〜２３はシリンダブロック１１の孔
１１ａに圧入される前に所定の表面粗さになるように研
削される。１４は冷却水１６が循環するウォータジャケ
ットであり、１７はシール部材である。
く説明する。図１及び図２に示すように、エンジンのシ
リンダブロック１１には複数の孔１１ａが形成され、こ
れらの孔１１ａには筒状のシリンダライナ１２がそれぞ
れ圧入される。これらの孔１１ａ及びシリンダライナ１
２はそれぞれ同一の構成であるため、図１には単一の孔
１１ａ及びシリンダライナ１２を示す。シリンダブロッ
ク１１は安価で鋳造性の良好なねずみ鋳鉄やアルミニウ
ム合金鋳物等により形成され、シリンダライナ１２は一
例としてホウ素を含有するボロン鋳鉄により形成され
る。シリンダライナ１２のボア１３の内周面２１〜２３
には図示しないがピストンに嵌着されたピストンリング
が摺動するようになっている。シリンダライナ１２のボ
ア１３の内周面２１〜２３はシリンダブロック１１の孔
１１ａに圧入される前に所定の表面粗さになるように研
削される。１４は冷却水１６が循環するウォータジャケ
ットであり、１７はシール部材である。
【０００８】本実施例の特徴ある構成は、シリンダライ
ナ１２のボア１３の内周面２１〜２３の表面粗さがピス
トンの上死点側から下死点側に向って粗くなるように形
成されたところにある。シリンダライナ１２のボア１３
の内周面２１〜２３の上側がピストンの上死点側であ
り、ボア１３の内周面２１〜２３の下側がピストンの下
死点側である。ボア１３の内周面２１〜２３をその長手
方向に３等分してボア１３の内周面２１〜２３を下側か
ら第１、第２及び第３内周面２１〜２３とする。第１〜
第３内周面２１〜２３の表面粗さはホーニング加工によ
り十点平均粗さＸ＝２〜３μｍＲｚ（基準長さ０．８ｍ
ｍ）、Ｙ＝１〜２μｍＲｚ（基準長さ０．８ｍｍ）及び
Ｚ＝０．５〜１μｍＲｚ（基準長さ０．２５ｍｍ）に仕
上げられる。十点平均粗さとは、表面粗さを測定する断
面曲線から抜取り部分（基準長さ）の平均線に平行な直
線のうち高い方から３番目の山頂を通るものと、深い方
から３番目の谷底を通るものを選び、この２本の直線の
間隔を断面曲線の縦倍率の方向に測定したものをいう。
ナ１２のボア１３の内周面２１〜２３の表面粗さがピス
トンの上死点側から下死点側に向って粗くなるように形
成されたところにある。シリンダライナ１２のボア１３
の内周面２１〜２３の上側がピストンの上死点側であ
り、ボア１３の内周面２１〜２３の下側がピストンの下
死点側である。ボア１３の内周面２１〜２３をその長手
方向に３等分してボア１３の内周面２１〜２３を下側か
ら第１、第２及び第３内周面２１〜２３とする。第１〜
第３内周面２１〜２３の表面粗さはホーニング加工によ
り十点平均粗さＸ＝２〜３μｍＲｚ（基準長さ０．８ｍ
ｍ）、Ｙ＝１〜２μｍＲｚ（基準長さ０．８ｍｍ）及び
Ｚ＝０．５〜１μｍＲｚ（基準長さ０．２５ｍｍ）に仕
上げられる。十点平均粗さとは、表面粗さを測定する断
面曲線から抜取り部分（基準長さ）の平均線に平行な直
線のうち高い方から３番目の山頂を通るものと、深い方
から３番目の谷底を通るものを選び、この２本の直線の
間隔を断面曲線の縦倍率の方向に測定したものをいう。
【０００９】ホーニング加工とは、図２に詳しく示すよ
うに、ホーン２４という工具の外周面に複数の棒状の砥
石２６が取付けられ、これらの砥石２６をボア１３の内
周面２１〜２３に所定の圧力で押付け、かつホーン２４
を往復回転運動させることによりボア１３の内周面２１
〜２３を所定の表面粗さに仕上げる方法をいう。ホーン
２４は複数の棒状の砥石２６をそれぞれ保持し同一円周
上に設けられた複数の保持具２７と、これらの保持具２
７の中心軸に沿って設けられ保持具２７の上部及び下部
に対向する位置にそれぞれ同一形状の円錘部２８ａ，２
８ｂが設けられたロッド２８と、一端が保持具２７のう
ち上記２つの円錘部２８ａ，２８ｂに対向する位置にそ
れぞれ固着され他端が上記２つの円錘部２８ａ，２８ｂ
にそれぞれ摺動可能に当接する圧接部材２９と、圧接部
材２９を摺動可能に保持しロッド２８が遊挿された筒状
体３１とを備える。ロッド２８には油圧、ばね圧又は空
気圧等により一点鎖線矢印の方向に押下げることによ
り、円錐部２８ａ，２８ｂ、圧接部材２９及び保持具２
７を介して砥石２６をボア１３の内周面２１〜２３に対
して圧接できるようになっている。上記ロッド２８を押
下げる力の大きさは調節可能になっており、この力を調
節することにより砥石２６のボア１３の内周面２１〜２
３に対する面圧を所定値に調節できるようになってい
る。
うに、ホーン２４という工具の外周面に複数の棒状の砥
石２６が取付けられ、これらの砥石２６をボア１３の内
周面２１〜２３に所定の圧力で押付け、かつホーン２４
を往復回転運動させることによりボア１３の内周面２１
〜２３を所定の表面粗さに仕上げる方法をいう。ホーン
２４は複数の棒状の砥石２６をそれぞれ保持し同一円周
上に設けられた複数の保持具２７と、これらの保持具２
７の中心軸に沿って設けられ保持具２７の上部及び下部
に対向する位置にそれぞれ同一形状の円錘部２８ａ，２
８ｂが設けられたロッド２８と、一端が保持具２７のう
ち上記２つの円錘部２８ａ，２８ｂに対向する位置にそ
れぞれ固着され他端が上記２つの円錘部２８ａ，２８ｂ
にそれぞれ摺動可能に当接する圧接部材２９と、圧接部
材２９を摺動可能に保持しロッド２８が遊挿された筒状
体３１とを備える。ロッド２８には油圧、ばね圧又は空
気圧等により一点鎖線矢印の方向に押下げることによ
り、円錐部２８ａ，２８ｂ、圧接部材２９及び保持具２
７を介して砥石２６をボア１３の内周面２１〜２３に対
して圧接できるようになっている。上記ロッド２８を押
下げる力の大きさは調節可能になっており、この力を調
節することにより砥石２６のボア１３の内周面２１〜２
３に対する面圧を所定値に調節できるようになってい
る。
【００１０】このように構成されたエンジンのシリンダ
１０では、ピストン（図示せず）が下死点から上死点に
向って移動し始めるとき、即ちピストンリング（図示せ
ず）が第１内周面２１を上方に向って摺動し始めるとき
には、ピストンリングの接触する第１内周面２１の表面
粗さが２〜３μｍＲｚと比較的粗くこの内周面２１には
比較的多くの潤滑油が保持されているので、ピストンリ
ングに潤滑油が供給される。
１０では、ピストン（図示せず）が下死点から上死点に
向って移動し始めるとき、即ちピストンリング（図示せ
ず）が第１内周面２１を上方に向って摺動し始めるとき
には、ピストンリングの接触する第１内周面２１の表面
粗さが２〜３μｍＲｚと比較的粗くこの内周面２１には
比較的多くの潤滑油が保持されているので、ピストンリ
ングに潤滑油が供給される。
【００１１】ピストンが上昇してピストンリングが第２
内周面２２に達すると、第２内周面２２が１〜２μｍＲ
ｚと比較的滑らかであるため、この内周面２２に保持さ
れている潤滑油量は僅かであり、ピストンが更に上昇し
てピストンリングが第３内周面２３に達すると、第３内
周面２３が０．５〜１μｍＲｚと極めて滑らかであるた
め、この内周面２３に保持されている潤滑油は殆どな
い。しかしピストンリングは第１内周面２１にてこのリ
ングに供給された潤滑油により潤滑されて第２及び第３
内周面２２，２３をスムーズに摺動する。
内周面２２に達すると、第２内周面２２が１〜２μｍＲ
ｚと比較的滑らかであるため、この内周面２２に保持さ
れている潤滑油量は僅かであり、ピストンが更に上昇し
てピストンリングが第３内周面２３に達すると、第３内
周面２３が０．５〜１μｍＲｚと極めて滑らかであるた
め、この内周面２３に保持されている潤滑油は殆どな
い。しかしピストンリングは第１内周面２１にてこのリ
ングに供給された潤滑油により潤滑されて第２及び第３
内周面２２，２３をスムーズに摺動する。
【００１２】ピストンが上死点に達した後、下死点に向
って下降し、ピストンリングが第２内周面２２に達する
と、この内周面２２に保持されている僅かな潤滑油と第
１内周面２１にてピストンリングに供給された潤滑油の
うちの残りによりピストンリング及び第２内周面２２間
が潤滑され、ピストンリングがスムーズに第２内周面２
２を摺動する。ピストンが更に下降してピストンリング
が第１内周面２１に達すると、この内周面２１に保持さ
れている比較的多くの潤滑油によりピストンリング及び
第１内周面２１間が潤滑され、ピストンリングはスムー
ズに第１内周面２１を摺動し、ピストンは下死点に達す
る。
って下降し、ピストンリングが第２内周面２２に達する
と、この内周面２２に保持されている僅かな潤滑油と第
１内周面２１にてピストンリングに供給された潤滑油の
うちの残りによりピストンリング及び第２内周面２２間
が潤滑され、ピストンリングがスムーズに第２内周面２
２を摺動する。ピストンが更に下降してピストンリング
が第１内周面２１に達すると、この内周面２１に保持さ
れている比較的多くの潤滑油によりピストンリング及び
第１内周面２１間が潤滑され、ピストンリングはスムー
ズに第１内周面２１を摺動し、ピストンは下死点に達す
る。
【００１３】なお、上記実施例において第１内周面の表
面粗さを２〜３μｍＲｚとしたのは、第１内周面の表面
粗さを３μｍＲｚより大きくするとピストンリングが摩
耗する不具合があり、第１内周面の表面粗さを２μｍＲ
ｚ未満にするとオイル切れによりピストンリングにスカ
ッフィングが生じる不具合があるからである。また、上
記実施例では第３内周面の表面粗さを０．５〜１μｍＲ
ｚとしたが、セラミックス等のような耐熱性の優れてい
る材料により形成すれば、第３内周面の表面粗さを０．
５μｍＲｚ未満にしてもよい。
面粗さを２〜３μｍＲｚとしたのは、第１内周面の表面
粗さを３μｍＲｚより大きくするとピストンリングが摩
耗する不具合があり、第１内周面の表面粗さを２μｍＲ
ｚ未満にするとオイル切れによりピストンリングにスカ
ッフィングが生じる不具合があるからである。また、上
記実施例では第３内周面の表面粗さを０．５〜１μｍＲ
ｚとしたが、セラミックス等のような耐熱性の優れてい
る材料により形成すれば、第３内周面の表面粗さを０．
５μｍＲｚ未満にしてもよい。
【００１４】また、上記実施例ではシリンダライナのボ
アの内周面をその長手方向に３等分して３段階に表面粗
さを変えたが、ボアの内周面をその長手方向に２等分又
は４等分以上して２段階又は４段階以上に表面粗さを変
えてもよい。またシリンダライナのボアの内周面をその
長手方向に同一長さに区分するのではなく、ピストンリ
ングのボアの内周面に対する摺動抵抗や潤滑油消費量等
を考慮してそれぞれ異なる長さに区分してもよい。
アの内周面をその長手方向に３等分して３段階に表面粗
さを変えたが、ボアの内周面をその長手方向に２等分又
は４等分以上して２段階又は４段階以上に表面粗さを変
えてもよい。またシリンダライナのボアの内周面をその
長手方向に同一長さに区分するのではなく、ピストンリ
ングのボアの内周面に対する摺動抵抗や潤滑油消費量等
を考慮してそれぞれ異なる長さに区分してもよい。
【００１５】また、上記実施例ではシリンダライナをボ
ロン鋳鉄により形成したが、普通鋳鉄、高リン鋳鉄又は
その他の金属により形成してもよい。更に、上記実施例
ではシリンダブロックに湿式のシリンダライナが圧入さ
れるタイプのシリンダを挙げたが、シリンダブロックに
乾式のシリンダライナが嵌合されるタイプのシリンダで
もよく、またシリンダブロックに形成された孔の内周面
に直接ピストンリングが摺動するタイプのシリンダでも
よい。
ロン鋳鉄により形成したが、普通鋳鉄、高リン鋳鉄又は
その他の金属により形成してもよい。更に、上記実施例
ではシリンダブロックに湿式のシリンダライナが圧入さ
れるタイプのシリンダを挙げたが、シリンダブロックに
乾式のシリンダライナが嵌合されるタイプのシリンダで
もよく、またシリンダブロックに形成された孔の内周面
に直接ピストンリングが摺動するタイプのシリンダでも
よい。
【００１６】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、シ
リンダのボアの内周面の表面粗さをピストンの上死点側
から下死点側に向って粗くなるように形成したので、シ
リンダのボアの内周面のうち表面粗さの比較的粗く比較
的多くの潤滑油を保持するピストンの下死点側ではピス
トンリングにその潤滑油が供給され、シリンダのボアの
内周面のうち表面粗さが比較的滑らかで潤滑油を殆ど保
持しないピストンの上死点側ではピストンリングに供給
された上記潤滑油により潤滑され、ピストンリングはボ
アの内周面全体にわたってスムーズに摺動する。この結
果、ピストンリングが摺動するボアの内周面に供給され
る潤滑油の消費量を低減でき、かつピストンリング及び
ボアの内周面間に焼付きが発生することはない。
リンダのボアの内周面の表面粗さをピストンの上死点側
から下死点側に向って粗くなるように形成したので、シ
リンダのボアの内周面のうち表面粗さの比較的粗く比較
的多くの潤滑油を保持するピストンの下死点側ではピス
トンリングにその潤滑油が供給され、シリンダのボアの
内周面のうち表面粗さが比較的滑らかで潤滑油を殆ど保
持しないピストンの上死点側ではピストンリングに供給
された上記潤滑油により潤滑され、ピストンリングはボ
アの内周面全体にわたってスムーズに摺動する。この結
果、ピストンリングが摺動するボアの内周面に供給され
る潤滑油の消費量を低減でき、かつピストンリング及び
ボアの内周面間に焼付きが発生することはない。
【図１】本発明一実施例エンジンのシリンダライナを含
むシリンダブロックの要部断面図。
むシリンダブロックの要部断面図。
【図２】ボアの内周面をホーニング加工している状態を
示すシリンダライナの断面図。
示すシリンダライナの断面図。
１０ シリンダ １３ ボア ２１ 第１内周面 ２２ 第２内周面 ２３ 第３内周面
Claims (2)
- 【請求項１】 ピストンの外周面に嵌着されたピストン
リングが摺動するボア(13)の内周面(21〜23)の表面粗さ
が前記ピストンの上死点側から下死点側に向って粗くな
るように形成されたエンジンのシリンダ。 - 【請求項２】 ピストンの上死点側のボア(13)の内周面
(23)の表面粗さが１μｍＲｚ以下であって、前記ピスト
ンの下死点側の前記ボア(13)の内周面(21)の表面粗さが
２〜３μｍＲｚである請求項１記載のエンジンのシリン
ダ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP633395A JPH08200145A (ja) | 1995-01-19 | 1995-01-19 | エンジンのシリンダ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP633395A JPH08200145A (ja) | 1995-01-19 | 1995-01-19 | エンジンのシリンダ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08200145A true JPH08200145A (ja) | 1996-08-06 |
Family
ID=11635446
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP633395A Pending JPH08200145A (ja) | 1995-01-19 | 1995-01-19 | エンジンのシリンダ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08200145A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE112008002642T5 (de) | 2007-10-05 | 2010-10-28 | Nippon Piston Ring Co., Ltd. | Zylinder |
| JP2010255846A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-11-11 | Nippon Piston Ring Co Ltd | シリンダ |
| JP2010255847A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-11-11 | Nippon Piston Ring Co Ltd | シリンダ |
| KR101151595B1 (ko) * | 2009-06-10 | 2012-05-31 | 독터. 인제니어. 하.체. 에프. 포르쉐 악티엔게젤샤프트 | 실린더 블록 및 실린더 블록의 제조 방법 |
| WO2013094944A1 (ko) * | 2011-12-19 | 2013-06-27 | 두산인프라코어 주식회사 | 미세요철 최적 배치에 의해 내마모성이 개선된 실린더 장치 |
| JP2019078267A (ja) * | 2017-10-25 | 2019-05-23 | 日本ピストンリング株式会社 | 内燃機関のシリンダ及び製造方法 |
| JP2020180568A (ja) * | 2019-04-24 | 2020-11-05 | 日本ピストンリング株式会社 | 内燃機関のシリンダ |
| CN114251184A (zh) * | 2017-03-22 | 2022-03-29 | 阿凯提兹动力公司 | 用于对置活塞发动机的汽缸孔表面结构 |
-
1995
- 1995-01-19 JP JP633395A patent/JPH08200145A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE112008002642T5 (de) | 2007-10-05 | 2010-10-28 | Nippon Piston Ring Co., Ltd. | Zylinder |
| US8381696B2 (en) | 2007-10-05 | 2013-02-26 | Nippon Piston Ring., Ltd. | Cylinder |
| DE112008002642B4 (de) * | 2007-10-05 | 2013-12-05 | Hino Jidosha Kabushiki Kaisha | Zylinder |
| JP2010255846A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-11-11 | Nippon Piston Ring Co Ltd | シリンダ |
| JP2010255847A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-11-11 | Nippon Piston Ring Co Ltd | シリンダ |
| KR101151595B1 (ko) * | 2009-06-10 | 2012-05-31 | 독터. 인제니어. 하.체. 에프. 포르쉐 악티엔게젤샤프트 | 실린더 블록 및 실린더 블록의 제조 방법 |
| WO2013094944A1 (ko) * | 2011-12-19 | 2013-06-27 | 두산인프라코어 주식회사 | 미세요철 최적 배치에 의해 내마모성이 개선된 실린더 장치 |
| CN103998755A (zh) * | 2011-12-19 | 2014-08-20 | 斗山英维高株式会社 | 通过微细凹凸的最佳配置而改善了耐磨损性的气缸装置 |
| US9759325B2 (en) | 2011-12-19 | 2017-09-12 | Doosan Infracore Co., Ltd. | Cylinder device having improved wear resistance through optimal arrangement of fine textures |
| CN114251184A (zh) * | 2017-03-22 | 2022-03-29 | 阿凯提兹动力公司 | 用于对置活塞发动机的汽缸孔表面结构 |
| JP2019078267A (ja) * | 2017-10-25 | 2019-05-23 | 日本ピストンリング株式会社 | 内燃機関のシリンダ及び製造方法 |
| JP2020180568A (ja) * | 2019-04-24 | 2020-11-05 | 日本ピストンリング株式会社 | 内燃機関のシリンダ |
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