JPH08199262A - 銅−クローム−ジルコニューム−セリューム−ランタン合金とその加工熱処理方法 - Google Patents
銅−クローム−ジルコニューム−セリューム−ランタン合金とその加工熱処理方法Info
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- JPH08199262A JPH08199262A JP427795A JP427795A JPH08199262A JP H08199262 A JPH08199262 A JP H08199262A JP 427795 A JP427795 A JP 427795A JP 427795 A JP427795 A JP 427795A JP H08199262 A JPH08199262 A JP H08199262A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 銅（Ｃｕ）−クローム（Ｃｒ）−ジルコニュ
ーム（Ｚｒ）−合金に、銅（Ｃｕ）に対して固溶限度が
低く反応性の良いセリューム（Ｃｅ）とランタン（Ｌ
ａ）を少量添加して溶体化処理後４００−５５０℃で時
効熱処理時微細な析出物を均一に生成して基地の硬度と
導電率が各々ＨＲＢ７０−９０，ＩＡＣＳ７０−９０％
の範囲を維持できる合金を提供する。 【構成】 Ｃｒ，Ｚｒ，Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒおよび
Ａｇが特定された銅を主成分とする合金を、例えば、
（１）熱間加工→（２）溶体化処理→（３）冷間加工→
（４）時効硬化熱処理→（５）矯正、しあげからなる加
工熱処理により製造する。
ーム（Ｚｒ）−合金に、銅（Ｃｕ）に対して固溶限度が
低く反応性の良いセリューム（Ｃｅ）とランタン（Ｌ
ａ）を少量添加して溶体化処理後４００−５５０℃で時
効熱処理時微細な析出物を均一に生成して基地の硬度と
導電率が各々ＨＲＢ７０−９０，ＩＡＣＳ７０−９０％
の範囲を維持できる合金を提供する。 【構成】 Ｃｒ，Ｚｒ，Ｃｅ，Ｌａ，Ｎｄ，Ｐｒおよび
Ａｇが特定された銅を主成分とする合金を、例えば、
（１）熱間加工→（２）溶体化処理→（３）冷間加工→
（４）時効硬化熱処理→（５）矯正、しあげからなる加
工熱処理により製造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は銅−クローム−ジルコニ
ューム−セリューム−ランタン合金とその加工熱処理方
法に関するものである。
ューム−セリューム−ランタン合金とその加工熱処理方
法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】適当量のクローム（Ｃｒ）とジルコニュ
ーム（Ｚｒ）を含有した銅（Ｃｕ）−クローム（Ｃｒ）
−ジルコニューム（Ｚｒ）合金は適当な冷間加工と時効
熱処理により、導電率を純銅の８０％以上維持しながら
強度は純銅の２−３倍程度まで向上させることができる
ので、工業的には電気及び電子用分野に有用に使用され
ている。
ーム（Ｚｒ）を含有した銅（Ｃｕ）−クローム（Ｃｒ）
−ジルコニューム（Ｚｒ）合金は適当な冷間加工と時効
熱処理により、導電率を純銅の８０％以上維持しながら
強度は純銅の２−３倍程度まで向上させることができる
ので、工業的には電気及び電子用分野に有用に使用され
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】然しながら、大容量電
気接点や抵抗溶接用電極として使用される場合にはその
使用特性上反復的に高い加圧力下で大電流が流れるよう
になるので抵抗による高い熱が発生する状況であるから
接点部の消耗が大きく、場合によっては被接触物に焼着
く所謂スティッキング（ｓｔｉｃｋｉｎｇ）現象が問題
になる場合がある。
気接点や抵抗溶接用電極として使用される場合にはその
使用特性上反復的に高い加圧力下で大電流が流れるよう
になるので抵抗による高い熱が発生する状況であるから
接点部の消耗が大きく、場合によっては被接触物に焼着
く所謂スティッキング（ｓｔｉｃｋｉｎｇ）現象が問題
になる場合がある。
【０００４】このような問題点を改善する目的で第３の
特定元素を添加する場合に、その元素の種類と添加量の
増加によって硬度は或る程度向上できる導電率はむしろ
大きく阻害される場合が一般的である。
特定元素を添加する場合に、その元素の種類と添加量の
増加によって硬度は或る程度向上できる導電率はむしろ
大きく阻害される場合が一般的である。
【０００５】
【課題を解決するための手段】このような観点を考慮し
て本発明は、銅（Ｃｕ）−クローム（Ｃｒ），ジルコニ
ューム（Ｚｒ）合金に、銅（Ｃｕ）に対して固溶限度が
低くて反応性の良いセリューム（Ｃｅ）とランタン（Ｌ
ａ）を少量添加して溶体化処理後４００−５５０℃で時
効熱処理時微細な析出物を均一に生成して基地の硬度と
導電率が各々ＨＲＢ７０−９０，ＩＡＣＳ７０−９０％
の範囲を維持できる合金の製造とその加工熱処理に関す
るものである。
て本発明は、銅（Ｃｕ）−クローム（Ｃｒ），ジルコニ
ューム（Ｚｒ）合金に、銅（Ｃｕ）に対して固溶限度が
低くて反応性の良いセリューム（Ｃｅ）とランタン（Ｌ
ａ）を少量添加して溶体化処理後４００−５５０℃で時
効熱処理時微細な析出物を均一に生成して基地の硬度と
導電率が各々ＨＲＢ７０−９０，ＩＡＣＳ７０−９０％
の範囲を維持できる合金の製造とその加工熱処理に関す
るものである。
【０００６】
【実施例】微量の銀（Ａｇ）を含有するかまたは含有し
ない銅（Ｃｕ）を主成分とし、発明材料の導電率と硬度
の目標水準を考慮して、クローム（Ｃｒ）とジルコニュ
ーム（Ｚｒ）の総合量は0.20−3.0 ％（重量百分率）の
範囲で添加し、これに加工熱処理時にＣｕx ＣｅとＣｕ
y Ｌａのような析出物を生成できる成分でセリューム
（Ｃｅ），ランタン（Ｌａ）等を0.05−0.50％（重量百
分率）の範囲で添加して合金した鋳塊を製造する。
ない銅（Ｃｕ）を主成分とし、発明材料の導電率と硬度
の目標水準を考慮して、クローム（Ｃｒ）とジルコニュ
ーム（Ｚｒ）の総合量は0.20−3.0 ％（重量百分率）の
範囲で添加し、これに加工熱処理時にＣｕx ＣｅとＣｕ
y Ｌａのような析出物を生成できる成分でセリューム
（Ｃｅ），ランタン（Ｌａ）等を0.05−0.50％（重量百
分率）の範囲で添加して合金した鋳塊を製造する。
【０００７】上記においてセリューム（Ｃｅ）とランタ
ン（Ｌａ）の総含量を0.05％−0.50％（重量百分率）の
範囲で添加するためにセリューム（Ｃｅ）が約５０％
（重量百分率）−ランタン（Ｌａ）が約２５％（重量百
分率）−ニオディミューム（Ｎｄ）が約１５％（重量百
分率）−プラセオディミューム（Ｐｒ）が約５％（重量
百分率）の含量比で構成された複合物であるミシュメタ
ル（Ｍｉｓｃｈｍｅｔａｌ）を0.05％−0.50％（重量百
分率）範囲で添加すると効果的である。
ン（Ｌａ）の総含量を0.05％−0.50％（重量百分率）の
範囲で添加するためにセリューム（Ｃｅ）が約５０％
（重量百分率）−ランタン（Ｌａ）が約２５％（重量百
分率）−ニオディミューム（Ｎｄ）が約１５％（重量百
分率）−プラセオディミューム（Ｐｒ）が約５％（重量
百分率）の含量比で構成された複合物であるミシュメタ
ル（Ｍｉｓｃｈｍｅｔａｌ）を0.05％−0.50％（重量百
分率）範囲で添加すると効果的である。
【０００８】そしてこれを次のような３種類の加工熱処
理工程を経て合金素材や部品を製造することによって硬
度と導電率を各々の目標水準であるＨＲＢ７０−９０，
ＩＡＣＳ７０−９０％範囲を満足させるとともに耐久性
やスティッキング（ｓｔｉｃｋｉｎｇ）現象の改善等、
接点材料や抵抗溶接電極材料としての諸般特性を向上で
きるようにした。
理工程を経て合金素材や部品を製造することによって硬
度と導電率を各々の目標水準であるＨＲＢ７０−９０，
ＩＡＣＳ７０−９０％範囲を満足させるとともに耐久性
やスティッキング（ｓｔｉｃｋｉｎｇ）現象の改善等、
接点材料や抵抗溶接電極材料としての諸般特性を向上で
きるようにした。
【０００９】イ．第１工程案 （１）熱間加工→（２）溶体化処理→（３）冷間加工→
（４）時効硬化熱処理→（５）矯正、しあげ及び部品製
造 ロ．第２工程案 （１）熱間加工→（２）溶体化処理→（４）時効硬化熱
処理→（３）冷間加工→（５）矯正、しあげ及び部品製
造 ハ．第３工程案 （１）熱間加工→（２）溶体化処理→（４）時効硬化熱
処理→（５）矯正、しあげ及び部品製造 上記の加工熱処理工程において各項目別処理条件は次の
通りである。
（４）時効硬化熱処理→（５）矯正、しあげ及び部品製
造 ロ．第２工程案 （１）熱間加工→（２）溶体化処理→（４）時効硬化熱
処理→（３）冷間加工→（５）矯正、しあげ及び部品製
造 ハ．第３工程案 （１）熱間加工→（２）溶体化処理→（４）時効硬化熱
処理→（５）矯正、しあげ及び部品製造 上記の加工熱処理工程において各項目別処理条件は次の
通りである。
【００１０】（１）熱間加工：８００−９５０℃で行う
し鋳造組織を除去できる加工比で鍛造、圧延、圧出等を
行う。 （２）溶体化処理：８００−１０５０℃で３０分以上維
持した後水冷、油冷等で急冷する。
し鋳造組織を除去できる加工比で鍛造、圧延、圧出等を
行う。 （２）溶体化処理：８００−１０５０℃で３０分以上維
持した後水冷、油冷等で急冷する。
【００１１】（３）冷間加工：常温で圧延、鍛造、引抜
等を行う。 （４）時効硬化熱処理：４００−５５０℃で１時間以上
維持した後水冷、油冷、空冷等で冷却する熱処理を行
う。
等を行う。 （４）時効硬化熱処理：４００−５５０℃で１時間以上
維持した後水冷、油冷、空冷等で冷却する熱処理を行
う。
【００１２】（５）矯正、しあげ及び部品製造：板、
棒、線等の形状は直線度や平坦度を得るために多少の変
形を与えて矯正するか、表面状態をしあげるか、冷間で
鍛造、圧延、引抜等により目的する部品を製造する。表
１は本発明の幾種の合金の化学成分例である。そして表
２は各種合金の加工熱処理した例であって、厚さ７０mm
の鋳塊を均質化処理を経た後、（１）８５０℃で１０mm
厚さまで熱間圧延して鋳造組織を無くし、（２）９５０
℃で１時間維持した後水冷することによって溶体化処理
したものを、（3)1.5 mm厚さまで８５％冷間圧延した
後、（４）４２５−５５０℃で３時間維持した後、水冷
させて時効硬化熱処理した材料の特性である。
棒、線等の形状は直線度や平坦度を得るために多少の変
形を与えて矯正するか、表面状態をしあげるか、冷間で
鍛造、圧延、引抜等により目的する部品を製造する。表
１は本発明の幾種の合金の化学成分例である。そして表
２は各種合金の加工熱処理した例であって、厚さ７０mm
の鋳塊を均質化処理を経た後、（１）８５０℃で１０mm
厚さまで熱間圧延して鋳造組織を無くし、（２）９５０
℃で１時間維持した後水冷することによって溶体化処理
したものを、（3)1.5 mm厚さまで８５％冷間圧延した
後、（４）４２５−５５０℃で３時間維持した後、水冷
させて時効硬化熱処理した材料の特性である。
【００１３】表２で見ると、Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ系にミシ
ュメタル（Ｍｉｓｃｈｍｅｔａｌ）としてセリューム
（Ｃｅ）及びランタン（Ｌａ）の成分を添加した場合は
既存のＣｕ−Ｃｒ系合金、Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ系合金また
はＣｕ−Ｚｒ系合金に比してその特性が決して劣らな
い。そして添加元素の総重量比においてもＣｕ−Ｃｒ−
Ｚｒ−ＭＳ系合金の場合、クローム（Ｃｒ），ジルコニ
ューム（Ｚｒ）及びミシュメタル（ＭＳ）成分の合せが
0.75％（重量百分率）以下になっても満足すべき特性を
発揮するので、他の合金たちと比較して有利な点が多
い。
ュメタル（Ｍｉｓｃｈｍｅｔａｌ）としてセリューム
（Ｃｅ）及びランタン（Ｌａ）の成分を添加した場合は
既存のＣｕ−Ｃｒ系合金、Ｃｕ−Ｃｒ−Ｚｒ系合金また
はＣｕ−Ｚｒ系合金に比してその特性が決して劣らな
い。そして添加元素の総重量比においてもＣｕ−Ｃｒ−
Ｚｒ−ＭＳ系合金の場合、クローム（Ｃｒ），ジルコニ
ューム（Ｚｒ）及びミシュメタル（ＭＳ）成分の合せが
0.75％（重量百分率）以下になっても満足すべき特性を
発揮するので、他の合金たちと比較して有利な点が多
い。
【００１４】一方、基材中に分布された時効析出物や固
鎔されない遊離クローム（Ｃｒ）やジルコニューム（Ｚ
ｒ）の場合もＣｕ−Ｃｒ−Ｚｒ−ＭＳ系の合金がより均
一で微細であることを見せ材質の均質性面でも優秀であ
る。そして表２におけるようにジルコニューム（Ｚｒ）
の含量は2.0 ％（重量百分率）になっても硬度と導電率
が大きく変化しないし、このような勢いはジルコニュー
ム（Ｚｒ）の含量が2.0 ％（重量百分率）を多少超過し
てもその特性は殆ど似ている。
鎔されない遊離クローム（Ｃｒ）やジルコニューム（Ｚ
ｒ）の場合もＣｕ−Ｃｒ−Ｚｒ−ＭＳ系の合金がより均
一で微細であることを見せ材質の均質性面でも優秀であ
る。そして表２におけるようにジルコニューム（Ｚｒ）
の含量は2.0 ％（重量百分率）になっても硬度と導電率
が大きく変化しないし、このような勢いはジルコニュー
ム（Ｚｒ）の含量が2.0 ％（重量百分率）を多少超過し
てもその特性は殆ど似ている。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
Claims (6)
- 【請求項１】 合金成分の （１）セリューム（Ｃｅ）＋ランタン（Ｌａ）：0.05％
−0.50％（重量百分率）、（２）ニオディミューム（Ｎ
ｄ）＋プラセオディミューム（Ｐｒ）：0.10％（重量百
分率）まで、（３）クローム（Ｃｒ）＋ジルコニューム
（Ｚｒ）：0.20−3.00（重量百分率）、（４）銅（Ｃ
ｕ）＋銀（Ａｇ）：残りで組成されたことを特徴とする
銅−クローム−ジルコニューム−セリューム−ランタン
合金。 - 【請求項２】 上記（１），（２）である合金成分を満
足させるために、各々の元素を添加するかまたはミシュ
メタル（Ｍｉｓｃｈｍｅｔａｌ）の0.05％−0.50％（重
量百分率）を添加したことを特徴とする請求項１記載の
銅−クローム−ジルコニューム−セリューム−ランタン
合金。 - 【請求項３】 請求項１記載の合金成分を持ち、次のよ
うな加工熱処理工程、即ち、（１）熱間加工→（２）溶
体化処理→（３）冷間加工→（４）時効硬化熱処理→
（５）矯正、しあげ及び部品製造をすることを特徴とす
る銅−クローム−ジルコニューム−セリューム−ランタ
ン合金製造方法。 - 【請求項４】 請求項１記載の合金成分を持ち、次のよ
うな加工熱処理工程、即ち、（１）熱間加工→（２）溶
体化処理→（４）時効化熱処理→（３）冷間加工→
（５）矯正、しあげ及び部品製造をすることを特徴とす
る銅−クローム−ジルコニューム−セリューム−ランタ
ン合金製造方法。 - 【請求項５】 請求項１記載の合金成分を持ち、次のよ
うな加工熱処理工程、即ち、（１）熱間加工→（２）溶
体化処理→（４）時効硬化熱処理→（５）矯正、しあげ
及び部品製造をすることを特徴とする銅−クローム−ジ
ルコニューム−セリューム−ランタン合金製造方法。 - 【請求項６】 （１）熱間加工は８００−９５０℃で鋳
造組織を除去できる加工比で鍛造、圧延、圧出等を行
い、（２）溶体化処理は８００−１０５０℃で３０分以
上維持した後に水冷、油冷等で急冷し、（３）冷間加工
は常温で圧延、鍛造、引抜等によって、（４）時効硬化
熱処理は４００−５５０℃で１時間以上維持した後水
冷、油冷、空冷等によって、（５）矯正、しあげ及び部
品製造においては直線度や平坦度を得るために多少の変
形を与えて矯正するか、表面状態をしあげるか、冷間で
鍛造、圧延、引抜等により目的する部品を完成すること
を特徴とする請求項３乃至５のうちいずれか一項記載の
銅−クローム−ジルコニューム−セリューム−ランタン
合金製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7004277A JP2744206B2 (ja) | 1995-01-13 | 1995-01-13 | 銅−クローム−ジルコニューム−ランタン合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7004277A JP2744206B2 (ja) | 1995-01-13 | 1995-01-13 | 銅−クローム−ジルコニューム−ランタン合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08199262A true JPH08199262A (ja) | 1996-08-06 |
| JP2744206B2 JP2744206B2 (ja) | 1998-04-28 |
Family
ID=11580053
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7004277A Expired - Fee Related JP2744206B2 (ja) | 1995-01-13 | 1995-01-13 | 銅−クローム−ジルコニューム−ランタン合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2744206B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113510245A (zh) * | 2021-09-14 | 2021-10-19 | 陕西斯瑞新材料股份有限公司 | 一种利用等离子旋转电极气雾化制备CuCrNbZr合金粉末的方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5120010A (ja) * | 1974-08-12 | 1976-02-17 | Masahiko Izumi | Netsukokankiosonaeta kinzokuzairyoshodonrosochino kumiawasesochi |
| JPS571580A (en) * | 1980-06-06 | 1982-01-06 | Hitachi Ltd | Plasma cutting torch |
| JPH02217190A (ja) * | 1989-02-16 | 1990-08-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 電気抵抗溶接用電極 |
| JPH04198460A (ja) * | 1990-11-28 | 1992-07-17 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 連続鋳造用鋳型材の製造方法 |
-
1995
- 1995-01-13 JP JP7004277A patent/JP2744206B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5120010A (ja) * | 1974-08-12 | 1976-02-17 | Masahiko Izumi | Netsukokankiosonaeta kinzokuzairyoshodonrosochino kumiawasesochi |
| JPS571580A (en) * | 1980-06-06 | 1982-01-06 | Hitachi Ltd | Plasma cutting torch |
| JPH02217190A (ja) * | 1989-02-16 | 1990-08-29 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 電気抵抗溶接用電極 |
| JPH04198460A (ja) * | 1990-11-28 | 1992-07-17 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 連続鋳造用鋳型材の製造方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113510245A (zh) * | 2021-09-14 | 2021-10-19 | 陕西斯瑞新材料股份有限公司 | 一种利用等离子旋转电极气雾化制备CuCrNbZr合金粉末的方法 |
| CN113510245B (zh) * | 2021-09-14 | 2021-12-07 | 陕西斯瑞新材料股份有限公司 | 一种利用等离子旋转电极气雾化制备CuCrNbZr合金粉末的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2744206B2 (ja) | 1998-04-28 |
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