JPH08176537A - 作動流体 - Google Patents
作動流体Info
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- JPH08176537A JPH08176537A JP6323038A JP32303894A JPH08176537A JP H08176537 A JPH08176537 A JP H08176537A JP 6323038 A JP6323038 A JP 6323038A JP 32303894 A JP32303894 A JP 32303894A JP H08176537 A JPH08176537 A JP H08176537A
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- octafluoropropane
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 オゾン破壊係数が０で、且つＲ２２と同等ま
たはそれ以上の冷媒特性を有する作動流体を提供するも
のである。 【構成】 オクタフルオロプロパン６０重量％以下、シ
クロプロパン４０重量％以下、残部が1,1-ジフルオロエ
タンであって、オクタフルオロプロパン及びシクロプロ
パンの成分比が添付の図８に示す点Ａ（30,15）、点Ｂ
（25,20）、点Ｃ（25,40）、点Ｄ（50,35）、点Ｅ（60,
30）、点Ｆ（45,15）及び点Ｇ（45, 0）で囲まれる範囲
であり、少なくとも前記三種の成分を含むものである。
たはそれ以上の冷媒特性を有する作動流体を提供するも
のである。 【構成】 オクタフルオロプロパン６０重量％以下、シ
クロプロパン４０重量％以下、残部が1,1-ジフルオロエ
タンであって、オクタフルオロプロパン及びシクロプロ
パンの成分比が添付の図８に示す点Ａ（30,15）、点Ｂ
（25,20）、点Ｃ（25,40）、点Ｄ（50,35）、点Ｅ（60,
30）、点Ｆ（45,15）及び点Ｇ（45, 0）で囲まれる範囲
であり、少なくとも前記三種の成分を含むものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷暖房運転や給湯・冷
凍などに供するヒートポンプ装置に使用され、且つオゾ
ン層を破壊する危険性のない作動流体に関する。
凍などに供するヒートポンプ装置に使用され、且つオゾ
ン層を破壊する危険性のない作動流体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、室内空調に利用するヒートポンプ
装置において冷媒として広く使用されてきたフロン類
（以下、特定フロンと記す）は、燃性、爆発性、毒性が
なく、また、通常の状態では金属部を腐食することもな
いなど、極めて使用特性に優れている。
装置において冷媒として広く使用されてきたフロン類
（以下、特定フロンと記す）は、燃性、爆発性、毒性が
なく、また、通常の状態では金属部を腐食することもな
いなど、極めて使用特性に優れている。
【０００３】しかし、化学的に極めて安定であるとして
広く使用されてきた特定フロンも、大気中に放出される
と成層圏に入り、紫外線によって分解されるまで極めて
長期間に渡って滞留し、紫外線を遮って地上の人間を含
む生物を保護しているオゾン層を破壊するとして、その
使用が国際的に制限されてきている。
広く使用されてきた特定フロンも、大気中に放出される
と成層圏に入り、紫外線によって分解されるまで極めて
長期間に渡って滞留し、紫外線を遮って地上の人間を含
む生物を保護しているオゾン層を破壊するとして、その
使用が国際的に制限されてきている。
【０００４】このため、最近では従来使用してきた特定
フロンの代替冷媒として、特定フロンに比べ成層圏オゾ
ン層破壊能力が低いクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌ
Ｆ2、Ｒ２２）が用いられている。
フロンの代替冷媒として、特定フロンに比べ成層圏オゾ
ン層破壊能力が低いクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌ
Ｆ2、Ｒ２２）が用いられている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】そして、このＲ２２は
特定フロンの一種であるトリクロロフルオロメタン（Ｃ
Ｃｌ3Ｆ、Ｒ１１）の成層圏オゾン破壊能力を１とした
ときの成層圏オゾン破壊能力を示すオゾン破壊係数（以
下、ＯＤＰと記す）が0.05と極めて小さく特定フロンで
はないものの、冷凍・空調機器が広く普及した現在で
は、将来的にＲ２２の使用量及び生産量が増大すること
が予想され、Ｒ２２の成層圏オゾン層に与える影響も無
視できないものとなる。
特定フロンの一種であるトリクロロフルオロメタン（Ｃ
Ｃｌ3Ｆ、Ｒ１１）の成層圏オゾン破壊能力を１とした
ときの成層圏オゾン破壊能力を示すオゾン破壊係数（以
下、ＯＤＰと記す）が0.05と極めて小さく特定フロンで
はないものの、冷凍・空調機器が広く普及した現在で
は、将来的にＲ２２の使用量及び生産量が増大すること
が予想され、Ｒ２２の成層圏オゾン層に与える影響も無
視できないものとなる。
【０００６】このため、成層圏オゾン層に及ぼす影響が
ほとんどない、Ｒ２２の代替冷媒となる作動流体の早期
開発が望まれている。本発明は、斯かる点に鑑みてなさ
れたものであって、ＯＤＰが０で、且つＲ２２と同等ま
たはそれ以上の冷媒特性を有する作動流体を提供するも
のである。
ほとんどない、Ｒ２２の代替冷媒となる作動流体の早期
開発が望まれている。本発明は、斯かる点に鑑みてなさ
れたものであって、ＯＤＰが０で、且つＲ２２と同等ま
たはそれ以上の冷媒特性を有する作動流体を提供するも
のである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】第１の発明の作動流体
は、オクタフルオロプロパン（Ｃ3Ｆ8、Ｒ２１８）６０
重量％以下、シクロプロパン（Ｃ3Ｈ6、ＲＣ２７０）４
０重量％以下、残部が1,1-ジフルオロエタン（ＣＨ3Ｃ
ＨＦ2、Ｒ１５２ａ）であって、オクタフルオロプロパ
ン及びシクロプロパンの成分比が添付の図８に示す点Ａ
（30,15）、点Ｂ（25,20）、点Ｃ（25,40）、点Ｄ（50,
35）、点Ｅ（60,30）、点Ｆ（45,15）及び点Ｇ（45,
0）で囲まれる範囲であり、少なくとも前記三種の成分
を含むものである。
は、オクタフルオロプロパン（Ｃ3Ｆ8、Ｒ２１８）６０
重量％以下、シクロプロパン（Ｃ3Ｈ6、ＲＣ２７０）４
０重量％以下、残部が1,1-ジフルオロエタン（ＣＨ3Ｃ
ＨＦ2、Ｒ１５２ａ）であって、オクタフルオロプロパ
ン及びシクロプロパンの成分比が添付の図８に示す点Ａ
（30,15）、点Ｂ（25,20）、点Ｃ（25,40）、点Ｄ（50,
35）、点Ｅ（60,30）、点Ｆ（45,15）及び点Ｇ（45,
0）で囲まれる範囲であり、少なくとも前記三種の成分
を含むものである。
【０００８】第２の発明の作動流体は、オクタフルオロ
プロパン６０重量％以下、シクロプロパン４０重量％以
下、残部が1,1-ジフルオロエタンであって、オクタフル
オロプロパン及びシクロプロパンの成分比が添付の図８
の実線で示す点Ａ（30,15）、点Ｂ（25,20）、点Ｃ（2
5,40）、点Ｄ（50,35）、点Ｅ（60,30）及び点Ｆ（45,1
5）で囲まれる範囲であり、少なくとも前記三種の成分
を含むものである。
プロパン６０重量％以下、シクロプロパン４０重量％以
下、残部が1,1-ジフルオロエタンであって、オクタフル
オロプロパン及びシクロプロパンの成分比が添付の図８
の実線で示す点Ａ（30,15）、点Ｂ（25,20）、点Ｃ（2
5,40）、点Ｄ（50,35）、点Ｅ（60,30）及び点Ｆ（45,1
5）で囲まれる範囲であり、少なくとも前記三種の成分
を含むものである。
【０００９】
【作用】本発明によれば、作動流体をオゾン破壊係数Ｏ
ＤＰが０であるオクタフルオロプロパン、シクロプロパ
ン及び1,1-ジフルオロエタンの三種の成分を主成分とし
て構成しているので、成層圏オゾン層を破壊する虞れが
ない。また、前記混合物からなる作動流体は、Ｒ２２と
同等またはそれ以上の冷媒特性を有し、Ｒ２２の代替冷
媒として優れている。
ＤＰが０であるオクタフルオロプロパン、シクロプロパ
ン及び1,1-ジフルオロエタンの三種の成分を主成分とし
て構成しているので、成層圏オゾン層を破壊する虞れが
ない。また、前記混合物からなる作動流体は、Ｒ２２と
同等またはそれ以上の冷媒特性を有し、Ｒ２２の代替冷
媒として優れている。
【００１０】更に、第２の発明によれば、蒸発器または
凝縮器を通過する前後の作動流体の温度差が小さく、熱
交換効率の低下や蒸発器への霜の付着などを引き起こす
虞れがない。
凝縮器を通過する前後の作動流体の温度差が小さく、熱
交換効率の低下や蒸発器への霜の付着などを引き起こす
虞れがない。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の一実施例につき図面に沿って
詳述する。図１は、本発明の作動流体を試験したヒート
ポンプ装置であって、循環路中に圧縮機１、凝縮器２、
減圧器３及び蒸発器４を順に設けて形成した冷凍サイク
ル内に、作動流体を循環させている。
詳述する。図１は、本発明の作動流体を試験したヒート
ポンプ装置であって、循環路中に圧縮機１、凝縮器２、
減圧器３及び蒸発器４を順に設けて形成した冷凍サイク
ル内に、作動流体を循環させている。
【００１２】冷凍システム内での作動流体の流れを、図
１および図２を用いて説明する。ここで、図２は、上記
冷凍サイクルのモリエル線図を示しており、縦軸に圧
力、横軸にエンタルピーをとっている。尚、図中、ｘは
冷媒の気相状態、液相状態および気液２相状態の境界を
示す曲線であり、頂点ｙより右側の曲線部分は飽和蒸気
線を示し、頂点ｙより左側の曲線部分は飽和液線を示し
ている。
１および図２を用いて説明する。ここで、図２は、上記
冷凍サイクルのモリエル線図を示しており、縦軸に圧
力、横軸にエンタルピーをとっている。尚、図中、ｘは
冷媒の気相状態、液相状態および気液２相状態の境界を
示す曲線であり、頂点ｙより右側の曲線部分は飽和蒸気
線を示し、頂点ｙより左側の曲線部分は飽和液線を示し
ている。
【００１３】そして、上記の飽和蒸気線の右側の領域で
は冷媒は過熱蒸気であり、飽和蒸気線の左側の領域では
冷媒は湿り蒸気となっている。また、上記の飽和液線の
左側の領域では冷媒は液体状態であり、飽和液線の右側
の領域では冷媒は湿り蒸気となっている。
は冷媒は過熱蒸気であり、飽和蒸気線の左側の領域では
冷媒は湿り蒸気となっている。また、上記の飽和液線の
左側の領域では冷媒は液体状態であり、飽和液線の右側
の領域では冷媒は湿り蒸気となっている。
【００１４】よって、蒸発器４から送り込まれた低圧の
ガス状冷媒を、圧縮機１により圧縮することによって高
温高圧のガス状冷媒に変換して（図中ａ−ｂ間）、凝縮
器２へ高温高圧に圧縮されたガス状冷媒を送り込んでい
る。
ガス状冷媒を、圧縮機１により圧縮することによって高
温高圧のガス状冷媒に変換して（図中ａ−ｂ間）、凝縮
器２へ高温高圧に圧縮されたガス状冷媒を送り込んでい
る。
【００１５】そして、圧縮機１から送り込まれた高温高
圧のガス状冷媒を、凝縮器２において空気または水等で
冷却することによって、高温高圧のガス状冷媒から熱を
奪い、ガス状冷媒を液化させて（図中ｂ−ｃ間）、減圧
器３へ高圧の液状冷媒を送り込んでいる。
圧のガス状冷媒を、凝縮器２において空気または水等で
冷却することによって、高温高圧のガス状冷媒から熱を
奪い、ガス状冷媒を液化させて（図中ｂ−ｃ間）、減圧
器３へ高圧の液状冷媒を送り込んでいる。
【００１６】高圧の液状冷媒は、減圧器３により高温高
圧の液状冷媒を減圧して、蒸発しやすい低温低圧の液状
冷媒に変換される（図中ｃ−ｄ間）。そして、減圧器３
から送り込まれた低温の液状冷媒が、蒸発器４内を通過
する間に周囲から熱を奪うことによって蒸発し、低圧の
ガス状冷媒が圧縮機１内に再び送り込まれる。
圧の液状冷媒を減圧して、蒸発しやすい低温低圧の液状
冷媒に変換される（図中ｃ−ｄ間）。そして、減圧器３
から送り込まれた低温の液状冷媒が、蒸発器４内を通過
する間に周囲から熱を奪うことによって蒸発し、低圧の
ガス状冷媒が圧縮機１内に再び送り込まれる。
【００１７】以上の冷凍サイクルが繰り返すことによっ
て、凝縮器２で放熱を行い、蒸発器４で吸熱により冷凍
を行う。次に、上記構成の冷凍システムを用い、オクタ
フルオロプロパン（Ｒ２１８）、シクロプロパン（ＲＣ
２７０）及び1,1-ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）を混
合させた本発明の作動流体の各成分の重量％を１％づつ
変化させ、ヒートポンプ装置の性能を示す５つの熱物性
（成績係数、冷凍効果、吐出圧力、蒸発前後の冷媒温度
差及び凝縮前後の冷媒温度差）を夫々測定し、冷媒とし
てＲ２２を用いた場合の各熱物性値と比較した。その結
果について以下に説明する。
て、凝縮器２で放熱を行い、蒸発器４で吸熱により冷凍
を行う。次に、上記構成の冷凍システムを用い、オクタ
フルオロプロパン（Ｒ２１８）、シクロプロパン（ＲＣ
２７０）及び1,1-ジフルオロエタン（Ｒ１５２ａ）を混
合させた本発明の作動流体の各成分の重量％を１％づつ
変化させ、ヒートポンプ装置の性能を示す５つの熱物性
（成績係数、冷凍効果、吐出圧力、蒸発前後の冷媒温度
差及び凝縮前後の冷媒温度差）を夫々測定し、冷媒とし
てＲ２２を用いた場合の各熱物性値と比較した。その結
果について以下に説明する。
【００１８】Ｒ２２における各熱物性値を表１に示し、
Ｒ２１８、ＲＣ２７０及びＲ１５２ａの混合比に対する
各熱物性値の測定結果の一部を表２に示す。尚、表１な
いし表２の値は蒸発温度−５℃、凝縮温度４０℃の場合
の値であり、この蒸発温度及び凝縮温度は、一般にヒー
トポンプ装置が使用される利用温度範囲が−５〜４０℃
であることに基づいて設定した。
Ｒ２１８、ＲＣ２７０及びＲ１５２ａの混合比に対する
各熱物性値の測定結果の一部を表２に示す。尚、表１な
いし表２の値は蒸発温度−５℃、凝縮温度４０℃の場合
の値であり、この蒸発温度及び凝縮温度は、一般にヒー
トポンプ装置が使用される利用温度範囲が−５〜４０℃
であることに基づいて設定した。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】ここで、成績係数（以下、ＣＯＰと記す）
とは、得られた冷凍効果を示す仕事量（図２に示す蒸発
過程（ｄ〜ａ）のエンタルピーの変化量）と、冷凍を得
るために費やした仕事量（図２に示す圧縮過程（ａ〜
ｂ）のエンタルピーの変化量）の比（（Ｈa−Ｈd）／
（Ｈb−Ｈa））であって、ＣＯＰが大きいほど冷凍シス
テムのエネルギー効率が良い。
とは、得られた冷凍効果を示す仕事量（図２に示す蒸発
過程（ｄ〜ａ）のエンタルピーの変化量）と、冷凍を得
るために費やした仕事量（図２に示す圧縮過程（ａ〜
ｂ）のエンタルピーの変化量）の比（（Ｈa−Ｈd）／
（Ｈb−Ｈa））であって、ＣＯＰが大きいほど冷凍シス
テムのエネルギー効率が良い。
【００２２】冷凍効果（以下、Ｈiと記す）とは、１kg
の冷媒液が蒸発器４で蒸気に変化するときに吸収する熱
量（図２に示す蒸発過程（ｄ〜ａ）のエンタルピーの変
化量）（Ｈa−Ｈd）であり、このＨiが大きいほど冷凍
システムにおける吸熱量が大きい。
の冷媒液が蒸発器４で蒸気に変化するときに吸収する熱
量（図２に示す蒸発過程（ｄ〜ａ）のエンタルピーの変
化量）（Ｈa−Ｈd）であり、このＨiが大きいほど冷凍
システムにおける吸熱量が大きい。
【００２３】吐出圧力（以下、Ｐcond）とは、図１の圧
縮機１から作動流体が吐出されるときの圧力である。蒸
発前後の冷媒温度差（以下、Ｔvと記す）とは、図１の
蒸発器４を通過する前後の作動流体の温度の差であり、
この差が大きくなると冷凍システムに霜が付く可能性が
あると共に、熱交換効率が低下する。
縮機１から作動流体が吐出されるときの圧力である。蒸
発前後の冷媒温度差（以下、Ｔvと記す）とは、図１の
蒸発器４を通過する前後の作動流体の温度の差であり、
この差が大きくなると冷凍システムに霜が付く可能性が
あると共に、熱交換効率が低下する。
【００２４】凝縮前後の冷媒温度差（以下、Ｔcと記
す）とは、図１の凝縮器２を通過する前後の作動流体の
温度の差であり、この差が大きくなると冷凍システムの
熱交換効率が低下する。
す）とは、図１の凝縮器２を通過する前後の作動流体の
温度の差であり、この差が大きくなると冷凍システムの
熱交換効率が低下する。
【００２５】冷凍システムでは、このＣＯＰ、Ｈi、Ｐc
ond、Ｔv及びＴcは、共に作動流体として適しているか
否かの判断基準であり、特にＣＯＰ、Ｈi及びＰcondは
冷凍システムを構成する上で特に重要な判断基準とな
る。また、Ｔv、Ｔcは共に５℃以下であれば冷凍システ
ムへの上記熱交換効率の低下や蒸発器４への霜の付着な
どは特に問題とならない。
ond、Ｔv及びＴcは、共に作動流体として適しているか
否かの判断基準であり、特にＣＯＰ、Ｈi及びＰcondは
冷凍システムを構成する上で特に重要な判断基準とな
る。また、Ｔv、Ｔcは共に５℃以下であれば冷凍システ
ムへの上記熱交換効率の低下や蒸発器４への霜の付着な
どは特に問題とならない。
【００２６】次に、Ｒ２１８、ＲＣ２７０及びＲ１５２
ａを混合させた本発明の作動流体について、図３ないし
図８に示す図面に基づいて説明する。図３ないし図８は
すべて、縦軸にＲＣ２７０、横軸にＲ１５２ａを夫々重
量％で示しており、残部はＲ１４３ａが占めている。
ａを混合させた本発明の作動流体について、図３ないし
図８に示す図面に基づいて説明する。図３ないし図８は
すべて、縦軸にＲＣ２７０、横軸にＲ１５２ａを夫々重
量％で示しており、残部はＲ１４３ａが占めている。
【００２７】図３は、前記作動流体のＣＯＰを示したも
のであり、Ｒ２２のＣＯＰ値（＝4.8）を許容下限と
し、これを満たしている部分を領域(ａ)で示す。尚、図
中の数字はＣＯＰ値を表しており、図中の線は等値線を
表している。
のであり、Ｒ２２のＣＯＰ値（＝4.8）を許容下限と
し、これを満たしている部分を領域(ａ)で示す。尚、図
中の数字はＣＯＰ値を表しており、図中の線は等値線を
表している。
【００２８】図４は、前記作動流体のＨiを示したもの
である。Ｒ２２のＨi値は（＝155kJ/kg）であるので、
本実施例ではＨiの許容下限を150kJ/kgとし、これを満
たしている部分を領域(ｂ)で示す。尚、図中の数字はＨ
i値を表しており、図中の線は等値線を表している。
である。Ｒ２２のＨi値は（＝155kJ/kg）であるので、
本実施例ではＨiの許容下限を150kJ/kgとし、これを満
たしている部分を領域(ｂ)で示す。尚、図中の数字はＨ
i値を表しており、図中の線は等値線を表している。
【００２９】図５は、前記作動流体のＰcondを示したも
のである。本実施例では、Ｒ２２のＰcond値は1537kPa
であるが、若干の余裕を考慮してＰcondの許容範囲を13
00kPa〜1700kPaとし、これを満たしている部分を領域
(ｃ)で示す。尚、図中の数字はＰcond値を表しており、
図中の線は等値線を表している。
のである。本実施例では、Ｒ２２のＰcond値は1537kPa
であるが、若干の余裕を考慮してＰcondの許容範囲を13
00kPa〜1700kPaとし、これを満たしている部分を領域
(ｃ)で示す。尚、図中の数字はＰcond値を表しており、
図中の線は等値線を表している。
【００３０】図６は、前記作動流体のＴvを示したもの
である。Ｒ２２は単一組成の冷媒であるのでＴvは０℃
である。本実施例では、Ｔvの許容上限を５℃とし、こ
れを満たしている部分を領域(ｄ)で示す。
である。Ｒ２２は単一組成の冷媒であるのでＴvは０℃
である。本実施例では、Ｔvの許容上限を５℃とし、こ
れを満たしている部分を領域(ｄ)で示す。
【００３１】図７は、前記作動流体のＴcを示したもの
である。Ｒ２２のＴcはＴvと同様に単一組成の冷媒であ
るので０℃である。本実施例では、Ｔcの許容上限を５
℃とし、これを満たしている部分を領域(ｅ)で示す。
である。Ｒ２２のＴcはＴvと同様に単一組成の冷媒であ
るので０℃である。本実施例では、Ｔcの許容上限を５
℃とし、これを満たしている部分を領域(ｅ)で示す。
【００３２】上記図３ないし図７に示す実験結果に基づ
き、ＣＯＰ、Ｈi及びＰcondが上記許容範囲にあるＲ２
１８とＲＣ２７０の成分比は、図８の点描部分で示す点
Ａ（30,15）、点Ｂ（25,20）、点Ｃ（25,40）、点Ｄ（5
0,35）、点Ｅ（60,30）、点Ｆ（45,15）及び点Ｇ（45,
0）で囲まれる範囲(ｆ)であって、残部がＲ１５２ａで
ある、少なくとも前記三種の成分から構成されるもので
ある。この作動流体では、ＯＤＰが０で、且つＣＯＰ、
Ｈi及びＰcondがＲ２２と同等またはそれ以上の冷媒特
性を有する。
き、ＣＯＰ、Ｈi及びＰcondが上記許容範囲にあるＲ２
１８とＲＣ２７０の成分比は、図８の点描部分で示す点
Ａ（30,15）、点Ｂ（25,20）、点Ｃ（25,40）、点Ｄ（5
0,35）、点Ｅ（60,30）、点Ｆ（45,15）及び点Ｇ（45,
0）で囲まれる範囲(ｆ)であって、残部がＲ１５２ａで
ある、少なくとも前記三種の成分から構成されるもので
ある。この作動流体では、ＯＤＰが０で、且つＣＯＰ、
Ｈi及びＰcondがＲ２２と同等またはそれ以上の冷媒特
性を有する。
【００３３】更に、ＣＯＰ、Ｈi、Ｐcond、Ｔv及びＴc
が上記許容範囲にあるＲ２１８とＲＣ２７０の成分比
は、図８の実線で示す点Ａ（30,15）、点Ｂ（25,20）、
点Ｃ（25,40）、点Ｄ（50,35）、点Ｅ（60,30）及び点
Ｆ（45,15）で囲まれる範囲(g)であって、残部がＲ１５
２ａである、少なくとも前記三種の成分から構成される
ものである。この作動流体では、ＯＤＰが０で、且つＣ
ＯＰ、Ｈi及びＰcondがＲ２２と同等またはそれ以上の
冷媒特性を有すると共に、Ｔv及びＴcが５℃以下となる
ので、熱交換効率の低下や蒸発器への霜の付着などを引
き起こす虞れがない。
が上記許容範囲にあるＲ２１８とＲＣ２７０の成分比
は、図８の実線で示す点Ａ（30,15）、点Ｂ（25,20）、
点Ｃ（25,40）、点Ｄ（50,35）、点Ｅ（60,30）及び点
Ｆ（45,15）で囲まれる範囲(g)であって、残部がＲ１５
２ａである、少なくとも前記三種の成分から構成される
ものである。この作動流体では、ＯＤＰが０で、且つＣ
ＯＰ、Ｈi及びＰcondがＲ２２と同等またはそれ以上の
冷媒特性を有すると共に、Ｔv及びＴcが５℃以下となる
ので、熱交換効率の低下や蒸発器への霜の付着などを引
き起こす虞れがない。
【００３４】尚、上記実施例では作動流体としてＲ２１
８、ＲＣ２７０及びＲ１５２ａの三種の成分のみから構
成される場合について説明したが、これら以外に潤滑
油、腐食防止剤等を混入させても構わない。
８、ＲＣ２７０及びＲ１５２ａの三種の成分のみから構
成される場合について説明したが、これら以外に潤滑
油、腐食防止剤等を混入させても構わない。
【００３５】
【発明の効果】以上のとおり本発明によれば、作動流体
をオゾン破壊係数ＯＤＰが０であるオクタフルオロプロ
パン、シクロプロパン及び1,1-ジフルオロエタンの三種
の成分を主成分として構成しているので、成層圏オゾン
層を破壊する虞れがない。
をオゾン破壊係数ＯＤＰが０であるオクタフルオロプロ
パン、シクロプロパン及び1,1-ジフルオロエタンの三種
の成分を主成分として構成しているので、成層圏オゾン
層を破壊する虞れがない。
【００３６】また、前記混合物からなる作動流体は、従
来の機器の利用温度においてＲ２２と同等またはそれ以
上の冷媒特性を有するので、Ｒ２２よりも高い成績係数
及び冷凍効果を期待できると共に、Ｒ２２の代替として
現行機器をそのまま使用することができ、機器を新たに
交換する必要はない。
来の機器の利用温度においてＲ２２と同等またはそれ以
上の冷媒特性を有するので、Ｒ２２よりも高い成績係数
及び冷凍効果を期待できると共に、Ｒ２２の代替として
現行機器をそのまま使用することができ、機器を新たに
交換する必要はない。
【図１】本発明の作動流体を試験したヒートポンプ装置
の構成図である。
の構成図である。
【図２】作動流体の冷凍サイクル内におけるモリエル線
図である。
図である。
【図３】本発明の作動流体の成績係数（ＣＯＰ）を示し
た図である。
た図である。
【図４】本発明の作動流体の冷凍効果（Ｈi）を示した
図である。
図である。
【図５】本発明の作動流体の吐出圧力（Ｐcond）を示し
た図である。
た図である。
【図６】本発明の作動流体の蒸発前後の冷媒温度差（Ｔ
v）を示した図である。
v）を示した図である。
【図７】本発明の作動流体の凝縮前後の冷媒温度差（Ｔ
c）を示した図である。
c）を示した図である。
【図８】本発明の作動流体の望ましい成分比の範囲を示
した図である。
した図である。
１ 圧縮機 ２ 凝縮器 ３ 減圧器 ４ 蒸発器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 名迫 賢二 大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三 洋電機株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】オクタフルオロプロパン６０重量％以下、
シクロプロパン４０重量％以下、残部が1,1-ジフルオロ
エタンであって、 オクタフルオロプロパン及びシクロプロパンの成分比が
添付の図８に示す点Ａ（30,15）、点Ｂ（25,20）、点Ｃ
（25,40）、点Ｄ（50,35）、点Ｅ（60,30）、点Ｆ（45,
15）及び点Ｇ（45, 0）で囲まれる範囲であり、少なく
とも前記三種の成分を含む作動流体。 - 【請求項２】オクタフルオロプロパン６０重量％以下、
シクロプロパン４０重量％以下、残部が1,1-ジフルオロ
エタンであって、 オクタフルオロプロパン及びシクロプロパンの成分比が
添付の図８の実線で示す点Ａ（30,15）、点Ｂ（25,2
0）、点Ｃ（25,40）、点Ｄ（50,35）、点Ｅ（60,30）及
び点Ｆ（45,15）で囲まれる範囲であり、少なくとも前
記三種の成分を含む作動流体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6323038A JPH08176537A (ja) | 1994-12-26 | 1994-12-26 | 作動流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6323038A JPH08176537A (ja) | 1994-12-26 | 1994-12-26 | 作動流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08176537A true JPH08176537A (ja) | 1996-07-09 |
Family
ID=18150422
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6323038A Pending JPH08176537A (ja) | 1994-12-26 | 1994-12-26 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08176537A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6692653B2 (en) | 2001-02-16 | 2004-02-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition |
| US6776922B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-08-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1-difluoroethane |
| US6800216B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-10-05 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition for replacing chlorodifluoromethane |
| US6841087B2 (en) | 2002-04-19 | 2005-01-11 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane |
-
1994
- 1994-12-26 JP JP6323038A patent/JPH08176537A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6692653B2 (en) | 2001-02-16 | 2004-02-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition |
| US6841087B2 (en) | 2002-04-19 | 2005-01-11 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1,1,2-tetrafluoroethane |
| US6776922B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-08-17 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition comprising difluoromethane, 1,1,1-trifluoroethane and 1,1-difluoroethane |
| US6800216B2 (en) | 2002-07-24 | 2004-10-05 | Korea Institute Of Science And Technology | Refrigerant composition for replacing chlorodifluoromethane |
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