JPH08259929A - 作動流体 - Google Patents
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- JPH08259929A JPH08259929A JP7066222A JP6622295A JPH08259929A JP H08259929 A JPH08259929 A JP H08259929A JP 7066222 A JP7066222 A JP 7066222A JP 6622295 A JP6622295 A JP 6622295A JP H08259929 A JPH08259929 A JP H08259929A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 オゾン破壊係数が０で、且つＲ２２と同等ま
たはそれ以上の冷媒特性を有し、Ｒ２２を用いた現行機
器をそのまま使用することが可能な作動流体を提供する
ものである。 【構成】 シクロプロパン７２ないし９０重量％、残部
がジフルオロメタンであって、少なくとも前記二種の成
分を含む。
たはそれ以上の冷媒特性を有し、Ｒ２２を用いた現行機
器をそのまま使用することが可能な作動流体を提供する
ものである。 【構成】 シクロプロパン７２ないし９０重量％、残部
がジフルオロメタンであって、少なくとも前記二種の成
分を含む。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷暖房運転や給湯・冷
凍などに供するヒートポンプ装置に使用され、且つオゾ
ン層を破壊する危険性のない作動流体に関する。
凍などに供するヒートポンプ装置に使用され、且つオゾ
ン層を破壊する危険性のない作動流体に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、室内空調に利用するヒートポンプ
装置において冷媒として広く使用されてきたフロン類
（以下、特定フロンと記す）は、燃性、爆発性、毒性が
なく、また、通常の状態では金属部を腐食することもな
いなど、極めて使用特性に優れている。
装置において冷媒として広く使用されてきたフロン類
（以下、特定フロンと記す）は、燃性、爆発性、毒性が
なく、また、通常の状態では金属部を腐食することもな
いなど、極めて使用特性に優れている。
【０００３】しかし、化学的に極めて安定であるとして
広く使用されてきた特定フロンも、大気中に放出される
と成層圏に入り、紫外線によって分解されるまで極めて
長期間に渡って滞留し、紫外線を遮って地上の人間を含
む生物を保護しているオゾン層を破壊するとして、その
使用が国際的に制限されてきている。
広く使用されてきた特定フロンも、大気中に放出される
と成層圏に入り、紫外線によって分解されるまで極めて
長期間に渡って滞留し、紫外線を遮って地上の人間を含
む生物を保護しているオゾン層を破壊するとして、その
使用が国際的に制限されてきている。
【０００４】このため、最近では従来使用してきた特定
フロンの代替冷媒として、特定フロンに比べ成層圏オゾ
ン層破壊能力が低いクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌ
Ｆ2）（以下、Ｒ２２と記す）が用いられている。
フロンの代替冷媒として、特定フロンに比べ成層圏オゾ
ン層破壊能力が低いクロロジフルオロメタン（ＣＨＣｌ
Ｆ2）（以下、Ｒ２２と記す）が用いられている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】そして、このＲ２２は
特定フロンの一種であるトリクロロフルオロメタン（Ｃ
Ｃｌ3Ｆ）（以下、Ｒ１１と記す）の成層圏オゾン破壊
能力を１としたときの成層圏オゾン破壊能力を示すオゾ
ン破壊係数（以下、ＯＤＰと記す）が0.05と極めて小さ
く特定フロンではないものの、冷凍・空調機器が広く普
及した現在では、将来的にＲ２２の使用量及び生産量が
増大することが予想され、Ｒ２２の成層圏オゾン層に与
える影響も無視できないものとなる。
特定フロンの一種であるトリクロロフルオロメタン（Ｃ
Ｃｌ3Ｆ）（以下、Ｒ１１と記す）の成層圏オゾン破壊
能力を１としたときの成層圏オゾン破壊能力を示すオゾ
ン破壊係数（以下、ＯＤＰと記す）が0.05と極めて小さ
く特定フロンではないものの、冷凍・空調機器が広く普
及した現在では、将来的にＲ２２の使用量及び生産量が
増大することが予想され、Ｒ２２の成層圏オゾン層に与
える影響も無視できないものとなる。
【０００６】このため、成層圏オゾン層に及ぼす影響が
ほとんどない、Ｒ２２の代替冷媒となる作動流体の早期
開発が望まれている。本発明は、斯かる点に鑑みてなさ
れたものであって、ＯＤＰが０で、且つＲ２２と同等ま
たはそれ以上の冷媒特性を有し、Ｒ２２を用いた現行機
器をそのまま使用することが可能な作動流体を提供する
ものである。
ほとんどない、Ｒ２２の代替冷媒となる作動流体の早期
開発が望まれている。本発明は、斯かる点に鑑みてなさ
れたものであって、ＯＤＰが０で、且つＲ２２と同等ま
たはそれ以上の冷媒特性を有し、Ｒ２２を用いた現行機
器をそのまま使用することが可能な作動流体を提供する
ものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】第１の発明の作動流体
は、シクロプロパン７２ないし９０重量％、残部がジフ
ルオロメタンであって、少なくとも前記二種の成分を含
むものである。
は、シクロプロパン７２ないし９０重量％、残部がジフ
ルオロメタンであって、少なくとも前記二種の成分を含
むものである。
【０００８】第２の発明の作動流体は、1,1-ジフルオロ
エタン７２重量％以下、シクロプロパン９０重量％以
下、残部がジフルオロメタンであって、1,1-ジフルオロ
エタン及びシクロプロパンの重量％が添付の図８の点線
で示す点Ａ（ 0,90）、点Ｂ（25,70）、点Ｃ（60,3
5）、点Ｄ（66,23）、点Ｅ（72,10）、点Ｆ（70, 0）、
点Ｇ（43, 0）、点Ｈ（47,10）、点Ｉ（47,20）、点Ｊ
（40,30）、点Ｋ（20,55）及び点Ｌ（ 0,72）で囲まれ
る範囲内であり、少なくとも前記三種の成分を含むもの
である。
エタン７２重量％以下、シクロプロパン９０重量％以
下、残部がジフルオロメタンであって、1,1-ジフルオロ
エタン及びシクロプロパンの重量％が添付の図８の点線
で示す点Ａ（ 0,90）、点Ｂ（25,70）、点Ｃ（60,3
5）、点Ｄ（66,23）、点Ｅ（72,10）、点Ｆ（70, 0）、
点Ｇ（43, 0）、点Ｈ（47,10）、点Ｉ（47,20）、点Ｊ
（40,30）、点Ｋ（20,55）及び点Ｌ（ 0,72）で囲まれ
る範囲内であり、少なくとも前記三種の成分を含むもの
である。
【０００９】第３の発明の作動流体は、1,1-ジフルオロ
エタン６６重量％以下、シクロプロパン７０重量％以
下、残部がジフルオロメタンであって、1,1-ジフルオロ
エタン及びシクロプロパンの重量％が添付の図８の実線
で示す点Ｂ（25,70）、点Ｃ（60,35）、点Ｄ（66,23）
及び点Ｐ（55,30）で囲まれる範囲内であり、少なくと
も前記三種の成分を含むものである。
エタン６６重量％以下、シクロプロパン７０重量％以
下、残部がジフルオロメタンであって、1,1-ジフルオロ
エタン及びシクロプロパンの重量％が添付の図８の実線
で示す点Ｂ（25,70）、点Ｃ（60,35）、点Ｄ（66,23）
及び点Ｐ（55,30）で囲まれる範囲内であり、少なくと
も前記三種の成分を含むものである。
【００１０】
【作用】本発明によれば、上記の各作動流体は、何れも
塩素を含まない成分で構成されており、オゾン破壊係数
が０であり、成層圏におけるオゾン層を破壊する虞れが
ない。また、上記の各作動流体は、冷媒としての成績係
数が4.8以上、冷凍効果が150kJ/kg以上、圧縮機からの
吐出圧力が1300〜1700kPaとなり、前記Ｒ２２と同等ま
たはそれ以上の冷媒特性を有し、Ｒ２２の代替冷媒とし
て優れている。
塩素を含まない成分で構成されており、オゾン破壊係数
が０であり、成層圏におけるオゾン層を破壊する虞れが
ない。また、上記の各作動流体は、冷媒としての成績係
数が4.8以上、冷凍効果が150kJ/kg以上、圧縮機からの
吐出圧力が1300〜1700kPaとなり、前記Ｒ２２と同等ま
たはそれ以上の冷媒特性を有し、Ｒ２２の代替冷媒とし
て優れている。
【００１１】更に、第３の発明によれば、蒸発器または
凝縮器を通過する前後の作動流体の温度差が５℃以下と
小さいので、熱交換効率の低下や蒸発器への霜の付着な
どを引き起こす虞れがない。
凝縮器を通過する前後の作動流体の温度差が５℃以下と
小さいので、熱交換効率の低下や蒸発器への霜の付着な
どを引き起こす虞れがない。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の一実施例につき図面に沿って
詳述する。図１は、本発明の作動流体を試験したヒート
ポンプ装置であって、循環路中に圧縮機１、凝縮器２、
減圧器３及び蒸発器４を順に設けて形成した冷凍サイク
ル内に、作動流体を循環させている。
詳述する。図１は、本発明の作動流体を試験したヒート
ポンプ装置であって、循環路中に圧縮機１、凝縮器２、
減圧器３及び蒸発器４を順に設けて形成した冷凍サイク
ル内に、作動流体を循環させている。
【００１３】冷凍システム内での作動流体の流れを、図
１および図２を用いて説明する。ここで、図２は、上記
冷凍サイクルのモリエル線図を示しており、縦軸に圧
力、横軸にエンタルピーをとっている。尚、図中、ｘは
冷媒の気相状態、液相状態および気液２相状態の境界を
示す曲線であり、頂点ｙより右側の曲線部分は飽和蒸気
線を示し、頂点ｙより左側の曲線部分は飽和液線を示し
ている。
１および図２を用いて説明する。ここで、図２は、上記
冷凍サイクルのモリエル線図を示しており、縦軸に圧
力、横軸にエンタルピーをとっている。尚、図中、ｘは
冷媒の気相状態、液相状態および気液２相状態の境界を
示す曲線であり、頂点ｙより右側の曲線部分は飽和蒸気
線を示し、頂点ｙより左側の曲線部分は飽和液線を示し
ている。
【００１４】そして、上記の飽和蒸気線の右側の領域で
は冷媒は過熱蒸気であり、飽和蒸気線の左側の領域では
冷媒は湿り蒸気となっている。また、上記の飽和液線の
左側の領域では冷媒は液体状態であり、飽和液線の右側
の領域では冷媒は湿り蒸気となっている。
は冷媒は過熱蒸気であり、飽和蒸気線の左側の領域では
冷媒は湿り蒸気となっている。また、上記の飽和液線の
左側の領域では冷媒は液体状態であり、飽和液線の右側
の領域では冷媒は湿り蒸気となっている。
【００１５】よって、蒸発器４から送り込まれた低圧の
ガス状冷媒を、圧縮機１により圧縮することによって高
温高圧のガス状冷媒に変換して（図中ａ−ｂ間）、凝縮
器２へ高温高圧に圧縮されたガス状冷媒を送り込んでい
る。
ガス状冷媒を、圧縮機１により圧縮することによって高
温高圧のガス状冷媒に変換して（図中ａ−ｂ間）、凝縮
器２へ高温高圧に圧縮されたガス状冷媒を送り込んでい
る。
【００１６】そして、圧縮機１から送り込まれた高温高
圧のガス状冷媒を、凝縮器２において空気または水等で
冷却することによって、高温高圧のガス状冷媒から熱を
奪い、ガス状冷媒を液化させて（図中ｂ−ｃ間）、減圧
器３へ高圧の液状冷媒を送り込んでいる。
圧のガス状冷媒を、凝縮器２において空気または水等で
冷却することによって、高温高圧のガス状冷媒から熱を
奪い、ガス状冷媒を液化させて（図中ｂ−ｃ間）、減圧
器３へ高圧の液状冷媒を送り込んでいる。
【００１７】高圧の液状冷媒は、減圧器３により高温高
圧の液状冷媒を減圧して、蒸発しやすい低温低圧の液状
冷媒に変換される（図中ｃ−ｄ間）。そして、減圧器３
から送り込まれた低温の液状冷媒が、蒸発器４内を通過
する間に周囲から熱を奪うことによって蒸発し、低圧の
ガス状冷媒が圧縮機１内に再び送り込まれる。
圧の液状冷媒を減圧して、蒸発しやすい低温低圧の液状
冷媒に変換される（図中ｃ−ｄ間）。そして、減圧器３
から送り込まれた低温の液状冷媒が、蒸発器４内を通過
する間に周囲から熱を奪うことによって蒸発し、低圧の
ガス状冷媒が圧縮機１内に再び送り込まれる。
【００１８】以上の冷凍サイクルが繰り返すことによっ
て、凝縮器２で放熱を行い、蒸発器４で吸熱により冷凍
を行う。次に、上記構成の冷凍システムを用い、1,1-ジ
フルオロエタン（ＣＨ3ＣＨＦ2）（以下、Ｒ１５２ａと
記す）、シクロプロパン（Ｃ6Ｈ6）（以下、ＲＣ２７０
と記す）及びジフルオロメタン（ＣＨ2Ｆ2）（以下、Ｒ
３２と記す）を混合させた本発明の作動流体の各成分の
重量％を１％づつ変化させ、ヒートポンプ装置の性能を
示す５つの熱物性（成績係数、冷凍効果、吐出圧力、蒸
発前後の冷媒温度差及び凝縮前後の冷媒温度差）を夫々
測定し、冷媒としてＲ２２を用いた場合の各熱物性値と
比較した。その結果について以下に説明する。
て、凝縮器２で放熱を行い、蒸発器４で吸熱により冷凍
を行う。次に、上記構成の冷凍システムを用い、1,1-ジ
フルオロエタン（ＣＨ3ＣＨＦ2）（以下、Ｒ１５２ａと
記す）、シクロプロパン（Ｃ6Ｈ6）（以下、ＲＣ２７０
と記す）及びジフルオロメタン（ＣＨ2Ｆ2）（以下、Ｒ
３２と記す）を混合させた本発明の作動流体の各成分の
重量％を１％づつ変化させ、ヒートポンプ装置の性能を
示す５つの熱物性（成績係数、冷凍効果、吐出圧力、蒸
発前後の冷媒温度差及び凝縮前後の冷媒温度差）を夫々
測定し、冷媒としてＲ２２を用いた場合の各熱物性値と
比較した。その結果について以下に説明する。
【００１９】Ｒ２２における各熱物性値を表１に示し、
Ｒ１５２ａ、ＲＣ２７０及びＲ３２の混合比に対する各
熱物性値の測定結果の一部を表２に示す。尚、表１ない
し表２の値は蒸発温度−５℃、凝縮温度４０℃の場合の
値であり、この蒸発温度及び凝縮温度は、一般にヒート
ポンプ装置が使用される利用温度範囲が−５〜４０℃で
あることに基づいて設定した。
Ｒ１５２ａ、ＲＣ２７０及びＲ３２の混合比に対する各
熱物性値の測定結果の一部を表２に示す。尚、表１ない
し表２の値は蒸発温度−５℃、凝縮温度４０℃の場合の
値であり、この蒸発温度及び凝縮温度は、一般にヒート
ポンプ装置が使用される利用温度範囲が−５〜４０℃で
あることに基づいて設定した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】ここで、成績係数（以下、ＣＯＰと記す）
とは、得られた冷凍効果を示す仕事量（図２に示す蒸発
過程（ｄ〜ａ）のエンタルピーの変化量）と、冷凍を得
るために費やした仕事量（図２に示す圧縮過程（ａ〜
ｂ）のエンタルピーの変化量）の比（（Ｈa−Ｈd）／
（Ｈb−Ｈa））であって、ＣＯＰが大きいほど冷凍シス
テムのエネルギー効率が良い。
とは、得られた冷凍効果を示す仕事量（図２に示す蒸発
過程（ｄ〜ａ）のエンタルピーの変化量）と、冷凍を得
るために費やした仕事量（図２に示す圧縮過程（ａ〜
ｂ）のエンタルピーの変化量）の比（（Ｈa−Ｈd）／
（Ｈb−Ｈa））であって、ＣＯＰが大きいほど冷凍シス
テムのエネルギー効率が良い。
【００２３】冷凍効果（以下、Ｈiと記す）とは、１kg
の冷媒液が蒸発器４で蒸気に変化するときに吸収する熱
量（図２に示す蒸発過程（ｄ〜ａ）のエンタルピーの変
化量）（Ｈa−Ｈd）であり、このＨiが大きいほど冷凍
システムにおける吸熱量が大きい。
の冷媒液が蒸発器４で蒸気に変化するときに吸収する熱
量（図２に示す蒸発過程（ｄ〜ａ）のエンタルピーの変
化量）（Ｈa−Ｈd）であり、このＨiが大きいほど冷凍
システムにおける吸熱量が大きい。
【００２４】吐出圧力（以下、Ｐcond）とは、図１の圧
縮機１から作動流体が吐出されるときの圧力である。蒸
発前後の冷媒温度差（以下、Ｔvと記す）とは、図１の
蒸発器４を通過する前後の作動流体の温度の差であり、
この差が大きくなると冷凍システムに霜が付く可能性が
あると共に、熱交換効率が低下する。
縮機１から作動流体が吐出されるときの圧力である。蒸
発前後の冷媒温度差（以下、Ｔvと記す）とは、図１の
蒸発器４を通過する前後の作動流体の温度の差であり、
この差が大きくなると冷凍システムに霜が付く可能性が
あると共に、熱交換効率が低下する。
【００２５】凝縮前後の冷媒温度差（以下、Ｔcと記
す）とは、図１の凝縮器２を通過する前後の作動流体の
温度の差であり、この差が大きくなると冷凍システムの
熱交換効率が低下する。
す）とは、図１の凝縮器２を通過する前後の作動流体の
温度の差であり、この差が大きくなると冷凍システムの
熱交換効率が低下する。
【００２６】冷凍システムでは、このＣＯＰ、Ｈi、Ｐc
ond、Ｔv及びＴcは、共に作動流体として適しているか
否かの判断基準であり、特にＣＯＰ、Ｈi及びＰcondは
冷凍システムを構成する上で特に重要な判断基準とな
る。また、Ｔv、Ｔcは共に５℃以下であれば冷凍システ
ムへの上記熱交換効率の低下や蒸発器４への霜の付着な
どは特に問題とならない。
ond、Ｔv及びＴcは、共に作動流体として適しているか
否かの判断基準であり、特にＣＯＰ、Ｈi及びＰcondは
冷凍システムを構成する上で特に重要な判断基準とな
る。また、Ｔv、Ｔcは共に５℃以下であれば冷凍システ
ムへの上記熱交換効率の低下や蒸発器４への霜の付着な
どは特に問題とならない。
【００２７】次に、Ｒ１５２ａ、ＲＣ２７０及びＲ３２
を混合させた本発明の作動流体について、図３ないし図
８に示す図面に基づいて説明する。図３ないし図８はす
べて、縦軸にＲＣ２７０、横軸にＲ１５２ａを夫々重量
％で示しており、残部はＲ３２が占めている。
を混合させた本発明の作動流体について、図３ないし図
８に示す図面に基づいて説明する。図３ないし図８はす
べて、縦軸にＲＣ２７０、横軸にＲ１５２ａを夫々重量
％で示しており、残部はＲ３２が占めている。
【００２８】図３は、前記作動流体のＣＯＰを示したも
のであり、Ｒ２２のＣＯＰ値（＝4.8）を許容下限と
し、これを満たしている部分を領域(ａ)で示す。尚、図
中の数字はＣＯＰ値を表しており、図中の線は等値線を
表している。
のであり、Ｒ２２のＣＯＰ値（＝4.8）を許容下限と
し、これを満たしている部分を領域(ａ)で示す。尚、図
中の数字はＣＯＰ値を表しており、図中の線は等値線を
表している。
【００２９】図４は、前記作動流体のＨiを示したもの
である。Ｒ２２のＨi値は（＝155kJ/kg）であるので、
本実施例ではＨiの許容下限を150kJ/kgとし、これを満
たしている部分を領域(ｂ)で示す。尚、図中の数字はＨ
i値を表しており、図中の線は等値線を表している。
である。Ｒ２２のＨi値は（＝155kJ/kg）であるので、
本実施例ではＨiの許容下限を150kJ/kgとし、これを満
たしている部分を領域(ｂ)で示す。尚、図中の数字はＨ
i値を表しており、図中の線は等値線を表している。
【００３０】図５は、前記作動流体のＰcondを示したも
のである。本実施例では、Ｒ２２のＰcond値は1537kPa
であるが、若干の余裕を考慮してＰcondの許容範囲を13
00kPa〜1700kPaとし、これを満たしている部分を領域
(ｃ)で示す。尚、図中の数字はＰcond値を表しており、
図中の線は等値線を表している。
のである。本実施例では、Ｒ２２のＰcond値は1537kPa
であるが、若干の余裕を考慮してＰcondの許容範囲を13
00kPa〜1700kPaとし、これを満たしている部分を領域
(ｃ)で示す。尚、図中の数字はＰcond値を表しており、
図中の線は等値線を表している。
【００３１】図６は、前記作動流体のＴvを示したもの
である。Ｒ２２は単一組成の冷媒であるのでＴvは０℃
である。本実施例では、Ｔvの許容上限を５℃とし、こ
れを満たしている部分を領域(ｄ)で示す。
である。Ｒ２２は単一組成の冷媒であるのでＴvは０℃
である。本実施例では、Ｔvの許容上限を５℃とし、こ
れを満たしている部分を領域(ｄ)で示す。
【００３２】図７は、前記作動流体のＴcを示したもの
である。Ｒ２２のＴcはＴvと同様に単一組成の冷媒であ
るので０℃である。本実施例では、Ｔcの許容上限を５
℃とし、これを満たしている部分を領域(ｅ)で示す。
である。Ｒ２２のＴcはＴvと同様に単一組成の冷媒であ
るので０℃である。本実施例では、Ｔcの許容上限を５
℃とし、これを満たしている部分を領域(ｅ)で示す。
【００３３】上記図３ないし図７に示す実験結果に基づ
き、ＣＯＰ、Ｈi及びＰcondが上記許容範囲にあるＲ１
５２ａとＲＣ２７０の成分比は、図８の点描部分で示す
点Ａ（ 0,90）、点Ｂ（25,70）、点Ｃ（60,35）、点Ｄ
（66,23）、点Ｅ（72,10）、点Ｆ（70, 0）、点Ｇ（43,
0）、点Ｈ（47,10）、点Ｉ（47,20）、点Ｊ（40,3
0）、点Ｋ（20,55）及び点Ｌ（ 0,72）で囲まれる範囲
(ｆ)であって、残部がＲ３２である、少なくともＲＣ２
７０及びＲ３２の二種の成分又は前記三種の成分から構
成されるものである。この作動流体では、ＯＤＰが０で
あると共に、ＣＯＰ及びＨiがＲ２２と同等またはそれ
以上の冷媒特性を有し、且つＰcondがＲ２２と同程度の
冷媒特性を有する。
き、ＣＯＰ、Ｈi及びＰcondが上記許容範囲にあるＲ１
５２ａとＲＣ２７０の成分比は、図８の点描部分で示す
点Ａ（ 0,90）、点Ｂ（25,70）、点Ｃ（60,35）、点Ｄ
（66,23）、点Ｅ（72,10）、点Ｆ（70, 0）、点Ｇ（43,
0）、点Ｈ（47,10）、点Ｉ（47,20）、点Ｊ（40,3
0）、点Ｋ（20,55）及び点Ｌ（ 0,72）で囲まれる範囲
(ｆ)であって、残部がＲ３２である、少なくともＲＣ２
７０及びＲ３２の二種の成分又は前記三種の成分から構
成されるものである。この作動流体では、ＯＤＰが０で
あると共に、ＣＯＰ及びＨiがＲ２２と同等またはそれ
以上の冷媒特性を有し、且つＰcondがＲ２２と同程度の
冷媒特性を有する。
【００３４】更に、ＣＯＰ、Ｈi、Ｐcond、Ｔv及びＴc
が上記許容範囲にあるＲ１５２ａとＲＣ２７０の成分比
は、図８の実線で示す点Ｂ（25,70）、点Ｃ（60,35）、
点Ｄ（66,23）及び点Ｐ（55,30）で囲まれる範囲(ｇ)で
あって、残部がＲ３２である、少なくとも前記三種の成
分から構成されるものである。この作動流体では、上記
範囲(ｆ)での効果に加えて、Ｔv及びＴcが５℃以下とな
るので、熱交換効率の低下や蒸発器への霜の付着などを
引き起こす虞れがない。
が上記許容範囲にあるＲ１５２ａとＲＣ２７０の成分比
は、図８の実線で示す点Ｂ（25,70）、点Ｃ（60,35）、
点Ｄ（66,23）及び点Ｐ（55,30）で囲まれる範囲(ｇ)で
あって、残部がＲ３２である、少なくとも前記三種の成
分から構成されるものである。この作動流体では、上記
範囲(ｆ)での効果に加えて、Ｔv及びＴcが５℃以下とな
るので、熱交換効率の低下や蒸発器への霜の付着などを
引き起こす虞れがない。
【００３５】尚、上記実施例では作動流体として、ＲＣ
２７０及びＲ３２を含む二種の成分、若しくはＲ１５２
ａ、ＲＣ２７０及びＲ３２ａの三種の成分のみから構成
される場合について説明したが、これら以外に潤滑油、
腐食防止剤等を混入させても構わない。
２７０及びＲ３２を含む二種の成分、若しくはＲ１５２
ａ、ＲＣ２７０及びＲ３２ａの三種の成分のみから構成
される場合について説明したが、これら以外に潤滑油、
腐食防止剤等を混入させても構わない。
【００３６】また、本発明の作動流体の成分比を示す上
記範囲(ｆ)及び(ｇ)では、図４及び図８から分かるよう
に、全範囲においてＨiが約250kJ/kg以上となってお
り、Ｒ２２（Ｈi＝155kJ/kg）に比べかなり高い値を有
しており、このため従来装置に比べ冷凍能力をさらに向
上させたヒートポンプ装置を実現することが可能とな
る。
記範囲(ｆ)及び(ｇ)では、図４及び図８から分かるよう
に、全範囲においてＨiが約250kJ/kg以上となってお
り、Ｒ２２（Ｈi＝155kJ/kg）に比べかなり高い値を有
しており、このため従来装置に比べ冷凍能力をさらに向
上させたヒートポンプ装置を実現することが可能とな
る。
【００３７】
【発明の効果】以上のとおり本発明によれば、作動流体
をオゾン破壊係数が０であるシクロプロパン及びジフル
オロメタンの二種の成分、又は1,1-ジフルオロエタン、
シクロプロパン及びジフルオロメタンの三種の成分を主
成分として構成しているので、その使用量が増大しても
成層圏のオゾン層を破壊するということがなく、冷媒と
して好適に利用することができる。
をオゾン破壊係数が０であるシクロプロパン及びジフル
オロメタンの二種の成分、又は1,1-ジフルオロエタン、
シクロプロパン及びジフルオロメタンの三種の成分を主
成分として構成しているので、その使用量が増大しても
成層圏のオゾン層を破壊するということがなく、冷媒と
して好適に利用することができる。
【００３８】また、本発明の作動流体は、冷媒としての
成績係数が4.8以上、冷凍効果が250kJ/kg以上、圧縮機
からの吐出圧力が1300〜1700kPaとなり、Ｒ２２よりも
高い成績係数及び冷凍効果を期待できると共に、Ｒ２２
の代替として現行機器をそのまま使用することができ、
機器を新たに交換する必要はない。特に、冷凍効果がＲ
２２に比べかなり高い値を有しており、このため従来装
置に比べ冷凍能力をさらに向上させることができる。
成績係数が4.8以上、冷凍効果が250kJ/kg以上、圧縮機
からの吐出圧力が1300〜1700kPaとなり、Ｒ２２よりも
高い成績係数及び冷凍効果を期待できると共に、Ｒ２２
の代替として現行機器をそのまま使用することができ、
機器を新たに交換する必要はない。特に、冷凍効果がＲ
２２に比べかなり高い値を有しており、このため従来装
置に比べ冷凍能力をさらに向上させることができる。
【００３９】更に、本発明の作動流体において、それぞ
れの各成分の重量比を適切に調整すると、蒸発器または
凝縮器を通過する前後の作動流体の温度差が５℃以下と
小さくなり、熱交換効率の低下や蒸発器への霜の付着な
どを引き起こす虞れがない。
れの各成分の重量比を適切に調整すると、蒸発器または
凝縮器を通過する前後の作動流体の温度差が５℃以下と
小さくなり、熱交換効率の低下や蒸発器への霜の付着な
どを引き起こす虞れがない。
【図１】本発明の作動流体を試験したヒートポンプ装置
の構成図である。
の構成図である。
【図２】作動流体の冷凍サイクル内におけるモリエル線
図である。
図である。
【図３】本発明の作動流体の成績係数（ＣＯＰ）を示し
た図である。
た図である。
【図４】本発明の作動流体の冷凍効果（Ｈi）を示した
図である。
図である。
【図５】本発明の作動流体の吐出圧力（Ｐcond）を示し
た図である。
た図である。
【図６】本発明の作動流体の蒸発前後の冷媒温度差（Ｔ
v）を示した図である。
v）を示した図である。
【図７】本発明の作動流体の凝縮前後の冷媒温度差（Ｔ
c）を示した図である。
c）を示した図である。
【図８】本発明の作動流体の望ましい成分比の範囲を示
した図である。
した図である。
１ 圧縮機 ２ 凝縮器 ３ 減圧器 ４ 蒸発器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 名迫 賢二 大阪府守口市京阪本通２丁目５番５号 三 洋電機株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】シクロプロパン７２ないし９０重量％、残
部がジフルオロメタンであって、少なくとも前記二種の
成分を含む作動流体。 - 【請求項２】1,1-ジフルオロエタン７２重量％以下、シ
クロプロパン９０重量％以下、残部がジフルオロメタン
であって、 1,1-ジフルオロエタン及びシクロプロパンの重量％が添
付の図８の点線で示す点Ａ（ 0,90）、点Ｂ（25,70）、
点Ｃ（60,35）、点Ｄ（66,23）、点Ｅ（72,10）、点Ｆ
（70, 0）、点Ｇ（43, 0）、点Ｈ（47,10）、点Ｉ（47,
20）、点Ｊ（40,30）、点Ｋ（20,55）及び点Ｌ（ 0,7
2）で囲まれる範囲内であり、少なくとも前記三種の成
分を含む作動流体。 - 【請求項３】1,1-ジフルオロエタン６６重量％以下、シ
クロプロパン７０重量％以下、残部がジフルオロメタン
であって、 1,1-ジフルオロエタン及びシクロプロパンの重量％が添
付の図８の実線で示す点Ｂ（25,70）、点Ｃ（60,35）、
点Ｄ（66,23）及び点Ｐ（55,30）で囲まれる範囲内であ
り、少なくとも前記三種の成分を含む作動流体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7066222A JPH08259929A (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | 作動流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7066222A JPH08259929A (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | 作動流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08259929A true JPH08259929A (ja) | 1996-10-08 |
Family
ID=13309600
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7066222A Pending JPH08259929A (ja) | 1995-03-24 | 1995-03-24 | 作動流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08259929A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100414762B1 (ko) * | 2000-12-01 | 2004-01-13 | 에이씨엠텍(주) | 냉매 ｒ-500 대체용 혼합 냉매 조성물 |
-
1995
- 1995-03-24 JP JP7066222A patent/JPH08259929A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100414762B1 (ko) * | 2000-12-01 | 2004-01-13 | 에이씨엠텍(주) | 냉매 ｒ-500 대체용 혼합 냉매 조성물 |
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