JPH08176339A - 熱可塑性樹脂組成物および成形品 - Google Patents
熱可塑性樹脂組成物および成形品Info
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐衝撃性に優れ、剛性が高く、外観の良好な
樹脂組成物およびそれからの成形品を提供する。 【構成】 （Ａ）熱可塑性樹脂（Ａ成分）および（Ｂ）
嵩比重が０.４〜０.９のタルク（Ｂ成分）より実質的に
なり、Ａ成分１００重量部に対してＢ成分が１〜１００
重量部である樹脂組成物およびそれからの成形品。
樹脂組成物およびそれからの成形品を提供する。 【構成】 （Ａ）熱可塑性樹脂（Ａ成分）および（Ｂ）
嵩比重が０.４〜０.９のタルク（Ｂ成分）より実質的に
なり、Ａ成分１００重量部に対してＢ成分が１〜１００
重量部である樹脂組成物およびそれからの成形品。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、樹脂組成物およびそれ
からの成形品に関する。さらに詳しくは、熱可塑性樹脂
好ましくは特定のポリマーアロイに嵩比重が０.４〜０.
９のタルクを配合してなる耐衝撃性に優れ、剛性が高
く、外観の良好な樹脂組成物およびそれからの成形品に
関する。
からの成形品に関する。さらに詳しくは、熱可塑性樹脂
好ましくは特定のポリマーアロイに嵩比重が０.４〜０.
９のタルクを配合してなる耐衝撃性に優れ、剛性が高
く、外観の良好な樹脂組成物およびそれからの成形品に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、タルクはその鱗片状構造のた
め剛性の向上、寸法安定性の改良、耐クリープ性の改良
および艶消し効果等を目的に、熱可塑性樹脂の強化材と
して広く利用されている。
め剛性の向上、寸法安定性の改良、耐クリープ性の改良
および艶消し効果等を目的に、熱可塑性樹脂の強化材と
して広く利用されている。
【０００３】また熱可塑性樹脂の中で、芳香族ポリカー
ボネート樹脂の成形品は、優れた機械特性および熱的性
質を有しているため工業的に広く利用されている。しか
しながら加工性、成形性に劣るため、その改良を目的と
して、他の熱可塑性樹脂とのポリマーアロイが数多く開
発されており、その中でもＡＢＳ樹脂、ポリエチレンテ
レフタレート樹脂またはポリブチレンテレフタレート樹
脂とのポリマーアロイは、自動車分野、ＯＡ機器のハウ
ジング等に広く利用されている。
ボネート樹脂の成形品は、優れた機械特性および熱的性
質を有しているため工業的に広く利用されている。しか
しながら加工性、成形性に劣るため、その改良を目的と
して、他の熱可塑性樹脂とのポリマーアロイが数多く開
発されており、その中でもＡＢＳ樹脂、ポリエチレンテ
レフタレート樹脂またはポリブチレンテレフタレート樹
脂とのポリマーアロイは、自動車分野、ＯＡ機器のハウ
ジング等に広く利用されている。
【０００４】一方、上記自動車分野、ＯＡ機器のハウジ
ング等において、軽薄短小化の傾向は益々強くなり、そ
れに伴い材料の剛性も高いものが要求され、加えて外観
が良く、また艶消しの要望もあり、そのため強化材とし
てタルクが通常使用されている。しかしながら従来の成
形品は耐衝撃性においては十分とは云えず、その改良が
求められている。
ング等において、軽薄短小化の傾向は益々強くなり、そ
れに伴い材料の剛性も高いものが要求され、加えて外観
が良く、また艶消しの要望もあり、そのため強化材とし
てタルクが通常使用されている。しかしながら従来の成
形品は耐衝撃性においては十分とは云えず、その改良が
求められている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、耐衝
撃性に優れ、剛性が高く、外観の良好な樹脂組成物およ
びそれからの成形品を提供することにある。
撃性に優れ、剛性が高く、外観の良好な樹脂組成物およ
びそれからの成形品を提供することにある。
【０００６】本発明者は、この目的を達成せんとして鋭
意研究を重ねた結果、熱可塑性樹脂好ましくは特定のポ
リマーアロイに、特定量の嵩比重が０.４〜０.９のタル
クを配合することにより得られた樹脂組成物およびそれ
からの成形品が、従来品に比べ、その剛性を保持したま
ま、耐衝撃性に優れ、しかも外観が良好であることを見
出し、本発明に到達した。
意研究を重ねた結果、熱可塑性樹脂好ましくは特定のポ
リマーアロイに、特定量の嵩比重が０.４〜０.９のタル
クを配合することにより得られた樹脂組成物およびそれ
からの成形品が、従来品に比べ、その剛性を保持したま
ま、耐衝撃性に優れ、しかも外観が良好であることを見
出し、本発明に到達した。
【０００７】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明によれ
ば、（Ａ）熱可塑性樹脂（Ａ成分）および（Ｂ）嵩比重
が０.４〜０.９のタルク（Ｂ成分）より実質的になり、
Ａ成分１００重量部に対してＢ成分が１〜１００重量部
である樹脂組成物およびそれからの成形品が提供され
る。
ば、（Ａ）熱可塑性樹脂（Ａ成分）および（Ｂ）嵩比重
が０.４〜０.９のタルク（Ｂ成分）より実質的になり、
Ａ成分１００重量部に対してＢ成分が１〜１００重量部
である樹脂組成物およびそれからの成形品が提供され
る。
【０００８】本発明において、Ａ成分として使用される
熱可塑性樹脂は、通常成形品を得るために使用されてい
る樹脂であればよい。この熱可塑性樹脂としては、例え
ばポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、ポ
リスチレン、ＡＢＳ樹脂およびＡＳ樹脂等の汎用樹脂；
ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリエチレンテレ
フタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリフェニ
レンオキシドおよびポリアミド等の汎用エンジニアリン
グ樹脂；ポリフェニレンサルファイド、ポリスルフォ
ン、ポリエーテルスルフォン、ポリエーテル−エーテル
ケトン、ポリアリレート、芳香族ポリエステルおよび芳
香族ポリアミド等の高性能エンジニアリング樹脂；ふっ
素樹脂、ポリビニリデンクロライド、ポリビニルアルコ
ール、ポリ酢酸ビニル、ポリビニルフォルマール、ポリ
ビニルブチラール、ポリメタクリル酸メチルおよびポリ
酢酸セルロース等の特殊樹脂等が挙げられ、これらを単
独あるいは２種以上混合して用いることができる。
熱可塑性樹脂は、通常成形品を得るために使用されてい
る樹脂であればよい。この熱可塑性樹脂としては、例え
ばポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、ポ
リスチレン、ＡＢＳ樹脂およびＡＳ樹脂等の汎用樹脂；
ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリエチレンテレ
フタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリフェニ
レンオキシドおよびポリアミド等の汎用エンジニアリン
グ樹脂；ポリフェニレンサルファイド、ポリスルフォ
ン、ポリエーテルスルフォン、ポリエーテル−エーテル
ケトン、ポリアリレート、芳香族ポリエステルおよび芳
香族ポリアミド等の高性能エンジニアリング樹脂；ふっ
素樹脂、ポリビニリデンクロライド、ポリビニルアルコ
ール、ポリ酢酸ビニル、ポリビニルフォルマール、ポリ
ビニルブチラール、ポリメタクリル酸メチルおよびポリ
酢酸セルロース等の特殊樹脂等が挙げられ、これらを単
独あるいは２種以上混合して用いることができる。
【０００９】また、本発明において、Ｂ成分として使用
されるタルクは、嵩比重が０.４〜０.９であり、０.５
〜０.８の範囲が好ましい。嵩比重が０.４より小さくな
ると耐衝撃性の改良が十分でなく、０.９より大きくな
ると混練時にタルクが崩れず分散不良が起こり好ましく
ない。
されるタルクは、嵩比重が０.４〜０.９であり、０.５
〜０.８の範囲が好ましい。嵩比重が０.４より小さくな
ると耐衝撃性の改良が十分でなく、０.９より大きくな
ると混練時にタルクが崩れず分散不良が起こり好ましく
ない。
【００１０】ここで使用されるタルクは、嵩比重が０.
４〜０.９であり、従来一般的に使用されている嵩比重
０.１〜０.３のものに比べ、高嵩比重のものが使用され
る。この高嵩比重のタルクの製造方法としては、例えば
従来の嵩比重０.１〜０.３のタルクを機械的に圧縮して
嵩比重０.４〜０.９のタルクを得る方法等が用いられ
る。
４〜０.９であり、従来一般的に使用されている嵩比重
０.１〜０.３のものに比べ、高嵩比重のものが使用され
る。この高嵩比重のタルクの製造方法としては、例えば
従来の嵩比重０.１〜０.３のタルクを機械的に圧縮して
嵩比重０.４〜０.９のタルクを得る方法等が用いられ
る。
【００１１】上記Ａ成分として使用される熱可塑性樹脂
１００重量部に対して、Ｂ成分として使用される嵩比重
０.４〜０.９のタルクは１〜１００重量部であり、３〜
６０重量部の範囲が好ましい。１重量部より少なくなる
と剛性の改良が十分でなく、１００重量部より多くなる
と押出、成形そのものが困難となり良好な成形品が得ら
れ難い。
１００重量部に対して、Ｂ成分として使用される嵩比重
０.４〜０.９のタルクは１〜１００重量部であり、３〜
６０重量部の範囲が好ましい。１重量部より少なくなる
と剛性の改良が十分でなく、１００重量部より多くなる
と押出、成形そのものが困難となり良好な成形品が得ら
れ難い。
【００１２】また上記Ａ成分の中で、芳香族ポリカーボ
ネート樹脂が好適に用いられる。本発明において使用さ
れる芳香族ポリカーボネート樹脂は通常エンジニアリン
グ樹脂として使用される樹脂であり、二価フェノールと
カーボネート前駆体を反応させて得られる芳香族ポリカ
ーボネート樹脂である。ここで使用される二価フェノー
ルの代表的な例としては、２,２−ビス（４−ヒドロキ
シフェニル）プロパン（通称ビスフェノールＡ）、ビス
（４−ヒドロキシフェニル）メタン、１,１−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）エタン、１,１−ビス（４−ヒ
ドロキシフェニル）シクロヘキサン、２,２−ビス（４
−ヒドロキシ−３,５−ジメチルフェニル）プロパン、
２,２−ビス（４−ヒドロキシ−３,５−ジブロモフェニ
ル）プロパン、２,２−ビス（４−ヒドロキシ−３−メ
チルフェニル）プロパン、ビス（４−ヒドロキシフェニ
ル）エーテル、４,４'−ジヒドロキシジフェニル、ビス
（４−ヒドロキシフェニル）サルファイドおよびビス
（４−ヒドロキシフェニル）スルホン等が挙げられる。
好ましい二価フェノールはビス（４−ヒドロキシフェニ
ル）アルカンであり、なかでもビスフェノールＡが特に
好ましい。カーボネート前駆体としてはカルボニルハラ
イド、ジアリールカーボネートまたはハロホルメート等
が挙げられ、具体的にはホスゲン、ジフェニルカーボネ
ートまたは二価フェノールのジハロホルメート等があげ
られる。
ネート樹脂が好適に用いられる。本発明において使用さ
れる芳香族ポリカーボネート樹脂は通常エンジニアリン
グ樹脂として使用される樹脂であり、二価フェノールと
カーボネート前駆体を反応させて得られる芳香族ポリカ
ーボネート樹脂である。ここで使用される二価フェノー
ルの代表的な例としては、２,２−ビス（４−ヒドロキ
シフェニル）プロパン（通称ビスフェノールＡ）、ビス
（４−ヒドロキシフェニル）メタン、１,１−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）エタン、１,１−ビス（４−ヒ
ドロキシフェニル）シクロヘキサン、２,２−ビス（４
−ヒドロキシ−３,５−ジメチルフェニル）プロパン、
２,２−ビス（４−ヒドロキシ−３,５−ジブロモフェニ
ル）プロパン、２,２−ビス（４−ヒドロキシ−３−メ
チルフェニル）プロパン、ビス（４−ヒドロキシフェニ
ル）エーテル、４,４'−ジヒドロキシジフェニル、ビス
（４−ヒドロキシフェニル）サルファイドおよびビス
（４−ヒドロキシフェニル）スルホン等が挙げられる。
好ましい二価フェノールはビス（４−ヒドロキシフェニ
ル）アルカンであり、なかでもビスフェノールＡが特に
好ましい。カーボネート前駆体としてはカルボニルハラ
イド、ジアリールカーボネートまたはハロホルメート等
が挙げられ、具体的にはホスゲン、ジフェニルカーボネ
ートまたは二価フェノールのジハロホルメート等があげ
られる。
【００１３】上記二価フェノールとカーボネート前駆体
を反応させて芳香族ポリカーボネート樹脂を製造するに
当たっては、二価フェノールは単独または２種以上を使
用することができ、また芳香族ポリカーボネート樹脂は
例えば三官能以上の多官能性芳香族化合物を共重合した
分岐ポリカーボネート樹脂であっても、２種以上の芳香
族ポリカーボネート樹脂の混合物であってもよい。また
必要に応じて触媒、分子量調整剤、酸化防止剤を使用し
てもよい。芳香族ポリカーボネート樹脂の分子量につい
ては任意のものを用いることができ、例えば二価フェノ
ールとしてビスフェノールＡ、カーボネート前駆体とし
てホスゲンを用いて芳香族ポリカーボネート樹脂を得た
場合、濃度０.７ｇ／ｄｌ塩化メチレン溶液により温度
２０℃で測定した比粘度が０.１５〜１.５の範囲のもの
が好ましく用いられる。
を反応させて芳香族ポリカーボネート樹脂を製造するに
当たっては、二価フェノールは単独または２種以上を使
用することができ、また芳香族ポリカーボネート樹脂は
例えば三官能以上の多官能性芳香族化合物を共重合した
分岐ポリカーボネート樹脂であっても、２種以上の芳香
族ポリカーボネート樹脂の混合物であってもよい。また
必要に応じて触媒、分子量調整剤、酸化防止剤を使用し
てもよい。芳香族ポリカーボネート樹脂の分子量につい
ては任意のものを用いることができ、例えば二価フェノ
ールとしてビスフェノールＡ、カーボネート前駆体とし
てホスゲンを用いて芳香族ポリカーボネート樹脂を得た
場合、濃度０.７ｇ／ｄｌ塩化メチレン溶液により温度
２０℃で測定した比粘度が０.１５〜１.５の範囲のもの
が好ましく用いられる。
【００１４】また、本発明によれば、（Ａ）樹脂成分
が、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）、ＡＢ
Ｓ樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂およびポリブ
チレンテレフタレート樹脂より選ばれる少くとも１種の
樹脂（Ａ−２成分）および弾性重合体（Ａ−３成分）よ
りなり、全樹脂の合計を１００重量％とした場合、Ａ−
１成分が１０〜９０重量％、Ａ−２成分が１０〜９０重
量％およびＡ−３成分が０〜２０重量％である樹脂成分
および（Ｂ）嵩比重が０.４〜０.９のタルク（Ｂ成分）
より実質的になり、樹脂成分１００重量部に対してＢ成
分が１〜１００重量部である樹脂組成物およびそれから
の成形品が提供される。
が、芳香族ポリカーボネート樹脂（Ａ−１成分）、ＡＢ
Ｓ樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂およびポリブ
チレンテレフタレート樹脂より選ばれる少くとも１種の
樹脂（Ａ−２成分）および弾性重合体（Ａ−３成分）よ
りなり、全樹脂の合計を１００重量％とした場合、Ａ−
１成分が１０〜９０重量％、Ａ−２成分が１０〜９０重
量％およびＡ−３成分が０〜２０重量％である樹脂成分
および（Ｂ）嵩比重が０.４〜０.９のタルク（Ｂ成分）
より実質的になり、樹脂成分１００重量部に対してＢ成
分が１〜１００重量部である樹脂組成物およびそれから
の成形品が提供される。
【００１５】このＡ−１成分、Ａ−２成分および所望に
よりＡ−３成分よりなるポリマーアロイは前記したよう
に自動車分野、ＯＡ機器のハウジング等に広く使用され
ているが、この分野において軽薄短小化の傾向が強まっ
てきており、本発明のポリマーアロイと嵩比重０.４〜
０.９のタルクよりなる樹脂組成物およびそれからの成
形品は、耐衝撃性に優れ、剛性が高く、外観が良好で、
特に好ましく使用される。また、芳香族ポリカーボネー
ト樹脂単独に比べ、このポリマーアロイはタルクと混合
して押出、成形した場合、分子量低下による機械的特性
の低下もなく、この点においても好適に使用される。
よりＡ−３成分よりなるポリマーアロイは前記したよう
に自動車分野、ＯＡ機器のハウジング等に広く使用され
ているが、この分野において軽薄短小化の傾向が強まっ
てきており、本発明のポリマーアロイと嵩比重０.４〜
０.９のタルクよりなる樹脂組成物およびそれからの成
形品は、耐衝撃性に優れ、剛性が高く、外観が良好で、
特に好ましく使用される。また、芳香族ポリカーボネー
ト樹脂単独に比べ、このポリマーアロイはタルクと混合
して押出、成形した場合、分子量低下による機械的特性
の低下もなく、この点においても好適に使用される。
【００１６】本発明のＡ−１成分として使用される芳香
族ポリカーボネート樹脂は、前記Ａ成分において説明し
た芳香族ポリカーボネート樹脂と同様のものが使用でき
る。全樹脂成分中のＡ−１成分の重量割合は１０〜９０
重量％であり、好ましくは３０〜７０重量％である。１
０重量％より少なくなると耐熱性が劣り、９０重量％よ
り多くなると成形、加工性が低下し好ましくない。本発
明のＡ−２成分として使用される樹脂は、ＡＢＳ樹脂、
ポリエチレンテレフタレート樹脂およびポリブチレンテ
レフタレート樹脂より選ばれる少くとも１種の樹脂であ
る。全樹脂成分中のＡ−２成分の重量割合は１０〜９０
重量％であり、好ましくは３０〜７０重量％である。１
０重量％より少なくなると成形、加工性が低下し、９０
重量％より多くなると耐熱性が劣り好ましくない。
族ポリカーボネート樹脂は、前記Ａ成分において説明し
た芳香族ポリカーボネート樹脂と同様のものが使用でき
る。全樹脂成分中のＡ−１成分の重量割合は１０〜９０
重量％であり、好ましくは３０〜７０重量％である。１
０重量％より少なくなると耐熱性が劣り、９０重量％よ
り多くなると成形、加工性が低下し好ましくない。本発
明のＡ−２成分として使用される樹脂は、ＡＢＳ樹脂、
ポリエチレンテレフタレート樹脂およびポリブチレンテ
レフタレート樹脂より選ばれる少くとも１種の樹脂であ
る。全樹脂成分中のＡ−２成分の重量割合は１０〜９０
重量％であり、好ましくは３０〜７０重量％である。１
０重量％より少なくなると成形、加工性が低下し、９０
重量％より多くなると耐熱性が劣り好ましくない。
【００１７】Ａ−２成分の１種として使用されるＡＢＳ
樹脂は、通常汎用樹脂として使用される樹脂である。こ
のＡＢＳ樹脂はジエンゴム成分に芳香族ビニル化合物成
分およびシアン化ビニル化合物成分をグラフト重合させ
た共重合体である。ジエンゴム成分としては、全ジエン
ゴム成分の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上
がポリブタジエンであり、他の成分としてはポリイソプ
レンおよびスチレン−ブタジエン共重合体等が使用でき
る。ジエンゴム成分の割合は全成分中１０〜９５重量％
の範囲が好ましい。ジエンゴム成分にグラフトされる芳
香族ビニル化合物成分としては、全芳香族ビニル化合物
成分の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上がス
チレンであり、他の成分としてはα−メチルスチレンお
よび核置換スチレン等が挙げられる。芳香族ビニル化合
物成分の割合はグラフト成分中５０〜９５重量％の範囲
が好ましい。さらにジエンゴム成分にグラフトされるシ
アン化ビニル化合物成分としては、全シアン化ビニル化
合物成分の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上
がアクリロニトリルであり、他の成分としてはメタクリ
ロニトリル等が挙げられ、さらにこれらに無水マレイン
酸、Ｎ−置換マレイミド等を混合使用することができ
る。シアン化ビニル化合物成分の割合はグラフト成分中
５０〜５重量％範囲が好ましい。
樹脂は、通常汎用樹脂として使用される樹脂である。こ
のＡＢＳ樹脂はジエンゴム成分に芳香族ビニル化合物成
分およびシアン化ビニル化合物成分をグラフト重合させ
た共重合体である。ジエンゴム成分としては、全ジエン
ゴム成分の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上
がポリブタジエンであり、他の成分としてはポリイソプ
レンおよびスチレン−ブタジエン共重合体等が使用でき
る。ジエンゴム成分の割合は全成分中１０〜９５重量％
の範囲が好ましい。ジエンゴム成分にグラフトされる芳
香族ビニル化合物成分としては、全芳香族ビニル化合物
成分の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上がス
チレンであり、他の成分としてはα−メチルスチレンお
よび核置換スチレン等が挙げられる。芳香族ビニル化合
物成分の割合はグラフト成分中５０〜９５重量％の範囲
が好ましい。さらにジエンゴム成分にグラフトされるシ
アン化ビニル化合物成分としては、全シアン化ビニル化
合物成分の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上
がアクリロニトリルであり、他の成分としてはメタクリ
ロニトリル等が挙げられ、さらにこれらに無水マレイン
酸、Ｎ−置換マレイミド等を混合使用することができ
る。シアン化ビニル化合物成分の割合はグラフト成分中
５０〜５重量％範囲が好ましい。
【００１８】このＡＢＳ樹脂は、塊状重合、懸濁重合ま
たは乳化重合のいずれの方法で製造されたものでよく、
また共重合の方法も一段で共重合してもまた多段で共重
合してもよい。さらにＡＢＳ樹脂は１種のみならず２種
以上を混合して使用することができる。
たは乳化重合のいずれの方法で製造されたものでよく、
また共重合の方法も一段で共重合してもまた多段で共重
合してもよい。さらにＡＢＳ樹脂は１種のみならず２種
以上を混合して使用することができる。
【００１９】またＡ−２成分の１種として使用されるポ
リエチレンテレフレタート樹脂は、通常エンジニアリン
グ樹脂として使用される樹脂であり、テレフタル酸を主
たる酸成分とし、エチレングリコールを主たるグリコー
ル成分とする重合体である。
リエチレンテレフレタート樹脂は、通常エンジニアリン
グ樹脂として使用される樹脂であり、テレフタル酸を主
たる酸成分とし、エチレングリコールを主たるグリコー
ル成分とする重合体である。
【００２０】ジカルボン酸成分としては、全ジカルボン
酸成分の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上が
テレフタル酸である。テレフタル酸以外のジカルボン酸
成分としては、ナフタレンジカルボン酸、イソフタル
酸、ジフェニルエタンジカルボン酸、ジフェニルジカル
ボン酸、ジフェニルエーテルジカルボン酸、ジフェニル
スルホンジカルボン酸、ジフェニルケトンジカルボン酸
およびアンスラセンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン
酸、アジピン酸およびセバチン酸等の脂肪族ジカルボン
酸、シクロヘキサン−１,４−ジカルボン酸等の脂環族
ジカルボン酸等が挙げられる。
酸成分の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上が
テレフタル酸である。テレフタル酸以外のジカルボン酸
成分としては、ナフタレンジカルボン酸、イソフタル
酸、ジフェニルエタンジカルボン酸、ジフェニルジカル
ボン酸、ジフェニルエーテルジカルボン酸、ジフェニル
スルホンジカルボン酸、ジフェニルケトンジカルボン酸
およびアンスラセンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン
酸、アジピン酸およびセバチン酸等の脂肪族ジカルボン
酸、シクロヘキサン−１,４−ジカルボン酸等の脂環族
ジカルボン酸等が挙げられる。
【００２１】グリコール成分としては、全グリコール成
分の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上がエチ
レングリコールである。エチレングリコール以外のグリ
コール成分としては、トリメチレングリコール、テトラ
メチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキ
サメチレングリコールおよびデカメチレングリコール等
の脂肪族グリコール、シクロヘキサンジメタノール等の
脂環族ジオール、ハイドロキノン、レゾルシンおよび
２,２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン等の
芳香族ジオール、１,４−ジヒドロキシメチルベンゼン
等の芳香族を有する脂肪族ジオール、ポリエチレングリ
コール、ポリプロピレングリコールおよびポリテトラメ
チレングリコール等のポリアルキレングリコール（ポリ
オキシアルキレングリコール）等が挙げられる。
分の８０モル％以上、好ましくは９０モル％以上がエチ
レングリコールである。エチレングリコール以外のグリ
コール成分としては、トリメチレングリコール、テトラ
メチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキ
サメチレングリコールおよびデカメチレングリコール等
の脂肪族グリコール、シクロヘキサンジメタノール等の
脂環族ジオール、ハイドロキノン、レゾルシンおよび
２,２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン等の
芳香族ジオール、１,４−ジヒドロキシメチルベンゼン
等の芳香族を有する脂肪族ジオール、ポリエチレングリ
コール、ポリプロピレングリコールおよびポリテトラメ
チレングリコール等のポリアルキレングリコール（ポリ
オキシアルキレングリコール）等が挙げられる。
【００２２】また、本発明におけるポリエチレンテレフ
タレート樹脂には、例えばヒドロキシ安息香酸のような
芳香族オキシ酸、ω−ヒドロキシカプロン酸のような脂
肪族オキシ酸等のオキシカルボン酸に由来する成分を、
ジカルボン酸成分およびオキシカルボン酸成分の合計に
対し２０モル％未満で共重合するものも包含される。
タレート樹脂には、例えばヒドロキシ安息香酸のような
芳香族オキシ酸、ω−ヒドロキシカプロン酸のような脂
肪族オキシ酸等のオキシカルボン酸に由来する成分を、
ジカルボン酸成分およびオキシカルボン酸成分の合計に
対し２０モル％未満で共重合するものも包含される。
【００２３】さらに本発明におけるポリエチレンテレフ
タレート樹脂には実質的に線状である範囲の量、例えば
全酸成分に対し２モル％以下の量で、三官能以上のポリ
カルボン酸またはポリヒドロキシ化合物、例えばトリメ
リット酸、ペンタエリスリトール等を共重合するものも
包含される。
タレート樹脂には実質的に線状である範囲の量、例えば
全酸成分に対し２モル％以下の量で、三官能以上のポリ
カルボン酸またはポリヒドロキシ化合物、例えばトリメ
リット酸、ペンタエリスリトール等を共重合するものも
包含される。
【００２４】ポリエチレンテレフタレート樹脂の分子量
については任意のものを用いることができ、例えばテレ
フタル酸とエレチングリコールとの重合体の場合、ｏ−
クロロフェノール溶液により温度２５℃で測定した極限
粘度が０.４〜１.３ｄｌ／ｇの範囲のものが好ましく用
いられる。
については任意のものを用いることができ、例えばテレ
フタル酸とエレチングリコールとの重合体の場合、ｏ−
クロロフェノール溶液により温度２５℃で測定した極限
粘度が０.４〜１.３ｄｌ／ｇの範囲のものが好ましく用
いられる。
【００２５】さらにＡ−２成分の１種として使用される
ポリブチレンテレフタレート樹脂は、通常エンジニアリ
ング樹脂として使用される樹脂であり、テレフタル酸を
主たる酸成分とし、テトラメチレングリコールを主たる
グリコール成分とする重合体である。
ポリブチレンテレフタレート樹脂は、通常エンジニアリ
ング樹脂として使用される樹脂であり、テレフタル酸を
主たる酸成分とし、テトラメチレングリコールを主たる
グリコール成分とする重合体である。
【００２６】ジカルボン酸成分およびグリコール成分に
ついては、前記ポリエチレンテレフタレート樹脂の説明
において、エチレングリコールをテトラメチレングリコ
ールに、逆にテトラメチレングリコールをエチレングリ
コールに代えたものと同様である。
ついては、前記ポリエチレンテレフタレート樹脂の説明
において、エチレングリコールをテトラメチレングリコ
ールに、逆にテトラメチレングリコールをエチレングリ
コールに代えたものと同様である。
【００２７】ポリブチレンテレフタレート樹脂の分子量
については任意のものを用いることができ、例えばテレ
フタル酸とテトラメチレングリコールとの重合体の場
合、ｏ−クロロフェノール溶液により温度２５℃で測定
した極限粘度が０.４〜１.３ｄｌ／ｇの範囲のものが好
ましく用いられる。
については任意のものを用いることができ、例えばテレ
フタル酸とテトラメチレングリコールとの重合体の場
合、ｏ−クロロフェノール溶液により温度２５℃で測定
した極限粘度が０.４〜１.３ｄｌ／ｇの範囲のものが好
ましく用いられる。
【００２８】また、Ａ−２成分としては、ＡＢＳ樹脂が
特に好適に用いられる。ＡＢＳ樹脂は、芳香族ポリカー
ボネート樹脂とポリマーアロイ化することによって芳香
族ポリカーボネート樹脂の成形、加工性を改善すること
ができるバランスのとれた樹脂組成物であることに加
え、艶消し効果もあり、特に好ましく使用される。
特に好適に用いられる。ＡＢＳ樹脂は、芳香族ポリカー
ボネート樹脂とポリマーアロイ化することによって芳香
族ポリカーボネート樹脂の成形、加工性を改善すること
ができるバランスのとれた樹脂組成物であることに加
え、艶消し効果もあり、特に好ましく使用される。
【００２９】本発明のＡ−３成分として所望により弾性
重合体が使用される。全樹脂成分中のＡ−３成分の重量
割合は０〜２０重量％であり、好ましくは３〜１５重量
％である。２０重量％より多くなると機械的強度が低下
し好ましくない。
重合体が使用される。全樹脂成分中のＡ−３成分の重量
割合は０〜２０重量％であり、好ましくは３〜１５重量
％である。２０重量％より多くなると機械的強度が低下
し好ましくない。
【００３０】弾性重合体は、これを配合することにより
さらに衝撃強度が向上されるため、好ましく用いられ
る。弾性重合体としては、例えば、ブタジエン−アルキ
ルメタクリレート−スチレン共重合体、ブタジエン−ア
ルキルメタクリレート−スチレン−ジビニルベンゼン共
重合体およびブタジエン−アルキルアクリレート−アル
キルメタクリレート共重合体等のアクリル系弾性重合
体、ポリオルガノシロキサンゴムとポリアルキル（メ
タ）アクリレートゴム成分とが相互に絡み合った構造を
有している複合弾性重合体などが挙げられ、これらを単
独あるいは２種以上混合して用いることができる。
さらに衝撃強度が向上されるため、好ましく用いられ
る。弾性重合体としては、例えば、ブタジエン−アルキ
ルメタクリレート−スチレン共重合体、ブタジエン−ア
ルキルメタクリレート−スチレン−ジビニルベンゼン共
重合体およびブタジエン−アルキルアクリレート−アル
キルメタクリレート共重合体等のアクリル系弾性重合
体、ポリオルガノシロキサンゴムとポリアルキル（メ
タ）アクリレートゴム成分とが相互に絡み合った構造を
有している複合弾性重合体などが挙げられ、これらを単
独あるいは２種以上混合して用いることができる。
【００３１】また、本発明においてＢ成分として使用さ
れるタルクは、嵩比重が０.４〜０.９であり、０.５〜
０.８の範囲が好ましい。嵩比重が０.４より小さくなる
と耐衝撃性の改良が十分でなく、０.９より大きくなる
と混練時にタルクが崩れず分散不良が起こり好ましくな
い。上記樹脂成分１００重量部に対して、Ｂ成分として
使用される嵩比重０.４〜０.９のタルクは１〜１００重
量部であり、３〜６０重量部の範囲が好ましい。１重量
部より少なくなると剛性の改良が十分でなく、１００重
量部より多くなると押出、成形そのものが困難となり良
好な成形品が得られ難い。
れるタルクは、嵩比重が０.４〜０.９であり、０.５〜
０.８の範囲が好ましい。嵩比重が０.４より小さくなる
と耐衝撃性の改良が十分でなく、０.９より大きくなる
と混練時にタルクが崩れず分散不良が起こり好ましくな
い。上記樹脂成分１００重量部に対して、Ｂ成分として
使用される嵩比重０.４〜０.９のタルクは１〜１００重
量部であり、３〜６０重量部の範囲が好ましい。１重量
部より少なくなると剛性の改良が十分でなく、１００重
量部より多くなると押出、成形そのものが困難となり良
好な成形品が得られ難い。
【００３２】本発明において、従来広く使用されている
嵩比重０.１〜０.３のタルクに代えて嵩比重０.４〜０.
９のタルクを使用することの他の利点がいくつか挙げら
れる。例えば低嵩比重のタルクは供給時粉塵の飛散があ
り、安全性に問題があったが、高嵩比重のタルクの使用
により粉塵の発生が低減される。また、押出前にブレン
ダー等を用いてタルクと熱可塑性樹脂等を混合する作業
では、高嵩比重のタルクを用いることにより、低嵩比重
のものと比較して、同じ重量のブレンド物を調整する際
に、時間と手間が簡略化され、作業効率が向上する。ま
た低嵩比重のタルクは空気を多く同伴するため、ホッパ
ーからスムースに押出機等に供給することが困難であっ
たり、押出量の変動、ペレットまたは成形品の品質不良
等の原因となっていた。このため低嵩比重のタルクを高
充填した熱可塑性樹脂組成物は供給不良を起こし生産で
きない等の問題があったが、高嵩比重のタルクは上記問
題を生じない。
嵩比重０.１〜０.３のタルクに代えて嵩比重０.４〜０.
９のタルクを使用することの他の利点がいくつか挙げら
れる。例えば低嵩比重のタルクは供給時粉塵の飛散があ
り、安全性に問題があったが、高嵩比重のタルクの使用
により粉塵の発生が低減される。また、押出前にブレン
ダー等を用いてタルクと熱可塑性樹脂等を混合する作業
では、高嵩比重のタルクを用いることにより、低嵩比重
のものと比較して、同じ重量のブレンド物を調整する際
に、時間と手間が簡略化され、作業効率が向上する。ま
た低嵩比重のタルクは空気を多く同伴するため、ホッパ
ーからスムースに押出機等に供給することが困難であっ
たり、押出量の変動、ペレットまたは成形品の品質不良
等の原因となっていた。このため低嵩比重のタルクを高
充填した熱可塑性樹脂組成物は供給不良を起こし生産で
きない等の問題があったが、高嵩比重のタルクは上記問
題を生じない。
【００３３】本発明における高嵩比重のタルクの使用に
よる耐衝撃性の改良は、低嵩比重のタルクを含む樹脂組
成物の押出量の変動を改善したことによるものと考えら
れる。すなわち空気を多く同伴した低嵩比重のタルクを
配合した樹脂組成物を押出機に供給した際、押出機内の
樹脂溶解ゾーンにおいて樹脂が溶解すると、タルクと同
伴した空気はそれ以上先に進むことができず押出機内を
逆流し、押出機フィードゾーンではその逆流空気のため
に供給された樹脂が先に進むことができず押出量が低下
し、このため押出機内での樹脂組成物の滞留時間が長く
なり、加えて混練不足による分散不良を起こし、押出さ
れた樹脂組成物の耐衝撃性が低下していたものと考えら
れる。また、上記滞留時間の長さや混練不足による分散
不良が外観についても悪影響を及ぼしていたものと考え
られる。一方本発明の高嵩比重のタルクを配合した樹脂
組成物は、押出機内での混練が効率良く進み、タルクが
均一に分散されるため、耐衝撃性の低下や外観の悪化が
ないものと考えられる。
よる耐衝撃性の改良は、低嵩比重のタルクを含む樹脂組
成物の押出量の変動を改善したことによるものと考えら
れる。すなわち空気を多く同伴した低嵩比重のタルクを
配合した樹脂組成物を押出機に供給した際、押出機内の
樹脂溶解ゾーンにおいて樹脂が溶解すると、タルクと同
伴した空気はそれ以上先に進むことができず押出機内を
逆流し、押出機フィードゾーンではその逆流空気のため
に供給された樹脂が先に進むことができず押出量が低下
し、このため押出機内での樹脂組成物の滞留時間が長く
なり、加えて混練不足による分散不良を起こし、押出さ
れた樹脂組成物の耐衝撃性が低下していたものと考えら
れる。また、上記滞留時間の長さや混練不足による分散
不良が外観についても悪影響を及ぼしていたものと考え
られる。一方本発明の高嵩比重のタルクを配合した樹脂
組成物は、押出機内での混練が効率良く進み、タルクが
均一に分散されるため、耐衝撃性の低下や外観の悪化が
ないものと考えられる。
【００３４】本発明の樹脂組成物には、目的および効果
を損なわない範囲で難燃剤、難燃助剤、核剤、安定剤、
酸化防止剤、離型剤、紫外線吸収剤等を配合しても良
い。本発明の樹脂組成物を製造するには、任意の方法が
採用される。例えば熱可塑性樹脂、タルクおよび適宜そ
の他の添加剤を例えばＶ型ブレンダー等の混合手段を用
いて充分に混合した後、ベント式一軸または二軸ルーダ
ーでペレット化する方法、熱可塑性樹脂およびその他の
添加剤をスーパーミキサー等の強力な手段で予め混合し
たものを用意しておき、これをベント式二軸ルーダーの
第一シュートより供給し、他の熱可塑性樹脂はルーダー
途中の第二シュートより供給して混練し、ペレット化す
る方法等の一般に工業的に用いられる方法が適宜用いら
れる。かくして得られた樹脂組成物は、射出成形、押出
成形、圧縮成形または回転成形等任意の方法で容易に成
形できる。
を損なわない範囲で難燃剤、難燃助剤、核剤、安定剤、
酸化防止剤、離型剤、紫外線吸収剤等を配合しても良
い。本発明の樹脂組成物を製造するには、任意の方法が
採用される。例えば熱可塑性樹脂、タルクおよび適宜そ
の他の添加剤を例えばＶ型ブレンダー等の混合手段を用
いて充分に混合した後、ベント式一軸または二軸ルーダ
ーでペレット化する方法、熱可塑性樹脂およびその他の
添加剤をスーパーミキサー等の強力な手段で予め混合し
たものを用意しておき、これをベント式二軸ルーダーの
第一シュートより供給し、他の熱可塑性樹脂はルーダー
途中の第二シュートより供給して混練し、ペレット化す
る方法等の一般に工業的に用いられる方法が適宜用いら
れる。かくして得られた樹脂組成物は、射出成形、押出
成形、圧縮成形または回転成形等任意の方法で容易に成
形できる。
【００３５】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明をさらに説明す
る。なお評価は下記の方法によった。 （１）衝撃強さ：ＡＳＴＭ Ｄ−２５６に従って測定し
た。 （２）剛性（曲げ弾性率）：ＡＳＴＭ Ｄ−７９０に従
って測定した。 （３）外観、作業性、安全性、生産性：これらについて
は嵩比重０.２のタルク（日本タルク（株）製Ｐ−３）
を使用した場合を○として、これより優れる場合は◎、
劣る場合は×を記載した。作業性はプリブレンド等の作
業効率、安全性は粉塵の発生量、生産性は押出時の安定
性を示した。また表１および表２記載の各成分を示す記
号は下記の通りである。 ＰＣ ：芳香族ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）
製 パンライトＬ−１２２５］ ＡＢＳ：ＡＢＳ樹脂［三井東圧化学（株）製 サンタッ
クＵＴ−６１］ ＰＢＴ：ポリブチレンテレフタレート樹脂［帝人（株）
製 ＴＲＢ−Ｊ］ 弾性重合体：ブタジエン−アルキルアクリレート−アル
キルメタクリレート共重合体［呉羽化学工業（株）製
パラロイドＥＸＬ−２６０２］ Ｐ−３：タルク（嵩比重０.２）［日本タルク（株）製
Ｐ−３］ ＨＳ−Ｔ０.５：タルク（嵩比重０.５）［林化成（株）
製 ＨＳ−Ｔ０.５］ ＨＳ−Ｔ０.８：タルク（嵩比重０.８）［林化成（株）
製 ＨＳ−Ｔ０.８］
る。なお評価は下記の方法によった。 （１）衝撃強さ：ＡＳＴＭ Ｄ−２５６に従って測定し
た。 （２）剛性（曲げ弾性率）：ＡＳＴＭ Ｄ−７９０に従
って測定した。 （３）外観、作業性、安全性、生産性：これらについて
は嵩比重０.２のタルク（日本タルク（株）製Ｐ−３）
を使用した場合を○として、これより優れる場合は◎、
劣る場合は×を記載した。作業性はプリブレンド等の作
業効率、安全性は粉塵の発生量、生産性は押出時の安定
性を示した。また表１および表２記載の各成分を示す記
号は下記の通りである。 ＰＣ ：芳香族ポリカーボネート樹脂［帝人化成（株）
製 パンライトＬ−１２２５］ ＡＢＳ：ＡＢＳ樹脂［三井東圧化学（株）製 サンタッ
クＵＴ−６１］ ＰＢＴ：ポリブチレンテレフタレート樹脂［帝人（株）
製 ＴＲＢ−Ｊ］ 弾性重合体：ブタジエン−アルキルアクリレート−アル
キルメタクリレート共重合体［呉羽化学工業（株）製
パラロイドＥＸＬ−２６０２］ Ｐ−３：タルク（嵩比重０.２）［日本タルク（株）製
Ｐ−３］ ＨＳ−Ｔ０.５：タルク（嵩比重０.５）［林化成（株）
製 ＨＳ−Ｔ０.５］ ＨＳ−Ｔ０.８：タルク（嵩比重０.８）［林化成（株）
製 ＨＳ−Ｔ０.８］
【００３６】実施例１、２および比較例１ 表１記載の各成分を表１記載の割合でブレンダーにて混
合した後、径３０ｍｍφのベント式二軸押出機［（株）
日本製鋼所 ＴＥＸ−３０］によりシリンダー温度２４
０℃でペレット化した。次にこれを１１０℃で５時間乾
燥後、射出成形機［ＦＡＮＵＣ Ｔ−１５０Ｄ］でシリ
ンダー温度２５０℃、金型温度６０℃で試験片を作成し
評価した。
合した後、径３０ｍｍφのベント式二軸押出機［（株）
日本製鋼所 ＴＥＸ−３０］によりシリンダー温度２４
０℃でペレット化した。次にこれを１１０℃で５時間乾
燥後、射出成形機［ＦＡＮＵＣ Ｔ−１５０Ｄ］でシリ
ンダー温度２５０℃、金型温度６０℃で試験片を作成し
評価した。
【００３７】実施例３、４および比較例２ 表２記載の各成分を表２記載の割合でブレンダーにて混
合した後、径３０ｍｍφのベント式二軸押出機［（株）
日本製鋼所 ＴＥＸ−３０］によりシリンダー温度２６
０℃でペレット化した。次にこれを１２０℃で５時間乾
燥後、射出成形機［ＦＡＮＵＣ Ｔ−１５０Ｄ］でシリ
ンダー温度２６０℃、金型７０℃で試験片を作成し評価
した。
合した後、径３０ｍｍφのベント式二軸押出機［（株）
日本製鋼所 ＴＥＸ−３０］によりシリンダー温度２６
０℃でペレット化した。次にこれを１２０℃で５時間乾
燥後、射出成形機［ＦＡＮＵＣ Ｔ−１５０Ｄ］でシリ
ンダー温度２６０℃、金型７０℃で試験片を作成し評価
した。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】
【発明の効果】本発明の熱可塑性樹脂組成物は耐衝撃性
に優れ、剛性が高く、かつ外観が良好であるため、自動
車分野、ＯＡ機器のハウジング等の各種成形品として好
適に用いられる。
に優れ、剛性が高く、かつ外観が良好であるため、自動
車分野、ＯＡ機器のハウジング等の各種成形品として好
適に用いられる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０８Ｌ 69/00 ＬＰＰ ＬＰＲ 101/00 ＬＳＹ
Claims (13)
- 【請求項１】 （Ａ）熱可塑性樹脂（Ａ成分）および
（Ｂ）嵩比重が０.４〜０.９のタルク（Ｂ成分）より実
質的になり、Ａ成分１００重量部に対してＢ成分が１〜
１００重量部である樹脂組成物。 - 【請求項２】 Ｂ成分の嵩比重が０.５〜０.８である請
求項１記載の樹脂組成物。 - 【請求項３】 Ａ成分１００重量部に対してＢ成分が３
〜６０重量部である請求項１記載の樹脂組成物。 - 【請求項４】 Ａ成分が、芳香族ポリカーボネート樹脂
である請求項１記載の樹脂組成物。 - 【請求項５】 請求項１記載の樹脂組成物より形成され
た成形品。 - 【請求項６】 （Ａ）樹脂成分が、芳香族ポリカーボネ
ート樹脂（Ａ−１成分）、ＡＢＳ樹脂、ポリエチレンテ
レフタレート樹脂およびポリブチレンテレフタレート樹
脂より選ばれる少くとも１種の樹脂（Ａ−２成分）およ
び弾性重合体（Ａ−３成分）よりなり、全樹脂の合計を
１００重量％とした場合、Ａ−１成分が１０〜９０重量
％、Ａ−２成分が１０〜９０重量％およびＡ−３成分が
０〜２０重量％である樹脂成分および（Ｂ）嵩比重が
０.４〜０.９のタルク（Ｂ成分）より実質的になり、樹
脂成分１００重量部に対してＢ成分が１〜１００重量部
である樹脂組成物。 - 【請求項７】 Ｂ成分の嵩比重が０.５〜０.８である請
求項６記載の樹脂組成物。 - 【請求項８】 樹脂成分１００重量部に対してＢ成分が
３〜６０重量部である請求項６記載の樹脂組成物。 - 【請求項９】 全樹脂成分中のＡ−１成分の重量割合が
３０〜７０重量％である請求項６記載の樹脂組成物。 - 【請求項１０】 全樹脂成分中のＡ−２成分の重量割合
が３０〜７０重量％である請求項６記載の樹脂組成物。 - 【請求項１１】 全樹脂成分中のＡ−３成分の重量割合
が３〜１５重量％である請求項６記載の樹脂組成物。 - 【請求項１２】 Ａ−２成分がＡＢＳ樹脂である請求項
６記載の樹脂組成物。 - 【請求項１３】 請求項６記載の樹脂組成物より形成さ
れた成形品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31961594A JPH08176339A (ja) | 1994-12-22 | 1994-12-22 | 熱可塑性樹脂組成物および成形品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31961594A JPH08176339A (ja) | 1994-12-22 | 1994-12-22 | 熱可塑性樹脂組成物および成形品 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004133505A Division JP4001589B2 (ja) | 2004-04-28 | 2004-04-28 | 樹脂組成物の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08176339A true JPH08176339A (ja) | 1996-07-09 |
Family
ID=18112265
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31961594A Pending JPH08176339A (ja) | 1994-12-22 | 1994-12-22 | 熱可塑性樹脂組成物および成形品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08176339A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002060637A (ja) * | 2000-08-24 | 2002-02-26 | Teijin Chem Ltd | 熱可塑性樹脂組成物および成形品 |
| WO2002020233A1 (fr) * | 2000-09-07 | 2002-03-14 | Calp Corporation | Procede de production d'une composition de resine thermoplastique et composition de resine thermoplastique ainsi obtenue |
| JP2003518543A (ja) * | 1999-12-24 | 2003-06-10 | バイエル アクチェンゲゼルシャフト | 特定のタルクを含むポリカーボネート成形用組成物 |
| JP2007238685A (ja) * | 2006-03-06 | 2007-09-20 | Mitsubishi Engineering Plastics Corp | 熱可塑性樹脂組成物および樹脂成形体 |
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| WO2007129437A1 (ja) | 2006-04-13 | 2007-11-15 | Mitsubishi Engineering-Plastics Corporation | 熱可塑性樹脂組成物および樹脂成形品 |
| US7358293B2 (en) | 2005-05-02 | 2008-04-15 | General Electric Company | Thermoplastic polycarbonate compositions with improved optical surface quality, articles made therefrom and method of manufacture |
| US7405253B2 (en) | 2003-12-24 | 2008-07-29 | Mitsubishi Engineering-Plastics Corporation | Reinforced thermoplastic resin composition and molded products thereof |
| JP2011052237A (ja) * | 2010-12-20 | 2011-03-17 | Mitsubishi Engineering Plastics Corp | 熱可塑性樹脂組成物および樹脂成形品 |
| EP3608358A1 (de) | 2018-08-09 | 2020-02-12 | Covestro Deutschland AG | Mineralgefüllte polycarbonat-polyalkylenterephthalat-zusammensetzung, formmasse und formkörper mit guter schlagzähigkeit |
-
1994
- 1994-12-22 JP JP31961594A patent/JPH08176339A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2007129437A1 (ja) | 2006-04-13 | 2007-11-15 | Mitsubishi Engineering-Plastics Corporation | 熱可塑性樹脂組成物および樹脂成形品 |
| EP2527405A1 (en) | 2006-04-13 | 2012-11-28 | Mitsubishi Engineering-Plastics Corporation | Thermoplastic resin composition and resin molded article |
| JP2011052237A (ja) * | 2010-12-20 | 2011-03-17 | Mitsubishi Engineering Plastics Corp | 熱可塑性樹脂組成物および樹脂成形品 |
| EP3608358A1 (de) | 2018-08-09 | 2020-02-12 | Covestro Deutschland AG | Mineralgefüllte polycarbonat-polyalkylenterephthalat-zusammensetzung, formmasse und formkörper mit guter schlagzähigkeit |
| WO2020030640A1 (de) | 2018-08-09 | 2020-02-13 | Covestro Deutschland Ag | Mineralgefüllte polycarbonat-polyalkylenterephthalat-zusammensetzung, formmasse und formkörper mit guter schlagzähigkeit |
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| A521 | Written amendment |
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