JPH08168905A - 切削工具 - Google Patents
切削工具Info
- Publication number
- JPH08168905A JPH08168905A JP31146894A JP31146894A JPH08168905A JP H08168905 A JPH08168905 A JP H08168905A JP 31146894 A JP31146894 A JP 31146894A JP 31146894 A JP31146894 A JP 31146894A JP H08168905 A JPH08168905 A JP H08168905A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- base material
- cutting
- cutting tool
- tool
- drill
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 安価で且つ容易に製造でき、切削性能に
優れ、工具寿命が長い、切削工具を提供すること。 【構成】 母材が超硬合金又は工具鋼により、切刃部分
が高硬度硬質焼結体により、それぞれ構成された切削工
具であって、前記母材と切刃部分相互間にチタン箔を介
在させた状態でプラズマ放電焼結法により一体焼結接合
して形成させてある。
優れ、工具寿命が長い、切削工具を提供すること。 【構成】 母材が超硬合金又は工具鋼により、切刃部分
が高硬度硬質焼結体により、それぞれ構成された切削工
具であって、前記母材と切刃部分相互間にチタン箔を介
在させた状態でプラズマ放電焼結法により一体焼結接合
して形成させてある。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、工作機械に使用する
ドリル、リーマ、エンドミル等の切削工具に関するもの
である。
ドリル、リーマ、エンドミル等の切削工具に関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】自動車部品に使用されている構造用炭素
鋼の鍛造品は、硬度が高い（ＨＢ１３０以上）上に組織
中に硬い粒子の金属炭化物が混じっていることから、難
切材の一つとして挙げられる。この鍛造品を各種工具で
孔加工した場合、以下に示す問題が発生する。．工具が高速度綱で構成されている場合 工具を高速高送りすると、金属炭化物と切刃との衝突に
よる衝撃力により切刃に疲労が起こり、磨耗やチッピン
グ（小さな欠け）が発生しやすくなるので、非常に工具
寿命が短くなる。つまり、工具寿命を考慮すると低速低
送りしなければならず、生産性が悪いという問題があっ
た。．工具が超硬合金で構成されている場合 工具を高速高送りすると、磨耗は比較的少ないものの、
金属炭化物と切刃との衝突による衝撃力により切刃に欠
けやチッピングが発生し、形成された孔の面粗度が悪く
なる。したがって、と同様に生産性が悪いという問題
がある。
鋼の鍛造品は、硬度が高い（ＨＢ１３０以上）上に組織
中に硬い粒子の金属炭化物が混じっていることから、難
切材の一つとして挙げられる。この鍛造品を各種工具で
孔加工した場合、以下に示す問題が発生する。．工具が高速度綱で構成されている場合 工具を高速高送りすると、金属炭化物と切刃との衝突に
よる衝撃力により切刃に疲労が起こり、磨耗やチッピン
グ（小さな欠け）が発生しやすくなるので、非常に工具
寿命が短くなる。つまり、工具寿命を考慮すると低速低
送りしなければならず、生産性が悪いという問題があっ
た。．工具が超硬合金で構成されている場合 工具を高速高送りすると、磨耗は比較的少ないものの、
金属炭化物と切刃との衝突による衝撃力により切刃に欠
けやチッピングが発生し、形成された孔の面粗度が悪く
なる。したがって、と同様に生産性が悪いという問題
がある。
【０００３】尚、工具を高速高送りした場合の上記問題
を解決するための一手段として、工具の切刃部をサーメ
ット又はセラミックで構成させることが考えられるが、
以下に理由により実用化されていない。．切刃部をサーメットで構成させたもの サーメットで構成された切刃を工具鋼や超硬合金で構成
された工具本体にろう付けするときに、サーメットと工
具鋼及び超硬合金との熱膨張係数の違いから熱亀裂が発
生したり歪みが発生し、このため実用化されていない。．切刃部をセラミックで構成させたもの セラミックと金属との接合には超高圧高温発生装置が必
要になることから、工具自体が非常に高価なものとな
り、このため実用化されていない。なお、他の方法によ
るとセラミックと金属との接合力は弱い。
を解決するための一手段として、工具の切刃部をサーメ
ット又はセラミックで構成させることが考えられるが、
以下に理由により実用化されていない。．切刃部をサーメットで構成させたもの サーメットで構成された切刃を工具鋼や超硬合金で構成
された工具本体にろう付けするときに、サーメットと工
具鋼及び超硬合金との熱膨張係数の違いから熱亀裂が発
生したり歪みが発生し、このため実用化されていない。．切刃部をセラミックで構成させたもの セラミックと金属との接合には超高圧高温発生装置が必
要になることから、工具自体が非常に高価なものとな
り、このため実用化されていない。なお、他の方法によ
るとセラミックと金属との接合力は弱い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】そこで、この発明で
は、安価で且つ容易に製造でき、切削性能に優れ、
工具寿命が長い、切削工具を提供することを課題とす
る。
は、安価で且つ容易に製造でき、切削性能に優れ、
工具寿命が長い、切削工具を提供することを課題とす
る。
【０００５】
【課題を解決する為の手段】この発明の切削工具は、母
材が超硬合金又は工具鋼により、切刃部分が高硬度硬質
焼結体により、それぞれ構成された切削工具であって、
前記母材と切刃部分相互間にチタン箔を介在させた状態
でプラズマ放電焼結法により一体焼結接合して形成させ
てあり、他方、この発明の切削工具は、母材が超硬合金
又は工具鋼により、切刃部分が高硬度硬質焼結体によ
り、それぞれ構成された切削工具であって、前記母材と
切刃部分相互間に、切刃部分側のチタン箔と母材側の遷
移元素系金属粉を介在させた状態でプラズマ放電焼結法
により一体焼結接合して形成させている。
材が超硬合金又は工具鋼により、切刃部分が高硬度硬質
焼結体により、それぞれ構成された切削工具であって、
前記母材と切刃部分相互間にチタン箔を介在させた状態
でプラズマ放電焼結法により一体焼結接合して形成させ
てあり、他方、この発明の切削工具は、母材が超硬合金
又は工具鋼により、切刃部分が高硬度硬質焼結体によ
り、それぞれ構成された切削工具であって、前記母材と
切刃部分相互間に、切刃部分側のチタン箔と母材側の遷
移元素系金属粉を介在させた状態でプラズマ放電焼結法
により一体焼結接合して形成させている。
【０００６】尚、上記切削工具において、高硬度硬質焼
結体が、サーメットや立方窒化ほう素焼結体で構成され
ていることが好ましく、また、金属との酸化物、炭化
物、窒素物を含むセラミックにより構成されていること
が好ましい。
結体が、サーメットや立方窒化ほう素焼結体で構成され
ていることが好ましく、また、金属との酸化物、炭化
物、窒素物を含むセラミックにより構成されていること
が好ましい。
【０００７】
【作用】この発明は次のように作用する。
【０００８】切刃となる高硬度硬質焼結体と母材である
超硬合金又は工具鋼とをこれら相互間にチタン箔（又
は、切刃部分側のチタン箔と母材側の遷移元素系金属
粉）を介在させた状態でプラスマ放電焼結法によって焼
結接合固着するものであるから、低コストで製造でき
る。
超硬合金又は工具鋼とをこれら相互間にチタン箔（又
は、切刃部分側のチタン箔と母材側の遷移元素系金属
粉）を介在させた状態でプラスマ放電焼結法によって焼
結接合固着するものであるから、低コストで製造でき
る。
【０００９】また、上記チタン箔（又は、切刃部分側の
チタン箔と母材側の遷移元素系金属粉）の存在により、
切刃と母材との接合固着は強固なものとなる。このこと
は、実施例において明確になるであろう。
チタン箔と母材側の遷移元素系金属粉）の存在により、
切刃と母材との接合固着は強固なものとなる。このこと
は、実施例において明確になるであろう。
【００１０】さらに、切刃はサーメットや立方窒化ほう
素焼結体等から成る高硬度硬質焼結体に形成されるか
ら、金属炭化物と切刃との衝突による衝撃力によって切
刃に疲労、磨耗、チッピングがほとんど発生しない。つ
まり、工具寿命が長く且つ切削性能が優れたものとな
る。
素焼結体等から成る高硬度硬質焼結体に形成されるか
ら、金属炭化物と切刃との衝突による衝撃力によって切
刃に疲労、磨耗、チッピングがほとんど発生しない。つ
まり、工具寿命が長く且つ切削性能が優れたものとな
る。
【００１１】
【実施例】この発明の構成を実施例として示した図面に
従って説明する。 〔実施例１〕図１はこの発明をドリルＤに適用した実施
例を示しており、このドリルＤでは、先端刃１０を含む
ドリルの先端部分をサーメットにより構成させてある。
尚、図１に示す符号Ｍはねじれ溝、符号Ｌはランド部で
ある。
従って説明する。 〔実施例１〕図１はこの発明をドリルＤに適用した実施
例を示しており、このドリルＤでは、先端刃１０を含む
ドリルの先端部分をサーメットにより構成させてある。
尚、図１に示す符号Ｍはねじれ溝、符号Ｌはランド部で
ある。
【００１２】このドリルＤは、以下の〜に示す順序
で製造できる。 先ず、サーメットにより一端部を円錐とした円柱体１
を形成すると共に、超硬合金により円柱状のドリル母材
２を形成する（図２参照）。 次に、図３に示す如く装置９（カーボン型９０にカー
ボン粉末９１を充填して成る）を用い図４に示すプラズ
マ放電焼結法により、図２や図３に示す態様で円柱体１
とドリル母材２とを一体焼結固着する（図１及び図２
に、焼結接合固着部分を符号Ｙで示す）。前記焼結固着
の際には、固着を確実ならしめるために円柱体１とドリ
ル母材２との間に、図３に示す如くチタン箔６０とＮｉ
粉末６１を介在させている。前記Ｎｉ粉末６１はＣｏ粉
末、Ｎｉ−Ｃｏ粉末その他遷移元素系金属粉にかえるこ
とができる。
で製造できる。 先ず、サーメットにより一端部を円錐とした円柱体１
を形成すると共に、超硬合金により円柱状のドリル母材
２を形成する（図２参照）。 次に、図３に示す如く装置９（カーボン型９０にカー
ボン粉末９１を充填して成る）を用い図４に示すプラズ
マ放電焼結法により、図２や図３に示す態様で円柱体１
とドリル母材２とを一体焼結固着する（図１及び図２
に、焼結接合固着部分を符号Ｙで示す）。前記焼結固着
の際には、固着を確実ならしめるために円柱体１とドリ
ル母材２との間に、図３に示す如くチタン箔６０とＮｉ
粉末６１を介在させている。前記Ｎｉ粉末６１はＣｏ粉
末、Ｎｉ−Ｃｏ粉末その他遷移元素系金属粉にかえるこ
とができる。
【００１３】ここで、焼結条件は以下のように設定して
ある。 装置９内の圧力：２００kg/cm2，装置９内の温度：１２
００℃，電流値：２５００Ａ・・・・・但し、サーメッ
トを８００℃以上に昇温すると炭化するため、昇温，降
温を含めて８００℃以上となっている時間を８０秒とし
た。具体的には、８００℃から１２００℃まで２０秒間
で昇温し、１２００℃になると直ちに降温を開始し６０
秒で８００℃にする。 続いて、図２の二点鎖線に示す態様でドリル母材２に
シャンクＳをロー付けする（図２に、このロー付け部分
を符号Ｚで示す）。 最後に、研磨加工や放電加工により円柱体１やドリル
母材２に先端刃１０及びねじれ溝Ｍを形成すると、図１
に示したドリルＤは完成する。
ある。 装置９内の圧力：２００kg/cm2，装置９内の温度：１２
００℃，電流値：２５００Ａ・・・・・但し、サーメッ
トを８００℃以上に昇温すると炭化するため、昇温，降
温を含めて８００℃以上となっている時間を８０秒とし
た。具体的には、８００℃から１２００℃まで２０秒間
で昇温し、１２００℃になると直ちに降温を開始し６０
秒で８００℃にする。 続いて、図２の二点鎖線に示す態様でドリル母材２に
シャンクＳをロー付けする（図２に、このロー付け部分
を符号Ｚで示す）。 最後に、研磨加工や放電加工により円柱体１やドリル
母材２に先端刃１０及びねじれ溝Ｍを形成すると、図１
に示したドリルＤは完成する。
【００１４】このようにして製造されたドリルＤにおけ
る円柱体１（サーメット）とドリル母材２（超硬合金）
との固着状態を見るため、焼結接合固着部分Ｙ及びその
近傍を鏡面仕上げし、その部分を４００倍で写真撮影し
た。図５及び図６に拡大写真を図面化したものを示す。
る円柱体１（サーメット）とドリル母材２（超硬合金）
との固着状態を見るため、焼結接合固着部分Ｙ及びその
近傍を鏡面仕上げし、その部分を４００倍で写真撮影し
た。図５及び図６に拡大写真を図面化したものを示す。
【００１５】図５からも明らかなように、サーメットと
ニッケルバインダーの界面にチタン箔が認められ、更
に、同図に示す如くチタンの一部がサーメットに拡散す
ると共にチタンの一部がニッケル中に３／１００ｍｍ程
度まで拡散し、図６に示す如くニッケルバインダーが超
鋼合金に拡散している。したがって、円柱体１（サーメ
ット）とドリル母材２（超硬合金）とが焼結固着状態に
あることは明らかであるが、接合固着強度を確認するた
め、ハンマーで叩いてみた。その結果、サーメットはか
けたものの前記接合固着面での剥離はなかった。
ニッケルバインダーの界面にチタン箔が認められ、更
に、同図に示す如くチタンの一部がサーメットに拡散す
ると共にチタンの一部がニッケル中に３／１００ｍｍ程
度まで拡散し、図６に示す如くニッケルバインダーが超
鋼合金に拡散している。したがって、円柱体１（サーメ
ット）とドリル母材２（超硬合金）とが焼結固着状態に
あることは明らかであるが、接合固着強度を確認するた
め、ハンマーで叩いてみた。その結果、サーメットはか
けたものの前記接合固着面での剥離はなかった。
【００１６】尚、この実施例では円柱体１をサーメット
で構成させているが、円柱体１をセラミックやアルミナ
にかえた場合でも同様に円柱体１とドリル母材２とは接
合固着する。以下に、それぞれの焼結条件を示す。 〔円柱体１をセラミック（Ａｌ2 Ｏ3 系＋ＳｉＣ系）と
した場合〕 装置９内の圧力：２００kg/cm2，装置９内の温度：１２
００℃，電流値：１８００Ａ，焼結時間：６０秒 焼結接合固着部分Ｙ及びその近傍の拡大写真（４００
倍）を図面化したものを図７及び図８に示す。
で構成させているが、円柱体１をセラミックやアルミナ
にかえた場合でも同様に円柱体１とドリル母材２とは接
合固着する。以下に、それぞれの焼結条件を示す。 〔円柱体１をセラミック（Ａｌ2 Ｏ3 系＋ＳｉＣ系）と
した場合〕 装置９内の圧力：２００kg/cm2，装置９内の温度：１２
００℃，電流値：１８００Ａ，焼結時間：６０秒 焼結接合固着部分Ｙ及びその近傍の拡大写真（４００
倍）を図面化したものを図７及び図８に示す。
【００１７】図７からも明らかなように、チタンがニッ
ケルバインダーの全域に拡散（黒色のものが点在）して
おりチタン箔が確認できない状況が認められる。更に、
図７に示す如くチタンの一部がセラミックに拡散すると
共に図８に示す如くニッケルバインダーが超鋼合金に拡
散している。即ち、図７及び図８より明らかなように、
セラミック／チタン／ニッケルバインダー／超硬合金の
境界が定かではない程度までチタン及びニッケルバイン
ダーが十分に拡散している。したがって、円柱体１とド
リル母材２とが焼結固着状態にあることは明らかであ
る。 〔円柱体１をＡｌ2 Ｏ3 系とした場合〕 装置９内の圧力：２００kg/cm2，装置９内の温度：１２
００℃，電流値：１８００Ａ，焼結時間：６０秒 焼結接合固着部分Ｙ及びその近傍の拡大写真（４００
倍）を図面化したものを図９及び図１０に示す。
ケルバインダーの全域に拡散（黒色のものが点在）して
おりチタン箔が確認できない状況が認められる。更に、
図７に示す如くチタンの一部がセラミックに拡散すると
共に図８に示す如くニッケルバインダーが超鋼合金に拡
散している。即ち、図７及び図８より明らかなように、
セラミック／チタン／ニッケルバインダー／超硬合金の
境界が定かではない程度までチタン及びニッケルバイン
ダーが十分に拡散している。したがって、円柱体１とド
リル母材２とが焼結固着状態にあることは明らかであ
る。 〔円柱体１をＡｌ2 Ｏ3 系とした場合〕 装置９内の圧力：２００kg/cm2，装置９内の温度：１２
００℃，電流値：１８００Ａ，焼結時間：６０秒 焼結接合固着部分Ｙ及びその近傍の拡大写真（４００
倍）を図面化したものを図９及び図１０に示す。
【００１８】図９からも明らかなように、アルミナとニ
ッケルバインダーの界面にチタン箔が認められ、更に、
同図に示す如くチタンの一部がセラミック及びニッケル
バインダーに拡散すると共に図１０に示す如くニッケル
バインダーが超鋼合金に拡散している。したがって、円
柱体１とドリル母材２とが焼結固着状態にあることは明
らかである。 〔実施例２〕図１１及び図１２はこの発明をドリルＤに
適用した場合の他の実施例を示しており、図１３に示す
ようなサーメットにより構成された板状チップ３（市販
されている）を利用して図１１及び図１２に示す如くド
リルの先端刃３０を構成させたものである。
ッケルバインダーの界面にチタン箔が認められ、更に、
同図に示す如くチタンの一部がセラミック及びニッケル
バインダーに拡散すると共に図１０に示す如くニッケル
バインダーが超鋼合金に拡散している。したがって、円
柱体１とドリル母材２とが焼結固着状態にあることは明
らかである。 〔実施例２〕図１１及び図１２はこの発明をドリルＤに
適用した場合の他の実施例を示しており、図１３に示す
ようなサーメットにより構成された板状チップ３（市販
されている）を利用して図１１及び図１２に示す如くド
リルの先端刃３０を構成させたものである。
【００１９】このドリルＤは、以下の〜に示す順序
で製造できる。 先ず、先端部に割り溝を有した超硬合金製のドリル母
材４を製作する（図１４参照）。 次に、図１４に示すように、前記ドリル母材３の割り
溝内に板状チップ３を収容させ、前記割り溝の側面と板
状チップ３の側面とを図３の装置９を使って図４に示す
プラズマ放電焼結法により一体焼結固着する（図１４
に、焼結接合固着部分を符号Ｙで示す）。尚、前記焼結
固着の際には、固着を確実ならしめるために、板状チッ
プ３とドリル母材４との間にＮｉ、Ｃｏ、Ｎｉ−Ｃｏ、
その他遷移元素系金属の粉末を介在させておく。 続いて、図１４の二点鎖線に示す態様でドリル母材４
にシャンクＳをロー付けする（図１１に、このロー付け
部分を符号Ｚで示す）。 最後に、研磨加工により板状チップ３やドリル母材４
に先端刃３０及びねじれ溝Ｍを形成すると、図１１や図
１２に示したドリルＤは完成する。
で製造できる。 先ず、先端部に割り溝を有した超硬合金製のドリル母
材４を製作する（図１４参照）。 次に、図１４に示すように、前記ドリル母材３の割り
溝内に板状チップ３を収容させ、前記割り溝の側面と板
状チップ３の側面とを図３の装置９を使って図４に示す
プラズマ放電焼結法により一体焼結固着する（図１４
に、焼結接合固着部分を符号Ｙで示す）。尚、前記焼結
固着の際には、固着を確実ならしめるために、板状チッ
プ３とドリル母材４との間にＮｉ、Ｃｏ、Ｎｉ−Ｃｏ、
その他遷移元素系金属の粉末を介在させておく。 続いて、図１４の二点鎖線に示す態様でドリル母材４
にシャンクＳをロー付けする（図１１に、このロー付け
部分を符号Ｚで示す）。 最後に、研磨加工により板状チップ３やドリル母材４
に先端刃３０及びねじれ溝Ｍを形成すると、図１１や図
１２に示したドリルＤは完成する。
【００２０】尚、この実施例ではサーメットにより構成
させた板状チップ３を使用しているが、上記実施例１と
同様に、セラミックやアルミナにより構成させた板状チ
ップ３を使用することができる。 〔他の実施例〕上記実施例１，２はドリルを対象とした
ものであるが、リーマやボールエンドミル等の切削工具
を対象とすることもできる。
させた板状チップ３を使用しているが、上記実施例１と
同様に、セラミックやアルミナにより構成させた板状チ
ップ３を使用することができる。 〔他の実施例〕上記実施例１，２はドリルを対象とした
ものであるが、リーマやボールエンドミル等の切削工具
を対象とすることもできる。
【００２１】また、切刃となる部分の焼結体を、立方窒
化ほう素焼結体とすることもできる。
化ほう素焼結体とすることもできる。
【００２２】更に、母材２を、工具鋼により構成させた
場合でも上記実施例と同様の効果を有する。
場合でも上記実施例と同様の効果を有する。
【００２３】
【発明の効果】作用の欄に記載した内容から、安価で
且つ容易に製造でき、切削性能に優れ、工具寿命が
長い、孔あけ工具を提供できた。
且つ容易に製造でき、切削性能に優れ、工具寿命が
長い、孔あけ工具を提供できた。
【図１】この発明の実施例１のドリルの要部を示す側面
図。
図。
【図２】研磨加工前のドリルの中間体の正面図であり、
円柱体、ドリル母材、シャンク材を示す図。
円柱体、ドリル母材、シャンク材を示す図。
【図３】この発明に使用するカーボン型等を示す断面
図。
図。
【図４】この発明のドリルを製造するときに使用するプ
ラズマ放電焼結法の概略説明図。
ラズマ放電焼結法の概略説明図。
【図５】サーメット／チタン箔／ニッケルバインダー相
互の接合部分の拡大写真を図面化したもの。
互の接合部分の拡大写真を図面化したもの。
【図６】ニッケルバインダー／超硬合金相互の接合部分
の拡大写真を図面化したもの。
の拡大写真を図面化したもの。
【図７】セラミックと／チタン箔／ニッケルバインダー
相互の接合部分の拡大写真を図面化したもの。
相互の接合部分の拡大写真を図面化したもの。
【図８】ニッケルバインダー／超硬合金相互の接合部分
の拡大写真を図面化したもの。
の拡大写真を図面化したもの。
【図９】アルミナ／チタン箔／ニッケルバインダー相互
のの接合部分の拡大写真を図面化したもの。
のの接合部分の拡大写真を図面化したもの。
【図１０】ニッケルバインダー／超硬合金相互の接合部
分の拡大写真を図面化したもの。
分の拡大写真を図面化したもの。
【図１１】この発明の実施例２のドリルの要部を示す側
面図。
面図。
【図１２】図１１に示したドリルを一端側から見た場合
の図。
の図。
【図１３】図１１に示したドリルに使用される板状チッ
プの斜視図。
プの斜視図。
【図１４】図１１に示したドリルの研磨加工前の中間体
の正面図であり、板状チップ、ドリル母材、シャンク材
を示す図。
の正面図であり、板状チップ、ドリル母材、シャンク材
を示す図。
Ｄ ドリル Ｓ シャンク材 １ 円柱体 ２ ドリル母材 ３ 板状チップ ４ ドリル母材 １０ 先端刃 ３０ 先端刃
Claims (5)
- 【請求項１】 母材が超硬合金又は工具鋼により、切刃
部分が高硬度硬質焼結体により、それぞれ構成された切
削工具であって、前記母材と切刃部分相互間にチタン箔
を介在させた状態でプラズマ放電焼結法により一体焼結
接合して形成させてあることを特徴とする切削工具。 - 【請求項２】 母材が超硬合金又は工具鋼により、切刃
部分が高硬度硬質焼結体により、それぞれ構成された切
削工具であって、前記母材と切刃部分相互間に、切刃部
分側のチタン箔と母材側の遷移元素系金属粉を介在させ
た状態でプラズマ放電焼結法により一体焼結接合して形
成させてあることを特徴とする切削工具。 - 【請求項３】 高硬度硬質焼結体が、サーメットにより
構成されていることを特徴とする請求項１又は２記載の
切削工具。 - 【請求項４】 高硬度硬質焼結体が、金属との酸化物、
炭化物、窒素物を含むセラミックにより構成されている
ことを特徴とする請求項１又は２記載の切削工具。 - 【請求項５】 高硬度硬質焼結体が、立方窒化ほう素焼
結体で構成されていることを特徴とする請求項１又は２
記載の切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31146894A JPH08168905A (ja) | 1994-12-15 | 1994-12-15 | 切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31146894A JPH08168905A (ja) | 1994-12-15 | 1994-12-15 | 切削工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08168905A true JPH08168905A (ja) | 1996-07-02 |
Family
ID=18017594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31146894A Pending JPH08168905A (ja) | 1994-12-15 | 1994-12-15 | 切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08168905A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011126104A1 (ja) | 2010-04-08 | 2011-10-13 | 株式会社タンガロイ | 複合体 |
| WO2017135243A1 (ja) * | 2016-02-01 | 2017-08-10 | 三菱マテリアル株式会社 | 複合部材及び切削工具 |
-
1994
- 1994-12-15 JP JP31146894A patent/JPH08168905A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011126104A1 (ja) | 2010-04-08 | 2011-10-13 | 株式会社タンガロイ | 複合体 |
| WO2017135243A1 (ja) * | 2016-02-01 | 2017-08-10 | 三菱マテリアル株式会社 | 複合部材及び切削工具 |
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