JPH08161820A - 動圧型流体軸受式ディスク駆動装置 - Google Patents
動圧型流体軸受式ディスク駆動装置Info
- Publication number
- JPH08161820A JPH08161820A JP32362694A JP32362694A JPH08161820A JP H08161820 A JPH08161820 A JP H08161820A JP 32362694 A JP32362694 A JP 32362694A JP 32362694 A JP32362694 A JP 32362694A JP H08161820 A JPH08161820 A JP H08161820A
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- JP
- Japan
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- sleeve
- fixed shaft
- hub
- dynamic pressure
- thermal expansion
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 動圧軸受の潤滑剤の粘度の変化に伴なう装置
の性能に及ぼす影響を軽減し得る。 【構成】 固定軸１またはスリーブ部のいずれか一方に
形成した動圧発生用溝部を有し、固定軸１の熱膨張率に
対してスリーブ部の実質的な熱膨張率を小としたことを
特徴とする動圧型流体軸受式ディスク駆動装置。
の性能に及ぼす影響を軽減し得る。 【構成】 固定軸１またはスリーブ部のいずれか一方に
形成した動圧発生用溝部を有し、固定軸１の熱膨張率に
対してスリーブ部の実質的な熱膨張率を小としたことを
特徴とする動圧型流体軸受式ディスク駆動装置。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は例えば磁気ディスク等の
記録媒体を駆動するための動圧型流体軸受式ディスク駆
動装置に関する。
記録媒体を駆動するための動圧型流体軸受式ディスク駆
動装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、機器の小型化に伴って情報を記録
する手段として磁気ディスク装置等、記録再生用ディス
ク装置の薄型化及び小型化が進んでいる。そして、この
種の装置の心臓部である回転駆動部は、駆動ハブの中に
軸受とモータ部の両方を内臓し、かつ駆動ハブの外周に
複数枚の記録再生用のディスクを取付けることにより、
装置の小型化と記憶容量の増大を図る動きがある。ま
た、記録の高密度化を図るためには回転主軸部の精度を
飛躍的に高める必要がある。
する手段として磁気ディスク装置等、記録再生用ディス
ク装置の薄型化及び小型化が進んでいる。そして、この
種の装置の心臓部である回転駆動部は、駆動ハブの中に
軸受とモータ部の両方を内臓し、かつ駆動ハブの外周に
複数枚の記録再生用のディスクを取付けることにより、
装置の小型化と記憶容量の増大を図る動きがある。ま
た、記録の高密度化を図るためには回転主軸部の精度を
飛躍的に高める必要がある。
【０００３】図５は従来構成の動圧型流体軸受式ディス
ク駆動装置の半断面図を示すものである。
ク駆動装置の半断面図を示すものである。
【０００４】図５に示す如く、円盤状のベース２上には
固定軸１が固定され、かつ上面には巻線３を巻回したコ
ア４が固定されている。固定軸１の外周面には軸方向に
所定の間隔を保ったラジアル方向動圧発生用溝（ヘリン
グボーン溝）１ａ，１ｂが夫々形成されている。５はア
ルミニウム製からなるディスク固定部であるハブ６と、
その内部に焼ばめ等により圧入された青銅製のスリーブ
７とからなるハブ組立体であり、このスリーブ７が固定
軸１に嵌挿されることによりハブ組立体５は固定軸１を
中心として回転自在とされる。このスリーブ７は上記両
ラジアル方向動圧発生用溝１ａ，１ｂの間隔と対応する
面にオイル溜まり７ａが形成されている。上記ラジアル
方向動圧発生用溝１ａ，１ｂは固定軸１またはスリーブ
７の少なくともいずれか一方に形成されていれば良いも
のである。なお、８はベース２上に配置された駆動回路
部品等が搭載されたプリント基板９を固定するねじであ
る。
固定軸１が固定され、かつ上面には巻線３を巻回したコ
ア４が固定されている。固定軸１の外周面には軸方向に
所定の間隔を保ったラジアル方向動圧発生用溝（ヘリン
グボーン溝）１ａ，１ｂが夫々形成されている。５はア
ルミニウム製からなるディスク固定部であるハブ６と、
その内部に焼ばめ等により圧入された青銅製のスリーブ
７とからなるハブ組立体であり、このスリーブ７が固定
軸１に嵌挿されることによりハブ組立体５は固定軸１を
中心として回転自在とされる。このスリーブ７は上記両
ラジアル方向動圧発生用溝１ａ，１ｂの間隔と対応する
面にオイル溜まり７ａが形成されている。上記ラジアル
方向動圧発生用溝１ａ，１ｂは固定軸１またはスリーブ
７の少なくともいずれか一方に形成されていれば良いも
のである。なお、８はベース２上に配置された駆動回路
部品等が搭載されたプリント基板９を固定するねじであ
る。
【０００５】上記はハブ６の外周には複数のアルミニウ
ム製のディスク１０，１０がスペーサ１１を介して取付
けられ、これらディスク１０，１０はハブ６に固定板１
２を介してねじ１３にて固定される。また、ハブ６の下
部に固定されたヨーク１４はベース２に形成された環状
の凹部２ａに囲繞される如く所定の間隔を保って配置さ
れる一方、ヨーク１４の内面には上記コア４と所定の間
隔を保ったマグネット１５が固定されることにより磁気
回路を形成するものである。
ム製のディスク１０，１０がスペーサ１１を介して取付
けられ、これらディスク１０，１０はハブ６に固定板１
２を介してねじ１３にて固定される。また、ハブ６の下
部に固定されたヨーク１４はベース２に形成された環状
の凹部２ａに囲繞される如く所定の間隔を保って配置さ
れる一方、ヨーク１４の内面には上記コア４と所定の間
隔を保ったマグネット１５が固定されることにより磁気
回路を形成するものである。
【０００６】また、上記固定軸１の上端部には軸径より
膨出したフランジ１６が螺着などで固定されることによ
り、このフランジ１６とスリーブ７に形成した切欠き７
ｂとの間に上部オイル溜まり空間１７が形成される。そ
して、フランジ１６上に取付体となるスラスト板１８を
配置し、このスラスト板１８をハブ６にねじ１９にて固
定することにより軸部が封止される。このように構成さ
れる軸受部は、スラスト板１８の下面に形成したポンピ
ング溝またはヘリングボーン溝のようなスラスト方向動
圧発生用溝１８ａ、上部オイル溜まり空間１７及び上記
各ラジアル方向動圧発生用溝１ａ，１ｂなどにオイルま
たはグリースなどの潤滑剤２０を充填・塗布することに
より軸受部の潤滑が図られる。この組立て状態にあって
上記マグネット１５は磁性体であるコア４側に吸引力
（Ｐｚ）が作用することにより、ハブ組立体５は常時ベ
ース２側に引き寄せられる。
膨出したフランジ１６が螺着などで固定されることによ
り、このフランジ１６とスリーブ７に形成した切欠き７
ｂとの間に上部オイル溜まり空間１７が形成される。そ
して、フランジ１６上に取付体となるスラスト板１８を
配置し、このスラスト板１８をハブ６にねじ１９にて固
定することにより軸部が封止される。このように構成さ
れる軸受部は、スラスト板１８の下面に形成したポンピ
ング溝またはヘリングボーン溝のようなスラスト方向動
圧発生用溝１８ａ、上部オイル溜まり空間１７及び上記
各ラジアル方向動圧発生用溝１ａ，１ｂなどにオイルま
たはグリースなどの潤滑剤２０を充填・塗布することに
より軸受部の潤滑が図られる。この組立て状態にあって
上記マグネット１５は磁性体であるコア４側に吸引力
（Ｐｚ）が作用することにより、ハブ組立体５は常時ベ
ース２側に引き寄せられる。
【０００７】以上のように構成された従来の動圧型流体
軸受式ディスク駆動装置は、巻線３に通電することによ
り磁界が発生しマグネット１５と共にハブ組立体５が所
定方向に回転駆動する。この駆動時、ラジアル方向動圧
発生用溝１ａ，１ｂのポンピング力によりスリーブ７は
固定軸１に対してセンタリングされ、また軸線方向に対
してはスラスト板１８のスラスト方向動圧発生用溝１８
ａにより軸と一体のフランジ１６に対してスラスト板１
８及びハブ組立体５が数μm 浮上し、ハブ組立体５は固
定軸１及びフランジ１６に対して潤滑剤２０を介して無
接触で回転する。そして、図示せぬ磁気ヘッドがディス
ク１０上を半径方向に相対的に走査して情報の読み書き
を行うものである。
軸受式ディスク駆動装置は、巻線３に通電することによ
り磁界が発生しマグネット１５と共にハブ組立体５が所
定方向に回転駆動する。この駆動時、ラジアル方向動圧
発生用溝１ａ，１ｂのポンピング力によりスリーブ７は
固定軸１に対してセンタリングされ、また軸線方向に対
してはスラスト板１８のスラスト方向動圧発生用溝１８
ａにより軸と一体のフランジ１６に対してスラスト板１
８及びハブ組立体５が数μm 浮上し、ハブ組立体５は固
定軸１及びフランジ１６に対して潤滑剤２０を介して無
接触で回転する。そして、図示せぬ磁気ヘッドがディス
ク１０上を半径方向に相対的に走査して情報の読み書き
を行うものである。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記した従来の動圧型
流体軸受式ディスク駆動装置にあっては、ハブ６は装置
の軽量化及び加工時における被削性の問題から軽量なア
ルミニウムが採用されており、スリーブ７の肉厚（Ｗ0)
に対して十分大なる肉厚（Ｗ1)を有している。また、固
定軸１の材料はＳＵＳ３０３が用いられ、一方スリーブ
７は加工性の良い青銅が用いられていることから、両者
の熱膨張率（１７×１０-6／°Ｃ）は略等しくなるよう
に考慮されている。
流体軸受式ディスク駆動装置にあっては、ハブ６は装置
の軽量化及び加工時における被削性の問題から軽量なア
ルミニウムが採用されており、スリーブ７の肉厚（Ｗ0)
に対して十分大なる肉厚（Ｗ1)を有している。また、固
定軸１の材料はＳＵＳ３０３が用いられ、一方スリーブ
７は加工性の良い青銅が用いられていることから、両者
の熱膨張率（１７×１０-6／°Ｃ）は略等しくなるよう
に考慮されている。
【０００９】ここで、上記のように構成された軸受部の
剛性（Ｓｔ）及びモータの負荷トルク（Ｓｒ）を検討す
ると、 剛性（Ｓｔ）＝Ｋ×η×ω×Ｂ2 ／Ｃｒ3 （１） 負荷トルク（Ｓｒ）＝２π×η×ω×Ｒ0 3 ×Ｂ／Ｃｒ （２） なる関係が成り立つ。
剛性（Ｓｔ）及びモータの負荷トルク（Ｓｒ）を検討す
ると、 剛性（Ｓｔ）＝Ｋ×η×ω×Ｂ2 ／Ｃｒ3 （１） 負荷トルク（Ｓｒ）＝２π×η×ω×Ｒ0 3 ×Ｂ／Ｃｒ （２） なる関係が成り立つ。
【００１０】但し、 Ｋ＝溝形状等により定まる関数 Ｒ0 ＝固定軸の半径
Ｂ＝軸受の長さ Ｃｒ＝軸受隙間 ω＝回転数 η＝潤滑
剤の粘度 一方、軸受隙間（Ｃｒ）は式（３）に従って変化する。
Ｂ＝軸受の長さ Ｃｒ＝軸受隙間 ω＝回転数 η＝潤滑
剤の粘度 一方、軸受隙間（Ｃｒ）は式（３）に従って変化する。
【００１１】 Ｃｒ1 ＝（２×Ｒ0 ＋Ｃｒ0 ）×｛１＋αスリーブ×（Ｔ1 −室温）｝ −（２×Ｒ0 ）×｛１＋α固定軸×（Ｔ1 −室温）｝ （３） 但し、Ｃｒ1 ＝温度Ｔ1 における軸受隙間 Ｃｒ0 ＝
室温における軸受隙間 α固定軸＝固定軸の熱膨張率 αスリーブ＝スリー
ブの熱膨張率
室温における軸受隙間 α固定軸＝固定軸の熱膨張率 αスリーブ＝スリー
ブの熱膨張率
【００１２】モータ使用環境と温度と潤滑剤２０の粘
度、軸受隙間Ｃｒの関係は図６に示すように潤滑剤２０
の粘度は温度上昇に伴って低下する。一方、軸受隙間は
なだらかに上昇している。この要因としては、固定軸１
とスリーブ７との両熱膨張率は略等しいものであるが、
上記した如くスリーブ７はアルミニウム製のハブ６内に
焼きばめにより嵌合されているため、スリーブ７より熱
膨膨張率の大なるアルミニウム製のハブ６の熱膨張の影
響を受けて、スリーブ７に作用している焼きばめによる
内部応力が低下して径大となって、軸受隙間は温度上昇
に伴って実線で示すように実質的に増大する傾向とな
る。
度、軸受隙間Ｃｒの関係は図６に示すように潤滑剤２０
の粘度は温度上昇に伴って低下する。一方、軸受隙間は
なだらかに上昇している。この要因としては、固定軸１
とスリーブ７との両熱膨張率は略等しいものであるが、
上記した如くスリーブ７はアルミニウム製のハブ６内に
焼きばめにより嵌合されているため、スリーブ７より熱
膨膨張率の大なるアルミニウム製のハブ６の熱膨張の影
響を受けて、スリーブ７に作用している焼きばめによる
内部応力が低下して径大となって、軸受隙間は温度上昇
に伴って実線で示すように実質的に増大する傾向とな
る。
【００１３】また、剛性は式（１）及び図７から分かる
ように潤滑剤の粘度の低下にともなって低下している。
負荷トルクは式（２）より導き出され、さらに図７から
も分かるよう剛性の曲線と同じような曲線を辿り温度に
よって大きく異なり、モータの駆動電流に大きな影響を
及ぼすことになる。このように潤滑剤２０の粘度及び軸
受隙間Ｃｒの変化は装置の性能に直接影響を及ぼす要因
となる。
ように潤滑剤の粘度の低下にともなって低下している。
負荷トルクは式（２）より導き出され、さらに図７から
も分かるよう剛性の曲線と同じような曲線を辿り温度に
よって大きく異なり、モータの駆動電流に大きな影響を
及ぼすことになる。このように潤滑剤２０の粘度及び軸
受隙間Ｃｒの変化は装置の性能に直接影響を及ぼす要因
となる。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の点に着眼
し、潤滑剤の粘度の変化に伴なう装置の性能に及ぼす影
響を軽減するように構成したものであり、そのために、
固定軸及びコイルを巻回したコアを備えたベースと、デ
ィスクを保持し、前記固定軸と潤滑剤を介して嵌合する
スリーブ部を有する回転自在なハブと、前記固定軸また
は前記スリーブ部のいずれか一方に形成した動圧発生用
溝部と、前記固定軸の端部と対向し、この軸端または軸
端を封止するスラスト板のいずれか一方に形成した動圧
発生用溝部と、前記コアと対向するよう前記ハブに取付
けられたマグネットとよりなり、前記固定軸の熱膨張率
に対して前記スリーブ部の実質的な熱膨張率を小とした
ことを特徴とする動圧型流体軸受式ディスク駆動装置を
提供するものである。
し、潤滑剤の粘度の変化に伴なう装置の性能に及ぼす影
響を軽減するように構成したものであり、そのために、
固定軸及びコイルを巻回したコアを備えたベースと、デ
ィスクを保持し、前記固定軸と潤滑剤を介して嵌合する
スリーブ部を有する回転自在なハブと、前記固定軸また
は前記スリーブ部のいずれか一方に形成した動圧発生用
溝部と、前記固定軸の端部と対向し、この軸端または軸
端を封止するスラスト板のいずれか一方に形成した動圧
発生用溝部と、前記コアと対向するよう前記ハブに取付
けられたマグネットとよりなり、前記固定軸の熱膨張率
に対して前記スリーブ部の実質的な熱膨張率を小とした
ことを特徴とする動圧型流体軸受式ディスク駆動装置を
提供するものである。
【００１５】
【実施例】以下に本発明に係わる動圧型流体軸受式ディ
スク駆動装置の一実施例を図１乃至図３を参照して詳細
に説明する。
スク駆動装置の一実施例を図１乃至図３を参照して詳細
に説明する。
【００１６】図１は本発明構成の動圧型流体軸受式ディ
スク駆動装置の半断面図であり、本発明はハブ及びスリ
ーブ（スリーブ部）の構成に特徴を有するものであるか
ら従来と同一の構成部分には同一の符号を付して重複す
る部分の詳細な説明は省略し、以下変更部分についての
み説明する。
スク駆動装置の半断面図であり、本発明はハブ及びスリ
ーブ（スリーブ部）の構成に特徴を有するものであるか
ら従来と同一の構成部分には同一の符号を付して重複す
る部分の詳細な説明は省略し、以下変更部分についての
み説明する。
【００１７】図１に示す如く、固定軸１は上記と同様に
ＳＵＳ３０３を採用し、かつスリーブ７は青銅を採用し
ており、両者の熱膨張率は略同一（１７×１０-6／°
Ｃ）である。スリーブ７の固定軸１側の内面と反対側の
アルミニウム製のハブ６と対応する外周面には、スリー
ブ７の肉厚（Ｗ2 ）と同等もしくは十分に大なる肉厚
（Ｗ3 ）を備えた補強用スリーブ２１が固定されてい
る。この補強用スリーブ２１は、固定軸１及びスリーブ
７の熱膨張率より小である例えば熱膨脹率が１０×１０
-6／°ＣからなるＳＵＳ４３０等が用いられ、ハブ６の
切欠凹部６ａ内に圧入等の固定手段にて保持されてい
る。さらに、スリーブ７は補強用スリーブ２１内に焼き
ばめによって固定されているものであり、このスリーブ
７と補強用スリーブ２１とによりスリーブ部が構成され
る。このため軸受隙間Ｃｒは Ｃｒ1 ＝（２×Ｒ0 ＋Ｃｒ0 ）×｛１＋α補強用スリーブ×（Ｔ1 −室温）｝ −（２×Ｒ0 ）×｛１＋α固定軸×（Ｔ1 −室温）｝ （４） 但し、 Ｃｒ1 ＝温度Ｔ1 における軸受隙間 Ｃｒ0 ＝室温に
おける軸受隙間 α固定軸＝固定軸の熱膨張率 Ｒ0 ＝固定軸の
半径 α補強用スリーブ＝補強用スリーブの熱膨張率 なる関係となる。
ＳＵＳ３０３を採用し、かつスリーブ７は青銅を採用し
ており、両者の熱膨張率は略同一（１７×１０-6／°
Ｃ）である。スリーブ７の固定軸１側の内面と反対側の
アルミニウム製のハブ６と対応する外周面には、スリー
ブ７の肉厚（Ｗ2 ）と同等もしくは十分に大なる肉厚
（Ｗ3 ）を備えた補強用スリーブ２１が固定されてい
る。この補強用スリーブ２１は、固定軸１及びスリーブ
７の熱膨張率より小である例えば熱膨脹率が１０×１０
-6／°ＣからなるＳＵＳ４３０等が用いられ、ハブ６の
切欠凹部６ａ内に圧入等の固定手段にて保持されてい
る。さらに、スリーブ７は補強用スリーブ２１内に焼き
ばめによって固定されているものであり、このスリーブ
７と補強用スリーブ２１とによりスリーブ部が構成され
る。このため軸受隙間Ｃｒは Ｃｒ1 ＝（２×Ｒ0 ＋Ｃｒ0 ）×｛１＋α補強用スリーブ×（Ｔ1 −室温）｝ −（２×Ｒ0 ）×｛１＋α固定軸×（Ｔ1 −室温）｝ （４） 但し、 Ｃｒ1 ＝温度Ｔ1 における軸受隙間 Ｃｒ0 ＝室温に
おける軸受隙間 α固定軸＝固定軸の熱膨張率 Ｒ0 ＝固定軸の
半径 α補強用スリーブ＝補強用スリーブの熱膨張率 なる関係となる。
【００１８】従って、ディスク１０を回転駆動するモー
タ駆動時、軸受部の温度上昇に伴って潤滑剤２０の粘度
は上記と同様に低下するが、上記した構成に基づいて補
強用スリーブ２１の熱膨張率の影響を受けて（スリーブ
部の実質的な熱膨張率は固定軸１より低くなつてい
る）、軸受隙間は図２に示すように低下していく。これ
は上記従来構成による図６とは逆の態様となる。即ち、
潤滑剤２０の粘度の低下に伴って軸受隙間が増加するこ
とは温度上昇時の剛性に大きな影響を及ぼすことが図か
ら分かるものである。
タ駆動時、軸受部の温度上昇に伴って潤滑剤２０の粘度
は上記と同様に低下するが、上記した構成に基づいて補
強用スリーブ２１の熱膨張率の影響を受けて（スリーブ
部の実質的な熱膨張率は固定軸１より低くなつてい
る）、軸受隙間は図２に示すように低下していく。これ
は上記従来構成による図６とは逆の態様となる。即ち、
潤滑剤２０の粘度の低下に伴って軸受隙間が増加するこ
とは温度上昇時の剛性に大きな影響を及ぼすことが図か
ら分かるものである。
【００１９】図３は温度と剛性及び電流の特性を示す特
性図であり、剛性は温度上昇に伴って下降するものの図
７に示す従来装置よりも大きい値を示すものである。ま
た、駆動電流も温度差による大きな変化は少なく、なっ
ている。
性図であり、剛性は温度上昇に伴って下降するものの図
７に示す従来装置よりも大きい値を示すものである。ま
た、駆動電流も温度差による大きな変化は少なく、なっ
ている。
【００２０】従って、本発明装置によると温度変化によ
る剛性及び駆動電流の変化が少なく、軸受部の耐久性及
びモータの安定した回転が望めるなど装置の性能に及ぼ
す影響を極力軽減し得る。
る剛性及び駆動電流の変化が少なく、軸受部の耐久性及
びモータの安定した回転が望めるなど装置の性能に及ぼ
す影響を極力軽減し得る。
【００２１】図４は本発明の他の実施例であり、ハブ６
内にモータ部を内蔵した形態のディスク駆動装置の構成
を示すもので、ハブ６は上記した実施例とは異なって薄
く構成されており、ハブ６の材質はＳＵＳ４３０（熱膨
脹率が１０×１０-6／°Ｃ）で、固定軸１はＳＵＳ３０
３（熱膨脹率が１７×１０-6／°Ｃ）であり、またスリ
ーブを保持するハブ６自体の保持部６ｂがスリーブ７と
共にスリーブ部として機能し、固定軸１に対してスリー
ブ部の実質的な熱膨張率が低いので、この実施例にあっ
ても両部材の熱膨張率の差によって上記実施例における
図２，図３と同様の特性が得られる。
内にモータ部を内蔵した形態のディスク駆動装置の構成
を示すもので、ハブ６は上記した実施例とは異なって薄
く構成されており、ハブ６の材質はＳＵＳ４３０（熱膨
脹率が１０×１０-6／°Ｃ）で、固定軸１はＳＵＳ３０
３（熱膨脹率が１７×１０-6／°Ｃ）であり、またスリ
ーブを保持するハブ６自体の保持部６ｂがスリーブ７と
共にスリーブ部として機能し、固定軸１に対してスリー
ブ部の実質的な熱膨張率が低いので、この実施例にあっ
ても両部材の熱膨張率の差によって上記実施例における
図２，図３と同様の特性が得られる。
【００２２】
【発明の効果】以上詳述した本発明に係る動圧型流体軸
受式ディスク駆動装置によれば、固定軸に対してスリー
ブ部の実質的な熱膨張率が低く、温度変化による剛性及
び駆動電流の変化が少なく、軸受部の耐久性及びモータ
の安定した回転が望めるなどの効果を有する。
受式ディスク駆動装置によれば、固定軸に対してスリー
ブ部の実質的な熱膨張率が低く、温度変化による剛性及
び駆動電流の変化が少なく、軸受部の耐久性及びモータ
の安定した回転が望めるなどの効果を有する。
【図１】本発明の動圧型流体軸受式ディスク駆動装置の
一実施例を示す半断面図である。
一実施例を示す半断面図である。
【図２】本発明装置における温度と粘度・軸受隙間の関
係を示す特性図である。
係を示す特性図である。
【図３】本発明装置における温度と剛性・電流の関係を
示す特性図である。
示す特性図である。
【図４】本発明の動圧型流体軸受式ディスク駆動装置の
他の実施例の半断面図である。
他の実施例の半断面図である。
【図５】従来の動圧型流体軸受式ディスク駆動装置を示
す半断面図である。
す半断面図である。
【図６】従来装置における温度と粘度・軸受隙間の関係
を示す特性図である。
を示す特性図である。
【図７】従来装置における温度と剛性・電流の関係を示
す特性図である。
す特性図である。
１…固定軸、１ａ，１ｂ…ラジアル方向動圧発生用溝、
２…ベース、２ｂ…突起部、３…巻線、４…コア、５…
ハブ組立体、６…ハブ、７…スリーブ、１０…ディス
ク、１８…スラスト板、１８ａ…スラスト方向動圧発生
用溝、２１…補強用スリーブ。
２…ベース、２ｂ…突起部、３…巻線、４…コア、５…
ハブ組立体、６…ハブ、７…スリーブ、１０…ディス
ク、１８…スラスト板、１８ａ…スラスト方向動圧発生
用溝、２１…補強用スリーブ。
Claims (1)
- 【請求項１】固定軸及びコイルを巻回したコアを備えた
ベースと、ディスクを保持し、前記固定軸と潤滑剤を介
して嵌合するスリーブ部を有する回転自在なハブと、前
記固定軸または前記スリーブ部のいずれか一方に形成し
た動圧発生用溝部と、前記固定軸の端部と対向し、この
軸端または軸端を封止するスラスト板のいずれか一方に
形成した動圧発生用溝部と、前記コアと対向するよう前
記ハブに取付けられたマグネットとよりなり、前記固定
軸の熱膨張率に対して前記スリーブ部の実質的な熱膨張
率を小としたことを特徴とする動圧型流体軸受式ディス
ク駆動装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32362694A JPH08161820A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 動圧型流体軸受式ディスク駆動装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32362694A JPH08161820A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 動圧型流体軸受式ディスク駆動装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08161820A true JPH08161820A (ja) | 1996-06-21 |
Family
ID=18156840
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32362694A Pending JPH08161820A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 動圧型流体軸受式ディスク駆動装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08161820A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011226637A (ja) * | 2010-04-15 | 2011-11-10 | Samsung Electro-Mechanics Co Ltd | 流体動圧ベアリングアセンブリ、流体動圧ベアリングアセンブリを具備するモーター及びこのモーターを搭載する記録ディスク駆動装置 |
-
1994
- 1994-11-30 JP JP32362694A patent/JPH08161820A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011226637A (ja) * | 2010-04-15 | 2011-11-10 | Samsung Electro-Mechanics Co Ltd | 流体動圧ベアリングアセンブリ、流体動圧ベアリングアセンブリを具備するモーター及びこのモーターを搭載する記録ディスク駆動装置 |
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