JPH08158024A - 電磁誘導加熱用鋼板 - Google Patents
電磁誘導加熱用鋼板Info
- Publication number
- JPH08158024A JPH08158024A JP6297287A JP29728794A JPH08158024A JP H08158024 A JPH08158024 A JP H08158024A JP 6297287 A JP6297287 A JP 6297287A JP 29728794 A JP29728794 A JP 29728794A JP H08158024 A JPH08158024 A JP H08158024A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- electromagnetic induction
- induction heating
- steel
- corrosion resistance
- iron loss
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- General Induction Heating (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】透磁率が高くて一般の商用交流電源により効率
的な電磁誘導加熱が可能で、高い鉄損値と良好な耐食性
とを具備した電磁誘導加熱用鋼板を提供する。 【構成】Ｃｒ；17.00 〜50.00 ％（重量比、以下同
じ）、Ｍｏ；0.50〜5.00％、Ｓｉ；1.0 ％以下、Ａｌ；
0.20％以下とし、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なり、且つＰＩ＝［Ｃｒ％］＋３．３×［Ｍｏ％］で定
義される鋼の孔食指数ＰＩの値は１８以上とした電磁誘
導加熱用鋼板である。
的な電磁誘導加熱が可能で、高い鉄損値と良好な耐食性
とを具備した電磁誘導加熱用鋼板を提供する。 【構成】Ｃｒ；17.00 〜50.00 ％（重量比、以下同
じ）、Ｍｏ；0.50〜5.00％、Ｓｉ；1.0 ％以下、Ａｌ；
0.20％以下とし、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なり、且つＰＩ＝［Ｃｒ％］＋３．３×［Ｍｏ％］で定
義される鋼の孔食指数ＰＩの値は１８以上とした電磁誘
導加熱用鋼板である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、渦電流を交番させて発
熱させた充填体に流体を接触させて加熱する電磁誘導加
熱における当該充填体用として好適な電磁誘導加熱用鋼
板に関する。
熱させた充填体に流体を接触させて加熱する電磁誘導加
熱における当該充填体用として好適な電磁誘導加熱用鋼
板に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、温水や温風等を得る場合は種々
の加熱手段が利用されるが、電力を用いた加熱方法では
シーズヒータ方式などがよく用いられている。ところが
シーズヒータ方式では、ヒーター自信の過熱により、近
接する被加熱体が熱せられ、順次近隣の被加熱体が加熱
されていくことになり、必然的に温度ムラを生じつつ加
熱する方式であるため加熱・昇温に非常に長時間を要
し、正確な温度制御が困難で、熱せられる流体の過熱現
象が生じやすい。
の加熱手段が利用されるが、電力を用いた加熱方法では
シーズヒータ方式などがよく用いられている。ところが
シーズヒータ方式では、ヒーター自信の過熱により、近
接する被加熱体が熱せられ、順次近隣の被加熱体が加熱
されていくことになり、必然的に温度ムラを生じつつ加
熱する方式であるため加熱・昇温に非常に長時間を要
し、正確な温度制御が困難で、熱せられる流体の過熱現
象が生じやすい。
【０００３】これに対して、積層充填した鋼板に電磁誘
導を利用して渦電流を交番させることにより発熱せし
め、発熱した鋼板の間に被加熱物である流体を流入させ
て加熱するようにした積層充填体加熱装置が特開平３−
９８２８６号公報および実開平４−５３４０１号公報に
提案されている。これによれば、非常に効率良く加熱で
き、温度の制御精度も良く、条件次第では瞬間的に所要
温度に加熱することも可能である。
導を利用して渦電流を交番させることにより発熱せし
め、発熱した鋼板の間に被加熱物である流体を流入させ
て加熱するようにした積層充填体加熱装置が特開平３−
９８２８６号公報および実開平４−５３４０１号公報に
提案されている。これによれば、非常に効率良く加熱で
き、温度の制御精度も良く、条件次第では瞬間的に所要
温度に加熱することも可能である。
【０００４】上記の電磁誘導加熱に使用される使用され
る鋼板として、従来は被加熱流体に対する耐食性を考慮
し、ＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６などの腐食に極めて強
い鋼種のものが使用されている。
る鋼板として、従来は被加熱流体に対する耐食性を考慮
し、ＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６などの腐食に極めて強
い鋼種のものが使用されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来、
電磁誘導加熱用鋼板として使用されているＳＵＳ３０４
やＳＵＳ３１６などのオーステナイト系ステンテス鋼板
は透磁率が低いため、発熱させるのに高周波数，大電流
の電源を使用しなければならず、電源効率が悪いという
問題点がある。
電磁誘導加熱用鋼板として使用されているＳＵＳ３０４
やＳＵＳ３１６などのオーステナイト系ステンテス鋼板
は透磁率が低いため、発熱させるのに高周波数，大電流
の電源を使用しなければならず、電源効率が悪いという
問題点がある。
【０００６】これに対して、ＳＵＳ４３０に代表される
フェライト系ステンレス鋼板を用いれば、もっと低周波
数，低電流でも電磁誘導加熱による発熱が可能で電源効
率は改善できるのであるが、しかし他方で加熱した流体
に対し耐食性が低いという問題が生じる。そこで本発明
は、このような従来の問題点に着目してなされたもので
あり、透磁率が高くてオーステナイト系ステンレス鋼に
比べより低周波の電源が使用できるので効率的な電磁誘
導加熱が可能で、高い鉄損値と良好な耐食性とを具備し
た電磁誘導加熱用鋼板を提供することを目的としてい
る。
フェライト系ステンレス鋼板を用いれば、もっと低周波
数，低電流でも電磁誘導加熱による発熱が可能で電源効
率は改善できるのであるが、しかし他方で加熱した流体
に対し耐食性が低いという問題が生じる。そこで本発明
は、このような従来の問題点に着目してなされたもので
あり、透磁率が高くてオーステナイト系ステンレス鋼に
比べより低周波の電源が使用できるので効率的な電磁誘
導加熱が可能で、高い鉄損値と良好な耐食性とを具備し
た電磁誘導加熱用鋼板を提供することを目的としてい
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の鋼は、上記の目
的を達成するべく、透磁率の高いフェライト系ステンレ
ス鋼を用いて、オーステナイト系ステンレス鋼に比べよ
り低周波数，低電流の電源による電磁誘導加熱に適した
鉄損の大きな特性を有し、且つ被加熱体である水，薬液
あるいは空気等の種々の流体に対して十分の耐食性を有
するように次のような成分設計を行った。
的を達成するべく、透磁率の高いフェライト系ステンレ
ス鋼を用いて、オーステナイト系ステンレス鋼に比べよ
り低周波数，低電流の電源による電磁誘導加熱に適した
鉄損の大きな特性を有し、且つ被加熱体である水，薬液
あるいは空気等の種々の流体に対して十分の耐食性を有
するように次のような成分設計を行った。
【０００８】すなわち、本発明の鋼は電磁誘導加熱用鋼
板であって、Ｃｒ；17.00 〜50.00％（重量比、以下同
じ）、Ｍｏ；0.50〜5.00％、Ｓｉ；1.0 ％以下、Ａｌ；
0.20％以下とし、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なることを特徴とするものである。ここで、上記の成分
構成において、式 ＰＩ＝［Ｃｒ％］＋３．３×［Ｍｏ％］ で定義される鋼の孔食指数ＰＩの値は１８以上とする。
板であって、Ｃｒ；17.00 〜50.00％（重量比、以下同
じ）、Ｍｏ；0.50〜5.00％、Ｓｉ；1.0 ％以下、Ａｌ；
0.20％以下とし、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なることを特徴とするものである。ここで、上記の成分
構成において、式 ＰＩ＝［Ｃｒ％］＋３．３×［Ｍｏ％］ で定義される鋼の孔食指数ＰＩの値は１８以上とする。
【０００９】
【作用】本発明の鋼板は、交番磁界内にある金属導体の
電磁誘導作用により発現する金属導体の加熱現象を利用
して、鋼板を流体の加熱源として使用する。その誘導加
熱の電源としては低周波電源である商用周波数電源が使
い易く実用上最も好ましい。また、加熱源である金属導
体の発熱量を大きくして電磁誘導加熱を効率的に行うた
めには、高い鉄損値が必要である。
電磁誘導作用により発現する金属導体の加熱現象を利用
して、鋼板を流体の加熱源として使用する。その誘導加
熱の電源としては低周波電源である商用周波数電源が使
い易く実用上最も好ましい。また、加熱源である金属導
体の発熱量を大きくして電磁誘導加熱を効率的に行うた
めには、高い鉄損値が必要である。
【００１０】高い鉄損値を得るにはステンレス鋼成分中
のＳｉ，Ａｌ以外の不純物元素を増量するのが良い。こ
の見地から本発明の電磁誘導加熱用鋼板に適する成分組
成を検討した結果、Ｃｒ量を17.00 〜50.00 ％の範囲と
するとともに、Ｍｏ量を0.50〜5.00％の範囲とするのが
実用上最も好適であることを見いだした。Ｃｒ量が50.0
0 ％を越えるか、またはＭｏ量が5.00％を越えると、鋼
の機械的性質が非常に脆弱になってしまい実際上製造が
困難になる。
のＳｉ，Ａｌ以外の不純物元素を増量するのが良い。こ
の見地から本発明の電磁誘導加熱用鋼板に適する成分組
成を検討した結果、Ｃｒ量を17.00 〜50.00 ％の範囲と
するとともに、Ｍｏ量を0.50〜5.00％の範囲とするのが
実用上最も好適であることを見いだした。Ｃｒ量が50.0
0 ％を越えるか、またはＭｏ量が5.00％を越えると、鋼
の機械的性質が非常に脆弱になってしまい実際上製造が
困難になる。
【００１１】一方、Ｃｒ量が17.00 ％未満であるか、ま
たはＭｏ量が0.50％未満であると、十分な耐食性が得ら
れない。そこで、本発明の電磁誘導加熱用鋼板にあって
はＣｒ量を17.00 〜50.00 ％、Ｍｏ量を0.50〜5.00％と
規定する。上記以外の成分については、Ｃ，Ｍｎ，Ｓ，
Ｐ，Ｏ，Ｎの各成分を増量させると鉄損が大きくなるこ
とは明らかではあるが、反面で機械的性質，耐食性その
他の特性を阻害することになる。そこで本発明における
これらの各成分については、鉄損を除けば特性阻害要因
である点を配慮して、製造上許容し得る範囲に止めるべ
く不可避的に混入する不純物と規定し、その含有量を次
のように規制する。
たはＭｏ量が0.50％未満であると、十分な耐食性が得ら
れない。そこで、本発明の電磁誘導加熱用鋼板にあって
はＣｒ量を17.00 〜50.00 ％、Ｍｏ量を0.50〜5.00％と
規定する。上記以外の成分については、Ｃ，Ｍｎ，Ｓ，
Ｐ，Ｏ，Ｎの各成分を増量させると鉄損が大きくなるこ
とは明らかではあるが、反面で機械的性質，耐食性その
他の特性を阻害することになる。そこで本発明における
これらの各成分については、鉄損を除けば特性阻害要因
である点を配慮して、製造上許容し得る範囲に止めるべ
く不可避的に混入する不純物と規定し、その含有量を次
のように規制する。
【００１２】Ｃ量≦0.020 ％、Ｍｎ≦0.60％、Ｐ≦0.03
5 ％，Ｓ≦0.007 ％，Ｏ≦0.008 ％，Ｎ≦0.020 ％ Ｓｉ，Ａｌについては、これらの添加量を増量すると鉄
損の値を低減させる逆効果があることから、むしろ含有
量を抑制するべきである。しかしながらステンレス鋼の
精錬において脱酸のために必要な元素であるから混入を
避けることはできない。そこで本発明にあっては、電磁
誘導加熱用鋼板に望まれる所期の特性を阻害しない範囲
として、Ｓｉ量は1.0 ％以下、Ａｌ量は0.20％以下に規
制するものである。
5 ％，Ｓ≦0.007 ％，Ｏ≦0.008 ％，Ｎ≦0.020 ％ Ｓｉ，Ａｌについては、これらの添加量を増量すると鉄
損の値を低減させる逆効果があることから、むしろ含有
量を抑制するべきである。しかしながらステンレス鋼の
精錬において脱酸のために必要な元素であるから混入を
避けることはできない。そこで本発明にあっては、電磁
誘導加熱用鋼板に望まれる所期の特性を阻害しない範囲
として、Ｓｉ量は1.0 ％以下、Ａｌ量は0.20％以下に規
制するものである。
【００１３】本発明の鋼は、上述のようにＣｒ，Ｍｏ以
外の不可避的に混入せざるを得ない元素の量を極力抑制
しつつ、Ｃｒ，Ｍｏの含有量を所定範囲に制御すること
により、機械的性質や耐食性を維持しながら一定以上の
鉄損値を確保して、効率の良い電磁誘導加熱を可能とす
るものである。本発明の鋼板にとっては、接触する被加
熱物の流体を汚染しないことも、重要な要件であり、し
たがって耐食性の優れたものが必要である。一般にステ
ンレス鋼の耐食性試験法として孔食試験（ＪＩＳ Ｇ
０５７７）が知られている。これによれば、ステンレス
鋼の規定の試験片を用いて、中性3.5 ％塩化ナトリウム
溶液中における動電位法によりアノード分極曲線を測定
し、特定の電流密度（例えば１０μＡ／ｃｍ2 ）に対応
する電位のうち最も貴な値を孔食電位Ｖ’C10 として求
め、被試験ステンレス鋼の耐食性を判定することができ
る。孔食電位が高ければ耐食性に優れる。
外の不可避的に混入せざるを得ない元素の量を極力抑制
しつつ、Ｃｒ，Ｍｏの含有量を所定範囲に制御すること
により、機械的性質や耐食性を維持しながら一定以上の
鉄損値を確保して、効率の良い電磁誘導加熱を可能とす
るものである。本発明の鋼板にとっては、接触する被加
熱物の流体を汚染しないことも、重要な要件であり、し
たがって耐食性の優れたものが必要である。一般にステ
ンレス鋼の耐食性試験法として孔食試験（ＪＩＳ Ｇ
０５７７）が知られている。これによれば、ステンレス
鋼の規定の試験片を用いて、中性3.5 ％塩化ナトリウム
溶液中における動電位法によりアノード分極曲線を測定
し、特定の電流密度（例えば１０μＡ／ｃｍ2 ）に対応
する電位のうち最も貴な値を孔食電位Ｖ’C10 として求
め、被試験ステンレス鋼の耐食性を判定することができ
る。孔食電位が高ければ耐食性に優れる。
【００１４】一方、一般的に耐食性を良くするのに、フ
ェライト系鋼ではＣｒとＭｏとの濃度の増加が有効であ
ることが判っている。このことを指数化したものが孔食
指数ＰＩ（Ｐｉｔｔｉｎｇ Ｉｎｄｅｘ）であり、次の
式で表される。 ＰＩ＝［Ｃｒ％］＋３．３×［Ｍｏ％］ 本出願人はステンレス鋼における孔食指数と孔食電位と
の相関関係について検討し、両者の間に明確な直線関係
が成立することを見いだしている〔図１、孔食電位Ｖ’
C10 （3.5 ％ＮａＣｌ，３０℃）と孔食指数の関係グラ
フ参照〕。すなわち、孔食指数ＰＩが高いほど孔食電位
が高く、耐食性は良好といえる。
ェライト系鋼ではＣｒとＭｏとの濃度の増加が有効であ
ることが判っている。このことを指数化したものが孔食
指数ＰＩ（Ｐｉｔｔｉｎｇ Ｉｎｄｅｘ）であり、次の
式で表される。 ＰＩ＝［Ｃｒ％］＋３．３×［Ｍｏ％］ 本出願人はステンレス鋼における孔食指数と孔食電位と
の相関関係について検討し、両者の間に明確な直線関係
が成立することを見いだしている〔図１、孔食電位Ｖ’
C10 （3.5 ％ＮａＣｌ，３０℃）と孔食指数の関係グラ
フ参照〕。すなわち、孔食指数ＰＩが高いほど孔食電位
が高く、耐食性は良好といえる。
【００１５】本発明者らは、この孔食電位とステンレス
鋼の耐食性との関係に着目し、更に電磁誘導加熱の対象
となる流体のうち最も用途例の多いものは水であると推
測されることから、水以上の腐食性を有する流体に耐え
得る耐食性を有することを基準とするのが実用的である
と考える。そして、本発明において必要な孔食指数ＰＩ
の値をＰＩ≧１８と規定すると、長期にわたって良好に
機能することを経験的に見いだした。
鋼の耐食性との関係に着目し、更に電磁誘導加熱の対象
となる流体のうち最も用途例の多いものは水であると推
測されることから、水以上の腐食性を有する流体に耐え
得る耐食性を有することを基準とするのが実用的である
と考える。そして、本発明において必要な孔食指数ＰＩ
の値をＰＩ≧１８と規定すると、長期にわたって良好に
機能することを経験的に見いだした。
【００１６】孔食指数の値が１８未満であると、耐食性
が低くてやがて被加熱流体に浸食され長期間の使用に耐
えられないと同時に、被加熱流体を汚染することにもな
り不適当である。先に述べたように、電磁誘導加熱を効
率的に行うためには電磁誘導加熱用鋼板に高い鉄損値が
必要であるが、図２に、Ｃｒ，Ｍｏ量（孔食指数ＰＩ）
の変化と鉄損値との相関を示す。
が低くてやがて被加熱流体に浸食され長期間の使用に耐
えられないと同時に、被加熱流体を汚染することにもな
り不適当である。先に述べたように、電磁誘導加熱を効
率的に行うためには電磁誘導加熱用鋼板に高い鉄損値が
必要であるが、図２に、Ｃｒ，Ｍｏ量（孔食指数ＰＩ）
の変化と鉄損値との相関を示す。
【００１７】横軸に孔食指数値を、縦軸に鉄損値（Ｗ／
ｋｇ：但し、磁束密度振幅１０キロガウス、電源周波数
６０Ｈｚの条件下）をとっている。図から、孔食指数値
ＰＩが大きくなると鉄損値も大きくなることがわかる。
電磁誘導加熱にあたって、一般の商用交流電源（６０Ｈ
ｚ）では、加熱装置の大きさと加熱能力とを総合的に考
慮した場合、実用上効率の良い電磁誘導加熱を実現する
のに効果があると経験的に推察される鉄損値は６．０Ｗ
／Ｋｇ以上が望ましい。しかして、図２から明らかなよ
うに、鉄損値が６．０Ｗ／Ｋｇ以上の範囲では長期の耐
食性を保証する孔食指数ＰＩ≧１８の条件も概ね満足さ
れる。
ｋｇ：但し、磁束密度振幅１０キロガウス、電源周波数
６０Ｈｚの条件下）をとっている。図から、孔食指数値
ＰＩが大きくなると鉄損値も大きくなることがわかる。
電磁誘導加熱にあたって、一般の商用交流電源（６０Ｈ
ｚ）では、加熱装置の大きさと加熱能力とを総合的に考
慮した場合、実用上効率の良い電磁誘導加熱を実現する
のに効果があると経験的に推察される鉄損値は６．０Ｗ
／Ｋｇ以上が望ましい。しかして、図２から明らかなよ
うに、鉄損値が６．０Ｗ／Ｋｇ以上の範囲では長期の耐
食性を保証する孔食指数ＰＩ≧１８の条件も概ね満足さ
れる。
【００１８】それゆえ、本発明の条件によれば、オース
テナイト系ステンレス鋼に比べてより低周波の電源が使
用できるので効率的な電磁誘導加熱が可能で、高い鉄損
値と良好な耐食性とを具備した電磁誘導加熱用鋼板を提
供することが可能である。
テナイト系ステンレス鋼に比べてより低周波の電源が使
用できるので効率的な電磁誘導加熱が可能で、高い鉄損
値と良好な耐食性とを具備した電磁誘導加熱用鋼板を提
供することが可能である。
【００１９】
【実施例】以下、この発明の実施例を説明する。先ず、
本発明の範囲内の成分組成を有する電磁誘導加熱用鋼板
（本発明品）及び本発明の範囲外の成分組成を有する電
磁誘導加熱用鋼板（比較例）を製造してそれぞれの鉄損
値と耐食性（孔食指数ＰＩによる）の評価を実施した。
本発明の範囲内の成分組成を有する電磁誘導加熱用鋼板
（本発明品）及び本発明の範囲外の成分組成を有する電
磁誘導加熱用鋼板（比較例）を製造してそれぞれの鉄損
値と耐食性（孔食指数ＰＩによる）の評価を実施した。
【００２０】その結果を表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】表中の下線付き数字は、範囲外のものであ
る。鉄損のＷ10/60 は、磁束密度振幅１０キロガウスで
交流交番電源周波数６０Ｈｚの条件下での測定値 Ｗ／
ｋｇである。比較例１は、Ｃｒ量およびＭｏ量が本発明
の許容範囲を下回り、鉄損値，孔食指数値（ＰＩ値）共
に低い値になっている。
る。鉄損のＷ10/60 は、磁束密度振幅１０キロガウスで
交流交番電源周波数６０Ｈｚの条件下での測定値 Ｗ／
ｋｇである。比較例１は、Ｃｒ量およびＭｏ量が本発明
の許容範囲を下回り、鉄損値，孔食指数値（ＰＩ値）共
に低い値になっている。
【００２３】比較例２は、更にＣｒ量およびＭｏ量が少
ないため、鉄損値，ＰＩ共に大幅に低下している。比較
例３は、Ｃｒ量が本発明の範囲内にあり、そのためＰＩ
値は19.5を示す耐食性は問題ない。しかし、Ａｌ量が過
多であり、その結果鉄損が大きく低減されている。
ないため、鉄損値，ＰＩ共に大幅に低下している。比較
例３は、Ｃｒ量が本発明の範囲内にあり、そのためＰＩ
値は19.5を示す耐食性は問題ない。しかし、Ａｌ量が過
多であり、その結果鉄損が大きく低減されている。
【００２４】これらの比較例に対して、実施例１〜４
は、いずれも鉄損値は6 Ｗ／ｋｇを上回り、ＰＩ値も十
分である。特にＣｒ量が30.03 ％と多い実施例４のもの
は9.73Ｗ／ｋｇという大きな鉄損値と36.1という大きな
ＰＩ値となり、極めて効率的な電磁誘導加熱を行いつ
つ、長期にわたって高い耐食性が得られるものといえ
る。次に、本発明の電磁誘導加熱用鋼板を組み込んだ電
磁誘導加熱装置の実施例を説明する。
は、いずれも鉄損値は6 Ｗ／ｋｇを上回り、ＰＩ値も十
分である。特にＣｒ量が30.03 ％と多い実施例４のもの
は9.73Ｗ／ｋｇという大きな鉄損値と36.1という大きな
ＰＩ値となり、極めて効率的な電磁誘導加熱を行いつ
つ、長期にわたって高い耐食性が得られるものといえ
る。次に、本発明の電磁誘導加熱用鋼板を組み込んだ電
磁誘導加熱装置の実施例を説明する。
【００２５】図３ないし図５は、流体の電磁誘導加熱装
置の一実施例を示すもので、図３は電磁誘導加熱用鋼板
製の規則充填板の積層状態を説明する斜視図、図４は発
熱部の構造を透視的に示す斜視図、図５は同装置の電磁
誘導加熱給湯システム図である。表１の実施例４の成分
組成を有する板厚０．０５ｍｍの電磁誘導加熱用鋼板に
パンチング加工を施して図３に示すような多数の孔を規
則的に穿孔し、これに波板加工を施して多数個の充填板
３を製造した。
置の一実施例を示すもので、図３は電磁誘導加熱用鋼板
製の規則充填板の積層状態を説明する斜視図、図４は発
熱部の構造を透視的に示す斜視図、図５は同装置の電磁
誘導加熱給湯システム図である。表１の実施例４の成分
組成を有する板厚０．０５ｍｍの電磁誘導加熱用鋼板に
パンチング加工を施して図３に示すような多数の孔を規
則的に穿孔し、これに波板加工を施して多数個の充填板
３を製造した。
【００２６】その充填板３同士を隣接の板の波の方向が
互いに交叉するように積層しつつ円筒状に束ねて図４に
示すような直径２５ｍｍ，高さ２００ｍｍの規則充填体
６を形成し、円筒状の外筒７の中に充填した。その後、
外筒７の上下の開口に円錐台形の蓋を取り付けると共
に、外筒の外周に高周波電流コイル８を巻き付けて電磁
誘導加熱槽９を製作した。
互いに交叉するように積層しつつ円筒状に束ねて図４に
示すような直径２５ｍｍ，高さ２００ｍｍの規則充填体
６を形成し、円筒状の外筒７の中に充填した。その後、
外筒７の上下の開口に円錐台形の蓋を取り付けると共
に、外筒の外周に高周波電流コイル８を巻き付けて電磁
誘導加熱槽９を製作した。
【００２７】この電磁誘導加熱槽９を立設して、下方の
入り口から流入させた低温流体（水）４を電磁誘導加熱
して上方の出口から高温流体（湯）５として取り出すよ
うに配管する。また、図５に示すように、上方の出口に
高温流体５の温度を測定する温度検知器１０を配設して
制御回路１１に温度検知信号を送り、一方、外周のコイ
ル８は高周波電流発振回路１２を介して交流電源１３に
接続する。そして、温度検知器１０の検出信号を制御回
路１１に送り、制御回路１１はその温度検出信号に応じ
て高周波発振回路１２に制御指令を送り出し、交流電源
１３から高周波電流コイル８に流す電流値をフィードバ
ック制御して、所定温度の高温流体５を取り出すように
した電磁誘導加熱給湯システムを構成した。
入り口から流入させた低温流体（水）４を電磁誘導加熱
して上方の出口から高温流体（湯）５として取り出すよ
うに配管する。また、図５に示すように、上方の出口に
高温流体５の温度を測定する温度検知器１０を配設して
制御回路１１に温度検知信号を送り、一方、外周のコイ
ル８は高周波電流発振回路１２を介して交流電源１３に
接続する。そして、温度検知器１０の検出信号を制御回
路１１に送り、制御回路１１はその温度検出信号に応じ
て高周波発振回路１２に制御指令を送り出し、交流電源
１３から高周波電流コイル８に流す電流値をフィードバ
ック制御して、所定温度の高温流体５を取り出すように
した電磁誘導加熱給湯システムを構成した。
【００２８】この給湯システムによる実験結果によれ
ば、水量２００ｌ／Ｈ，使用電源１０ＫＷの条件下で、
２５℃の昇温に要した時間は約３秒でよかった。また、
同装置を電磁誘導加熱温風器として使用し、送り込む低
温流体４としての空気量を１００Ｎｍ3 ／Ｈ、使用電源
１０ＫＷの場合に、４００℃昇温するのに要した時間は
数秒に過ぎなかった。
ば、水量２００ｌ／Ｈ，使用電源１０ＫＷの条件下で、
２５℃の昇温に要した時間は約３秒でよかった。また、
同装置を電磁誘導加熱温風器として使用し、送り込む低
温流体４としての空気量を１００Ｎｍ3 ／Ｈ、使用電源
１０ＫＷの場合に、４００℃昇温するのに要した時間は
数秒に過ぎなかった。
【００２９】なお、上記実施例では、本発明の電磁誘導
加熱用鋼板を素材とした充填板３を積層しつつ円筒状に
束ねて製作した規則充填体６を用いているが、これに限
らず、本発明の電磁誘導加熱用鋼板を素材としてパイプ
を製作し、このパイプの周囲にコイル８を巻き付けるよ
うな構成であってもよい。
加熱用鋼板を素材とした充填板３を積層しつつ円筒状に
束ねて製作した規則充填体６を用いているが、これに限
らず、本発明の電磁誘導加熱用鋼板を素材としてパイプ
を製作し、このパイプの周囲にコイル８を巻き付けるよ
うな構成であってもよい。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の請求項１
の発明によれば、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｓｉ，Ａｌ等の含有率を
規制することにより透磁率の高いフェライト系鋼板の成
分組成を改良したため、高鉄損値と高耐食性とを同時に
得ることができて、その結果、従来電磁誘導加熱用鋼板
として使用されているオーステナイト系ステンテス鋼板
に比べてより低周波数小電流の電源を使用することがで
きると共に、良好な耐食性を有する電磁誘導加熱用鋼板
を提供できるという効果が得られる。
の発明によれば、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｓｉ，Ａｌ等の含有率を
規制することにより透磁率の高いフェライト系鋼板の成
分組成を改良したため、高鉄損値と高耐食性とを同時に
得ることができて、その結果、従来電磁誘導加熱用鋼板
として使用されているオーステナイト系ステンテス鋼板
に比べてより低周波数小電流の電源を使用することがで
きると共に、良好な耐食性を有する電磁誘導加熱用鋼板
を提供できるという効果が得られる。
【００３１】更に上記効果に加えて、本発明によれば、
フェライト系鋼の耐食性向上に重要なＣｒとＭｏとの量
的関係を規定する孔食指数の値を１８以上としたため、
被加熱流体として多用される水以上の腐食性を有する流
体に対して十分の耐食性を保証できる電磁誘導加熱用鋼
板が提供できるという効果を奏する。
フェライト系鋼の耐食性向上に重要なＣｒとＭｏとの量
的関係を規定する孔食指数の値を１８以上としたため、
被加熱流体として多用される水以上の腐食性を有する流
体に対して十分の耐食性を保証できる電磁誘導加熱用鋼
板が提供できるという効果を奏する。
【図１】孔食電位と孔食指数との関係を表すグラフであ
る。
る。
【図２】孔食指数と鉄損との関係を表すグラフである。
【図３】本発明の電磁誘導加熱用鋼板を用いた実施例で
あって、充填板の積層状態を説明する斜視図である。
あって、充填板の積層状態を説明する斜視図である。
【図４】図３に示すものの発熱部の構造を透視的に示す
斜視図である。
斜視図である。
【図５】図４の発熱部を有する電磁誘導加熱給湯システ
ムの概要図である。
ムの概要図である。
３ （電磁誘導加熱用鋼板製の加熱用）充填板 ４ 低温流体 ５ 高温流体 ６ 規則充填体 ８ 高周波電流コイル ９ 加熱槽 １０ 温度検知器 １１ 制御回路 １２ 高周波電流発振回路 １３ 交流電源
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 清水 寛 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 川村 泰三 大阪府茨木市美沢町19番21号 株式会社瀬 田技研内 (72)発明者 内堀 義隆 大阪府茨木市美沢町19番21号 株式会社瀬 田技研内
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃｒ；17.00 〜50.00 ％（重量比、以下
同じ）、Ｍｏ；0.50〜5.00％、Ｓｉ；1.0 ％以下、Ａ
ｌ；0.20％以下とし、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなり、かつ式 ＰＩ＝［Ｃｒ％］＋３．３×［Ｍｏ％］ で定義される鋼の孔食指数ＰＩの値が１８以上であるこ
とを特徴とする電磁誘導加熱用鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6297287A JPH08158024A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 電磁誘導加熱用鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6297287A JPH08158024A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 電磁誘導加熱用鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08158024A true JPH08158024A (ja) | 1996-06-18 |
Family
ID=17844568
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6297287A Pending JPH08158024A (ja) | 1994-11-30 | 1994-11-30 | 電磁誘導加熱用鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08158024A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013249519A (ja) * | 2012-06-01 | 2013-12-12 | Jfe Steel Corp | Ｉｈ調理器で使用される調理器具用フェライト系ステンレス鋼およびそれを用いた調理器具 |
| CN103827326A (zh) * | 2011-09-28 | 2014-05-28 | 杰富意钢铁株式会社 | 取向性电磁钢板及其制造方法 |
-
1994
- 1994-11-30 JP JP6297287A patent/JPH08158024A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103827326A (zh) * | 2011-09-28 | 2014-05-28 | 杰富意钢铁株式会社 | 取向性电磁钢板及其制造方法 |
| CN103827326B (zh) * | 2011-09-28 | 2016-05-11 | 杰富意钢铁株式会社 | 取向性电磁钢板及其制造方法 |
| JP2013249519A (ja) * | 2012-06-01 | 2013-12-12 | Jfe Steel Corp | Ｉｈ調理器で使用される調理器具用フェライト系ステンレス鋼およびそれを用いた調理器具 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5352236B2 (ja) | 電磁攪拌装置 | |
| US5444229A (en) | Device for the inductive flow-heating of an electrically conductive, pumpable medium | |
| JP4648851B2 (ja) | 電磁撹拌装置 | |
| JPH05508698A (ja) | 流体加熱装置 | |
| EP1854335A1 (en) | Induction heating device for a metal plate | |
| Lupi et al. | Induction heating | |
| JP4275070B2 (ja) | 磁気加熱装置 | |
| JPH08158024A (ja) | 電磁誘導加熱用鋼板 | |
| WO2009058894A2 (en) | Electric induction heating and melting of an electrically conductive material in a containment vessel | |
| US4899592A (en) | Flat linear flowmeter | |
| Grekula et al. | Effect of solidification mode and impurities on pitting corrosion in AISI 316 GTA welds | |
| JP6872764B2 (ja) | 誘導加熱装置 | |
| Moses et al. | Power loss of non oriented electrical steel under square wave excitation | |
| CN109618439A (zh) | 星形-星形式三相感应热反应器 | |
| Curran et al. | Electric-induction fluid heaters | |
| Milicevic et al. | Quality improvement of steel pipes produced by seam welding with new magneto-dielectric impeder | |
| Liu et al. | Experimental study on magnetic induction property of solenoid coil used in cooling water treatment system | |
| Sadhu et al. | Design of helical shaped heating coil and load circuit for HF Mirror inverter based induction heater | |
| JP2007294207A (ja) | 高周波誘導加熱装置および方法 | |
| JP7297239B2 (ja) | 加熱装置 | |
| US3544691A (en) | Apparatus for degassing metallic melts by sonic vibrations | |
| Razmyshlyaev et al. | Magnetic Properties of Materials Used in Electric Arc Welding and Surfacing | |
| EP3337295A1 (en) | Enhanced coreless induction furnace stirring | |
| NZ505425A (en) | The instantaneous production of hot water using an induction heating principal when water flows through the device | |
| SU571658A1 (ru) | Способ определени стойкости труб из ферромагнитной стали к внутрикотловой коррозии |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050817 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20051220 |