JPH08125448A - マイクロ波ミキサー回路とこれを備えたダウンコンバータ - Google Patents
マイクロ波ミキサー回路とこれを備えたダウンコンバータInfo
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- JPH08125448A JPH08125448A JP7221334A JP22133495A JPH08125448A JP H08125448 A JPH08125448 A JP H08125448A JP 7221334 A JP7221334 A JP 7221334A JP 22133495 A JP22133495 A JP 22133495A JP H08125448 A JPH08125448 A JP H08125448A
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- Input Circuits Of Receivers And Coupling Of Receivers And Audio Equipment (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 複数のマイクロ波信号入力から受信対象とな
る信号を選択し、中間周波信号に変換する小型のマイク
ロ波ミキサー回路を提供する。 【構成】 マイクロ波信号入力部２に入力された１２Ｇ
Ｈｚ帯のマイクロ波信号は、コンパレータ２０よりバイ
アス端子１１を介してバイアス電流が供給されているＳ
ＢＤ９によって周波数変換されるが、マイクロ波信号入
力部１に入力されたマイクロ波信号は、ＳＢＤ８にバイ
アス電流が供給されないため周波数変換されず、中間周
波信号出力端子２１にはマイクロ波信号入力部２に対応
した１ＧＨｚ帯の中間周波信号のみが現れる。
る信号を選択し、中間周波信号に変換する小型のマイク
ロ波ミキサー回路を提供する。 【構成】 マイクロ波信号入力部２に入力された１２Ｇ
Ｈｚ帯のマイクロ波信号は、コンパレータ２０よりバイ
アス端子１１を介してバイアス電流が供給されているＳ
ＢＤ９によって周波数変換されるが、マイクロ波信号入
力部１に入力されたマイクロ波信号は、ＳＢＤ８にバイ
アス電流が供給されないため周波数変換されず、中間周
波信号出力端子２１にはマイクロ波信号入力部２に対応
した１ＧＨｚ帯の中間周波信号のみが現れる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、放送衛星及び通信衛星
による衛星放送又は通信受信用ダウンコンバータ等に用
いられるマイクロ波ミキサー回路と、これを備えた衛星
放送又は通信受信用ダウンコンバータに関するものであ
る。
による衛星放送又は通信受信用ダウンコンバータ等に用
いられるマイクロ波ミキサー回路と、これを備えた衛星
放送又は通信受信用ダウンコンバータに関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】近年、衛星通信の拡大と共に、放送衛星
（ＢＳ）による放送は普及期を迎え、更に通信衛星（Ｃ
Ｓ）を利用する放送もサービスを開始し、一般家庭で複
数の衛星を直接受信する機会が増えてきた。
（ＢＳ）による放送は普及期を迎え、更に通信衛星（Ｃ
Ｓ）を利用する放送もサービスを開始し、一般家庭で複
数の衛星を直接受信する機会が増えてきた。
【０００３】それに伴い受信用アンテナの小型化、低コ
スト化が要求されるようになってきた。また、ＣＳによ
る放送又は通信は、周波数の有効利用のために、同一周
波数で偏波の異なる電波（水平偏波及び垂直偏波）を用
いて多チャンネル化を行っているために、偏波切り換え
機能を有する低雑音ダウンコンバータを使用するケース
が多くなっている。
スト化が要求されるようになってきた。また、ＣＳによ
る放送又は通信は、周波数の有効利用のために、同一周
波数で偏波の異なる電波（水平偏波及び垂直偏波）を用
いて多チャンネル化を行っているために、偏波切り換え
機能を有する低雑音ダウンコンバータを使用するケース
が多くなっている。
【０００４】以下に従来のダウンコンバータに使用され
るマイクロ波ミキサー回路について説明をする。
るマイクロ波ミキサー回路について説明をする。
【０００５】図４は従来のマイクロ波ミキサー回路の１
例を示す。ローカル発振信号（発信周波数は例えば１
１．２ＧＨｚ）は、ローカル発振器３よりローカル周波
数を通過させるバンドパスフィルタ（以下ＢＰＦと略
す）４及び５を介してマイクロストリップライン（以下
ＭＳＬと略す）６及び７に導かれる。
例を示す。ローカル発振信号（発信周波数は例えば１
１．２ＧＨｚ）は、ローカル発振器３よりローカル周波
数を通過させるバンドパスフィルタ（以下ＢＰＦと略
す）４及び５を介してマイクロストリップライン（以下
ＭＳＬと略す）６及び７に導かれる。
【０００６】マイクロ波信号入力部１及び２に入力され
た垂直及び水平偏波された１２ＧＨｚ帯の各マイクロ波
入力信号は、上記ローカル発振信号と共にＭＳＬ６及び
７を経て、周波数変換する為にミキサーダイオードとし
て働くショットキーバリヤダイオード（以下ＳＢＤと略
す）ＳＢＤ８及び９に供給され、ＳＢＤ８及び９によっ
て混合され、そしてそれぞれのマイクロ波入力信号は、
ＳＢＤ８及び９によって１ＧＨｚ帯の中間周波信号に変
換される。
た垂直及び水平偏波された１２ＧＨｚ帯の各マイクロ波
入力信号は、上記ローカル発振信号と共にＭＳＬ６及び
７を経て、周波数変換する為にミキサーダイオードとし
て働くショットキーバリヤダイオード（以下ＳＢＤと略
す）ＳＢＤ８及び９に供給され、ＳＢＤ８及び９によっ
て混合され、そしてそれぞれのマイクロ波入力信号は、
ＳＢＤ８及び９によって１ＧＨｚ帯の中間周波信号に変
換される。
【０００７】ここで、ＳＢＤ８及び９のアノードに接続
されたバイアス端子１０及び１１は、ローカル発振器３
から供給されるローカル発振信号出力が低電力レベルで
の変換損失の増加を防止するため、ＳＢＤ８及び９に順
方向のバイアス電流を印加している。中間周波信号を通
過させるローパスフィルタ（以下ＬＰＦと略す）１２及
び１３を通過した中間周波信号は、中間周波増幅器３
４、３５及び３６、３７によって増幅される．上記中間
周波信号はピンダイオード３８、３９で選択され、通過
する。
されたバイアス端子１０及び１１は、ローカル発振器３
から供給されるローカル発振信号出力が低電力レベルで
の変換損失の増加を防止するため、ＳＢＤ８及び９に順
方向のバイアス電流を印加している。中間周波信号を通
過させるローパスフィルタ（以下ＬＰＦと略す）１２及
び１３を通過した中間周波信号は、中間周波増幅器３
４、３５及び３６、３７によって増幅される．上記中間
周波信号はピンダイオード３８、３９で選択され、通過
する。
【０００８】ピンダイオード３８、３９を選択的に通過
した中間周波信号は、中間周波増幅器４０、及び４１に
よって増幅され、中間周波信号出力端子４５から外部に
出力される。
した中間周波信号は、中間周波増幅器４０、及び４１に
よって増幅され、中間周波信号出力端子４５から外部に
出力される。
【０００９】他方、マイクロ波ミキサー回路及び中間周
波増幅器に供給する電源電圧、及び偏波切り換え制御信
号の直流電圧は、中間周波信号出力端子４５を経て外部
から供給される。
波増幅器に供給する電源電圧、及び偏波切り換え制御信
号の直流電圧は、中間周波信号出力端子４５を経て外部
から供給される。
【００１０】中間周波増幅器３４、３５の電源供給端子
とピンダイオード３８のアノードは、偏波切り換え制御
端子４６に接続されており、偏波切り換え端子４６は、
中間周波信号出力端子４５より外部から供給される直流
電圧（例えば１１Ｖまたは１５Ｖ）に応じた異なる２値
の直流信号を出力するコンパレータ４４とその出力をベ
ースに接続するトランジスタ４２のコレクタに接続され
ている。
とピンダイオード３８のアノードは、偏波切り換え制御
端子４６に接続されており、偏波切り換え端子４６は、
中間周波信号出力端子４５より外部から供給される直流
電圧（例えば１１Ｖまたは１５Ｖ）に応じた異なる２値
の直流信号を出力するコンパレータ４４とその出力をベ
ースに接続するトランジスタ４２のコレクタに接続され
ている。
【００１１】同様に、中間周波増幅器３６、３７の電源
供給端子とピンダイオード３９のアノードは、偏波切り
換え制御端子４７に接続されており、偏波切り換え制御
端子４７は、中間周波信号出力端子４５より外部から供
給される直流電圧（例えば１１Ｖまたは１５Ｖ）に応じ
た異なる２値の直流信号を出力するコンパレータ４４と
その出力をベースに接続するトランジスタ４３のエミッ
タに接続されている。
供給端子とピンダイオード３９のアノードは、偏波切り
換え制御端子４７に接続されており、偏波切り換え制御
端子４７は、中間周波信号出力端子４５より外部から供
給される直流電圧（例えば１１Ｖまたは１５Ｖ）に応じ
た異なる２値の直流信号を出力するコンパレータ４４と
その出力をベースに接続するトランジスタ４３のエミッ
タに接続されている。
【００１２】中間周波信号出力端子４５より１１Ｖの直
流電圧が供給された場合、上記直流電圧は、コンパレー
タ４４を経て、トランジスタ４２をオンさせると同時に
トランジスタ４３をオフさせるので、中間周波増幅器３
４、３５への電源供給及びピンダイオード３８がオン
し、他方、中間周波増幅器３６、３７への電源供給及び
ピンダイオード３９はオフとなる。従って、マイクロ波
信号入力部１より入力される垂直偏波のマイクロ波信号
に対応した中間周波信号は、中間周波増幅器４０及び４
１に入力され、上記中間周波信号は上記中間周波増幅器
４０及び４１において所望のレベルまで増幅され、中間
周波信号出力端子４５より取り出される。
流電圧が供給された場合、上記直流電圧は、コンパレー
タ４４を経て、トランジスタ４２をオンさせると同時に
トランジスタ４３をオフさせるので、中間周波増幅器３
４、３５への電源供給及びピンダイオード３８がオン
し、他方、中間周波増幅器３６、３７への電源供給及び
ピンダイオード３９はオフとなる。従って、マイクロ波
信号入力部１より入力される垂直偏波のマイクロ波信号
に対応した中間周波信号は、中間周波増幅器４０及び４
１に入力され、上記中間周波信号は上記中間周波増幅器
４０及び４１において所望のレベルまで増幅され、中間
周波信号出力端子４５より取り出される。
【００１３】同様に、中間周波信号出力端子４５より１
５Ｖの直流電圧が供給された場合には、上記直流電圧
は、コンパレータ４４を経て、トランジスタ４２をオフ
させると同時にトランジスタ４３をオンさせるので、中
間周波増幅器３４、３５への電源供給及びピンダイオー
ド３８はオフし、中間周波増幅器３６、３７への電源供
給及びピンダイオード３９はオンとなる。従ってマイク
ロ波信号入力部２より入力される水平偏波のマイクロ波
信号に対応した中間周波信号は、中間周波増幅器４０及
び４１に入力され、上記中間周波信号は、上記中間周波
増幅器４０及び４１において所望のレベルまで増幅さ
れ、中間周波信号出力端子４５より取り出される。
５Ｖの直流電圧が供給された場合には、上記直流電圧
は、コンパレータ４４を経て、トランジスタ４２をオフ
させると同時にトランジスタ４３をオンさせるので、中
間周波増幅器３４、３５への電源供給及びピンダイオー
ド３８はオフし、中間周波増幅器３６、３７への電源供
給及びピンダイオード３９はオンとなる。従ってマイク
ロ波信号入力部２より入力される水平偏波のマイクロ波
信号に対応した中間周波信号は、中間周波増幅器４０及
び４１に入力され、上記中間周波信号は、上記中間周波
増幅器４０及び４１において所望のレベルまで増幅さ
れ、中間周波信号出力端子４５より取り出される。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記の従
来例の構成では、２つの異なる偏波が入力されるマイク
ロ波信号入力部１、２に対応する中間周波増幅器３４、
３５、３６、３７及びピンダイオード３８、３９が必要
であるため、マイクロ波ミキサー回路とそれを備えてな
るダウンコンバータの小型化が困難であると同時にコス
ト的にも不利であった。
来例の構成では、２つの異なる偏波が入力されるマイク
ロ波信号入力部１、２に対応する中間周波増幅器３４、
３５、３６、３７及びピンダイオード３８、３９が必要
であるため、マイクロ波ミキサー回路とそれを備えてな
るダウンコンバータの小型化が困難であると同時にコス
ト的にも不利であった。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記従来の問題
点を解決するものであり、小型で安価なマイクロ波ミキ
サー回路とこれを備えたダウンコンバータを提供するこ
とを目的とする。
点を解決するものであり、小型で安価なマイクロ波ミキ
サー回路とこれを備えたダウンコンバータを提供するこ
とを目的とする。
【００１６】これらの目的を達成するために本発明のマ
イクロ波ミキサー回路とこれを内部に備えたダウンコン
バータは、ＳＢＤに供給するバイアス電流の極性を、コ
ンパレータを用いた簡単なバイアス切り換え回路によっ
て正または負にすることによって、複数のマイクロ波信
号入力から特定のマイクロ波信号のみを選択して、中間
周波信号に変換することを特徴とする。
イクロ波ミキサー回路とこれを内部に備えたダウンコン
バータは、ＳＢＤに供給するバイアス電流の極性を、コ
ンパレータを用いた簡単なバイアス切り換え回路によっ
て正または負にすることによって、複数のマイクロ波信
号入力から特定のマイクロ波信号のみを選択して、中間
周波信号に変換することを特徴とする。
【００１７】
【作用】上記の構成は、複数の異なるＳＢＤに供給する
バイアス電流を正負に切り換えることにより以下の効果
を得る事が出来る。
バイアス電流を正負に切り換えることにより以下の効果
を得る事が出来る。
【００１８】即ち、ＳＢＤに正のバイアス電流が供給さ
れる場合、マイクロ波信号入力に対する整合は良好にな
り、従って反射損失は極めて小さくなると共に、ローカ
ル発振器より供給されるローカル発振信号出力が低電力
レベルでの変換損失は極めて小さくなる。
れる場合、マイクロ波信号入力に対する整合は良好にな
り、従って反射損失は極めて小さくなると共に、ローカ
ル発振器より供給されるローカル発振信号出力が低電力
レベルでの変換損失は極めて小さくなる。
【００１９】逆に、ＳＢＤに負のバイアス電流が供給さ
れる場合、マイクロ波信号入力に対する整合は崩れ、従
って反射損失は増大すると共に、ローカル発振信号出力
が低電力レベルの変換損失は急激に増加する。
れる場合、マイクロ波信号入力に対する整合は崩れ、従
って反射損失は増大すると共に、ローカル発振信号出力
が低電力レベルの変換損失は急激に増加する。
【００２０】このようにして、複数のマイクロ波信号入
力から特定のマイクロ波信号を選択し、変換する事が出
来る。
力から特定のマイクロ波信号を選択し、変換する事が出
来る。
【００２１】
【実施例】以下本発明の実施例について、図面を参照し
ながら説明する。
ながら説明する。
【００２２】（実施例１）図１に、本発明のマイクロ波
ミキサー回路の第１の実施例を示す。
ミキサー回路の第１の実施例を示す。
【００２３】図１において、マイクロ波信号入力部１及
び２は、それぞれ垂直及び水平偏波された１２ＧＨｚ帯
のマイクロ波信号の入力部である。
び２は、それぞれ垂直及び水平偏波された１２ＧＨｚ帯
のマイクロ波信号の入力部である。
【００２４】ローカル発振信号（発信周波数は例えば１
１．２ＧＨｚ）は、ローカル発振器３よりローカル周波
数を通過させるバンドパスフィルタ（以下ＢＰＦと略
す）４及び５を介してマイクロストリップライン（以下
ＭＳＬと略す）６及び７に導かれる。
１．２ＧＨｚ）は、ローカル発振器３よりローカル周波
数を通過させるバンドパスフィルタ（以下ＢＰＦと略
す）４及び５を介してマイクロストリップライン（以下
ＭＳＬと略す）６及び７に導かれる。
【００２５】マイクロ波信号入力部１及び２に入力され
た垂直及び水平偏波された１２ＧＨｚ帯の各マイクロ波
入力信号は、上記ローカル発振信号と共にＭＳＬ６及び
７を経て、上記周波数変換する為にミキサーダイオード
として働くショットキーバリヤダイオード（以下ＳＢＤ
と略す）ＳＢＤ８及び９に供給され、ＳＢＤ８及び９に
よって混合され、そしてそれぞれのマイクロ波入力信号
は、ＳＢＤ８及び９によってそれぞれの１ＧＨｚ帯の中
間周波信号に変換される。
た垂直及び水平偏波された１２ＧＨｚ帯の各マイクロ波
入力信号は、上記ローカル発振信号と共にＭＳＬ６及び
７を経て、上記周波数変換する為にミキサーダイオード
として働くショットキーバリヤダイオード（以下ＳＢＤ
と略す）ＳＢＤ８及び９に供給され、ＳＢＤ８及び９に
よって混合され、そしてそれぞれのマイクロ波入力信号
は、ＳＢＤ８及び９によってそれぞれの１ＧＨｚ帯の中
間周波信号に変換される。
【００２６】上記中間周波信号は、中間周波信号を通過
させるローパスフィルタ１２及び１３を経て１ＧＨｚ帯
の中間周波信号の波長の１／４の線路長をもつＭＳＬ１
４及び１５と、吸収抵抗１６で構成するウイルキンソン
型ディバイダー（後で説明する）を介して中間周波増幅
器１７に加えられる。
させるローパスフィルタ１２及び１３を経て１ＧＨｚ帯
の中間周波信号の波長の１／４の線路長をもつＭＳＬ１
４及び１５と、吸収抵抗１６で構成するウイルキンソン
型ディバイダー（後で説明する）を介して中間周波増幅
器１７に加えられる。
【００２７】ここで使用されるウイルキンソン型ディバ
イダーは、ＳＢＤ８及び９によって混合され、ＳＢＤ８
及び９によって変換された該中間周波信号が、互いに他
方の回路には進入しないので、互いの信号間で干渉する
事無く分離出来、それぞれが中間周波増幅器１７に導か
れるものである。
イダーは、ＳＢＤ８及び９によって混合され、ＳＢＤ８
及び９によって変換された該中間周波信号が、互いに他
方の回路には進入しないので、互いの信号間で干渉する
事無く分離出来、それぞれが中間周波増幅器１７に導か
れるものである。
【００２８】中間周波増幅器１７の出力は、更に中間周
波増幅器１８で増幅され中間周波信号出力端子２１から
外部に出力される。
波増幅器１８で増幅され中間周波信号出力端子２１から
外部に出力される。
【００２９】他方、上記マイクロ波ミキサー回路及び中
間周波増幅器に供給する電源電圧、及び偏波切り換え制
御信号（例えば１１Ｖ、１５Ｖの直流電圧）は、中間周
波信号出力端子２１を経て外部（例えば衛星受信用チュ
ーナー）から供給される。
間周波増幅器に供給する電源電圧、及び偏波切り換え制
御信号（例えば１１Ｖ、１５Ｖの直流電圧）は、中間周
波信号出力端子２１を経て外部（例えば衛星受信用チュ
ーナー）から供給される。
【００３０】上記偏波切り換え制御信号はコンパレータ
２０に入力する。コンパレータ２０の出力はコンパレー
タ１９で反転され、バイアス端子１０と、１１に逆極性
の電圧を供給する。即ち、コンパレータ１９及び２０
は、バイアス端子１０、１１に供給するバイアス電流の
極性を切り換えるバイアス切り換え回路を構成してい
る。
２０に入力する。コンパレータ２０の出力はコンパレー
タ１９で反転され、バイアス端子１０と、１１に逆極性
の電圧を供給する。即ち、コンパレータ１９及び２０
は、バイアス端子１０、１１に供給するバイアス電流の
極性を切り換えるバイアス切り換え回路を構成してい
る。
【００３１】さて、前述の如く、ＳＢＤ８及び９に順方
向のバイアス電圧が印加された場合、順方向の電流が流
れる事によって、マイクロ波信号入力に対する整合は良
好になり、従って反射損失は極めて小さくなると共に、
ローカル発振器３から供給されるローカル発振信号出力
が低電力レベルでの変換損失は極めて小さくなる。逆に
負のバイアス電圧が印加された場合、ＳＢＤには負のバ
イアス電流が流れる事によって、マイクロ波信号入力に
対する整合は崩れ、従って反射損失は増大すると共に、
ローカル発振信号出力が低電力レベルでの変換損失は急
激に増加する。
向のバイアス電圧が印加された場合、順方向の電流が流
れる事によって、マイクロ波信号入力に対する整合は良
好になり、従って反射損失は極めて小さくなると共に、
ローカル発振器３から供給されるローカル発振信号出力
が低電力レベルでの変換損失は極めて小さくなる。逆に
負のバイアス電圧が印加された場合、ＳＢＤには負のバ
イアス電流が流れる事によって、マイクロ波信号入力に
対する整合は崩れ、従って反射損失は増大すると共に、
ローカル発振信号出力が低電力レベルでの変換損失は急
激に増加する。
【００３２】まず、中間周波信号出力端子２１に１５Ｖ
の直流電圧が、供給された場合について説明する。
の直流電圧が、供給された場合について説明する。
【００３３】マイクロ波信号入力部２に入力される水平
偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号は、ローカル
発振器３よりＢＰＦ５を介して供給されるローカル発振
周波数（例えば１１．２ＧＨｚ）とともにＭＳＬ７へと
導かれる。
偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号は、ローカル
発振器３よりＢＰＦ５を介して供給されるローカル発振
周波数（例えば１１．２ＧＨｚ）とともにＭＳＬ７へと
導かれる。
【００３４】ＭＳＬ７に接続されたＳＢＤ９には、中間
周波信号出力端子２１より供給される１５Ｖの直流電圧
に対応した正極性の電圧がコンパレータ２０よりバイア
ス端子１１を介して印加される。
周波信号出力端子２１より供給される１５Ｖの直流電圧
に対応した正極性の電圧がコンパレータ２０よりバイア
ス端子１１を介して印加される。
【００３５】この正極性の電圧印加により、上記の様
に、ＳＢＤ９には順方向の電流が流れる事によって、マ
イクロ波信号入力に対する整合は良好になり、従って反
射損失は極めて小さくなると共に、ローカル発振器３か
ら供給されるローカル発振信号出力が低電力レベルでの
変換損失は極めて小さくなる。
に、ＳＢＤ９には順方向の電流が流れる事によって、マ
イクロ波信号入力に対する整合は良好になり、従って反
射損失は極めて小さくなると共に、ローカル発振器３か
ら供給されるローカル発振信号出力が低電力レベルでの
変換損失は極めて小さくなる。
【００３６】このようにして、水平偏波されたマイクロ
波信号入力信号は１ＧＨｚ帯の中間周波信号に変換さ
れ、上記水平偏波に対応する中間周波信号はＬＰＦ１３
を通過後ＭＳＬ１５へと導かれる。
波信号入力信号は１ＧＨｚ帯の中間周波信号に変換さ
れ、上記水平偏波に対応する中間周波信号はＬＰＦ１３
を通過後ＭＳＬ１５へと導かれる。
【００３７】一方、マイクロ波信号入力部１に入力され
た垂直偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号はＢＰ
Ｆ４とともにＭＳＬ６へと導かれる。ＭＳＬ６に接続さ
れたＳＢＤ８には、極性が反転するコンパレータ１９よ
りバイアス端子１０を介して負極性の電圧が供給され
る。
た垂直偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号はＢＰ
Ｆ４とともにＭＳＬ６へと導かれる。ＭＳＬ６に接続さ
れたＳＢＤ８には、極性が反転するコンパレータ１９よ
りバイアス端子１０を介して負極性の電圧が供給され
る。
【００３８】上記の様に、ＳＢＤ８には逆方向の電流が
流れる事によって、マイクロ波信号入力に対する整合は
崩れ、従って反射損失が増大し、更にローカル発振信号
出力が低電力レベルでの変換損失が急激に増加する。こ
の為、垂直偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号は
殆ど周波数変換されず、ＬＰＦ１２を通過しＭＳＬ１４
へ現れるその中間周波信号は無視出来るほど小さい。Ｍ
ＳＬ１４とＭＳＬ１５は吸収抵抗１６とともにウィルキ
ンソン型のディバイダを構成しており、各々の線路間の
アイソレーションを確保している。
流れる事によって、マイクロ波信号入力に対する整合は
崩れ、従って反射損失が増大し、更にローカル発振信号
出力が低電力レベルでの変換損失が急激に増加する。こ
の為、垂直偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号は
殆ど周波数変換されず、ＬＰＦ１２を通過しＭＳＬ１４
へ現れるその中間周波信号は無視出来るほど小さい。Ｍ
ＳＬ１４とＭＳＬ１５は吸収抵抗１６とともにウィルキ
ンソン型のディバイダを構成しており、各々の線路間の
アイソレーションを確保している。
【００３９】従って、中間周波増幅器１７の入力側には
マイクロ波信号入力部１に入力された垂直偏波に対応し
た１ＧＨｚ帯の中間周波信号は抑圧され、マイクロ波信
号入力部２に入力された水平偏波に対応した１ＧＨｚ帯
の中間周波信号のみが現れ、中間周波増幅器１７及び１
８で所望のレベルまで増幅された後、中間周波信号出力
端子２１より取り出される。
マイクロ波信号入力部１に入力された垂直偏波に対応し
た１ＧＨｚ帯の中間周波信号は抑圧され、マイクロ波信
号入力部２に入力された水平偏波に対応した１ＧＨｚ帯
の中間周波信号のみが現れ、中間周波増幅器１７及び１
８で所望のレベルまで増幅された後、中間周波信号出力
端子２１より取り出される。
【００４０】他方、中間周波信号出力端子２１より１１
Ｖの直流電圧が供給される場合、コンパレータ２０はバ
イアス端子１１に負極性の電圧を与え、極性を反転する
コンパレータ１９はバイアス端子１０に正極性の電圧を
与え、従って、これによりＳＢＤ８のバイアス電流が正
極性になると同時にＳＢＤ９のバイアス電流が負極性と
なる。これにより、前述の様に、マイクロ波信号入力部
２に入力された水平偏波に対応した１ＧＨｚ帯の中間周
波信号は抑圧され、マイクロ波信号入力部１に入力され
た垂直偏波に対応した中間周波信号のみが中間周波信号
出力端子２１より取り出される。
Ｖの直流電圧が供給される場合、コンパレータ２０はバ
イアス端子１１に負極性の電圧を与え、極性を反転する
コンパレータ１９はバイアス端子１０に正極性の電圧を
与え、従って、これによりＳＢＤ８のバイアス電流が正
極性になると同時にＳＢＤ９のバイアス電流が負極性と
なる。これにより、前述の様に、マイクロ波信号入力部
２に入力された水平偏波に対応した１ＧＨｚ帯の中間周
波信号は抑圧され、マイクロ波信号入力部１に入力され
た垂直偏波に対応した中間周波信号のみが中間周波信号
出力端子２１より取り出される。
【００４１】以上述べた様に、本発明のマイクロ波ミキ
サー回路は、従来回路に比較し、極めて簡単な回路で、
複数のマイクロ波信号入力から特定のマイクロ波信号を
選択し、変換する事が出来るので、安価で小型化にする
事が出来る。
サー回路は、従来回路に比較し、極めて簡単な回路で、
複数のマイクロ波信号入力から特定のマイクロ波信号を
選択し、変換する事が出来るので、安価で小型化にする
事が出来る。
【００４２】（実施例２）本発明のマイクロ波ミキサー
回路の第２の実施例を図面を参照しながら説明する。第
２図に第２の実施例を示す。図２において、図１と同一
番号の符号は同一構成部分を示し、同一の作用をするの
で説明を省く。
回路の第２の実施例を図面を参照しながら説明する。第
２図に第２の実施例を示す。図２において、図１と同一
番号の符号は同一構成部分を示し、同一の作用をするの
で説明を省く。
【００４３】実施例１（図１）の構成と異なる点は、バ
イアス端子２４、２５とＳＢＤ８及びＳＢＤ９のカソー
ドに接続された負荷抵抗２２、２３を付加することによ
り、ＳＢＤ８及びＳＢＤ９のカソードにコンパレータ１
９及びコンパレータ２０によってバイアスを印加してい
る点である。
イアス端子２４、２５とＳＢＤ８及びＳＢＤ９のカソー
ドに接続された負荷抵抗２２、２３を付加することによ
り、ＳＢＤ８及びＳＢＤ９のカソードにコンパレータ１
９及びコンパレータ２０によってバイアスを印加してい
る点である。
【００４４】コンパレータ１９及びコンパレータ２０に
供給される電源が正極性・負極性の２電源の場合には、
コンパレータの出力は正極性・負極性の２つの電圧とな
る。電源の一方が正極性または負極性で他方が接地され
ている片電源の場合には、コンパレータの出力は同極性
で大小の２値の電圧となる事は周知の事である。
供給される電源が正極性・負極性の２電源の場合には、
コンパレータの出力は正極性・負極性の２つの電圧とな
る。電源の一方が正極性または負極性で他方が接地され
ている片電源の場合には、コンパレータの出力は同極性
で大小の２値の電圧となる事は周知の事である。
【００４５】即ち、前者のコンパレータの２つの出力
は、正極性と負極性の２つの電圧であり、後者のコンパ
レータの出力は絶対値の高い電圧値と同極性の低い電圧
値である。以下の説明では正極性・負極性の２電源を有
するとして説明する。片電源でも同一の効果を産む事は
明白なので説明を省く。
は、正極性と負極性の２つの電圧であり、後者のコンパ
レータの出力は絶対値の高い電圧値と同極性の低い電圧
値である。以下の説明では正極性・負極性の２電源を有
するとして説明する。片電源でも同一の効果を産む事は
明白なので説明を省く。
【００４６】以上のように構成されたマイクロ波ミキサ
ー回路及び中間周波増幅器について以下その動作につい
て説明する。まず、中間周波信号出力端子２１に１５Ｖ
の直流電圧が供給された場合について説明する。
ー回路及び中間周波増幅器について以下その動作につい
て説明する。まず、中間周波信号出力端子２１に１５Ｖ
の直流電圧が供給された場合について説明する。
【００４７】マイクロ波信号入力部２に入力された水平
偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号は、ローカル
発振器３よりＢＰＦ５を介して供給されるローカル発振
周波数（例えば１１．２ＧＨｚ）とともにＭＳＬ７へと
導かれる。ＭＳＬ７に接続されたＳＢＤ９のアノードに
は、中間周波信号出力端子２１より供給される１５Ｖの
直流電圧に対応した正極性の電圧がコンパレータ２０よ
りバイアス端子１１を介して印加されると同時に、ＳＢ
Ｄ９のカソードにコンパレータ１９よりバイアス端子２
５を介して負極性の電圧が印加される。
偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号は、ローカル
発振器３よりＢＰＦ５を介して供給されるローカル発振
周波数（例えば１１．２ＧＨｚ）とともにＭＳＬ７へと
導かれる。ＭＳＬ７に接続されたＳＢＤ９のアノードに
は、中間周波信号出力端子２１より供給される１５Ｖの
直流電圧に対応した正極性の電圧がコンパレータ２０よ
りバイアス端子１１を介して印加されると同時に、ＳＢ
Ｄ９のカソードにコンパレータ１９よりバイアス端子２
５を介して負極性の電圧が印加される。
【００４８】この電圧印加により、ＳＢＤ９には順方向
の電流が流れる事によって、マイクロ波信号に対する整
合は良好になり、従って反射損失は極めて小さくなると
共に、ローカル発振器３から供給されるローカル発振信
号出力が低電力レベルでの変換損失は極めて小さくな
る。このようにして、水平偏波された１２ＧＨｚ帯のマ
イクロ波信号は１ＧＨｚ帯の中間周波信号に変換され、
上記水平偏波に対応する中間周波信号はＬＰＦ１３を通
過後ＭＳＬ１５へと導かれる。
の電流が流れる事によって、マイクロ波信号に対する整
合は良好になり、従って反射損失は極めて小さくなると
共に、ローカル発振器３から供給されるローカル発振信
号出力が低電力レベルでの変換損失は極めて小さくな
る。このようにして、水平偏波された１２ＧＨｚ帯のマ
イクロ波信号は１ＧＨｚ帯の中間周波信号に変換され、
上記水平偏波に対応する中間周波信号はＬＰＦ１３を通
過後ＭＳＬ１５へと導かれる。
【００４９】一方、マイクロ波信号入力部１に入力され
た垂直偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号は、ロ
ーカル発振器３よりＢＰＦ５を介して供給されるローカ
ル発振周波数（例えば１１．２ＧＨｚ）とともにＭＳＬ
７へと導かれる。ＭＳＬ６に接続されたＳＢＤ８のアノ
ードには、中間周波信号出力端子２１より供給される１
５Ｖの直流電圧に対応した負極性の電圧がコンパレータ
１９よりバイアス端子１０を介して印加されると同時
に、ＳＢＤ８のカソードにコンパレータ２０よりバイア
ス端子２４を介して正極性の電圧が印加される。
た垂直偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号は、ロ
ーカル発振器３よりＢＰＦ５を介して供給されるローカ
ル発振周波数（例えば１１．２ＧＨｚ）とともにＭＳＬ
７へと導かれる。ＭＳＬ６に接続されたＳＢＤ８のアノ
ードには、中間周波信号出力端子２１より供給される１
５Ｖの直流電圧に対応した負極性の電圧がコンパレータ
１９よりバイアス端子１０を介して印加されると同時
に、ＳＢＤ８のカソードにコンパレータ２０よりバイア
ス端子２４を介して正極性の電圧が印加される。
【００５０】この電圧印加により、ＳＢＤ８には順方向
の電流が流れ、これによって、マイクロ波信号に対する
整合は崩れ、従って反射損失が増大し、更にローカル発
振信号出力が低電力レベルでの変換損失が急激に増加す
る。この為、垂直偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波
信号は殆ど周波数変換されず、ＬＰＦ１２を通過しＭＳ
Ｌ１４へ現れるその中間周波信号は無視出来るほど小さ
い。ＭＳＬ１４とＭＳＬ１５は吸収抵抗１６とともにウ
ィルキンソン型のディバイダを構成しており、各々の線
路間のアイソレーションを確保している。
の電流が流れ、これによって、マイクロ波信号に対する
整合は崩れ、従って反射損失が増大し、更にローカル発
振信号出力が低電力レベルでの変換損失が急激に増加す
る。この為、垂直偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波
信号は殆ど周波数変換されず、ＬＰＦ１２を通過しＭＳ
Ｌ１４へ現れるその中間周波信号は無視出来るほど小さ
い。ＭＳＬ１４とＭＳＬ１５は吸収抵抗１６とともにウ
ィルキンソン型のディバイダを構成しており、各々の線
路間のアイソレーションを確保している。
【００５１】従って、中間周波増幅器１７の入力側には
マイクロ波信号入力部２に入力された水平偏波に対応し
た１ＧＨｚ帯の中間周波信号のみが現れ、上記中間周波
信号は上記中間周波増幅器１７及び１８で所望のレベル
まで増幅された後、中間周波信号出力端子２１より取り
出される。
マイクロ波信号入力部２に入力された水平偏波に対応し
た１ＧＨｚ帯の中間周波信号のみが現れ、上記中間周波
信号は上記中間周波増幅器１７及び１８で所望のレベル
まで増幅された後、中間周波信号出力端子２１より取り
出される。
【００５２】同様に、中間周波信号出力端子２１より１
１Ｖの直流電圧が供給される場合、ＳＢＤ８に順方向バ
イアスが印加されると同時にＳＢＤ９に逆方向バイアス
が印加されるため、垂直偏波に対応した中間周波信号が
中間周波信号出力端子２１より取り出される。なお、第
１及び第２の実施例において、それぞれウィルキンソン
型のディバイダを構成している吸収抵抗１６を削除し、
マイクロストリップライン１４及び１５の線路長を互い
にインピーダンスを乱さないように選択することにより
同様の効果を得ることができる。
１Ｖの直流電圧が供給される場合、ＳＢＤ８に順方向バ
イアスが印加されると同時にＳＢＤ９に逆方向バイアス
が印加されるため、垂直偏波に対応した中間周波信号が
中間周波信号出力端子２１より取り出される。なお、第
１及び第２の実施例において、それぞれウィルキンソン
型のディバイダを構成している吸収抵抗１６を削除し、
マイクロストリップライン１４及び１５の線路長を互い
にインピーダンスを乱さないように選択することにより
同様の効果を得ることができる。
【００５３】以上述べた様に、実施例２のマイクロ波ミ
キサー回路は、実施例１と比較し、バイアス切り替え回
路が単にコンパレータのみで（通常１チップのＩＣ内に
収納されている）構成されて簡素になり、更にコンパレ
ータ１９及び２０の電源が片電源で構成出来るので、更
に簡素な回路で構成する事が出来、安価で小型化にする
事が出来る。
キサー回路は、実施例１と比較し、バイアス切り替え回
路が単にコンパレータのみで（通常１チップのＩＣ内に
収納されている）構成されて簡素になり、更にコンパレ
ータ１９及び２０の電源が片電源で構成出来るので、更
に簡素な回路で構成する事が出来、安価で小型化にする
事が出来る。
【００５４】（実施例３）次に、上記実施例におけるマ
イクロ波ミキサー回路を備えてなるダウンコンバータに
ついて、図面を参照しながら説明する。図３は本発明の
一実施例における衛星放送及び通信受信用ダウンコンバ
ータの回路を示すものである。図３において、図１と同
一番号の符号は同一構成部分を示し、同一の作用をする
ので説明を省く。
イクロ波ミキサー回路を備えてなるダウンコンバータに
ついて、図面を参照しながら説明する。図３は本発明の
一実施例における衛星放送及び通信受信用ダウンコンバ
ータの回路を示すものである。図３において、図１と同
一番号の符号は同一構成部分を示し、同一の作用をする
ので説明を省く。
【００５５】以下その動作について説明する。まず、中
間周波信号出力部２１に１５Ｖの直流電圧が供給された
場合について説明する。
間周波信号出力部２１に１５Ｖの直流電圧が供給された
場合について説明する。
【００５６】衛星より放射された水平偏波のマイクロ波
信号は、１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号をマイクロスト
リップラインを伝搬する準ＴＥＭ波に変換するプローブ
３５によってマイクロストリップラインを伝搬する準Ｔ
ＥＭ波に変換され、ＨＥＭＴ等の低雑音素子にて構成さ
れる低雑音増幅器３８及び３９によって低雑音増幅され
たのち、マイクロ波信号入力部２に入力する。
信号は、１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号をマイクロスト
リップラインを伝搬する準ＴＥＭ波に変換するプローブ
３５によってマイクロストリップラインを伝搬する準Ｔ
ＥＭ波に変換され、ＨＥＭＴ等の低雑音素子にて構成さ
れる低雑音増幅器３８及び３９によって低雑音増幅され
たのち、マイクロ波信号入力部２に入力する。
【００５７】一方、衛星より放射された垂直偏波のマイ
クロ波信号は、１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号をマイク
ロストリップラインを伝搬する準ＴＥＭ波に変換するプ
ローブ３４によってマイクロストリップラインを伝搬す
る準ＴＥＭ波に変換され、ＨＥＭＴ等の低雑音素子にて
構成される低雑音増幅器３６及び３７によって低雑音増
幅されたのち、マイクロ波信号入力部１に入力する。
クロ波信号は、１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号をマイク
ロストリップラインを伝搬する準ＴＥＭ波に変換するプ
ローブ３４によってマイクロストリップラインを伝搬す
る準ＴＥＭ波に変換され、ＨＥＭＴ等の低雑音素子にて
構成される低雑音増幅器３６及び３７によって低雑音増
幅されたのち、マイクロ波信号入力部１に入力する。
【００５８】マイクロ波信号入力部２に入力された水平
偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号は、ローカル
発振器３よりＢＰＦ５を介して供給されるローカル発振
周波数（例えば１１．２ＧＨｚ）とともにＭＳＬ７へと
導かれる。ＭＳＬ７に接続されたＳＢＤ９には中間周波
信号出力端子２１より供給される１５Ｖの直流電圧に対
応した正極性の電圧がコンパレータ２０よりバイアス端
子１１を介して印加される。
偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号は、ローカル
発振器３よりＢＰＦ５を介して供給されるローカル発振
周波数（例えば１１．２ＧＨｚ）とともにＭＳＬ７へと
導かれる。ＭＳＬ７に接続されたＳＢＤ９には中間周波
信号出力端子２１より供給される１５Ｖの直流電圧に対
応した正極性の電圧がコンパレータ２０よりバイアス端
子１１を介して印加される。
【００５９】この正極性の電圧印加により、上記の様
に、ＳＢＤ９には順方向の電流が流れる事によって、マ
イクロ波信号入力に対する整合は良好になり、従って反
射損失は極めて小さくなると共に、ローカル発振器３か
ら供給されるローカル発振信号出力が低電力レベルでの
変換損失は極めて小さくなる。このようにして、水平偏
波されたマイクロ波信号入力信号は１ＧＨｚ帯の中間周
波信号に変換され、上記水平偏波に対応する中間周波信
号はＬＰＦ１３を通過後ＭＳＬ１５へと導かれる。
に、ＳＢＤ９には順方向の電流が流れる事によって、マ
イクロ波信号入力に対する整合は良好になり、従って反
射損失は極めて小さくなると共に、ローカル発振器３か
ら供給されるローカル発振信号出力が低電力レベルでの
変換損失は極めて小さくなる。このようにして、水平偏
波されたマイクロ波信号入力信号は１ＧＨｚ帯の中間周
波信号に変換され、上記水平偏波に対応する中間周波信
号はＬＰＦ１３を通過後ＭＳＬ１５へと導かれる。
【００６０】又、マイクロ波信号入力部１に入力された
垂直偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号は、ロー
カル発振器３よりＢＰＦ４を介して供給されるローカル
発振周波数（例えば１１．２ＧＨｚ）とともにＭＳＬ６
へと導かれる。ＭＳＬ６に接続されたＳＢＤ８には中間
周波信号出力端子２１より供給される１５Ｖの直流電圧
に対応した正極性の電圧がコンパレータ１９よりバイア
ス端子１０を介して印加される。
垂直偏波された１２ＧＨｚ帯のマイクロ波信号は、ロー
カル発振器３よりＢＰＦ４を介して供給されるローカル
発振周波数（例えば１１．２ＧＨｚ）とともにＭＳＬ６
へと導かれる。ＭＳＬ６に接続されたＳＢＤ８には中間
周波信号出力端子２１より供給される１５Ｖの直流電圧
に対応した正極性の電圧がコンパレータ１９よりバイア
ス端子１０を介して印加される。
【００６１】この負極性の電圧印加により、上記の様
に、ＳＢＤ８には逆方向の電流が流れる事によって、マ
イクロ波信号入力に対する整合は崩れ、従って反射損失
は極度に増加すると共に、ローカル発振器３から供給さ
れるローカル発振信号出力が低電力レベルでの変換損失
は極めて増加する。
に、ＳＢＤ８には逆方向の電流が流れる事によって、マ
イクロ波信号入力に対する整合は崩れ、従って反射損失
は極度に増加すると共に、ローカル発振器３から供給さ
れるローカル発振信号出力が低電力レベルでの変換損失
は極めて増加する。
【００６２】この様にして、垂直偏波されたマイクロは
信号は殆ど周波数変換されず、ＬＰＦ１２を通過しＭＳ
Ｌ１４へ現れるその中間周波信号は無視出来る程小さ
い。ＭＳＬ１４とＭＳＬ１５は吸収抵抗１６とともにウ
ィルキンソン型のディバイダを構成しており、各々の線
路間のアイソレーションを確保している。
信号は殆ど周波数変換されず、ＬＰＦ１２を通過しＭＳ
Ｌ１４へ現れるその中間周波信号は無視出来る程小さ
い。ＭＳＬ１４とＭＳＬ１５は吸収抵抗１６とともにウ
ィルキンソン型のディバイダを構成しており、各々の線
路間のアイソレーションを確保している。
【００６３】従って、中間周波増幅器１７の入力側には
プローブ３５によって取り出された水平偏波されたマイ
クロ波入力信号に対応する１ＧＨｚ帯の中間周波信号の
みが現れ、中間周波増幅器１７及び１８で所望のレベル
まで増幅された後、中間周波信号出力部２１より取り出
される。
プローブ３５によって取り出された水平偏波されたマイ
クロ波入力信号に対応する１ＧＨｚ帯の中間周波信号の
みが現れ、中間周波増幅器１７及び１８で所望のレベル
まで増幅された後、中間周波信号出力部２１より取り出
される。
【００６４】次に、中間周波信号出力端子２１より１１
Ｖの直流電圧が供給される場合には、ＳＢＤ８のバイア
ス電流が正極性になると同時にＳＢＤ９のバイアス電流
が負極性となるため、プローブ３４によって準ＴＥＭ波
に変換された垂直偏波に対応した中間周波信号のみが中
間周波信号出力端子２１より取り出される。
Ｖの直流電圧が供給される場合には、ＳＢＤ８のバイア
ス電流が正極性になると同時にＳＢＤ９のバイアス電流
が負極性となるため、プローブ３４によって準ＴＥＭ波
に変換された垂直偏波に対応した中間周波信号のみが中
間周波信号出力端子２１より取り出される。
【００６５】本文では、ＳＢＤのアノードがマイクロ波
入力部のマイクロストリップラインに接続され、カソー
ドが中間周波出力部に接続されている場合を説明した
が、ＳＢＤの極性が逆の場合でも、それに応じて同様に
マイクロ波入力信号の切り替え回路が作用することは言
う迄もない。
入力部のマイクロストリップラインに接続され、カソー
ドが中間周波出力部に接続されている場合を説明した
が、ＳＢＤの極性が逆の場合でも、それに応じて同様に
マイクロ波入力信号の切り替え回路が作用することは言
う迄もない。
【００６６】以上述べた様に、本発明のマイクロ波ミキ
サー回路を備えてなるダウンコンバータは、上記ミキサ
ー回路が従来回路に比較し、極めて簡単な回路であるの
で、小型軽量に設計する事が出来る。屋外に設置される
場合の多いダウンコンバータには小型軽量は極めて大き
い経済効果をもたらす。
サー回路を備えてなるダウンコンバータは、上記ミキサ
ー回路が従来回路に比較し、極めて簡単な回路であるの
で、小型軽量に設計する事が出来る。屋外に設置される
場合の多いダウンコンバータには小型軽量は極めて大き
い経済効果をもたらす。
【００６７】
【発明の効果】以上のように本発明は、ＳＢＤにバイア
スを供給するバイアス端子と、バイアス端子に供給する
バイアス電流の極性を切り換える簡単な構成のバイアス
切り換え回路を付加することにより、入力される複数の
マイクロ波信号から希望する信号を選択し中間周波信号
に変換することができる安価で小型のマイクロ波ミキサ
ーとこれを備えたダウンコンバータを実現するものであ
る。
スを供給するバイアス端子と、バイアス端子に供給する
バイアス電流の極性を切り換える簡単な構成のバイアス
切り換え回路を付加することにより、入力される複数の
マイクロ波信号から希望する信号を選択し中間周波信号
に変換することができる安価で小型のマイクロ波ミキサ
ーとこれを備えたダウンコンバータを実現するものであ
る。
【図１】本発明のマイクロ波ミキサー回路の第１の実施
例を示す図
例を示す図
【図２】本発明のマイクロ波ミキサー回路の第２の実施
例を示す図
例を示す図
【図３】本発明のダウンコンバータの一実施例を示す図
【図４】従来のマイクロ波ミキサー回路を示す図
１、２ マイクロ波信号入力部 ３ ローカル発振器 ４、５ バンドパスフィルタ（ＢＰＦ） ６、７、１４、１５、２６、２７ マイクロストリップ
ライン（ＭＳＬ） ８、９ ショットキーバリアーダイオード（ＳＢＤ） １０、１１、２４、２５ バイアス端子 １２、１３ ローパスフィルタ（ＬＰＦ） １６、２８ 吸収抵抗 １７、１８、２９、３０ 中間周波増幅器 １９、２０、３１、３２ コンパレータ ２１、３３ 中間周波信号出力部 ２２、２３ 負荷抵抗 ３４、３５ プローブ ３６、３７、３８、３９ 低雑音増幅器
ライン（ＭＳＬ） ８、９ ショットキーバリアーダイオード（ＳＢＤ） １０、１１、２４、２５ バイアス端子 １２、１３ ローパスフィルタ（ＬＰＦ） １６、２８ 吸収抵抗 １７、１８、２９、３０ 中間周波増幅器 １９、２０、３１、３２ コンパレータ ２１、３３ 中間周波信号出力部 ２２、２３ 負荷抵抗 ３４、３５ プローブ ３６、３７、３８、３９ 低雑音増幅器
Claims (10)
- 【請求項１】 複数のマイクロストリップラインと、該
マイクロストリップラインの各々の終端部にアノードを
接続するダイオードと、上記ダイオードのアノードにバ
イアス電流を供給するバイアス端子と、前記バイアス端
子に供給するバイアス電流の極性を切り換えるバイアス
切り換え回路と、前記各々のダイオードのカソードを接
続して中間周波信号を得る共通の中間周波信号出力部を
具備するマイクロ波ミキサー回路。 - 【請求項２】 各々のダイオードのカソードと中間周波
信号出力部との間にウイルキンソン型のディバイダを備
えた請求項１記載のマイクロ波ミキサー回路。 - 【請求項３】 マイクロ波信号をＴＥＭ波に変換するプ
ローブと、複数の低雑音増幅器と、複数のマイクロスト
リップラインと、該マイクロストリップラインの各々の
終端部にアノードを接続するダイオードと、上記ダイオ
ードのアノードにバイアス電流を供給するバイアス端子
と、前記バイアス端子に供給するバイアス電流の極性を
切り換えるバイアス切り換え回路と、前記各々のダイオ
ードのカソードを接続して中間周波信号を得る共通の中
間周波信号出力部を具備するダウンコンバータ。 - 【請求項４】 複数のマイクロストリップラインと、該
マイクロストリップラインの各々の終端部にアノードを
接続するダイオードと、上記ダイオードのアノード及び
カソードにバイアス電流を供給するバイアス端子と、前
記バイアス端子に供給するバイアス電流の極性を切り換
えるバイアス切り換え回路と、前記各々のダイオードの
カソードを接続して中間周波信号を得る共通の中間周波
信号出力部を具備するマイクロ波ミキサー回路。 - 【請求項５】 マイクロ波信号をＴＥＭ波に変換するプ
ローブと、複数の低雑音増幅器と、複数のマイクロスト
リップラインと、該マイクロストリップラインの各々の
終端部にアノードを接続するダイオードと、上記ダイオ
ードのアノード及びカソードにバイアス電流を供給する
バイアス端子と、前記バイアス端子に供給するバイアス
電流の極性を切り換えるバイアス切り換え回路と、前記
各々のダイオードのカソードを接続して中間周波信号を
得る共通の中間周波信号出力部を具備するダウンコンバ
ータ。 - 【請求項６】 複数のマイクロストリップラインと、該
マイクロストリップラインの各々の終端部にカソードを
接続するダイオードと、上記ダイオードのカソードにバ
イアス電流を供給するバイアス端子と、前記バイアス端
子に供給するバイアス電流の極性を切り換えるバイアス
切り換え回路と、前記各々のダイオードのアノードを接
続して中間周波信号を得る共通の中間周波信号出力部を
具備するマイクロ波ミキサー回路。 - 【請求項７】 各々のダイオードのアノードと中間周波
信号出力部との間にウイルキンソン型のディバイダを備
えた請求項６記載のマイクロ波ミキサー回路。 - 【請求項８】 マイクロ波信号をＴＥＭ波に変換するプ
ローブと、複数の低雑音増幅器と、複数のマイクロスト
リップラインと、該マイクロストリップラインの各々の
終端部にカソードを接続するダイオードと、上記ダイオ
ードのカソードにバイアス電流を供給するバイアス端子
と、前記バイアス端子に供給するバイアス電流の極性を
切り換えるバイアス切り換え回路と、前記各々のダイオ
ードのアノードを接続して中間周波信号を得る共通の中
間周波信号出力部を具備するダウンコンバータ。 - 【請求項９】 複数のマイクロストリップラインと、該
マイクロストリップラインの各々の終端部にカソードを
接続するダイオードと、上記ダイオードのアノード及び
カソードにバイアス電流を供給するバイアス端子と、前
記バイアス端子に供給するバイアス電流の極性を切り換
えるバイアス切り換え回路と、前記各々のダイオードの
アノードを接続して中間周波信号を得る共通の中間周波
信号出力部を具備するマイクロ波ミキサー回路。 - 【請求項１０】 マイクロ波信号をＴＥＭ波に変換する
プローブと、複数の低雑音増幅器と、複数のマイクロス
トリップラインと、該マイクロストリップラインの各々
の終端部にカソードを接続するダイオードと、上記ダイ
オードのアノード及びカソードにバイアス電流を供給す
るバイアス端子と、前記バイアス端子に供給するバイア
ス電流の極性を切り換えるバイアス切り換え回路と、前
記各々のダイオードのアノードを接続して中間周波信号
を得る共通の中間周波信号出力部を具備するダウンコン
バータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7221334A JPH08125448A (ja) | 1994-09-01 | 1995-08-30 | マイクロ波ミキサー回路とこれを備えたダウンコンバータ |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6-208406 | 1994-09-01 | ||
| JP20840694 | 1994-09-01 | ||
| JP7221334A JPH08125448A (ja) | 1994-09-01 | 1995-08-30 | マイクロ波ミキサー回路とこれを備えたダウンコンバータ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08125448A true JPH08125448A (ja) | 1996-05-17 |
Family
ID=26516812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7221334A Pending JPH08125448A (ja) | 1994-09-01 | 1995-08-30 | マイクロ波ミキサー回路とこれを備えたダウンコンバータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08125448A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6069528A (en) * | 1997-07-31 | 2000-05-30 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Automatic microwave gain control device |
-
1995
- 1995-08-30 JP JP7221334A patent/JPH08125448A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6069528A (en) * | 1997-07-31 | 2000-05-30 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Automatic microwave gain control device |
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