JPH08121142A - 内燃機関の吸気騒音低減装置 - Google Patents
内燃機関の吸気騒音低減装置Info
- Publication number
- JPH08121142A JPH08121142A JP6264894A JP26489494A JPH08121142A JP H08121142 A JPH08121142 A JP H08121142A JP 6264894 A JP6264894 A JP 6264894A JP 26489494 A JP26489494 A JP 26489494A JP H08121142 A JPH08121142 A JP H08121142A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- communication section
- resonator
- combustion engine
- internal combustion
- intake duct
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Exhaust Silencers (AREA)
- Soundproofing, Sound Blocking, And Sound Damping (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 内燃機関の吸気騒音を低減するための共鳴型
消音器を備えた内燃機関の吸気騒音低減装置を提供する
こと。 【構成】 エンジンに供給される空気の通路となる吸気
ダクトの途中に共鳴室と通じる連通部を有する内燃機関
の吸気騒音低減装置において、前記吸気ダクトと隔離さ
れた状態で、かつ前記連通部と同径の孔を空けた吸音材
を該連通部の一部として該連通部を取り囲むように配置
したことを特徴とする内燃機関の吸気騒音低減装置。
消音器を備えた内燃機関の吸気騒音低減装置を提供する
こと。 【構成】 エンジンに供給される空気の通路となる吸気
ダクトの途中に共鳴室と通じる連通部を有する内燃機関
の吸気騒音低減装置において、前記吸気ダクトと隔離さ
れた状態で、かつ前記連通部と同径の孔を空けた吸音材
を該連通部の一部として該連通部を取り囲むように配置
したことを特徴とする内燃機関の吸気騒音低減装置。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関の吸気騒音低
減装置に関し、内燃機関の吸気騒音を低減するための共
鳴型消音器を備えた内燃機関の吸気騒音低減装置に関す
る。
減装置に関し、内燃機関の吸気騒音を低減するための共
鳴型消音器を備えた内燃機関の吸気騒音低減装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】一般に、往復動式内燃機関の吸気系にお
いては、燃焼室への空気の吹き込みが吸気弁の開閉によ
り間欠的に行われるので、吸気の脈動が発生し、騒音の
原因となっている。この騒音を低減するためにレゾネー
ターと呼ばれる共鳴器が設置されている。図２は、従来
周知のレゾネーターに関する基本的構成を示す概略図で
ある。図２に示すように、従来のレゾネーターは吸気ダ
クト１の途中に装着され、吸気ダクト１の内側吸入通路
と連通する管部２とこの管部２の他端に連通する共鳴室
３とから構成されている。
いては、燃焼室への空気の吹き込みが吸気弁の開閉によ
り間欠的に行われるので、吸気の脈動が発生し、騒音の
原因となっている。この騒音を低減するためにレゾネー
ターと呼ばれる共鳴器が設置されている。図２は、従来
周知のレゾネーターに関する基本的構成を示す概略図で
ある。図２に示すように、従来のレゾネーターは吸気ダ
クト１の途中に装着され、吸気ダクト１の内側吸入通路
と連通する管部２とこの管部２の他端に連通する共鳴室
３とから構成されている。
【０００３】このレゾネーターは、一般名であるヘルム
ホルツ型共鳴器を原理としており、その吸音機構は図２
に示すような系において共鳴周波数の音波が空洞内に入
射した場合に連通部の空気が激しく振動し、その側壁と
の摩擦損失により音のエネルギーが失われ、吸音すると
いうものである。共鳴周波数は次式（１）で表わされ、
その周波数において最大吸音率が得られる。
ホルツ型共鳴器を原理としており、その吸音機構は図２
に示すような系において共鳴周波数の音波が空洞内に入
射した場合に連通部の空気が激しく振動し、その側壁と
の摩擦損失により音のエネルギーが失われ、吸音すると
いうものである。共鳴周波数は次式（１）で表わされ、
その周波数において最大吸音率が得られる。
【０００４】
【数１】 ここで、ｆは共鳴周波数、Ｃは音速、Ｄは連通部の内
径、ｔは連通部の長さ、Ｖは共鳴室の内容積である。
径、ｔは連通部の長さ、Ｖは共鳴室の内容積である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
レゾネーターは非常にせまい周波数に対してのみにしか
有効でなく、十分な吸音性能を発揮し得ないという欠点
があった。従って、吸気の脈動により発生する騒音が複
数の周波数に現われた場合には、その各々に対してレゾ
ネーターを設置しなければならなかった。また、このレ
ゾネーターは実用上１００〜３００Ｈｚの低周波騒音に
対して効果を発揮するように設置されているが、低周波
になるほど共鳴室の内容積が大きくなり、エンジンルー
ム内を占拠する割合が大きくなる。さらに、内容積の大
型化は吸気ダクトの高剛性化をもたらしコストアップの
要因にもなっていた。
レゾネーターは非常にせまい周波数に対してのみにしか
有効でなく、十分な吸音性能を発揮し得ないという欠点
があった。従って、吸気の脈動により発生する騒音が複
数の周波数に現われた場合には、その各々に対してレゾ
ネーターを設置しなければならなかった。また、このレ
ゾネーターは実用上１００〜３００Ｈｚの低周波騒音に
対して効果を発揮するように設置されているが、低周波
になるほど共鳴室の内容積が大きくなり、エンジンルー
ム内を占拠する割合が大きくなる。さらに、内容積の大
型化は吸気ダクトの高剛性化をもたらしコストアップの
要因にもなっていた。
【０００６】従って本発明は、このような事情に鑑みて
なされたもので、レゾネーターの吸音ピークをブロード
にすることで吸音性能の高い領域を広げ、かつ連通部の
内径Ｄと連通部の長さｔを変化させずに、共鳴周波数ｆ
を低周波側にシフトさせ、その結果として共鳴室の内容
積を小型化し、搭載性の向上を図ることを目的とする。
なされたもので、レゾネーターの吸音ピークをブロード
にすることで吸音性能の高い領域を広げ、かつ連通部の
内径Ｄと連通部の長さｔを変化させずに、共鳴周波数ｆ
を低周波側にシフトさせ、その結果として共鳴室の内容
積を小型化し、搭載性の向上を図ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の上記の目的は、
エンジンに供給される空気の通路となる吸気ダクトの途
中に共鳴室と通じる連通部を有する内燃機関の吸気騒音
低減装置において、前記吸気ダクトと隔離された状態
で、かつ前記連通部と同径の孔を空けた吸音材を該連通
部の一部として該連通部を取り囲むように配置したこと
を特徴とする内燃機関の吸気騒音低減装置により達成さ
れた。
エンジンに供給される空気の通路となる吸気ダクトの途
中に共鳴室と通じる連通部を有する内燃機関の吸気騒音
低減装置において、前記吸気ダクトと隔離された状態
で、かつ前記連通部と同径の孔を空けた吸音材を該連通
部の一部として該連通部を取り囲むように配置したこと
を特徴とする内燃機関の吸気騒音低減装置により達成さ
れた。
【０００８】
【作用】次に、本発明の作用を説明する。図１に本発明
の内燃機関の吸気騒音低減装置の断面概略図を示す。一
般に、ヘルムホルツ型レゾネーターは連通部の空気をマ
スとして、共鳴室の空気をバネとして考えたマス−バネ
共振系と等価といわれている。そして、その共振周波数
は、次式（２）で表される。
の内燃機関の吸気騒音低減装置の断面概略図を示す。一
般に、ヘルムホルツ型レゾネーターは連通部の空気をマ
スとして、共鳴室の空気をバネとして考えたマス−バネ
共振系と等価といわれている。そして、その共振周波数
は、次式（２）で表される。
【数２】 ここで、ｆは共振周波数、ｍは連通部の空気重量、ｋは
共鳴室の空気バネ定数である。
共鳴室の空気バネ定数である。
【０００９】本発明の吸気騒音低減装置においては、同
じ連通部の内径Ｄ、連通部の長さｔ及び共鳴室の内容積
Ｖをもつ従来のレゾネーターに比べ、連通部の一部に吸
音材を設置することで、吸音材の空気が一部マスとして
作用し、その結果連通部のマス（ｍ）が増加し、共振周
波数ｆが従来のレゾネーターに比べて低周波側にシフト
するものと考えられる。また、吸音材はダンピング材と
しても作用し、このため吸音ピークがブロードになるも
のと考えられる。
じ連通部の内径Ｄ、連通部の長さｔ及び共鳴室の内容積
Ｖをもつ従来のレゾネーターに比べ、連通部の一部に吸
音材を設置することで、吸音材の空気が一部マスとして
作用し、その結果連通部のマス（ｍ）が増加し、共振周
波数ｆが従来のレゾネーターに比べて低周波側にシフト
するものと考えられる。また、吸音材はダンピング材と
しても作用し、このため吸音ピークがブロードになるも
のと考えられる。
【００１０】吸音材の配置の仕方は、吸気ダクトと隔離
された状態でなければ上記効果は得られないが、共鳴室
とは必ずしも隔離されていなくてもよい。また、吸音材
に空けられた孔の径が連通部の内径Ｄよりも小さいか、
又は孔が空いていない場合には、吸音性能は著しく低下
する。径が連通部の内径Ｄよりも大きい場合には、本発
明の作用とは逆に共鳴周波数が高周波側にシフトする。
ここでいう吸音材とは、フェルト、ポリウレタンフォー
ム、不織布又は多孔質基材等をさす。
された状態でなければ上記効果は得られないが、共鳴室
とは必ずしも隔離されていなくてもよい。また、吸音材
に空けられた孔の径が連通部の内径Ｄよりも小さいか、
又は孔が空いていない場合には、吸音性能は著しく低下
する。径が連通部の内径Ｄよりも大きい場合には、本発
明の作用とは逆に共鳴周波数が高周波側にシフトする。
ここでいう吸音材とは、フェルト、ポリウレタンフォー
ム、不織布又は多孔質基材等をさす。
【００１１】
【実施例】以下、本発明を実施例によって更に詳述する
が、本発明はこれによって限定されるものではない。
が、本発明はこれによって限定されるものではない。
【００１２】実験には、図３に示すような垂直入射吸音
率測定装置を用いた。この装置は、一方の壁面に設置し
たスピーカ５から音を発信し、試験体７で吸音された
後、反射してくる音をマイクロフォン６で検知する。出
力分と反射分から、試験体７の吸音率を求めることがで
きる。なお、Ｌはピストン８によって試験体の背後に設
けた背後空気層の厚みを示している。
率測定装置を用いた。この装置は、一方の壁面に設置し
たスピーカ５から音を発信し、試験体７で吸音された
後、反射してくる音をマイクロフォン６で検知する。出
力分と反射分から、試験体７の吸音率を求めることがで
きる。なお、Ｌはピストン８によって試験体の背後に設
けた背後空気層の厚みを示している。
【００１３】アクリル板に孔を空けたものを有孔板７と
して用い、背後空気層をとることで実際のレゾネーター
の機能を再現することができる。この場合、アクリル板
の孔の径が連通部の内径Ｄに、アクリル板の板厚が連通
部の長さｔに、背後空気層の体積が共鳴室の内容積Ｖに
相当する。以下の実施例、比較例及び従来例ではアクリ
ル板と吸音材の組み合わせを変化させて行った。特に断
らないかぎり、アクリル板と吸音材にはφ１０mmの孔を
空けている。
して用い、背後空気層をとることで実際のレゾネーター
の機能を再現することができる。この場合、アクリル板
の孔の径が連通部の内径Ｄに、アクリル板の板厚が連通
部の長さｔに、背後空気層の体積が共鳴室の内容積Ｖに
相当する。以下の実施例、比較例及び従来例ではアクリ
ル板と吸音材の組み合わせを変化させて行った。特に断
らないかぎり、アクリル板と吸音材にはφ１０mmの孔を
空けている。
【００１４】実施例１ 有孔板として厚み３０ｍｍで面密度２．３Ｋｇ／ｍ2 の
ポリエステル不織布を厚み２０ｍｍのアクリル板でサン
ドイッチ型に構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍと
った。連通部の長さｔを７０ｍｍとした。
ポリエステル不織布を厚み２０ｍｍのアクリル板でサン
ドイッチ型に構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍと
った。連通部の長さｔを７０ｍｍとした。
【００１５】実施例２ 有孔板として厚み３０ｍｍで面密度２．１Ｋｇ／ｍ2 の
ポリエステル不織布を厚み２０ｍｍのアクリル板でサン
ドイッチ型に構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍと
った。連通部の長さｔを７０ｍｍとした。
ポリエステル不織布を厚み２０ｍｍのアクリル板でサン
ドイッチ型に構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍと
った。連通部の長さｔを７０ｍｍとした。
【００１６】実施例３ 有孔板として厚み３０ｍｍで面密度２．０Ｋｇ／ｍ2 の
ポリプロピレン製極細繊維不織布を厚み２０ｍｍのアク
リル板でサンドイッチ型に構成し、背後空気層の深さＬ
を３０ｍｍとった。連通部の長さｔを７０ｍｍとした。
ポリプロピレン製極細繊維不織布を厚み２０ｍｍのアク
リル板でサンドイッチ型に構成し、背後空気層の深さＬ
を３０ｍｍとった。連通部の長さｔを７０ｍｍとした。
【００１７】実施例４ 有孔板として厚み３０ｍｍで面密度２．１Ｋｇ／ｍ2 の
ポリエステル不織布を厚み２０ｍｍのアクリル板でサン
ドイッチ型に構成し、背後空気層の深さＬを５０ｍｍと
った。連通部の長さｔを７０ｍｍとした。
ポリエステル不織布を厚み２０ｍｍのアクリル板でサン
ドイッチ型に構成し、背後空気層の深さＬを５０ｍｍと
った。連通部の長さｔを７０ｍｍとした。
【００１８】実施例５ 有孔板として厚み１０ｍｍで面密度１．１Ｋｇ／ｍ2 の
ポリエステル不織布を厚み１５ｍｍのアクリル板でサン
ドイッチ型に構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍと
った。連通部の長さｔを４０mmとした。
ポリエステル不織布を厚み１５ｍｍのアクリル板でサン
ドイッチ型に構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍと
った。連通部の長さｔを４０mmとした。
【００１９】実施例６ 有孔板として厚み１０ｍｍで面密度１．０Ｋｇ／ｍ2 の
ポリエステル不織布を厚み１５ｍｍのアクリル板でサン
ドイッチ型に構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍと
った。連通部の長さｔを４０ｍｍとした。
ポリエステル不織布を厚み１５ｍｍのアクリル板でサン
ドイッチ型に構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍと
った。連通部の長さｔを４０ｍｍとした。
【００２０】実施例７ 有孔板として厚み１０ｍｍで面密度０．８Ｋｇ／ｍ2 の
フェルトを厚み１５ｍｍのアクリル板でサンドイッチ型
に構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍとった。連通
部の長さｔを４０ｍｍとした。
フェルトを厚み１５ｍｍのアクリル板でサンドイッチ型
に構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍとった。連通
部の長さｔを４０ｍｍとした。
【００２１】実施例８ 有孔板として前面を厚み２０ｍｍでアクリル板で、後面
を厚み２０ｍｍ、面密度２．３Ｋｇ／ｍ2 のポリエステ
ル不織布で構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍとっ
た。連通部の長さｔを４０ｍｍとした。
を厚み２０ｍｍ、面密度２．３Ｋｇ／ｍ2 のポリエステ
ル不織布で構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍとっ
た。連通部の長さｔを４０ｍｍとした。
【００２２】比較例１ 有孔板として厚み１０ｍｍ、面密度１．１Ｋｇ／ｍ2 で
孔の径がφ５ｍｍであるポリエステル不織布を厚み１５
ｍｍの孔の径がφ１０ｍｍであるアクリル板でサンドイ
ッチ型に構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍとっ
た。連通部の長さｔを４０ｍｍとした。
孔の径がφ５ｍｍであるポリエステル不織布を厚み１５
ｍｍの孔の径がφ１０ｍｍであるアクリル板でサンドイ
ッチ型に構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍとっ
た。連通部の長さｔを４０ｍｍとした。
【００２３】比較例２ 有孔板として厚み１０ｍｍ、面密度１．１Ｋｇ／ｍ2 で
孔が空いていないポリエステル不織布を厚み１５ｍｍの
孔の径がφ１０ｍｍであるアクリル板でサンドイッチ型
に構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍとった。連通
部の長さｔを４０ｍｍとした。
孔が空いていないポリエステル不織布を厚み１５ｍｍの
孔の径がφ１０ｍｍであるアクリル板でサンドイッチ型
に構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍとった。連通
部の長さｔを４０ｍｍとした。
【００２４】比較例３ 有孔板として前面を厚み２０ｍｍ、面密度２．３Ｋｇ／
ｍ2 のポリエステル不織布で、後面を厚み２０ｍｍのア
クリル板で構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍとっ
た。連通部の長さｔを４０ｍｍとした。
ｍ2 のポリエステル不織布で、後面を厚み２０ｍｍのア
クリル板で構成し、背後空気層の深さＬを３０ｍｍとっ
た。連通部の長さｔを４０ｍｍとした。
【００２５】従来例１ 有孔板として厚み７０ｍｍのアクリル板を用い、背後空
気層の深さＬを３０ｍｍとった。連通部の長さｔを７０
ｍｍとした。
気層の深さＬを３０ｍｍとった。連通部の長さｔを７０
ｍｍとした。
【００２６】従来例２ 有孔板として厚み７０ｍｍのアクリル板を用い、背後空
気層の深さＬを５０ｍｍとった。連通部の長さｔを７０
ｍｍとした。
気層の深さＬを５０ｍｍとった。連通部の長さｔを７０
ｍｍとした。
【００２７】従来例３ 有孔板として厚み４０ｍｍのアクリル板を用い、背後空
気層の深さＬを３０ｍｍとった。連通部の長さｔを４０
ｍｍとした。
気層の深さＬを３０ｍｍとった。連通部の長さｔを４０
ｍｍとした。
【００２８】各実施例、比較例及び従来例について、図
３に示した装置を用い、５０〜１６００Ｈｚの垂直入射
吸音率を測定した。図４〜図１２に実施例及び比較例の
測定結果を連通部の長さｔと背後空気層の深さＬが同じ
従来例と比較して示す。
３に示した装置を用い、５０〜１６００Ｈｚの垂直入射
吸音率を測定した。図４〜図１２に実施例及び比較例の
測定結果を連通部の長さｔと背後空気層の深さＬが同じ
従来例と比較して示す。
【００２９】図４〜図１１より本発明に基づいて構成さ
れた実施例の吸音ピークは従来例に比べて低周波側にシ
フトし、かつブロードになり吸音性能の高い領域が拡大
している。また、図１２〜図１４より本発明から外れる
条件で有孔板を構成した比較例では、従来例に比べて吸
音性能は著しく低下する。
れた実施例の吸音ピークは従来例に比べて低周波側にシ
フトし、かつブロードになり吸音性能の高い領域が拡大
している。また、図１２〜図１４より本発明から外れる
条件で有孔板を構成した比較例では、従来例に比べて吸
音性能は著しく低下する。
【００３０】
【発明の効果】以上述べたように、本発明の内燃機関の
吸気騒低減装置は、 １）従来のレゾネーターに比べて、連通部の一部に吸音
材を配置することで、より広い周波数域で高い吸音性能
を発揮することができ、 ２）従来のレゾネーターに比べて、連通部の一部に吸音
材を配置することで、共鳴周波数が低周波側にシフト
し、その結果として共鳴室の内容積を低減でき、レゾネ
ーターの小型化ができるので、搭載性を向上させること
ができる、等の実用上の効果がある。
吸気騒低減装置は、 １）従来のレゾネーターに比べて、連通部の一部に吸音
材を配置することで、より広い周波数域で高い吸音性能
を発揮することができ、 ２）従来のレゾネーターに比べて、連通部の一部に吸音
材を配置することで、共鳴周波数が低周波側にシフト
し、その結果として共鳴室の内容積を低減でき、レゾネ
ーターの小型化ができるので、搭載性を向上させること
ができる、等の実用上の効果がある。
【図１】図１は本発明の内燃機関の吸気騒音低減装置を
示す概略構成図である。
示す概略構成図である。
【図２】図２は従来の内燃機関の吸気騒音低減装置の基
本構成を示す概略図である。
本構成を示す概略図である。
【図３】図３は本発明の効果を確認するために使用した
垂直入射吸音率測定装置の概略図である。
垂直入射吸音率測定装置の概略図である。
【図４】図４は実施例、比較例及び従来例について図３
に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結
果である。
に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結
果である。
【図５】図５は実施例、比較例及び従来例について図３
に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結
果である。
に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結
果である。
【図６】図６は実施例、比較例及び従来例について図３
に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結
果である。
に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結
果である。
【図７】図７は実施例、比較例及び従来例について図３
に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結
果である。
に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結
果である。
【図８】図８は実施例、比較例及び従来例について図３
に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結
果である。
に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結
果である。
【図９】図９は実施例、比較例及び従来例について図３
に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結
果である。
に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測定結
果である。
【図１０】図１０は実施例、比較例及び従来例について
図３に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測
定結果である。
図３に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測
定結果である。
【図１１】図１１は実施例、比較例及び従来例について
図３に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測
定結果である。
図３に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測
定結果である。
【図１２】図１２は実施例、比較例及び従来例について
図３に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測
定結果である。
図３に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測
定結果である。
【図１３】図１３は実施例、比較例及び従来例について
図３に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測
定結果である。
図３に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測
定結果である。
【図１４】図１４は実施例、比較例及び従来例について
図３に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測
定結果である。
図３に示した装置を用いて垂直入射吸音率を測定した測
定結果である。
１ 吸気ダクト ２ 連通部 ３ 共鳴室 ４ 吸音材 ５ スピーカー ６ マイクロフォン ７ 試験体（有孔板） ８ ピストン
Claims (1)
- 【請求項１】 エンジンに供給される空気の通路となる
吸気ダクトの途中に共鳴室と通じる連通部を有する内燃
機関の吸気騒音低減装置において、前記吸気ダクトと隔
離された状態で、かつ前記連通部と同径の孔を空けた吸
音材を該連通部の一部として該連通部を取り囲むように
配置したことを特徴とする内燃機関の吸気騒音低減装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6264894A JPH08121142A (ja) | 1994-10-28 | 1994-10-28 | 内燃機関の吸気騒音低減装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6264894A JPH08121142A (ja) | 1994-10-28 | 1994-10-28 | 内燃機関の吸気騒音低減装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08121142A true JPH08121142A (ja) | 1996-05-14 |
Family
ID=17409708
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6264894A Pending JPH08121142A (ja) | 1994-10-28 | 1994-10-28 | 内燃機関の吸気騒音低減装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08121142A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2328141A2 (en) | 2009-11-30 | 2011-06-01 | Yamaha Corporation | Acoustic resonator and sound chamber |
| WO2019008775A1 (ja) * | 2017-07-07 | 2019-01-10 | イビデン株式会社 | 防音構造体、車両用部品及び自動車 |
-
1994
- 1994-10-28 JP JP6264894A patent/JPH08121142A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2328141A2 (en) | 2009-11-30 | 2011-06-01 | Yamaha Corporation | Acoustic resonator and sound chamber |
| CN102087852A (zh) * | 2009-11-30 | 2011-06-08 | 雅马哈株式会社 | 声谐振器和声室 |
| JP2011133855A (ja) * | 2009-11-30 | 2011-07-07 | Yamaha Corp | 音響共鳴体及び音響室 |
| US8439158B2 (en) | 2009-11-30 | 2013-05-14 | Yamaha Corporation | Acoustic resonator and sound chamber |
| WO2019008775A1 (ja) * | 2017-07-07 | 2019-01-10 | イビデン株式会社 | 防音構造体、車両用部品及び自動車 |
| JPWO2019008775A1 (ja) * | 2017-07-07 | 2020-04-30 | イビデン株式会社 | 防音構造体、車両用部品及び自動車 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6963647B1 (en) | Controlled acoustic waveguide for soundproofing | |
| US5446790A (en) | Intake sound control apparatus | |
| Kang et al. | Predicting the absorption of open weave textiles and micro-perforated membranes backed by an air space | |
| JP2001512582A (ja) | 可変帯域幅を有するλ／４吸収器 | |
| WO2006118443A1 (en) | Broadband sound reduction with acoustic resonator | |
| JP3322108B2 (ja) | 防音装置およびそれを用いた変圧器 | |
| JPH0823753B2 (ja) | 消音装置 | |
| US20210207508A1 (en) | Device for reducing airborne and structure-borne sound | |
| US5414230A (en) | Silencer arrangement for combustion engines | |
| JPH08121142A (ja) | 内燃機関の吸気騒音低減装置 | |
| WO1998054693A1 (fr) | Attenuateur acoustique | |
| CN109555586A (zh) | 排气消声器 | |
| JPH03222854A (ja) | 吸気音制御装置 | |
| KR101979378B1 (ko) | 스플리터 및 이를 포함하는 소음기 | |
| US20100224439A1 (en) | Intake sound adjusting device | |
| Gorain et al. | Broadband low-frequency noise reduction using Helmholtz resonator-based metamaterial | |
| JPH08146967A (ja) | 低周波数用吸音材 | |
| JPH08189327A (ja) | 消音器 | |
| JPH10282965A (ja) | 吸音装置 | |
| JPH10274988A (ja) | 共鳴型消音器 | |
| CN112289293A (zh) | 嵌入式降噪装置、冰箱 | |
| US2692590A (en) | Engine detonation control by acoustic vibratory member | |
| JPS62182420A (ja) | 焼結式排気消音器 | |
| RU2767126C1 (ru) | Система впуска поршневого двигателя внутреннего сгорания | |
| JPH07293379A (ja) | エンジンの吸気サイレンサ |