JPH08115830A - ライン・ノイズ・フィルタ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 広い動作温度範囲において広い周波数帯で大
きなノイズ減衰率を有し、かつ小型のライン・ノイズ・
フィルタを提供する。 【構成】 少なくとも２つのコモン・モード・チョーク
コイルが直列接続されており、上記コモン・モード・チ
ョークコイルのうちの少なくとも１つは結晶粒径５０ｎ
ｍ以下の微細なナノ結晶粒が組織の少なくとも体積全体
の５０％を占めるナノ結晶軟磁性合金薄帯を用いた巻磁
心で構成し、他のコモン・モード・チョークの少なくと
も１つはフェライトを用いた外鉄型のコモン・モード・
チョークであるライン・ノイズ・フィルタ。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は電源ラインと電子・電気
装置間に挿入されるＥＭＩ(Electro-MagneticInterfere
nce)対策用のライン・ノイズ・フィルタに関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】半導体スイッチング素子の高性能化の進
展にともない、スイッチング電源やインバータ装置が急
速に普及している。特に、ＩＧＢＴに代表される高周波
化対応の大出力用半導体スイッチ素子の開発により、ス
イッチング周波数を可聴周波数帯の上限以上とした低騒
音インバータ装置を始めとして、大容量インバータ装置
の高周波化が急速に図られつつある。

【０００３】しかし、このようなスイッチング電源と高
周波インバータ装置の普及にともない、これらの装置の
半導体スイッチ素子のスイッチング動作により発生する
高周波ノイズが電源ラインを介して同一の電源ラインに
接続される他の電子機器に障害を与えてしまう問題があ
る。

【０００４】このため、このようなスイッチング動作を
行う装置から電源ライン側に伝搬される高周波ノイズを
抑制するため、従来、例えば図１に示すような回路構成
のライン・ノイズ・フィルタが前記スイッチング動作を行
う装置と電源ライン間に挿入されている。

【０００５】また、これらのライン・ノイズ・フィルタは
電源ラインから装置に高周波ノイズが進入し装置が誤動
作するのを防止する機能も付加されている。

【０００６】図１は単相用のライン・ノイズ・フィルタの
回路構成であり、同図で２１と２２は電源ラインに接続
される入力端子、２３と２５は電源ライン間コンデンサ
（以下Ｘコンと略す）、２４と２８はコモン・モード・チ
ョークコイル、２６と２７は各々電源ラインとアース間
のコンデンサ（以下Ｙコンと略す）、２９と３０は装置
に接続される出力端子、３１はアース端子である。

【０００７】図１のコモン・モード・チョークコイル２４
と２８には、従来、日立フェライト（株）のＧＱ―５
Ｃ、ＧＰ―９、ＧＰ―１１、ＴＤＫ（株）のＨ５Ｂ、Ｈ
５Ｂ２、Ｈ５Ｃ２、（株）トーキンの６０００Ｈ、１２
００１Ｈ、富士電気化学（株）の２Ｈ０６、２Ｈ０７な
どの高透磁率Ｍｎ―Ｚｎフェライト磁心、日立フェライ
ト（株）のＡＣＯ―４Ｍ、VACUUMSCHMELZE GMBHのVITRO
VAC ６０２５Ｆなどの高透磁率Ｃｏ基非晶質軟磁性合金
薄帯を用いた巻磁心、あるいは、Y. Yoshizawa,K.Yamau
chi, T. Yamane and H. Sugihara: "Common mode choke
cores using the new Fe-based alloys composed of u
ltrafine grain structure" , J. Appl.Phys. 64 (10),
15 November 1988 pp6047-6049 （以下、文献１と称す
る）あるいは特開平３―１９３０３号に記載される組織
の少なくとも５０％が最大寸法で測定した場合５０ｎｍ
以下の平均粒径の結晶粒である鉄基軟磁性合金薄帯を用
いた巻磁心が用いられてきた。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】しかるに、ＩＧＢＴを
用いた低騒音タイプの高周波インバータあるいは、通常
の電源機器で用いられているコンデンサ・インプット型
整流回路の欠点である高調波電流の発生を抑えるための
アクティブ・フィルタを付加した電源装置のように高レ
ベルの高調波ノイズを発生する装置に前記従来技術によ
る高透磁率Ｍｎ―Ｚｎフェライト磁心を用いたライン・
ノイズ・フィルタにより、ＦＣＣ Ｐａｒｔ１５、ＦＴＺ
ＶＤＥ ０８７１、ＶＣＣＩあるいはＣＩＳＰＲなどの
ノイズ規格を満足させる高インダクタンスのコモン・モ
ード・チョークコイルを得ようとすると、前記磁心の１
０ｋＨｚにおける交流比初透磁率μri(10kHz)は１５０
００程度以下、１００ｋＨｚにおける交流比初透磁率μ
ri(100kHz)は１００００程度以下にすぎないためコモン
・モード・チョークコイルが大型のものとなり、強いては
ライン・ノイズ・フィルタそのものも大きくなる問題があ
った。

【０００９】また、前記高透磁率Ｍｎ―Ｚｎフェライト
磁心のキュリー温度は１５０℃程度以下と低いため、同
磁心の使用温度の上限を８５℃程度以下とする必要があ
り、一般のライン・ノイズ・フィルタの使用上限温度は６
０℃程度であるから、銅損による磁心の温度上昇を３０
℃程度とせざるを得ない。このため、有効断面積の大き
な磁心に巻線径の大きな巻線を巻いて電気抵抗を小さく
して巻線の銅損による温度上昇を抑える必要があり、コ
モン・モード・チョークコイルが更に大型化する問題もあ
った。

【００１０】さらに同磁心の使用上限温度である８５℃
付近の実効飽和磁束密度は２０℃のときの実効飽和磁束
密度の７０％程度の０.３Ｔ程度まで低下してしまうの
に対し、２０℃と８５℃の実効飽和残留磁束密度は０.
１Ｔ程度とほとんど変わらないため、８５℃において単
極性矩形波で駆動したときの最大動作磁束密度量ΔＢm
は２０℃のときの６０％程度の約０.２Ｔとなってしま
う。このため電源ラインから装置に進入するパルス・ノ
イズを抑制する性能の目安であるパルス減衰特性も８５
℃では２０℃のときの約６０％にまで低下してしまう問
題があった。

【００１１】一方、前記Ｃｏ基非晶質軟磁性合金薄帯を
用いた巻磁心の交流比初透磁率μriは１０ｋＨｚで約１
０００００、１００ｋＨｚで約１５０００と前記高透磁
率Ｍｎ―Ｚｎフェライト磁心より大きな値を示すが、１
ＭＨｚ程度以上の高周波領域では、その交流比初透磁率
μriが前記高透磁率Ｍｎ―Ｚｎフェライト磁心と同程度
もしくはそれ以下の値を示す。

【００１２】このため、Ｃｏ基非晶質軟磁性合金薄帯を
用いた巻磁心を使用したライン・ノイズ・フィルタは、前
記Ｍｎ―Ｚｎフェライト磁心を用いたライン・ノイズ・フ
ィルタに比べて低周波領域のノイズ減衰特性は良好であ
るが、１ＭＨｚ程度以上の高周波領域でのノイズ減衰特
性は前記Ｍｎ―Ｚｎフェライト磁心同程度もしくはそれ
以下になってしまう。例えば、高周波領域でのノイズの
大きな電子機器のライン・ノイズを減衰させ、ＦＣＣ Ｐ
ａｒｔ １５、ＦＴＺ ＶＤＥ ０８７１、ＶＣＣＩある
いはＣＩＳＰＲなどのノイズ規格を満足させるライン・
ノイズ・フィルタとして用いる場合、Ｃｏ基非晶質軟磁
性合金薄帯を用いた巻磁心を使用したライン・ノイズ・フ
ィルタと前記高透磁率Ｍｎ―Ｚｎフェライト磁心を用い
たライン・ノイズ・フィルタはほとんど同程度のサイズに
なってしまい、ライン・ノイズ・フィルタの小型化の要求
に十分答えられない問題があった。

【００１３】さらに、Ｃｏ基非晶質軟磁性合金薄帯を用
いた巻磁心をライン・ノイズ・フィルタのコモン・モード・
チョークコイルに用いた場合、同コモン・モード・チョー
クコイルの使用温度の上限である８５℃程度で誘導磁気
異方性が生じ、使用しているうちに交流比初透磁率が低
下して行くとともに、角型比と磁心損失が徐々に増加す
る経時変化の問題がある。

【００１４】この経時変化により、コモン・モード・チョ
ークコイルのインダクタンスが徐々に低下し、初期状態
でノイズ規格を満足していても使用後所定の期間を過ぎ
るとノイズ規格を満足し得なくなる問題があった。

【００１５】さらに前記経時変化により、同巻磁心の角
型比も徐々に増加して行くため、単極性パルスで駆動し
たときの最大動作磁束密度量ΔＢmは低下してしまい、
初期状態のパルス減衰特性を維持できないと言う問題も
生じる。

【００１６】これに対し、前記文献１に記載されるＦＴ
―１Ｍ巻磁心は前記Ｃｏ基非晶質軟磁性合金薄帯を用い
た巻磁心と異なり誘導磁気異方性に起因する経時変化の
問題もなくキュリー温度が５７０℃と高いことから温度
特性の面でも優れる。同巻磁心の１０ｋＨｚの交流比透
磁率μri(10kHz)は約５００００、１００ｋＨｚの交流
比透磁率μri(100kHz)は１６０００程度と前記Ｃｏ基非
晶質軟磁性合金薄帯を用いた巻磁心と同様、特に、低周
波領域において前記高透磁率Ｍｎ―Ｚｎフェライト磁心
よりもその交流比初透磁率μriが高い特性を有する。

【００１７】このため、前記Ｍｎ―Ｚｎフェライト磁心
を用いたライン・ノイズ・フィルタに比べて低周波領域で
のノイズ減衰特性は良好であるが、高周波領域でのノイ
ズ減衰特性は同程度になってしまう。例えば、高周波領
域でのノイズの大きな電子機器のライン・ノイズを減衰
させ、ＦＣＣ Ｐａｒｔ １５、ＦＴＺ ＶＤＥ ０８７
１、ＶＣＣＩあるいはＣＩＳＰＲＥなどのノイズ規格を
満足させるライン・ノイズ・フィルタとして用いる場合、
ＦＴ―１Ｍ巻磁心を使用したライン・ノイズ・フィルタと
前記高透磁率Ｍｎ―Ｚｎフェライト磁心を用いたライン
・ノイズ・フィルタはほとんど同程度のサイズになってし
まい、ライン・ノイズ・フィルタの小型化の要求に十分答
えられない問題があった。

【００１８】本発明の目的は、前記従来技術ライン・ノ
イズ・フィルタでは実現困難であった広い動作温度範囲
において広い周波数帯で大きなノイズ減衰率を有し、か
つ小型のライン・ノイズ・フィルタを提供することにあ
る。

【００１９】

【発明を解決するための手段】本発明は、電源ラインと
電子・電気装置間に挿入されるライン・ノイズ・フィルタ
において、同ライン・ノイズ・フィルタには少なくとも２
つのコモン・モード・チョークコイルが直列接続されてお
り、上記コモン・モード・チョークコイルのうちの少なく
とも１つは結晶粒径５０ｎｍ以下の微細なナノ結晶粒が
組織の少なくとも体積全体の５０％を占めるナノ結晶軟
磁性合金薄帯を用いた巻磁心で構成し、他のコモン・モ
ード・チョークの少なくとも１つはフェライトを用いた
外鉄型のコモン・モード・チョークであることを特徴とす
るライン・ノイズ・フィルタである。

【００２０】前記ナノ結晶軟磁性合金薄帯を用いた巻磁
心が低周波領域で交流比初透磁率μriが高いことを利用
して、同巻磁心用いたコモン・モード・チョークコイルを
主に低周波領域のノイズ減衰用に用い、フェライトを用
いた外鉄型のコモン・モード・チョークを高周波領域のノ
イズ減衰用に用いることにより広い周波数帯域でノイズ
減衰特性の良好な小型のライン・ノイズ・フィルタを実現
できる。

【００２１】前記本発明のライン・ノイズ・フィルタにお
いて、ナノ結晶軟磁性合金薄帯を用いた巻磁心の磁化力
の波高値０.０５Ａ／ｍ、周波数１０ｋＨｚの交流比初
透磁率μri(10kHz)が５００００〜１０００００、かつ
磁化力の波高値０.０５Ａ／ｍ、周波数１００ｋＨｚの
交流比初透磁率μri(100kHz)が１００００〜２５０００
である場合には、１０ｋＨｚ〜１ＭＨｚの周波数領域に
おいて高いインピーダンス特性を有するコモン・モード・
チョークコイルを実現できるため、１０ｋＨｚ〜１ＭＨ
ｚの低周波領域でノイズ減衰特性の良好な小型のライン
・ノイズ・フィルタを実現でき好ましい。

【００２２】前記本発明のライン・ノイズ・フィルタにお
いて、フェライトを用いた外鉄型のコモン・モード・チョ
ークコイルが分割巻されている場合には、同コモン・モ
ード・チョークコイルの巻線間容量を減少させることが
できるため、同コモン・モード・チョークコイルの高周
波領域のインピーダンスの減少率を小さくすることがで
き高周波領域でノイズ減衰特性の良好な小型のライン・
ノイズ・フィルタを実現することができ好ましい。図１
に外鉄型分割巻のコモン・モード・チョークコイルの外
観を示す。図１(ａ)は正面図、図１(ａ)は側面図であ
る。磁心１の内側にボビン２に、分割巻された第１の巻
線３と分割巻された第２の巻線４を各々設けた構造とな
っている。

【００２３】

【実施例】以下本発明の実施例について詳細に説明する
が、本発明はこれら実施例に限るものではない。 （実施例）出力７５０Ｗの３相誘導電動機駆動用の単相
ＡＣ２００Ｖ入力、定格容量１.５ｋＶＡのインバータ
にＡＣ入力ライン・ノイズ・フィルタ挿入し、雑音端子電
圧がＣＩＳＰＲ Ｐｕｂ.１１の規定値を満足するかどう
かの実装試験を行った。本インバータはＩＧＢＴを使用
したＩＰＭ（Intelligent Power Module）により基本周
波数２０ｋＨｚのスイッチング動作を行っている。

【００２４】ＡＣ入力ライン・ノイズ・フィルタとして、
図２の回路構成のライン・ノイズ・フィルタを使用した。
図２のＸコン２３と２５には静電容量０.４７μＦのメ
タライズド・ポリ・エステル・フィルム・コンデンサ、同Ｙ
コン２６と２７には静電容量２２００ｐＦのセラミック
・コンデンサを使用した。

【００２５】図２のコモン・モード・チョークコイル２４
には、コモン・モード・チョークコイルとしての実装面積
がほぼ同一となる表１に示す２種類の磁心を使用した。
表１において、ＢsおよびＢr／Ｂsは、各々、直流磁気
特性における直流磁界の強さが８００Ａ／ｍの実効飽和
磁束密度と角形比であり、μri(10kHz)とμri(100kHz)
は磁界の強さの最大値を０.０５Ａ／ｍのときの、周波
数１０ｋＨｚと１００ｋＨｚにおける交流比初透磁率で
ある。

【００２６】

【表１】 注）磁心Ａおよび磁心Ｂの形状は、各々、ＪＩＳ Ｃ ２
５１４に記載されるＦＥＥ―３３Ｂ、およびＪＩＳ Ｃ
２５６９に記載されるＦＯＲ ２８。

【００２７】表１の磁心Ａは、ＪＩＳ Ｃ ２５１４に記
載されるＥＥ形状ＦＥＥ―３３ＢのＭｎ―Ｚｎフェライ
ト磁心であり、フェノール樹脂製のボビンに片ラインあ
たり１６ターンの巻線を８ターンづつ２分割巻きした巻
線と組み合わせることにより外鉄型のコモン・モード・チ
ョークコイルを構成している。

【００２８】一方、表１の磁心ＢはＪＩＳ Ｃ ２５６９
に記載されるトロイダル形状ＦＯＲ２８（外径３８ｍ
ｍ、内径１６ｍｍ、高さ１３ｍｍ）のＭｎ―Ｚｎフェラ
イト磁心であり、同磁心をポリ・ブチレン・テレフタレー
ト製のケースに挿入した後に、片ラインあたり１１ター
ンの巻線を巻きコモン・モード・チョークコイルを構成し
ている。

【００２９】図２のコモン・モード・チョークコイルには
表２に示す磁心１から磁心７、および磁心ａからｃに示
す１０種類の磁心を使用した。表２の磁心は、全てＪＩ
ＳＣ２５６９に記載されるトロイダル形状ＦＯＲ ２８
（外径２８ｍｍ、内径１６ｍｍ、高さ１３ｍｍ）と同寸
法であり、いづれもポリ・ブチレン・テレフタレート製の
ケースに挿入した後、片ラインあたり１１ターンの巻線
を巻いてコモン・モード・チョークコイルとして構成され
ている。

【００３０】

【表２】 注）磁心の形状は、いづれもＪＩＳ Ｃ ２５６９に記載
されるＦＯＲ ２８と同寸法。

【００３１】表２において、磁心１から磁心７はナノ結
晶質軟磁性合金で構成された磁心であり、単ロール法で
製造したその組成がＦｅ73.5Ｃｕ1Ｎｂ3Ｓｉ13.5Ｂ9、
幅１３ｍｍ、厚さ約２０μｍ非晶質軟磁性合金薄帯を用
い、所定の形状のトロイダル形状の巻磁心を製作した
後、この巻磁心を前記非晶質軟磁性合金薄帯の結晶化温
度以上である５５０℃の窒素雰囲気中で熱処理後、徐冷
することによって製造された。

【００３２】ここで、磁心１から磁心７の磁気特性の違
いは前記５５０℃の熱処理時間および５５０℃から常温
まで徐冷する温度勾配を変えることによって得られたも
のである。なお、前記磁心１から磁心７の占積率Ｋはい
づれも０.８５となるように製作した。

【００３３】磁心ａは、Ｍｎ―Ｚｎフェライト磁心であ
る。磁心ｂと磁心ｃは、各々、その組成が、Ｆｅを主成
分としＳｉとＢが添加された幅１３ｍｍ、厚さ約２０μ
ｍの非晶質軟磁性合金薄帯、あるいはＣｏを主成分とし
Ｆｅ、Ｍｏ、Ｓｉ、Ｂが添加された幅１３ｍｍ、厚さ約
２０μｍの非晶質軟磁性合金薄帯を用いた磁心であり、
いづれも所定の形状のトロイダル形状の巻磁心として製
作し、これら巻磁心を前記非晶質軟磁性合金薄帯の結晶
化温度以下の窒素雰囲気中で熱処理後、徐冷することに
よって製造された。また、磁心ｂと磁心ｃの占積率Ｋは
いづれも０.８５になるように製作した。

【００３４】以上説明した各種コモン・モード・チョーク
コイルを組み合わせて構成した図１のライン・ノイズ・フ
ィルタを前記インバータのＡＣ入力ラインに実装して測
定した雑音端子電圧測定結果を表３に示す。ここで、雑
音端子電圧が前記ＣＩＳＰＲＰｕｂ.１１のＣｌａｓｓ
Ａを満足する場合を○、同Ｃｌａｓｓ ＡとＣｌａｓｓ
Ｂを同時に満足する場合を二重丸、いづれも満足しない
場合を×とした。

【００３５】表３から解るように、ＣＩＳＰＲ Ｐｕｂ.
１１のＣｌａｓｓ Ａを満足できるのは、本発明による
ナノ結晶軟磁性合金薄帯を用いた巻磁心を使用したコモ
ン・モード・チョークコイルとＭｎ―Ｚｎフェライト磁心
を用いた外鉄型のコモン・モード・チョークコイルの組み
合わせの場合と、Ｃｏ基非晶質軟磁性合金薄帯を用いた
巻磁心を使用したコモン・モード・チョークコイルとＭｎ
―Ｚｎフェライト磁心を用いた外鉄型のコモン・モード・
チョークコイルの組み合わせの場合に限られることが解
る。

【００３６】

【表３】

【００３７】しかし、前記各種コモン・モード・チョーク
コイルを組み合わせて構成した図１のライン・ノイズ・フ
ィルタを前記インバータのＡＣ入力ラインに実装し、周
囲温度４０℃で１０００時間連続運転した後、再度、雑
音端子電圧を測定した結果、前記Ｃｏ基非晶質軟磁性合
金薄帯を用いた巻磁心を使用したコモン・モード・チョー
クコイルとＭｎ―Ｚｎフェライト磁心を用いた外鉄型の
コモン・モード・チョークコイルの組み合わせによる比較
例２のライン・ノイズ・フィルタを用いた場合には、前記
ＣＩＳＰＲ Ｐｕｂ.１１のＣｌａｓｓ Ａすら満足でき
なくなってしまう経時変化の問題があることがわかっ
た。

【００３８】なお、比較例２と比較例１２のライン・ノ
イズ・フィルタを除く、本発明１から本発明７、比較例
１、比較例３から比較例１１および比較例１３では、上
記経時変化の影響によるライン・ノイズ・フィルタの特性
劣化は認められなかった。

【００３９】この原因を調査したところ、前記Ｃｏ基非
晶質軟磁性合金薄帯を用いた高透磁率の巻磁心で不可避
的に生じる誘導磁気異方性による交流非初透磁率の低下
によるものであることが判明した。

【００４０】したがって、経時安定性も考慮した場合、
前記ＣＩＳＰＲ Ｐｕｂ.１１を満足できるのは、本発明
によるナノ結晶軟磁性合金薄帯を用いた巻磁心を使用し
たコモン・モード・チョークコイルとＭｎ―Ｚｎフェライ
ト磁心を用いた外鉄型のコモン・モード・チョークコイル
の組み合わせの場合のみであることがわかった。

【００４１】特に、本発明によるナノ結晶軟磁性合金薄
帯を用いた巻磁心を使用したコモン・モード・チョークコ
イルとＭｎ―Ｚｎフェライト磁心を用いた外鉄型のコモ
ン・モード・チョークコイルの組み合わせにおいて、前記
ナノ結晶軟磁性合金薄帯を用いた巻磁心の磁化力の波高
値０.０５Ａ／ｍ、周波数１０ｋＨｚの交流比初透磁率
μri(10kHz)が５００００〜１０００００、かつ磁化力
の波高値０.０５Ａ／ｍ、周波数１００ｋＨｚの交流比
初透磁率μri(100kHz)が１００００〜２５０００である
場合には、前記ＣＩＳＰＲ Ｐｕｂ.１１ Ｃｌａｓｓ Ｂ
の規格も満足することができ極めて優れる特性を示すこ
とがわかった。

【００４２】なお、本実施例では、ナノ結晶質軟磁性合
金で構成された磁心として所定の形状の巻磁心を製作し
た後、この巻磁心を前記非晶質軟磁性合金薄帯の結晶化
温度以上である５５０℃の窒素雰囲気中で無磁場熱処理
後、徐冷することによって製造したものを使用した場合
について説明したが、前記巻磁心の磁路と垂直方向に磁
場を加えながら熱処理して磁心の直流磁気特性における
角型比を低下させた磁心の場合にも、全く同様の効果が
得られることは言うまでもない。

【００４３】

【発明の効果】以上説明したように本発明のライン・ノ
イズ・フィルタを用いれば、広い周波数帯域に渡って高
いノイズ減衰特性を有する小型で高性能かつ経時安定性
にも優れた極めて信頼性の高いライン・ノイズ・フィルタ
を実現でき、実用上の効果は極めて大きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】外鉄型分割巻のコモン・モード・チョークコイ
ルの外観を示す図。

【図２】本発明によるライン・ノイズ・フィルタの回路構
成を示すブロック図。

【符号の説明】

１、磁心 ２、ボビン、３、第１の巻線、４、第２の巻
線、２１ライン・ノイズ・フィルタの入力端子、２２ ラ
イン・ノイズ・フィルタの入力端子、２３ 電極ライン間
コンデンサ、２５ 電源ライン間コンデンサ、２４ コ
モン・モード・チョークコイル、２８ コモン・モード・
チョークコイル、 ２６ 電極ラインとアース間のコン
デンサ、２７ 電源ラインとアース間のコンデンサ、２
９ ライン・ノイズ・フィルタの出力端子、３０ ライ
ン・ノイズ・フィルタの出力端子、３１ アース端子。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 電源ラインと電子・電気装置間に挿入さ
   れるライン・ノイズ・フィルタにおいて、同ライン・ノイ
   ズ・フィルタには少なくとも２つのコモン・モード・チョ
   ークコイルが直列接続されており、上記コモン・モード・
   チョークのうちの少なくとも１つは結晶粒径５０ｎｍ以
   下の微細なナノ結晶粒が組織の少なくとも体積全体の５
   ０％を占めるナノ結晶軟磁性合金薄帯を用いた巻磁心で
   構成し、他のコモン・モード・チョークの少なくとも１つ
   はフェライトを用いた外鉄型のコモン・モード・チョーク
   であることを特徴とするライン・ノイズ・フィルタ。
2. 【請求項２】 ナノ結晶軟磁性合金薄帯を用いた巻磁心
   は、磁化力の波高値０.０５Ａ／ｍ、周波数１０ｋＨｚ
   の交流比初透磁率μri(10kHz)が５００００〜１０００
   ００、かつ磁化力の波高値０.０５Ａ／ｍ、周波数１０
   ０ｋＨｚの交流比初透磁率μri(100kHz)が１００００〜
   ２５０００であることを特徴とする請求項１に記載のラ
   イン・ノイズ・フィルタ。
3. 【請求項３】 フェライトを用いた外鉄型のコモンモー
   ドチョークは分割巻されていることを特徴とする請求項
   １または２に記載のライン・ノイズ・フィルタ。