JPH0810825A - 高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の製造方法 - Google Patents
高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の製造方法Info
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- JPH0810825A JPH0810825A JP14492394A JP14492394A JPH0810825A JP H0810825 A JPH0810825 A JP H0810825A JP 14492394 A JP14492394 A JP 14492394A JP 14492394 A JP14492394 A JP 14492394A JP H0810825 A JPH0810825 A JP H0810825A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高品質の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線
材を簡略化された製造工程により低コストで製造する。 【構成】 圧延寸法公差が±０．１５ｍｍ以内の精密圧
延材よりなる高炭素クロム軸受鋼圧延材を球状化焼鈍し
て焼鈍後の硬さをＨＲＢ９２以下としたのち、酸洗・被
膜処理し、続いて、減面率が３〜１３％の冷間引抜加工
による仕上伸線および探傷試験を行って、硬さがＨＲＢ
９０〜９８の高品質の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工
線材を得る。
材を簡略化された製造工程により低コストで製造する。 【構成】 圧延寸法公差が±０．１５ｍｍ以内の精密圧
延材よりなる高炭素クロム軸受鋼圧延材を球状化焼鈍し
て焼鈍後の硬さをＨＲＢ９２以下としたのち、酸洗・被
膜処理し、続いて、減面率が３〜１３％の冷間引抜加工
による仕上伸線および探傷試験を行って、硬さがＨＲＢ
９０〜９８の高品質の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工
線材を得る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、軸受要素であるボー
ル，ローラー（ストレート状ローラー，テーパー状ロー
ラー等）などの転動体の素材として使用される高炭素ク
ロム軸受鋼冷間引抜加工線材を製造するのに好適な高炭
素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の製造方法に関するも
のである。
ル，ローラー（ストレート状ローラー，テーパー状ロー
ラー等）などの転動体の素材として使用される高炭素ク
ロム軸受鋼冷間引抜加工線材を製造するのに好適な高炭
素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】軸受要素であるボール，ローラーなどの
転動体の素材としては、ＪＩＳ Ｇ４８０５に制定され
る高炭素クロム軸受鋼鋼材（ＳＵＪ １〜５）がある。
転動体の素材としては、ＪＩＳ Ｇ４８０５に制定され
る高炭素クロム軸受鋼鋼材（ＳＵＪ １〜５）がある。
【０００３】このような軸受鋼では、Ｃ含有量が０．９
５〜１．１０重量％とかなり多いものとなっており、そ
の他、Ｓｉ：０．７０重量％以下、Ｍｎ：１．１５重量
％以下、Ｃｒ：０．９０〜１．６０重量％，場合によっ
てはＭｏ：０．１０〜０．２５重量％となっていて熱処
理後は外表面だけでなく内部も硬さが大きいものとな
る。
５〜１．１０重量％とかなり多いものとなっており、そ
の他、Ｓｉ：０．７０重量％以下、Ｍｎ：１．１５重量
％以下、Ｃｒ：０．９０〜１．６０重量％，場合によっ
てはＭｏ：０．１０〜０．２５重量％となっていて熱処
理後は外表面だけでなく内部も硬さが大きいものとな
る。
【０００４】そして、従来において、軸受を構成するボ
ール，ローラーなどの転動体の素材として使用される高
炭素クロム軸受鋼線材を製造するに際しては、高炭素ク
ロム軸受鋼圧延材に球状化焼鈍を施し、次いで、酸洗・
被膜処理したのち、冷間引抜加工による伸線（加工歪：
１０〜３０％）および渦流探傷試験を行い、続いて、第
２回目の焼鈍を行って硬さを低下させたのち第２回目の
酸洗・被膜処理を施し、続いて、第２回目の冷間引抜加
工による仕上伸線を行って高炭素クロム軸受鋼冷間引抜
加工線材を得るようにしていた。
ール，ローラーなどの転動体の素材として使用される高
炭素クロム軸受鋼線材を製造するに際しては、高炭素ク
ロム軸受鋼圧延材に球状化焼鈍を施し、次いで、酸洗・
被膜処理したのち、冷間引抜加工による伸線（加工歪：
１０〜３０％）および渦流探傷試験を行い、続いて、第
２回目の焼鈍を行って硬さを低下させたのち第２回目の
酸洗・被膜処理を施し、続いて、第２回目の冷間引抜加
工による仕上伸線を行って高炭素クロム軸受鋼冷間引抜
加工線材を得るようにしていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の製造
工程では、伸線工程が２回あり、したがって伸線前の焼
鈍および焼鈍後の酸洗・被膜工程もそれぞれ２回ずつあ
るので、工程が多く、工程途中での仕掛り量が増大し
て、製造コストが上昇するという問題点を有しているこ
とから、このような高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線
材を製造するに際しての工程の短縮，工程途中での仕掛
り量の低減，製造コストの削減が望まれているという課
題があった。
うな従来の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の製造
工程では、伸線工程が２回あり、したがって伸線前の焼
鈍および焼鈍後の酸洗・被膜工程もそれぞれ２回ずつあ
るので、工程が多く、工程途中での仕掛り量が増大し
て、製造コストが上昇するという問題点を有しているこ
とから、このような高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線
材を製造するに際しての工程の短縮，工程途中での仕掛
り量の低減，製造コストの削減が望まれているという課
題があった。
【０００６】
【発明の目的】本発明は、このような従来の課題にかん
がみてなされたものであって、軸受要素であるボール，
ローラーなどの転動体の素材として使用される高炭素ク
ロム軸受鋼冷間引抜加工線材を製造するに際して、伸線
工程を１回のみとしたときでも、従来の伸線工程を２回
として製造した場合に比べて品質が劣ることのない高品
質の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材を製造するこ
とが可能であり、したがって、伸線工程を１回で済ます
ことができることから、伸線前の焼鈍および焼鈍後の酸
洗・被膜工程も１回で済ますことができ、工程の短縮，
工程途中での仕掛り量の低減，製造コストの削減等を図
ることが可能である高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線
材の製造方法を提供することを目的としている。
がみてなされたものであって、軸受要素であるボール，
ローラーなどの転動体の素材として使用される高炭素ク
ロム軸受鋼冷間引抜加工線材を製造するに際して、伸線
工程を１回のみとしたときでも、従来の伸線工程を２回
として製造した場合に比べて品質が劣ることのない高品
質の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材を製造するこ
とが可能であり、したがって、伸線工程を１回で済ます
ことができることから、伸線前の焼鈍および焼鈍後の酸
洗・被膜工程も１回で済ますことができ、工程の短縮，
工程途中での仕掛り量の低減，製造コストの削減等を図
ることが可能である高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線
材の製造方法を提供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる高炭素ク
ロム軸受鋼冷間引抜加工線材の製造方法は、圧延後の寸
法精度（寸法公差）が±０．１５ｍｍ以内である精密圧
延材よりなる高炭素クロム軸受鋼圧延材を球状化焼鈍し
て焼鈍後の硬さをＨＲＢ９２以下としたのち、酸洗・被
膜処理し、続いて、冷間引抜加工による減面率が３〜１
３％の仕上伸線および探傷試験を行って、硬さがＨＲＢ
９０〜９８の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材を得
るようにしたことを特徴としている。
ロム軸受鋼冷間引抜加工線材の製造方法は、圧延後の寸
法精度（寸法公差）が±０．１５ｍｍ以内である精密圧
延材よりなる高炭素クロム軸受鋼圧延材を球状化焼鈍し
て焼鈍後の硬さをＨＲＢ９２以下としたのち、酸洗・被
膜処理し、続いて、冷間引抜加工による減面率が３〜１
３％の仕上伸線および探傷試験を行って、硬さがＨＲＢ
９０〜９８の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材を得
るようにしたことを特徴としている。
【０００８】本発明に係わる高炭素クロム軸受鋼冷間引
抜加工線材の製造方法の実施態様において、球状化焼鈍
は、８００℃±１０℃で６．６時間±２．０時間保持
後、７４０℃±２０℃で３．９時間±０．５時間保持す
る熱処理であるものとすることができ、これによって、
球状化焼鈍後の硬さがＨＲＢ９２以下であるものとす
る。
抜加工線材の製造方法の実施態様において、球状化焼鈍
は、８００℃±１０℃で６．６時間±２．０時間保持
後、７４０℃±２０℃で３．９時間±０．５時間保持す
る熱処理であるものとすることができ、これによって、
球状化焼鈍後の硬さがＨＲＢ９２以下であるものとす
る。
【０００９】同じく、本発明に係わる高炭素クロム軸受
鋼冷間引抜加工線材の製造方法の実施態様において、探
傷試験は渦流探傷試験であり、冷間引抜加工用回転ダイ
スと線材振れ止めローラーとの間に位置させた探触子に
より渦流探傷試験を行うようになすことができ、このよ
うな探傷試験の結果、表面疵が０．０５ｍｍ以下である
全長保証された高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材を
得るようになすこともできる。
鋼冷間引抜加工線材の製造方法の実施態様において、探
傷試験は渦流探傷試験であり、冷間引抜加工用回転ダイ
スと線材振れ止めローラーとの間に位置させた探触子に
より渦流探傷試験を行うようになすことができ、このよ
うな探傷試験の結果、表面疵が０．０５ｍｍ以下である
全長保証された高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材を
得るようになすこともできる。
【００１０】図１は、本発明に係わる高炭素クロム軸受
鋼冷間引抜加工線材の製造方法の一実施態様を示すもの
であって、工程Ｄ１の圧延工程において圧延材の寸法公
差が±０．１５ｍｍ以内の精密圧延材よりなるものとす
る。
鋼冷間引抜加工線材の製造方法の一実施態様を示すもの
であって、工程Ｄ１の圧延工程において圧延材の寸法公
差が±０．１５ｍｍ以内の精密圧延材よりなるものとす
る。
【００１１】次いで、この高炭素クロム軸受鋼圧延材を
コイル状にして得たのち、このコイル材に対し、工程Ｄ
２の球状化焼鈍工程において、より望ましくは、８００
℃±１０℃で６．６時間±２．０時間保持後、７４０℃
±２０℃で３．９時間±０．５時間保持する球状化焼鈍
を行う。この球状化焼鈍では、７９０℃以上でかつ４．
６時間以上保持する熱処理を行うことによって、球状化
が十分に適切なものとなるが、８１０℃よりも高くかつ
また８．６時間よりも長いと、球状化による粒径が粗く
なりすぎるので、上記の範囲とするのが望ましい。ま
た、降温保持機能を有する球状化焼鈍を行うことによっ
て、安定した球状化熱処理を行うことが可能となり、焼
鈍後の硬さＨＲＢ９２以下となるようにしている。
コイル状にして得たのち、このコイル材に対し、工程Ｄ
２の球状化焼鈍工程において、より望ましくは、８００
℃±１０℃で６．６時間±２．０時間保持後、７４０℃
±２０℃で３．９時間±０．５時間保持する球状化焼鈍
を行う。この球状化焼鈍では、７９０℃以上でかつ４．
６時間以上保持する熱処理を行うことによって、球状化
が十分に適切なものとなるが、８１０℃よりも高くかつ
また８．６時間よりも長いと、球状化による粒径が粗く
なりすぎるので、上記の範囲とするのが望ましい。ま
た、降温保持機能を有する球状化焼鈍を行うことによっ
て、安定した球状化熱処理を行うことが可能となり、焼
鈍後の硬さＨＲＢ９２以下となるようにしている。
【００１２】ここで、焼鈍後の硬さがＨＲＢ９２以下で
あるようにしているのは、仕上伸線後の高炭素クロム軸
受鋼冷間引抜加工線材の硬さがＨＲＢ９８よりも大きく
なるおそれがあるためである。
あるようにしているのは、仕上伸線後の高炭素クロム軸
受鋼冷間引抜加工線材の硬さがＨＲＢ９８よりも大きく
なるおそれがあるためである。
【００１３】次いで、球状化焼鈍後に、工程Ｄ３の酸洗
・被膜工程において酸洗および被膜処理を行ったのち、
工程Ｄ４の仕上伸線・探傷試験工程において仕上伸線を
行うと共に探傷試験を行う。
・被膜工程において酸洗および被膜処理を行ったのち、
工程Ｄ４の仕上伸線・探傷試験工程において仕上伸線を
行うと共に探傷試験を行う。
【００１４】この仕上伸線・探傷試験工程において、図
２に示すように被膜線材１に対する冷間引抜加工用回転
ダイス２による仕上伸線は、減面率が３〜１３％の範囲
で行うようにして、所定線径の高炭素クロム軸受鋼冷間
引抜加工線材を得ると共に、この高炭素クロム軸受鋼冷
間引抜加工線材の硬さがＨＲＢ９０〜９８となるように
するのが良い。この場合、冷間引抜加工の際の減面率が
１３％よりも大きすぎると冷間引抜加工線材の硬さがＨ
ＲＢ９８を超えるものとなりやすいので好ましくなく、
また、減面率が３％よりも小さすぎると、渦流探傷試験
等の探傷試験の精度が低下するので好ましくないものと
なる。
２に示すように被膜線材１に対する冷間引抜加工用回転
ダイス２による仕上伸線は、減面率が３〜１３％の範囲
で行うようにして、所定線径の高炭素クロム軸受鋼冷間
引抜加工線材を得ると共に、この高炭素クロム軸受鋼冷
間引抜加工線材の硬さがＨＲＢ９０〜９８となるように
するのが良い。この場合、冷間引抜加工の際の減面率が
１３％よりも大きすぎると冷間引抜加工線材の硬さがＨ
ＲＢ９８を超えるものとなりやすいので好ましくなく、
また、減面率が３％よりも小さすぎると、渦流探傷試験
等の探傷試験の精度が低下するので好ましくないものと
なる。
【００１５】この探傷試験では、渦流探傷試験を用いる
ことができ、この場合、図２に示すように、渦流探傷試
験に用いる探触子３は冷間引抜加工用ダイス２とこのダ
イス２の近傍に設けた線材振れ止めローラー４との間に
位置させるようにすることが望ましい。
ことができ、この場合、図２に示すように、渦流探傷試
験に用いる探触子３は冷間引抜加工用ダイス２とこのダ
イス２の近傍に設けた線材振れ止めローラー４との間に
位置させるようにすることが望ましい。
【００１６】このようにして、製品硬さがＨＲＢ９０〜
９８、表面疵が０．０５ｍｍ以下である高炭素クロム軸
受鋼冷間引抜加工線材を得ることができ、例えば、この
ような線材を所定長さに切断してこれら切断片を素材と
してヘッダー加工等により軸受用ボールやローラーに成
形する。
９８、表面疵が０．０５ｍｍ以下である高炭素クロム軸
受鋼冷間引抜加工線材を得ることができ、例えば、この
ような線材を所定長さに切断してこれら切断片を素材と
してヘッダー加工等により軸受用ボールやローラーに成
形する。
【００１７】
【発明の作用】本発明に係わる高炭素クロム軸受鋼冷間
引抜加工線材の製造方法では、圧延後の寸法精度が±
０．１５ｍｍ以内である高炭素クロム軸受鋼圧延材を球
状化焼鈍して焼鈍後の硬さをＨＲＢ９２以下としたの
ち、酸洗・被膜処理し、続いて、冷間引抜加工による減
面率が３〜１３％の仕上伸線および探傷試験を行って、
硬さがＨＲＢ９０〜９８の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜
加工線材を得ることとしたから、伸線工程を１回のみと
したときでも、従来の伸線工程を２回として製造した場
合に比べて品質が劣ることのない高品質の高炭素クロム
軸受鋼冷間引抜加工線材が製造されることとなるので、
伸線工程は１回で済むこととなり、したがって、伸線前
の焼鈍および酸洗・被膜工程もそれぞれ１回で済むこと
となるので、工程の短縮，中間工程での仕掛り量の低
減，製造コストの削減がもたらされることとなる。
引抜加工線材の製造方法では、圧延後の寸法精度が±
０．１５ｍｍ以内である高炭素クロム軸受鋼圧延材を球
状化焼鈍して焼鈍後の硬さをＨＲＢ９２以下としたの
ち、酸洗・被膜処理し、続いて、冷間引抜加工による減
面率が３〜１３％の仕上伸線および探傷試験を行って、
硬さがＨＲＢ９０〜９８の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜
加工線材を得ることとしたから、伸線工程を１回のみと
したときでも、従来の伸線工程を２回として製造した場
合に比べて品質が劣ることのない高品質の高炭素クロム
軸受鋼冷間引抜加工線材が製造されることとなるので、
伸線工程は１回で済むこととなり、したがって、伸線前
の焼鈍および酸洗・被膜工程もそれぞれ１回で済むこと
となるので、工程の短縮，中間工程での仕掛り量の低
減，製造コストの削減がもたらされることとなる。
【００１８】そして、本発明に係わる高炭素クロム軸受
鋼冷間引抜加工線材の製造方法の実施態様において、球
状化焼鈍は、８００℃±１０℃で６．６時間±２．０時
間保持後、７４０℃±２０℃で３．９時間±０．５時間
保持する熱処理であるようにしていることによって、炭
化物の球状化処理がより一層十分なものとなり、軸受用
ボールやローラー等の軸受要素の所定形状に整形したあ
と所要の強度および硬さを有する軸受要素とするための
熱処理を行った後において、組織および硬さが均一なも
のとなって、転動時に割れ等の不具合が発生しがたいも
のとなる。
鋼冷間引抜加工線材の製造方法の実施態様において、球
状化焼鈍は、８００℃±１０℃で６．６時間±２．０時
間保持後、７４０℃±２０℃で３．９時間±０．５時間
保持する熱処理であるようにしていることによって、炭
化物の球状化処理がより一層十分なものとなり、軸受用
ボールやローラー等の軸受要素の所定形状に整形したあ
と所要の強度および硬さを有する軸受要素とするための
熱処理を行った後において、組織および硬さが均一なも
のとなって、転動時に割れ等の不具合が発生しがたいも
のとなる。
【００１９】そして、冷間引抜加工による仕上伸線は、
減面率を３〜１３％の範囲とするようにしているので、
渦流探傷試験による同時探傷が行えるようになると共
に、冷間引抜加工線材の硬さがＨＲＢ９８を超えないも
のとなって、軸受要素とするためにヘッダー加工等を行
う場合において欠肉，割れ等の発生もなく良好に成形さ
れる。また、ＨＲＢ９８を超えると正規の形状が得られ
なくなる。
減面率を３〜１３％の範囲とするようにしているので、
渦流探傷試験による同時探傷が行えるようになると共
に、冷間引抜加工線材の硬さがＨＲＢ９８を超えないも
のとなって、軸受要素とするためにヘッダー加工等を行
う場合において欠肉，割れ等の発生もなく良好に成形さ
れる。また、ＨＲＢ９８を超えると正規の形状が得られ
なくなる。
【００２０】また、探傷試験は渦流探傷試験であり、冷
間引抜加工用ダイスと線材振れ止めローラーとの間に位
置させた探触子により渦流探傷試験を行うようにするこ
とによって、例えば、硬さがＨＲＢ９０〜９８、表面疵
が０．０５ｍｍ以下であって全長保証された高炭素クロ
ム軸受鋼冷間引抜加工線材が得られることとなり、硬さ
がＨＲＢ９８以下であることから軸受要素に加工する際
に良好に成形されることとなる。
間引抜加工用ダイスと線材振れ止めローラーとの間に位
置させた探触子により渦流探傷試験を行うようにするこ
とによって、例えば、硬さがＨＲＢ９０〜９８、表面疵
が０．０５ｍｍ以下であって全長保証された高炭素クロ
ム軸受鋼冷間引抜加工線材が得られることとなり、硬さ
がＨＲＢ９８以下であることから軸受要素に加工する際
に良好に成形されることとなる。
【００２１】
【実施例】発明例，比較例 表１に示す化学成分組成を有する高炭素クロム軸受鋼
（鋼種Ａ，Ｂ）からなる直径約９．０ｍｍおよび約１
５．０ｍｍの圧延材を線材圧延によって得たのち、表２
（発明例の場合）および表３（比較例の場合）に示す焼
鈍条件で球状化焼鈍を行った。そして、球状化焼鈍後の
硬さを測定したところ、同じく表２および表３に示す結
果であった。
（鋼種Ａ，Ｂ）からなる直径約９．０ｍｍおよび約１
５．０ｍｍの圧延材を線材圧延によって得たのち、表２
（発明例の場合）および表３（比較例の場合）に示す焼
鈍条件で球状化焼鈍を行った。そして、球状化焼鈍後の
硬さを測定したところ、同じく表２および表３に示す結
果であった。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】次いで、酸洗処理を行ったのち被膜処理を
施し、続いて、冷間引抜加工用回転ダイスに通過させて
冷間引抜加工による仕上伸線を同じく表２および表３に
示す減面率で行うと共にダイスと振れ止めローラーとの
間に配置した探触子により渦流探傷試験を行って、高炭
素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材を得た。
施し、続いて、冷間引抜加工用回転ダイスに通過させて
冷間引抜加工による仕上伸線を同じく表２および表３に
示す減面率で行うと共にダイスと振れ止めローラーとの
間に配置した探触子により渦流探傷試験を行って、高炭
素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材を得た。
【００２６】このようにして得た高炭素クロム軸受鋼冷
間引抜加工線材の硬さを調べたところ、本発明例の場合
には、表２に示すように、ＨＲＢ９０〜９８の範囲内で
そろったものとなっており、ヘッダー加工用に適する高
炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材となっていた。ま
た、渦流探傷によって表面疵は０．０５ｍｍ以下を全長
にわたり保証することができた。
間引抜加工線材の硬さを調べたところ、本発明例の場合
には、表２に示すように、ＨＲＢ９０〜９８の範囲内で
そろったものとなっており、ヘッダー加工用に適する高
炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材となっていた。ま
た、渦流探傷によって表面疵は０．０５ｍｍ以下を全長
にわたり保証することができた。
【００２７】一方、比較例の場合には、表３に示すよう
に、高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の硬さがＨＲ
Ｂ９０〜９８を満足しないものがあったり、表面疵が
０．０５ｍｍを保証できないものが見られた。
に、高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の硬さがＨＲ
Ｂ９０〜９８を満足しないものがあったり、表面疵が
０．０５ｍｍを保証できないものが見られた。
【００２８】従来例 表１に示す化学成分組成を有する高炭素クロム軸受鋼
（鋼種Ａ，Ｂ）からなる直径約１０．５ｍｍの圧延材を
線材圧延によって得たのちコイル状に巻取り、表４に示
す条件で球状化焼鈍を行った。そして、球状化焼鈍後の
硬さを測定したところ、同じく表４に示す結果であっ
た。
（鋼種Ａ，Ｂ）からなる直径約１０．５ｍｍの圧延材を
線材圧延によって得たのちコイル状に巻取り、表４に示
す条件で球状化焼鈍を行った。そして、球状化焼鈍後の
硬さを測定したところ、同じく表４に示す結果であっ
た。
【００２９】
【表４】
【００３０】次いで、酸洗処理を行ったのち被膜処理を
施し、続いて、冷間引抜加工用ダイスに通過させて冷間
引抜加工による中間伸線を同じく表４に示す減面率で行
うと共に渦流探傷試験を行い、続いて同じく表４に示す
条件で第２回目の焼鈍を行って硬さを低下させたのち第
２回目の酸洗・被膜処理を施し、続いて、第２回目の冷
間引抜加工による仕上伸線を同じく表４に示す減面率で
行って高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材を得た。
施し、続いて、冷間引抜加工用ダイスに通過させて冷間
引抜加工による中間伸線を同じく表４に示す減面率で行
うと共に渦流探傷試験を行い、続いて同じく表４に示す
条件で第２回目の焼鈍を行って硬さを低下させたのち第
２回目の酸洗・被膜処理を施し、続いて、第２回目の冷
間引抜加工による仕上伸線を同じく表４に示す減面率で
行って高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材を得た。
【００３１】そして、このようにして得た冷間引抜加工
線材では、線材の硬さがＨＲＢ９０〜９８の範囲内でそ
ろったものになっていると共に、表面疵は０．０５ｍｍ
以下であるものとなっているが、伸線を２回行っている
ため、焼鈍および酸洗・被膜処理も２回行う必要がある
ものであった。
線材では、線材の硬さがＨＲＢ９０〜９８の範囲内でそ
ろったものになっていると共に、表面疵は０．０５ｍｍ
以下であるものとなっているが、伸線を２回行っている
ため、焼鈍および酸洗・被膜処理も２回行う必要がある
ものであった。
【００３２】
【発明の効果】本発明に係わる高炭素クロム軸受鋼冷間
引抜加工線材の製造方法では、圧延後の寸法精度が±
０．１５ｍｍ以内である高炭素クロム軸受鋼圧延材を球
状化焼鈍して焼鈍後の硬さをＨＲＢ９２以下としたの
ち、酸洗・被膜処理し、続いて、減面率が３〜１３％の
冷間引抜加工による仕上伸線および探傷試験を行って、
硬さがＨＲＢ９０〜９８の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜
加工線材を得るようにしたから、軸受要素であるボー
ル，ローラーなどの転動体の素材として使用される高炭
素クロム軸受鋼線材を製造するに際して、伸線工程を１
回のみとしたときでも、従来の伸線工程を２回として製
造した場合に比べて品質が劣ることのない高品質の高炭
素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材を製造することが可能
となり、したがって、伸線工程を１回で済ますことが可
能であることから、伸線前の焼鈍および酸洗・被膜工程
も１回で済ますことが可能となって、工程の短縮化，取
扱い疵の低減等による品質のより一層の改善，リードタ
イムの短縮，中間工程での仕掛り量の低減，製造コスト
の削減が実現されるという著しく優れた効果がもたらさ
れる。
引抜加工線材の製造方法では、圧延後の寸法精度が±
０．１５ｍｍ以内である高炭素クロム軸受鋼圧延材を球
状化焼鈍して焼鈍後の硬さをＨＲＢ９２以下としたの
ち、酸洗・被膜処理し、続いて、減面率が３〜１３％の
冷間引抜加工による仕上伸線および探傷試験を行って、
硬さがＨＲＢ９０〜９８の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜
加工線材を得るようにしたから、軸受要素であるボー
ル，ローラーなどの転動体の素材として使用される高炭
素クロム軸受鋼線材を製造するに際して、伸線工程を１
回のみとしたときでも、従来の伸線工程を２回として製
造した場合に比べて品質が劣ることのない高品質の高炭
素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材を製造することが可能
となり、したがって、伸線工程を１回で済ますことが可
能であることから、伸線前の焼鈍および酸洗・被膜工程
も１回で済ますことが可能となって、工程の短縮化，取
扱い疵の低減等による品質のより一層の改善，リードタ
イムの短縮，中間工程での仕掛り量の低減，製造コスト
の削減が実現されるという著しく優れた効果がもたらさ
れる。
【図１】本発明に係わる高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加
工線材の製造方法の一実施態様を示す工程説明図であ
る。
工線材の製造方法の一実施態様を示す工程説明図であ
る。
【図２】本発明に係わる高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加
工線材の製造方法の一実施態様における冷間引抜加工用
ダイスと探傷試験用探触子と線材振れ止めローラーとの
位置関係を示す説明図である。
工線材の製造方法の一実施態様における冷間引抜加工用
ダイスと探傷試験用探触子と線材振れ止めローラーとの
位置関係を示す説明図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 圧延後の寸法精度が±０．１５ｍｍ以内
である高炭素クロム軸受鋼圧延材を球状化焼鈍して焼鈍
後の硬さをＨＲＢ９２以下としたのち、酸洗・被膜処理
し、続いて、冷間引抜加工による減面率が３〜１３％の
仕上伸線および探傷試験を行って、硬さがＨＲＢ９０〜
９８の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材を得ること
を特徴とする高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の製
造方法。 - 【請求項２】 球状化焼鈍は、８００℃±１０℃で６．
６時間±２．０時間保持後、７４０℃±２０℃で３．９
時間±０．５時間保持する熱処理である請求項１に記載
の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の製造方法。 - 【請求項３】 探傷試験は渦流探傷試験であり、冷間引
抜加工用ダイスと線材振れ止めローラーとの間に位置さ
せた探触子により渦流探傷試験を行う請求項１または２
に記載の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の製造方
法。 - 【請求項４】 高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の
表面疵が０．０５ｍｍ以下である請求項１ないし３のい
ずれかに記載の高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14492394A JPH0810825A (ja) | 1994-06-27 | 1994-06-27 | 高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14492394A JPH0810825A (ja) | 1994-06-27 | 1994-06-27 | 高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0810825A true JPH0810825A (ja) | 1996-01-16 |
Family
ID=15373371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14492394A Pending JPH0810825A (ja) | 1994-06-27 | 1994-06-27 | 高炭素クロム軸受鋼冷間引抜加工線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0810825A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009243464A (ja) * | 2008-03-12 | 2009-10-22 | Nsk Ltd | 斜板式コンプレッサ用スライディングシュー及びその製造方法 |
| JP2010030036A (ja) * | 2008-02-28 | 2010-02-12 | Sintokogio Ltd | ショットピーニング用投射材の材料、及びショットピーニング用投射材の製造方法 |
| CN102407242A (zh) * | 2010-09-20 | 2012-04-11 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种异型轴承钢棒材的冷拔方法 |
| CN103014284A (zh) * | 2012-12-19 | 2013-04-03 | 洛阳宜华滚动体有限公司 | 一种对制造圆锥滚子所用GCr15钢材的改制工艺 |
| CN114433648A (zh) * | 2022-02-11 | 2022-05-06 | 无锡天辰冷拉型钢有限公司 | 一种高碳铬轴承钢导轨坯料的冷拔加工方法 |
-
1994
- 1994-06-27 JP JP14492394A patent/JPH0810825A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010030036A (ja) * | 2008-02-28 | 2010-02-12 | Sintokogio Ltd | ショットピーニング用投射材の材料、及びショットピーニング用投射材の製造方法 |
| JP2009243464A (ja) * | 2008-03-12 | 2009-10-22 | Nsk Ltd | 斜板式コンプレッサ用スライディングシュー及びその製造方法 |
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| CN114433648A (zh) * | 2022-02-11 | 2022-05-06 | 无锡天辰冷拉型钢有限公司 | 一种高碳铬轴承钢导轨坯料的冷拔加工方法 |
| CN114433648B (zh) * | 2022-02-11 | 2024-04-12 | 无锡天辰冷拉型钢有限公司 | 一种高碳铬轴承钢导轨坯料的冷拔加工方法 |
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