JPH08103928A - 射出圧縮成形機の型締力設定方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 射出圧縮成形で型締力を下げて金型の圧縮を
行う場合、単に油圧力を下げて対応するのではなく区分
されたシリンダ対に対し選択的に圧油を送り込み段階的
に型締力のランクを得る型締設定方法。 【構成】 早送り用の２本のシリンダと型締用の４本の
シリンダより構成される型締装置の対角にある２本の型
締シリンダによるシリンダ対Ａと、他の対角にある２本
の型締シリンダによるシリンダ対Ｂと、早送り用シリン
ダによるシリンダ対Ｃに、これらに接続した油圧機構内
の電磁弁で選択的に切り換えて圧油を送り込み段階的な
型締力を発生させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は射出圧縮成形の際に圧縮
する金型の状態に応じて型締力を段階的に調節する射出
圧縮成形機の型締力設定方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】自動車用のラジエータグリルのように格
子構造を持つ合成樹脂製品を射出成形する為には、大き
な投影面積である上に格子内での樹脂の流動抵抗のた
め、高射出圧力及び高射出率の大型の射出成型機が必要
となるが、射出圧縮成形で製作すれば前記の高射出圧力
や高射出率の成型機でなくとも成形可能である。

【０００３】予め圧縮分だけ開いた金型内に成形品体積
分の厳密に計量された溶融樹脂を射出し、該金型を圧締
めして閉じることにより、金型内の溶融樹脂を圧縮しな
がら流動させ、次第に隅々迄充填していく。金型閉鎖時
点で流動が停止するので充填完了となる。後は冷却して
取り出せばよい。予め金型を開いておくため樹脂の通路
は、金型閉鎖をして射出成形する場合より格段に広く楽
に流動し、金型を締め付ける力も小さくてよく、また金
型内で流動中の樹脂の圧力も低く、加熱筒内へ逆流する
樹脂を止めるためのスクリュを押さえる射出シリンダの
力も小さくてよい。

【０００４】以上の様な射出圧縮成形の際に小さい型締
力と低い射出圧力で成形する場合はアルミ合金製の金型
を使用し、重量軽減による取り扱いの容易さとコスト削
減の効果を出す場合がある。しかしアルミ合金は金型の
通常の素材である炭素鋼や工具鋼に比べて表面硬度が低
く荷重に対しても弱いので、無理な型締力や高射出圧力
をかけることができなく、型締力の管理を厳密に行う必
要がある。

【０００５】このような場合通常の油圧駆動の射出圧縮
成型機に於いては、小さい型締力を必要とした場合には
型締のリリーフ弁の設定をを下げて対応していた。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】然し専用機でない限り
単にリリーフ弁を下げて使用すると、常に高い圧力に戻
る危険が有るし、人為的設定ミスによるリリーフ弁誤設
定の心配もある。又作動油の温度が成型機使用初期では
低く、油圧力が油温平衡時より５ｋｇ／ｃｍ² 以上高く
なることは珍しくない。油圧力が設定した圧力に上昇し
てリリーフ弁が吹く際には１０〜１５ｋｇ／ｃｍ² のピ
ーク圧力が発生することもよくある。このように圧力上
昇の原因はありふれた問題であり、過剰な型締力発生の
危険は常にある。

【０００７】こうした状況で、僅かに上回る力に対して
も破損の心配のあるアルミ合金製の金型を使用する場合
は特にではあるが、一般に射出圧縮成形において型締力
過大によるトラブルとして樹脂をパーティング面で挟だ
際に傷を付けたり、金型圧縮時の樹脂の過剰な流動によ
る圧力でコアずれやピン類の折損の発生、また樹脂量が
多過ぎる際の保持圧過大による内部寸法の歪み等の事故
が起きやすい。

【０００８】

【課題を解決するための手段】アルミ合金製の金型で成
形する際は勿論、低い型締力で射出圧縮成形する場合で
もリリーフ弁の設定圧力は変化させずに常用の圧力のま
まで、型締シリンダの有効面積を減らして型締力を小さ
くして射出圧縮成形を行い、型締力に対する油圧力の影
響を低くして成形すれば金型の破損を減らすことができ
る。

【０００９】

【作用】例えば型締シリンダの有効面積を通常の半分に
すれば、油温やピーク圧による型締力の増加は前記の型
締シリンダの有効面積に比例し半分となる。このことは
締付力に対し余裕の少ないアルミ合金製の金型で成形す
る際に有効である。而も原則としてリリーフ弁の設定は
変えないので人為的設定ミスは無い。

【００１０】

【実施例】図１は早送り用シリンダ２本と型締シリンダ
４本を使用した型締装置に複数のポンプと電磁弁を組み
合わせた油圧機構を接続したもので、前記シリンダを各
シリンダ対Ａ，Ａ′とＢ，Ｂ′とＣ，Ｃ′とに纏め、電
磁弁の操作で各シリンダ対に選択的に作動油を圧送し、
５段階の型締力を得る型締力調節方法の例である。図２
は図１の型締装置の２−２断面を表示した図で、型締装
置に使用の各シリンダの配置を示す。各シリンダ対は金
型取り付け位置に対して対称の位置にあるもの同士を選
定してある。

【００１１】型締装置は図１において、図示しない基台
に固定盤１０を立設し、固定盤１０の４隅に設けた挿通
孔１２に整合して支持壁３０を取り付け、該支持壁３０
でタイバー１６の一端を保持し、タイバー１６の他端を
同じく図示しない基台に立設した支持部材１４で保持し
ている。可動盤２０の４隅に型締シリンダ２４を構成
し、ラム２５の中心に穿設した挿通孔２８に前記タイバ
ー１６を摺動自在に挿通し、該可動盤２０は該固定盤１
０に対し接近離隔可能にタイバー１６上に支持されてい
る。

【００１２】固定盤１０の上下側面で金型に対し対称な
位置に早送り用シリンダ２２を固定し、ピストンロッド
２３の先端を可動盤２０に固定してある。早送り用シリ
ンダ２２のピストンにより区画された油室７８，８０の
いずれかに作動油を圧送して可動盤２０を固定盤１０に
対し、高速度で接近離隔することができる。ラム２５の
左右両方に伸びたピストンロッドはどちらも同一の外径
である。固定盤１０側に伸ばしたピストンロッド２６の
先端は係止用の溝を刻設した係止部３２を形成してい
る。各支持壁３０の内部に一対の割りナット３４を対向
させて組み込み、シリンダ３６の駆動により対向方向に
接近離隔可能である。

【００１３】早送り用シリンダ２２に引き寄せられて、
可動盤２０が固定盤１０に接近するとラム２５は右側端
の係止部３２の先端がタイバー１６に沿って固定盤１０
の挿通孔１２を通過し、可動盤２０に取り付けた可動金
型１８と固定盤１０に取り付けた固定金型１３が閉鎖す
る前に、支持壁３０に当接して停止する。この位置でシ
リンダ３６を駆動し、割りナット３４を対向方向に移動
し、係止部３２に噛合させる。割りナット３４は係止部
３２の先端が支持壁３０に当接停止した位置で完全に噛
合する様に両者の位相を合わせてある。

【００１４】前記の如く割りナット３４にて係止部３２
を噛合するとラム２５は固定盤１０に固定されることに
なる。この時ラム２５内部に組込んだチェック弁４２の
パイロットラインをタンクに開放してやると連絡通路４
４が開放され、可動盤２０はラム２５停止後もシリンダ
２２に引き寄せられて移動を続けることができ、金型が
予め設定した圧縮開度になると停止する。即ち型締シリ
ンダ２４は内部に組込んだラム２５にて油室３８と油室
４０に区画されており、前記の如くラム２５内部に組み
込んだチェック弁４２を開放し、ラム２５停止により油
室４４から押し出される作動油は連絡通路４４を通って
油室３８に吸入されるからである。

【００１５】型締シリンダ２５の油室３８と油室４０は
シリンダとしての有効面積は同じでありラム２５が内部
で移動すると、移動側から押し出された作動油はチェッ
ク弁４２開放により連絡通路４４を移動してそのまま反
対側の油室にきっちり収まることができる。それ故外部
から吸排する油圧回路は不要となる。またチェック弁４
２を閉鎖状態にしておくと油室３８に作動油を圧送して
可動盤２０を固定盤１０に引き寄せ、金型１３，１８を
締め付けることができる。

【００１６】型締装置には制御用のセンサーとして、型
締シリンダ２４とラム２５の相対位置を検出するリミッ
トスイッチ４１と、係合部３２の先端が支持壁３０に当
接したことを確認するリミットスイッチ６３と、可動盤
２０の位置を検出するピニオン，ラックとで構成するロ
ータリーエンコーダ６５、増圧完了を確認する圧力スイ
ッチ６７がある。

【００１７】次に油圧装置の説明に移る。図２に可動盤
２０側から見たシリンダの配置を記してある。シリンダ
にはＡ，Ａ′，Ｂ，Ｂ′，Ｃ，Ｃ′の同じアルファベッ
トのシリンダ同士でシリンダ対を構成している。各シリ
ンダ対は金型に対して対称に位置し、この対同士であれ
ば同時に加圧使用しても何ら不都合は生じない。従って
これら３グループのシリンダ対を組み合わせて各種の型
締力を得ることができる。また図１の型締装置は中心線
を境にして違う状態が表示されている。上が型開時の状
態を示し、下が型締時の状態を示している。各シリンダ
対は立体的な形状を平面図で表している関係上１本で代
表してあるが、早送り用シリンダであるＣ，Ｃ′は２本
で記してある。

【００１８】固定吐出のダブルポンプ５６，６０は電動
機６６に直結され、常時吐出をしている。小容量のポン
プ６０の吐出口にシーケンス弁９２が接続してあり、２
０ｋｇ／ｃｍ² 程度の低い圧力に設定してある。シーケ
ンス弁９２出口側の分岐回路にリリーフ弁５８とそのベ
ントラインに電磁弁７０を接続してある。小容量ポンプ
６０の吐出油は電磁弁７０を解磁しておくことでリリー
フ弁５８のベントラインがタンクに開放され、リリーフ
弁５８からタンク８２へアンロードしている。吐出油は
シーケンス弁９２を通過後にタンクへアンロードされる
ので小容量ポンプ吐出量は常にシーケンス弁９２を通過
しており２０ｋｇ／ｃｍ² の制御に関与できる。またシ
ーケンス弁９２は入口側の圧力が２０ｋｇ／ｃｍ² 以上
になると圧力制御能力はなくなり、高い方の圧力に追従
する。即ち入口側の圧力を常時２０ｋｇ／ｃｍ² 以上に
保持する機能を持つ。この２０ｋｇ／ｃｍ² でシリンダ
３６と油圧作動のチェック弁４２は常に駆動できる状態
にある。

【００１９】シーケンス弁９２の入口側のラインから分
岐して電磁弁９４に接続され、その先は割りナットを駆
動するシリンダ３６に接続されている。同じくシーケン
ス弁９２の入口側のラインから分岐して電磁弁９６，６
２に接続され、その先はシリンダ対Ａとシリンダ対Ｂに
内蔵の油圧作動のチェック弁４２，４２のパイロット部
に接続している。これらのアクチュエータは後に説明す
る圧抜き時に於いて回路の圧力が下がった時にも作用力
を及ぼすためである。

【００２０】また大容量ポンプ５６の吐出口から分岐し
てリリーフ弁５４とそのベントラインに電磁弁６８を接
続してある。電磁弁６８を解磁のままにしておくとベン
トラインはタンクに開放され、大容量ポンプ５６の吐出
量はリリーフ弁５４からタンク８２へアンロードされ
る。大容量ポンプ５６の吐出口のチェック弁７２は大容
量ポンプ５６の吐出量をアンロードした際に小容量ポン
プ側からの逆流を阻止する目的がある。大容量ポンプ５
６と小容量ポンプ６０はチェック弁７２の先で合流し、
電磁弁７６に接続している。

【００２１】電磁弁７６は型閉めを行うか、型開を行う
かの基本作動を行う電磁弁である。ソレノイド７６ａは
型閉用であり、ソレノイド７６ｂは型開用である。ソレ
ノイド７６ａが励磁するとポンプ吐出油は通路７１に接
続し、通路７１には電磁弁５０，５１，５２が接続して
あり、それぞれその先のシリンダ対Ｃ，Ｂ，Ａの金型を
閉鎖する側の油室７８，３８，３８に接続してある。

【００２２】ソレノイド７６ｂを励磁するとポンプ吐出
油は通路７３に接続し、通路７３は直接シリンダ対Ｃの
金型を開き側の油室８０に接続すると共に、電磁弁５
５，５９に接続し、その先はシリンダ対Ｂ，Ａの金型を
開く側の油室４０，４０に接続してある。

【００２３】以下、このような油圧機構を備えた本実施
例における型締装置の作動について、それぞれの各行程
での電磁弁の作動を図３の作動表を基に追いながら更に
説明を加えることとする。図３の作動表において＋はソ
レノイドが励磁したことを表し、無記号は解磁の状態を
表す。型締保持１〜型締保持５はシリンダ対の組合せの
結果発生する型締力のランクを表している。成形におい
ては必要とする型締力を選択すれば良い。従って射出行
程に於いては各シリンダ対の選択によって励磁するソレ
ノイドが変化するので混乱防止のため表示はしない。ま
た型締圧力は最高値のままで変化させないものとする。

【００２４】高速型閉じではソレノイド６８，７０，７
６ａ，５０，６２，９６を励磁し、ポンプ５６，６０か
らの吐出油をシリンダ対Ｃ（早送り用シリンダ２２、以
下シリンダ対Ｃと称する）の油室７８に送り込むと共に
ヘッド側油室８０からの戻り油は電磁弁７６からタンク
８２へ戻される。こうすることによって可動盤２０は固
定盤１０に向かって高速移動することになる。尚ラム２
５やピストンロッド２６も可動盤２０と共に移動する。

【００２５】低速型閉じでは高速型閉じに比べ、ソレノ
イド６８を解磁する。大容量ポンプ５６はリリーフ弁５
４からタンク８２へアンドードし、小容量ポンプ６０の
みの使用となり型閉じ速度は低速となる。ラム２５は可
動盤２０と共に低速移動となり、ピストンロッド２６は
固定盤１０の挿通孔１２を通過し、先端部が支持壁３０
に低速で当接する。ピストンロッド２６の当接はリミッ
トスイッチ６３によって検出され、この信号でソレノイ
ド９４を励磁し、シリンダ３６を伸長させ割りナット３
４をピストンロッド２６の係止部３２に噛合させ、ピス
トンロッド２６を固定盤１０に固定する。ピストンロッ
ド２６の固定後も可動盤２０は移動を続けるので、当接
と同時にソレノイド６２，９６も解磁して、連絡通路４
４を開放し、可動盤２０移動で縮小する油室４０から押
し出された作動油は連絡通路４４を通り、油室３８に吸
入される。

【００２６】予め設定した金型の圧縮開度の少し手前の
位置でソレノイド５０，５１ｂ，５２ｂ，５５ａ，５９
ａを励磁して、シリンダ対Ｃの油室７８と，シリンダ対
Ａ，Ｂの油室３８に同時に小容量ポンプ６０の吐出油を
送り込む。同時にソレノイド６２，９６は励磁して連絡
通路４４を閉鎖する。シリンダ対Ａ，Ｂの反対側油室４
０の作動油は押し出されて電磁弁５５と５９をそれぞれ
通り、タンク８２に戻される。大きな油室を使用して速
度を極低速とする。

【００２７】こうして可動盤２０は極低速で金型閉鎖を
行い、予め設定した圧縮量分の金型開度の位置でソレノ
イド６２，９６を残して他は全て解磁し停止する。この
位置は可動盤に取り付けたロータリーエンコーダ６５で
監視され、精密に位置出しされる。型締速度が特に遅い
ので停止の際のブレーキは掛かり易い。この極低速区間
は成形に於いてはロスタイムであるからできるだけ短距
離が良い。

【００２８】次の射出行程に於いては加熱装置により予
めスクリュの後退位置で樹脂量の計量を行っておき、ス
クリュ押切で射出する。金型は圧縮分開いているので樹
脂は楽に注入でき、射出圧力も低いままである。

【００２９】型締圧縮は各シリンダ対の組合せにより５
通りの型締力ランクが実現できる。ソレノイド６８，７
０は励磁してポンプ５６，６０両吐出量を使用する。但
し型締保持５はシリンダ有効面積が小さいためソレノイ
ド７０のみを励磁して小容量ポンプ６０の吐出量を使用
する。

【００３０】型締圧縮１は成形機の常用の締付力であ
り、シリンダ対Ａ，Ｂ，Ｃ全てを使用する。基本のソレ
ノイド７６ａの他にソレノイド５０，５１ｂ，５２ｂを
励磁して通路７１の圧油をシリンダ対Ｃの油室７８とシ
リンダ対Ａ，Ｂの油室３８，３８に圧送し、前記の各シ
リンダの縮小する油室８０，４０，４０から排出する作
動油はソレノイド５５ａ，５９ａを励磁することにより
電磁弁７６，５５，５９を通じてタンク８２に戻す。こ
うして発生する圧縮力は最大ランクの締付力となる。

【００３１】型締圧縮２はシリンダ対Ａ，Ｂを使用す
る。上記型締圧縮１と比べてソレノイド５０が解磁され
ている。シリンダ対Ｃの膨張する油室７８は電磁弁５０
を通じてタンク８２より作動油を吸入し、縮小する油室
８０から押し出される作動油は電磁弁７６を通りタンク
８２へ戻される。

【００３２】型締圧縮３はシリンダ対Ｂ，Ｃを使用す
る。ソレノイド５０，５１ｂ，５５ａを励磁して通路７
１の圧油をシリンダ対Ｂ，Ｃの油室７８と３８に供給
し、縮小する油室８０，４０から排出する作動油は電磁
弁７６と５５からタンク８２へ排出する。シリンダ対Ａ
は使用しないため電磁弁５２と５９のソレノイドを解磁
すると共に、電磁弁６２のソレノイド６２を解磁してシ
リンダ対Ａ側のチェック弁４２のパロットラインをタン
ク８２に開放し、同連絡通路４４を開放する。シリンダ
対Ａの縮小する油室４０から押し出された作動油は同連
絡通路４４を通り、膨張する油室３８に吸入される。

【００３３】型締圧縮４はシリンダ対Ａのみの使用で、
ソレノイド５２ｂと５９ａを励磁する。油室３８に圧油
を供給し、油室４０からタンク８２へ排出する。使用し
ないシリンダ対Ｂの作動油の流れは電磁弁９６のソレノ
イド９６を解磁して、シリンダ対Ｂ側の連絡通路４４を
開放することにより、縮小するシリンダ対Ｂの油室４０
から押し出された作動油は連絡通路４４を通り膨張する
油室３８に吸入される。またソレノイド５０は解磁して
いるから、シリンダ対Ｃの膨張する油室８７は電磁弁５
０を通じて作動油を吸入し、縮小する油室８０は電磁弁
７６を通じてタンク８２に作動油を排出する。

【００３４】型締圧縮５はシリンダ対Ｃのみ使用する。
ソレノイド５０を励磁してシリンダ対Ｃの油室７８に圧
油を供給すると共に、縮小する油室８０からは電磁弁７
６を通じてタンク８２に作動油を排出する。使用しない
シリンダ対Ａ，Ｂはソレノイド６２，９６を解磁して連
絡通路４４を開放することにより、縮小する油室４０か
ら押し出された作動油を上記連絡通路４４を通り油室３
８に吸入させる。

【００３５】型締の力は型締圧縮１が最大で、型締圧縮
５が最小である。圧縮成形をする際には必要とする型締
力に応じて予め型締圧縮１〜型締圧縮５の内から選択す
ることになる。圧縮分開いていた金型が圧縮力により締
め付けられ閉鎖すると油圧力はリリーフ弁５４，５８の
設定値迄上昇する。これ以後は型締の保持のみを行えば
よいから圧力スイッチ６７により圧力上昇を検出し、こ
の信号で型締圧縮１〜型締圧縮４迄は併用していたポン
プ５６，６０をのうち電力節約のためソレノイド６８を
解磁し、ポンプ５６をアンロードする。以後一定時間型
締力を保持しながら成形品の冷却を行う。

【００３６】冷却終了後各シリンダの圧抜きを行う。ソ
レノイド５１ａ，５２ａを励磁して圧力を抜くと共にソ
レノイド９４は引き続き励磁のままである。電磁弁９４
は各シリンダ対の圧力が完全に抜けるまで絶対に切換え
てはならない。若し各シリンダ対に油圧力があるうちに
割ナット３４が緩む様なことがあると係止部３２の損傷
や係止が外れた場合に大きな衝撃が発生する。このため
電磁弁９４は停電時にもその状態を維持できる自己保持
型の電磁弁を使用することが望ましい。

【００３７】キャビティを樹脂で充満した金型を開くに
は大きな型開力を必要とする。強力型開では基本の電磁
弁７６のソレノイド７６ｂを励磁すると共にソレノイド
５５ｂ，５９ｂを励磁してシリンダ対Ｃ，Ｂ，Ａの開き
側の油室８０，４０，４０に圧油を圧送し、同時にソレ
ノイド５１ａ，５２ａを励磁して、各シリンダ対の縮小
する油室７８，３８，３８から押し出される作動油はそ
れぞれ電磁弁５０，５１，５２よりタンク８２へ排出す
る。前記の作動によりラム２５は固定盤１０側に押さ
れ、ピストンロッド２６の係止部３２側先端が指示壁３
０を押し、その反作用により金型を開く。圧送する作動
油はソレノイド６８，７０を励磁してポンプ５６，６０
で行う。また支持壁３０とピストンロッド２６端部が当
接している間にソレノイド９４を解磁して割りナット３
４を後退させ、固定盤１０との固定を解除する。

【００３８】ラム２５と可動盤２０との間で相対位置を
検出するリミットスイッチ４１が押された時点で強力型
開から低速型開となる。ソレノイド７６ｂと７０を励磁
すると圧油はシリンダ対Ｃの油室８０に圧送され、縮小
する油室７８から押し出される作動油は電磁弁５０より
タンク８２へ排出される。シリンダ対Ａ，Ｂに接続した
電磁弁５１，５２，５５，５９はソレノイドを解磁のま
まとし、シリンダ対Ａ，Ｂに出入りする作動油を停止し
て、ラム２５と可動盤２０との相対位置は変えずに型開
きを行う。

【００３９】高速型開においては上記低速型開時のソレ
ノイドに加えてソレノイド６８を励磁する。使用する圧
油が増加し、型開速度は高速となる。型開きの終点では
衝撃を与えないように前記の低速型開に戻して停止す
る。以上の様にして成形サイクルが一周する。

【００４０】以上は可動盤に型締シリンダを設置し固定
盤に割りナットを設置する型締装置の例で、この形式の
型締装置には前記の逆で、型締シリンダを固定盤に設置
し、割りナットを可動盤に設置する形式の型締装置も存
在するが、当発明と同様に各シリンダ対別に外部接続の
油圧機構の電磁弁を選択的に切り換えて３〜５段階の型
締力を得る方法は同じである。

【００４１】次に別の形式の型締装置について上記と同
様の考えで射出圧縮成形時における３ランクの型締力を
実現する方法を簡単に説明する。図４は小型に類する成
形機で、早送り用のブースタシリンダを復動形に構成
し、外部に接続した油圧機構の電磁弁を選択的に切り換
えて型締シリンダの有効面積を変えることができる。こ
こでは型の開閉は省略して型締時のみを説明する。

【００４２】図４において型締シリンダ１０５を図示し
ていない基台の上に立設し、シリンダプレート１４５に
タイバー１２７の一端を保持し、他端を同様に基台の上
に立設した固定盤１０１で保持する。４隅に挿通孔を有
する可動盤１０３の該挿通孔にタイバー１２７を挿通
し、該タイバー１２７上を摺動可能に支持する。また該
可動盤１０３には型締シリンダ１０５から突出している
ラム１０７の一端を固定し、ラム１０７の伸長，退縮に
応じて固定盤１０１に対し近接離隔するようになってい
る。

【００４３】型締シリンダ１００はラム１０７により油
室１３７と１１７に区分されている。またラム１０７と
早送り用のブースタラム１２５とで構成するブースタシ
リンダ１４７も複動形に構成して油室１１３と油室１４
０に区分されている。型締シリンダ１００の油室１１７
は内部がくびれてシート１５０を構成している。中心孔
にラム１２５を隙間１５１を設けて挿通し、型締シリン
ダ１０５内に外径を摺動して組込まれたプランジャ１２
１はシート１５０と共にプレフィル弁を構成する。

【００４４】内孔に装着したコイルばね１２３は該プラ
ンジャ１２１を右側に押すように付勢しており、押され
てシート１５０に当接すると油室１１７はタンク１３５
に接続している接続口１４９との間を遮断される。油室
１１９に圧油を送り込むとプランジャ１２１はコイルば
ね１２３の付勢力に抗して左側に移動し、シート１５０
から離隔して油室１１７はタンク１３５に接続する。ま
た外部に接続した油圧機構には１３２，１３７，１４
１，１４３の４台の電磁弁が共通油圧源１３０に接続さ
れている。

【００４５】即ち電磁弁のソレノイド１３２ａ，１３
７，１４１，１４３を励磁すれば、圧油は油室１１７と
油室１１３に圧送され、シリンダの最も大きい有効面積
による型締を行うことができる。ソレノイド１３２ａ，
１４１を励磁すると圧油は油室１１３に圧送され、２番
目に大きいシリンダの有効面積で型締を行うことができ
る。またソレノイド１３２ａのみを励磁すると油室１１
３と油室１１５に圧油が圧送される。この場合油室１１
３による力の作用する方向と、油室１１５による力の作
用する方向は互いに反対方向であるから両油室による力
の差によって型締を行うことができるので両油室の面積
の差が３番目のシリンダの有効面積となる。

【００４６】以上のように射出圧縮成形機の型締装置は
２種類以上のシリンダを使用する例が多く、これらのシ
リンダを区画することにより有効面積を変化させ、型締
力を段階的に変えることができる。

【発明の効果】以上、２種類の型締装置について型締圧
力を変えることなく５段階と３段階の型締力を得る方法
を説明した。型締シリンダの有効面積を幾つかに区画
し、その一部に常用圧力を圧送して型締力を下げて成形
すれば、油圧力によって型締力を変える場合に比べ、型
締シリンダの有効面積が減ったことにより油圧力変動の
影響が小さくなる。アルミ合金製の金型を使用した際は
勿論のこと射出圧縮成形時において油温変動やピーク圧
力等で金型を破損する事故を減少させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】５段階の型締力を得る型締装置の例

【図２】図１の型締装置のシリンダ配置を示す図

【図３】図１の型締装置におけるソレノイド作動表

【図４】３段階の型締力を得る型締装置の例

【符号の説明】

１０ 固定盤 １２ 挿通孔 １４ 支持部材 １６ タイバー ２０ 可動盤 ２５ ラム ２６ ピストンロッド ３０ 支持壁 ３２ 係止部 ３４ 割りナット ４４ チェック弁 １０１ 固定盤 １０３ 可動盤 １０７ ラム １２５ ブースタラム １２７ タイバー

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 固定金型を取り付ける固定盤と、可動金
   型を取り付ける可動盤と、可動盤を固定盤に対して接近
   離隔させる早送り用のシリンダと、圧縮代を設けて開い
   ている金型を型締する型締シリンダよりなる型締機構
   と、該型締機構に接続した油圧機構よりなる型締装置に
   おいて、 該電磁弁を選択的に切り換えて前記のシリンダに圧油を
   送り込み、段階的な型締力をうることを特徴とする射出
   圧縮成形機の型締力設定方法。
2. 【請求項２】 請求項１において、２本の早送り用シリ
   ンダを用いて該可動盤を該固定盤に対し接近離隔させて
   型閉じ型開きを行うと共に、前記可動盤が固定盤に接近
   し、可動金型と固定金型が閉鎖する直前にタイバーを係
   止機構で係止し、可動盤又は固定盤のいずれかに内蔵し
   た４本の型締シリンダの推力で該可動盤または固定盤を
   引き寄せる作用を利用し、型締を行って成形する射出圧
   縮成型機用の型締の機構と、複数の電磁弁と油圧ポンプ
   を組み合わせた油圧機構において、該電磁弁を選択的に
   切り換えることにより、 １） 早送り用シリンダの推力で型締を行う。 ２） 対角にある２本の型締シリンダの推力で型締を行
   う。 ３） 対角にある２本の型締シリンダと早送りシリンダ
   の推力で型締を行う。 ４） ４本の型締シリンダの推力で型締を行う。 ５） ４本の型締シリンダと早送り用シリンダの推力で
   型締を行う。 以上の五通りの型締力を得ることを特徴とする射出圧縮
   成型機の型締力設定方法。