JPH0797699A - 細径複合金属めっき線の製造方法 - Google Patents
細径複合金属めっき線の製造方法Info
- Publication number
- JPH0797699A JPH0797699A JP24290193A JP24290193A JPH0797699A JP H0797699 A JPH0797699 A JP H0797699A JP 24290193 A JP24290193 A JP 24290193A JP 24290193 A JP24290193 A JP 24290193A JP H0797699 A JPH0797699 A JP H0797699A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- composite metal
- plated wire
- wire
- annealing
- thin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
る。 【構成】 銅または銅合金の芯材の外周上に、鉄,ニッ
ケルまたは鉄−ニッケル合金の第1めっき層を電気めっ
きして、複合金属めっき線を作成する(ステップ1)。
この複合金属めっき線の塑性加工度が95%以上,99
%以下の範囲内になるまで伸線加工を行ない(ステップ
2)、中間的に抵抗加熱焼鈍する(ステップ3)。これ
を繰り返して、所定の外径になるまで伸線加工を行なう
(ステップ4)。 【効果】 細径金属めっき線の生産効率を向上できる。
Description
線の製造方法に関し、さらに詳しくは、外径数十μmの
細径複合金属めっき線を効率よく製造できる細径複合金
属めっき線の製造方法に関する。
としては、特開昭64−17892号公報に記載の細径
複合鉄めっき線の製造方法が知られている。図7に、上
記従来の細径複合鉄めっき線の製造方法のフロー図を示
す。ステップR1では、銅の芯材(例えば、外径0.9
mm)の外周上に、電気めっきにより、鉄めっき層(例
えば、厚さ10μm)を形成して複合鉄めっき線を作成
する。ステップR2では、前記ステップ1で作成した複
合鉄めっき線に伸線加工を行なって、所定の外径(例え
ば、0.025mm〜0.03mm)の細径複合鉄めっ
き線とする。ステップR3では、前記細径複合鉄めっき
線に、ポリウレタン皮膜を焼き付ける。
めっき線の製造方法は、銅芯材上に鉄を電気めっきによ
り被覆するものであるので、得られた鉄めっき層は展延
性のある靭軟な電解鉄層から形成される。従って、この
複合鉄めっき線は伸線加工により、例えば0.9mmの
母材から0.05mmの細径線への伸線加工が可能とな
った。しかし、電気めっきによる鉄めっき層が靭軟で展
延性に優れるとはいえ、塑性加工を施していった場合の
加工硬化の進度は芯材の銅線に比べればどうしても高い
ものとなる。このため、かかる複合鉄めっき線に塑性加
工度が99%を越えるような強加工を施した場合、鉄め
っき層の加工硬化が増大して伸線加工工程における断線
頻度が急増するという生産効率上の大きな問題があっ
た。また加えて、鉄めっき層の硬化により、細径線にカ
ールを生じ易くなる問題があった。さらに、折り曲げに
よって鉄めっき層にクラックを発生するという品質上の
問題もあった。かかる問題は、電気めっき層がニッケル
めっき層あるいは鉄−ニッケルめっき層の場合でも同様
であった。そこで、この発明の目的は、伸線加工工程に
おける断線頻度をより低下させるとともに、カールを生
じさせず、さらに、折り曲げによるクラックの発生を防
止できるようにした細径複合金属めっき線の製造方法を
提供することにある。
明は、銅または銅合金の芯材の外周上に、電気めっきに
より、鉄かニッケルの単一金属または鉄−ニッケル合金
からなる第1めっき層を形成して複合金属めっき線を作
成し、この複合金属めっき線が所定の外径になるまで伸
線加工を行なって細径複合金属めっき線を製造する細径
複合金属めっき線の製造方法において、前記複合金属め
っき線の塑性加工度が95%以上,99%以下の範囲に
なった段階で前記複合金属めっき線に対し中間焼鈍を施
すことを特徴とする細径複合金属めっき線の製造方法を
提供する。
合金の芯材の外周上に、電気めっきにより鉄かニッケル
の単一金属または鉄−ニッケル合金からなる第1めっき
層を形成し、この第1めっき層の外周上に、電気めっき
により銅,金,銀のうち何れかの単一金属またはその合
金からなる第2めっき層を形成して複合金属めっき線を
作成し、この複合金属めっき線が所定の外径になるまで
伸線加工を行なって細径複合金属めっき線を製造する細
径複合金属めっき線の製造方法において、複合金属めっ
き線の塑性加工度が95%以上,99%以下の範囲にな
った段階で中間焼鈍を施すことを特徴とする細径複合金
属めっき線の製造方法を提供する。
外径をR,伸線加工後の外径をrとするとき、 塑性加工度=(1−(r/R)2)×100 で定義される値である。
めっき線の製造方法では、複合金属めっき線の塑性加工
度が95%以上,99%以下の範囲になるまで伸線加工
を行なうと、その段階で中間焼鈍を施し、鉄かニッケル
の単一金属または鉄−ニッケル合金からなる第1めっき
層の加工硬化を解消する。かかる中間焼鈍を伸線加工中
に1回以上挟みながら、所定の外径まで伸線加工し、所
望の細径複合金属めっき線を得る。このように、伸線加
工の中間で焼鈍を施すことにより第1めっき層の加工硬
化が解消されるので、伸線加工工程での断線が低減し、
また、カールが生じず、さらに、細径線を折り曲げたと
きのクラックの発生も解消できる。
鈍を行わないと、第1めっき層に蓄積した加工ストレス
により伸線加工で断線が多発し易くなり、また、カール
しやすくなり、さらに、折り曲げたときに第1めっき層
にクラックを生ずる。一方、塑性加工度が95%未満の
段階で焼鈍を行うことは、伸線加工工程と中間焼鈍工程
の作業工程数を増加させることになり、細径複合金属め
っき線の製造設備費用が増大し、また、製造コストを高
めるので好ましくない。従って、塑性加工度95%以
上,99%以下の範囲で中間焼鈍を行う必要がある。
金属めっき線の製造方法では、前記第1めっき層の外周
に、銅,金,銀のうち何れかの単一金属またはその合金
からなる第2めっき層を形成する。この第2めっき層
は、伸線加工を施した場合にも第1めっき層に比べ加工
硬化度が低いため、細線加工の際の第1めっき層と伸線
ダイスとの間の潤滑層として作用し、伸線ダイスの摩耗
を著しく低減させる。この作用が上記第1の観点による
作用に加わるため、伸線加工工程における断線トラブル
をより一層低減させることが出来る。
段階とでは、一般に前者の線速が大きいので、複合金属
めっき線の塑性加工度が95%以上,99%以下の範囲
になるまでの伸線工程とその後の中間焼鈍工程とを連続
した工程とすることにより、大きな線速で焼鈍を行うこ
とができ、生産効率上好ましい。
接的に複合金属めっき線を加熱する抵抗加熱焼鈍の外
に、所定温度の炉雰囲気内を通過させて間接的に複合金
属めっき線を加熱する炉焼鈍もある。しかし、炉焼鈍で
は、間接加熱のため、抵抗加熱焼鈍に比べ焼鈍時間が1
0〜50倍多く要するので、炉長を長くするか焼鈍線速
を遅くする必要があり、製造設備の省スペース化や生産
効率の点で抵抗加熱焼鈍が好ましい。また、焼鈍時間が
長い程、銅または銅合金と,ニッケルまたは鉄−ニッケ
ル合金の界面で、銅−ニッケル拡散層が生成され易くな
る。この銅−ニッケル拡散層は、塑性加工性に劣り、ま
た細径複合金属めっき線をコイルに巻装したときにコイ
ルの周波数特性の低下をもたらすので、できる限り生成
しないようにすることが望ましい。このため、焼鈍の時
間が短い抵抗加熱焼鈍の方が、焼鈍の時間が長い炉焼鈍
よりも好ましい。
に詳細に説明する。なお、これによりこの発明が限定さ
れるものではない。
造工程中に中間焼鈍工程を1工程入れた場合について説
明する。中間焼鈍工程を2工程入れる場合は中間焼鈍工
程を1工程入れた場合の繰り返しとなり、説明が重複す
るので省略する。図1は、この発明の細径複合金属めっ
き線の製造方法の一実施例を示すフロー図である。ステ
ップS1では、図2の(a)に示すように、銅または銅
合金の芯材Aの外周上に、電気めっきにより、鉄または
ニッケルまたは鉄−ニッケル合金の第1めっき層Bを形
成し、複合金属めっき線W1を作成する。あるいは、図
3の(a)に示すように、前記第1めっき層Bの外周上
に、銅または銀または金または銅合金または銀合金また
は金合金の第2めっき層Cを形成して複合金属めっき線
W1を作成する。
1を、塑性加工度が95%以上,99%以下の範囲内ま
で伸線加工する。ステップ3では、電流焼鈍や高周波焼
鈍などの抵抗加熱焼鈍を施す。ステップ4では、抵抗加
熱焼鈍後の複合金属めっき線を所定の外径まで伸線加工
する。なお、この場合の伸線加工の塑性加工度も95%
以上,99%以下の範囲内にあるようにすることは勿論
である。これにより、図2の(b)に示すような細径複
合金属めっき線Wが得られる。あるいは、図3の(b)
に示すような細径複合金属めっき線Wが得られる。ステ
ップ5では、前記細径複合金属めっき線Wに、ポリウレ
タン皮膜を塗布焼付ける。
の製造方法を実施する細径複合金属めっき線の製造装置
の説明図である。この細径複合金属めっき線の製造装置
100は、伸線焼鈍装置101および焼鈍後伸線装置1
02を具備している。中間焼鈍までの工程と中間焼鈍よ
り後の工程とが分離しているので、中間焼鈍前の伸線加
工速度と中間焼鈍後の伸線加工速度とが違う場合に有用
である。前記伸線焼鈍装置101は、供線機1,焼鈍前
伸線機2,電流焼鈍機3および巻取機4を有している。
前記焼鈍後伸線装置102は、供線機5,焼鈍後伸線機
6および巻取機7を有している。前記電流焼鈍機3は、
直流電源Eの負極に接続された第1給電ロール10と,
直流電源Eの正極に接続された第2給電ロール11と,
直流電源Eの負極に接続された第3給電ロール12と,
冷却水槽13とを有している。
1から引き出され、前記焼鈍前伸線機2でダイヤモンド
ダイス9により塑性加工度95%以上,99%以下の範
囲まで伸線される。前記焼鈍前伸線機2を経た複合金属
めっき線W2は、前記電流焼鈍機3で、第1給電ロール
10と第2給電ロール11の間および第2給電ロール1
1と第3給電ロール12の間において通電され、そのジ
ュール熱により焼鈍される。そして、水槽14により冷
却される。前記電流焼鈍機3を経た複合金属めっき線W
3は、前記巻取機4に巻き取られる。
5から引き出され、前記焼鈍後伸線機6でダイヤモンド
ダイス16により所定の外径まで伸線され、細径複合金
属めっき線Wとして、巻取機7で巻き取られる。
の製造方法を実施する別の細径複合金属めっき線の製造
装置の説明図である。この細径複合金属めっき線の製造
装置100’は、図4の伸線焼鈍装置101および焼鈍
後伸線装置102を連結したものである。中間焼鈍まで
の工程と中間焼鈍より後の工程が連続なので、中間焼鈍
前の伸線加工速度と中間焼鈍後の伸線加工速度とが同じ
場合に有用である。
10μmの鉄めっき層を形成し、その鉄めっき層の外周
上に電気めっきにより厚さ5μmの銅めっき層を形成
し、複合金属めっき線を作成した。この複合金属めっき
線を、外径0.14mm(塑性加工度97.6%)まで
1400m/minの伸線加工速度で伸線し、続いて、
印加電圧35V,電流17A,通電時間0.066秒で
電流焼鈍を施した。次に、電流焼鈍を施した複合金属め
っき線を、外径0.05mmまで1200m/minの
伸線加工速度で伸線し、細径複合金属めっき線を製造し
た。焼鈍後伸線において断線が発生するまでの細径複合
金属めっき線の生産量は約20kgであり、断線頻度は
非常に低かった。また、カールの発生は見られなかっ
た。さらに、この細径複合金属めっき線を折り曲げたと
き、めっき層にクラックの発生は見られなかった。その
後、細径複合金属めっき線にポリウレタン皮膜を塗布焼
き付けし、エナメル細径複合金属めっき線とした。この
エナメル細径複合金属めっき線の伸びを引張試験機によ
り測定した結果は、26%であった。また、エナメル細
径複合金属めっき線を空心コイルに単層密巻し、周波数
10MHzのときのQ値を測定した結果は、60であっ
た。比較のために、電流焼鈍を行わない以外は上記と同
じ条件にして、細径複合金属めっき線を製造した(塑性
加工度は、99.7%になる)。焼鈍後伸線において断
線が発生するまでの間の細径複合金属めっき線の生産量
は約2kgであり、断線頻度は中間焼鈍を行った場合に
比べ約10倍も高いものであった。また、カールの発生
が見られた。さらに、細径線を折り曲げたときに、めっ
き層にクラックの発生が見られた。また、伸びは、22
%であった。また、Q値は、60であった。なお、上記
結果は、図6に製造例1としてまとめてある。
10μmの鉄めっき層を形成し、その鉄めっき層の外周
上に電気めっきにより厚さ5μmの銅めっき層を形成
し、複合金属めっき線を作成した。この複合金属めっき
線を、外径0.10mm(塑性加工度98.8%)まで
1400m/minの伸線加工速度で伸線し、続いて、
印加電圧36V,電流9A,通電時間0.066秒で電
流焼鈍を施した。次に、電流焼鈍を施した複合金属めっ
き線を、外径0.05mmまで1200m/minの伸
線加工速度で伸線し、細径複合金属めっき線を製造し
た。焼鈍後伸線において断線が発生するまでの間の細径
複合金属めっき線の生産量は約20kgであり、断線頻
度は非常に低かった。また、カールの発生は見られなか
った。さらに、この細径複合金属めっき線を折り曲げた
ときに、めっき層にクラックの発生は見られなかった。
その後、細径複合金属めっき線にポリウレタン皮膜を塗
布焼き付けし、エナメル細径複合金属めっき線とした。
このエナメル細径複合金属めっき線の伸びを引張試験機
により測定した結果は、27%であった。また、エナメ
ル細径複合金属めっき線を空心コイルに単層密巻し、周
波数10MHzのときのQ値を測定した結果は、60であ
った。なお、上記結果は、図6に製造例2としてまとめ
てある。
10μmの鉄めっき層を形成し、その鉄めっき層の外周
上に電気めっきにより厚さ5μmの銅めっき層を形成
し、複合金属めっき線を作成した。この複合金属めっき
線を、外径0.14mm(塑性加工度97.6%)まで
1400m/minの伸線加工速度で伸線し、続いて、
印加電圧35V,電流17A,通電時間0.066秒で
電流焼鈍を施した。次に、電流焼鈍を施した複合金属め
っき線を、外径0.03mmまで1200m/minの
伸線加工速度で伸線し、細径複合金属めっき線を製造し
た。焼鈍後伸線において断線が発生するまでの間の細径
複合金属めっき線の生産量は約6kgであり、断線頻度
は非常に低かった。また、カールの発生は見られなかっ
た。さらに、この細径複合金属めっき線を折り曲げたと
きに、めっき層にクラックの発生は見られなかった。そ
の後、細径複合金属めっき線にポリウレタン皮膜を塗布
焼き付けし、エナメル細径複合金属めっき線とした。こ
のエナメル細径複合金属めっき線の伸びを引張試験機に
より測定した結果は、18%であった。また、エナメル
細径複合金属めっき線を空心コイルに単層密巻し、周波
数10MHzのときのQ値を測定した結果は、32であっ
た。比較のために、焼鈍を行わない以外は上記と同じ条
件にして、細径複合金属めっき線を製造した(塑性加工
度は、99.9%になる)。焼鈍後伸線において断線が
発生するまでの間の細径複合金属めっき線の生産量は約
600gであり、断線頻度は焼鈍を行った場合に比べ約
10倍も高いものであった。また、カールの発生が見ら
れた。さらに、この細径複合金属めっき線を折り曲げた
ときに、めっき層にクラックの発生が見られた。また、
伸びは、15%であった。また、Q値は、32であっ
た。なお、上記結果は、図6に製造例3としてまとめて
ある。
10μmの鉄めっき層を形成し、その鉄めっき層の外周
上に電気めっきにより厚さ5μmの銅めっき層を形成
し、複合金属めっき線を作成した。この複合金属めっき
線を、外径0.10mm(塑性加工度98.8%)まで
1400m/minの伸線加工速度で伸線し、続いて、
印加電圧36V,電流9A,通電時間0.066秒で電
流焼鈍を施した。次に、電流焼鈍を施した複合金属めっ
き線を、外径0.03mmまで1200m/minの伸
線加工速度で伸線し、細径複合金属めっき線を製造し
た。焼鈍後伸線において断線が発生するまでの間の細径
複合金属めっき線の生産量は約6kgであり、断線頻度
は非常に低かった。また、カールの発生は見られなかっ
た。さらに、この細径複合金属めっき線を折り曲げたと
きに、めっき層にクラックの発生は見られなかった。そ
の後、細径複合金属めっき線にポリウレタン皮膜を塗布
焼き付けし、エナメル細径複合金属めっき線とした。こ
のエナメル細径複合金属めっき線の伸びを引張試験機に
より測定した結果は、19%であった。また、エナメル
細径複合金属めっき線を空心コイルに単層密巻し、周波
数10MHzのときのQ値を測定した結果は、32であっ
た。なお、上記結果は、図6に製造例4としてまとめて
ある。
10μmの鉄めっき層を形成し、複合金属めっき線を作
成した。この複合金属めっき線を、外径0.2mm(塑
性加工度95%)まで1400m/minの伸線加工速
度で伸線し、続いて、印加電圧18V,電流28A,通
電時間0.066秒で電流焼鈍を施した。次に、電流焼
鈍を施した複合金属めっき線を、外径0.05mmまで
1200m/minの伸線加工速度で伸線し、細径複合
金属めっき線を製造した。焼鈍後伸線において断線が発
生するまでの間の細径複合金属めっき線の生産量は約1
0kgであり、断線頻度は非常に低かった。また、カー
ルの発生は見られなかった。さらに、この細径複合金属
めっき線を折り曲げたときに、めっき層にクラックの発
生は見られなかった。その後、細径複合金属めっき線に
ポリウレタン皮膜を塗布焼き付けし、エナメル細径複合
金属めっき線とした。このエナメル細径複合金属めっき
線の伸びを引張試験機により測定した結果は、25%で
あった。また、エナメル細径複合金属めっき線を空心コ
イルに単層密巻し、周波数10MHzのときのQ値を測定
した結果は、60であった。なお、上記結果は、図6に
製造例5としてまとめてある。
方法によれば、伸線加工の途中で中間焼鈍を入れたの
で、断線頻度を低減することが出来る。また、カールの
発生を防止することが出来る。さらに、めっき層のクラ
ックの発生を防止することが出来る。このため、外径数
十μmの細径複合金属めっき線を効率よく製造できるよ
うになる。また、第1めっき層を第2めっき層で保護す
るので、さらに断線頻度を小さくでき、外径数十μmの
細径複合金属めっき線をさらに効率よく製造できるよう
になる。また、伸線加工と焼鈍加工とを連続して行うの
で、作業工程の効率化が図れる。また、抵抗加熱焼鈍に
より短時間で焼鈍を行うので、生産効率を向上できると
共に、異種金属間の拡散が抑制され、細径複合金属めっ
き線の機械的,電気的,磁気的特性の劣化を防止できる
ようになる。
一実施例のフロー図である。
っき線の断面図である。
っき線の断面図である。
実施する細径複合金属めっき線の製造装置の説明図であ
る。
実施する別の細径複合金属めっき線の製造装置の説明図
である。
よる製造例のデータを示す特性図表である。
図である。
Claims (4)
- 【請求項1】 銅または銅合金の芯材の外周上に、電気
めっきにより、鉄かニッケルの単一金属または鉄−ニッ
ケル合金からなる第1めっき層を形成して複合金属めっ
き線を作成し、この複合金属めっき線が所定の外径にな
るまで伸線加工を行なって細径複合金属めっき線を製造
する細径複合金属めっき線の製造方法において、 前記複合金属めっき線の塑性加工度が95%以上,99
%以下の範囲になった段階で前記複合金属めっき線に対
し中間焼鈍を施すことを特徴とする細径複合金属めっき
線の製造方法。 - 【請求項2】 銅または銅合金の芯材の外周上に、電気
めっきにより、鉄かニッケルの単一金属または鉄−ニッ
ケル合金からなる第1めっき層を形成し、この第1めっ
き層の外周上に、電気めっきにより、銅,金,銀のうち
何れかの単一金属またはその合金からなる第2めっき層
を形成して複合金属めっき線を作成し、この複合金属め
っき線が所定の外径になるまで伸線加工を行なって細径
複合金属めっき線を製造する細径複合金属めっき線の製
造方法において、 複合金属めっき線の塑性加工度が95%以上,99%以
下の範囲になった段階で中間焼鈍を施すことを特徴とす
る細径複合金属めっき線の製造方法。 - 【請求項3】 請求項1または請求項2に記載の細径複
合金属めっき線の製造方法において、複合金属めっき線
の塑性加工度が95%以上,99%以下の範囲になるま
での伸線工程とその後の中間焼鈍工程とが連続した工程
になっていることを特徴とする細径複合金属めっき線の
製造方法。 - 【請求項4】 請求項1から請求項3のいずれかに記載
の細径複合金属めっき線の製造方法において、前記焼鈍
が、抵抗加熱焼鈍であることを特徴とする細径複合金属
めっき線の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24290193A JP2923597B2 (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 細径複合金属めっき線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24290193A JP2923597B2 (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 細径複合金属めっき線の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0797699A true JPH0797699A (ja) | 1995-04-11 |
JP2923597B2 JP2923597B2 (ja) | 1999-07-26 |
Family
ID=17095907
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24290193A Expired - Fee Related JP2923597B2 (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 細径複合金属めっき線の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2923597B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009129676A (ja) * | 2007-11-22 | 2009-06-11 | Hitachi Cable Ltd | コードスイッチ |
CN106968004A (zh) * | 2017-03-29 | 2017-07-21 | 浙江东尼电子股份有限公司 | 一种磁性材料的电镀工艺方法 |
-
1993
- 1993-09-29 JP JP24290193A patent/JP2923597B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009129676A (ja) * | 2007-11-22 | 2009-06-11 | Hitachi Cable Ltd | コードスイッチ |
CN106968004A (zh) * | 2017-03-29 | 2017-07-21 | 浙江东尼电子股份有限公司 | 一种磁性材料的电镀工艺方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2923597B2 (ja) | 1999-07-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4012895B2 (ja) | 放電加工用多孔性電極線の構造 | |
JP5607853B1 (ja) | アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金線材の製造方法 | |
US9478328B2 (en) | High frequency cable, high frequency coil and method for manufacturing high frequency cable | |
JP5195019B2 (ja) | Cu−Ag合金線、巻線、及びコイル | |
JP2587890B2 (ja) | 放電加工用電極及びその製造方法 | |
JP4481664B2 (ja) | 平角絶縁導線の製造方法 | |
JP2915623B2 (ja) | 電気接点材料とその製造方法 | |
JPH02153051A (ja) | 巻線用導体 | |
JP6655769B1 (ja) | めっき線棒、当該めっき線棒の製造方法、並びに、当該めっき線棒を用いた、ケーブル、電線、コイル、ワイヤハーネス、ばね部材、エナメル線、及び、リード線 | |
JP2923597B2 (ja) | 細径複合金属めっき線の製造方法 | |
JPH0259109A (ja) | チタン極細線の製造方法 | |
JP5497321B2 (ja) | 圧縮撚線導体とその製造方法及び絶縁電線 | |
JP6729218B2 (ja) | 平角絶縁電線の製造方法 | |
JPS6038808B2 (ja) | 銅被覆複合線の製造方法 | |
JPWO2018211772A1 (ja) | ワイヤ放電加工用電極線 | |
JP2018032596A (ja) | 絶縁電線およびその製造方法 | |
JP2012190615A (ja) | 耐熱電線用アルミめっき細鋼線 | |
JP3265385B2 (ja) | ばね用鋼線およびその製造方法 | |
JPH07156021A (ja) | 放電加工用電極線 | |
JP2000169918A (ja) | 極細線及びその製造方法 | |
JPH10237673A (ja) | めっきアルミニウム電線、絶縁めっきアルミニウム電線およびそれらの製造方法 | |
JPH07320931A (ja) | プリンタヘッドコア用線材及びその製造方法 | |
JP2000274467A (ja) | ばね用線 | |
JP2019145218A (ja) | 銅被覆マグネシウム線、その絶縁電線及び複合電線 | |
JP2000176534A (ja) | ステンレス鋼被覆銅線およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090507 Year of fee payment: 10 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 11 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100507 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100507 Year of fee payment: 11 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110507 Year of fee payment: 12 |
|
FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120507 Year of fee payment: 13 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |